JPH08143994A - 耐摩耗性高透磁率合金およびその製造法ならびに磁気記録再生ヘッド - Google Patents

耐摩耗性高透磁率合金およびその製造法ならびに磁気記録再生ヘッド

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JPH08143994A
JPH08143994A JP6319002A JP31900294A JPH08143994A JP H08143994 A JPH08143994 A JP H08143994A JP 6319002 A JP6319002 A JP 6319002A JP 31900294 A JP31900294 A JP 31900294A JP H08143994 A JPH08143994 A JP H08143994A
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Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【目的】鍛造加工が容易で、実効透磁率が大きく、飽和
磁束密度が４０００Ｇ以上で、｛１１０｝〈１１２〉＋
｛３１１｝〈１１２〉＋｛１１１｝〈１１２〉の再結晶
集合組織を有して耐摩耗性のすぐれた高透磁率磁性合
金。 【構成】重量比にてＮｉ６０〜９０％，Ｎｂ０．５〜１
４％，Ｃ０．０００３〜０．７％および残部Ｆｅと少量
の不純物とからなり、１ＫＨｚにおける実効透磁率３０
００Ｇ以上、飽和磁束密度４０００Ｇ以上で、且つ｛１
１０｝〈１１２〉＋｛３１１｝〈１１２〉＋｛１１１｝
〈１１２〉の再結晶集合組織を有する、耐摩耗性高透磁
率合金。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｎｉ，Ｎｂ，Ｃおよび
Ｆｅよりなる耐摩耗性高透磁率合金ならびにＮｉ，Ｎ
ｂ，ＣおよびＦｅを主成分とし、副成分としてＣｒ，Ｍ
ｏ，Ｇｅ，Ａｕ，Ｃｏ，Ｖ，Ｗ，Ｃｕ，Ｔａ，Ｍｎ，Ａ
ｌ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｇａ，Ｉ
ｎ，Ｔｌ，Ｚｎ，Ｃｄ，希土類元素、白金族元素、Ｂ
ｅ，Ａｇ，Ｓｒ，Ｂａ，Ｂ，Ｐ，Ｎ，Ｏ，Ｓの１種また
は２種以上を含有する耐摩耗性高透磁率合金およびその
製造法ならびに磁気記録再生ヘッドに関するもので、そ
の目的とするところは、鍛造加工が容易で、実効透磁率
が大きく、飽和磁束密度が４０００Ｇ以上で、｛１１
０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１１２＞＋｛１１１）＜
１１２＞の再結晶集合組織を有して耐摩耗性のすぐれた
高透磁率磁性合金を得るにある。
【０００２】
【従来の技術】テープレコーダーおよびビデオなどの磁
気記録再生ヘッドは交流磁界において作動するものであ
るから、これに用いられる磁性合金は高周波磁界におけ
る実効透磁率が大きいことが必要とされ、また磁気テー
プが接触して摺動するため耐摩耗性が良好であることが
望まれている。現在、耐摩耗性にすぐれた磁気ヘッド用
磁性合金としてはセンダスト（Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ系合
金）およびフェライト（ＭｎＯ−ＺｎＯ−Ｆｅ２Ｏ３）
があるが、これらは非常に硬く脆いため、鍛造、圧延加
工が不可能で、磁気ヘッドコアの製造には研削、研磨の
方法が用いられており、従ってその製品は高価である。
またセンダストは、飽和磁束密度は大きいが薄板にでき
ないので、高周波磁界における実効透磁率が比較的小さ
い。他方フェライトは、実効透磁率は大きいが、飽和磁
束密度が４０００Ｇで小さいのが欠点である。さらにパ
ーマロイは（Ｎｉ−Ｆｅ系合金）飽和磁束密度は大きい
が、実効透磁率は小さく、また鍛造、圧延加工および打
抜きは容易で量産性にすぐれているが、摩耗しやすいの
が欠点であり、これを改善することが強く望まれてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、先にＮ
ｉ−Ｆｅ−Ｎｂ系合金は鍛造加工が容易で硬度が高く、
高透磁率を有していることから、磁気記録再生ヘッド用
磁性合金として好適であることを見い出し、これを開示
した（特公昭４７−２９６９０号）。その後本発明者ら
は、Ｎｉ−Ｆｅ−Ｎｂ系合金の摩耗について系統的な研
究を行った結果、摩耗は硬度によって一義的に決定され
るものではなく、合金の再結晶集合組織と緊密な関係が
あることが明かとなった。
【０００４】一般に、摩耗現象は合金結晶の方位によっ
て大きな差位があり、結晶異方性が存在することが知ら
れている。すなわちＮｉ−Ｆｅ−Ｎｂ系合金においては
｛１００｝＜００１＞再結晶集合組織は摩耗しやすく、
｛１１０｝＜１１２＞とこの＜１１２）方位を軸として
回転した｛３１１｝＜１１２＞の再結晶集合組織が耐摩
耗性にすぐれていることを先に開示した（特公平５−４
５６５８号）。しかし、近年磁気記録再生機器の高性能
化の動向から、磁気ヘッド用磁性合金としては、鍛造加
工が容易で磁気特性および耐摩耗性の一層の向上が強く
要望されている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、Ｎｉ−Ｆ
ｅ−Ｎｂ系合金の｛１１０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜
１１２＞の再結晶集合組織を形成させるための研究を遂
行中、これにＣを０．０００３〜０．７％、好ましくは
Ｃを０．０００７〜０．５％、さらに好ましくは０．０
０１〜０．５％を添加すると、｛１００｝＜００１＞再
結晶集合組織の発達が抑制され、｛１１０｝＜１１２＞
＋｛３１１｝＜１１２）の再結晶集合組織の他に、新た
に耐摩耗性の極めてすぐれた｛１１１｝＜１１２＞の再
結晶集合組織が形成され、耐摩耗性が著しく向上するこ
とを見い出したのである。すなわち、Ｎｉ−Ｆｅ ２元
系合金は冷間圧延加工すると｛１１０｝＜１１２＞＋
｛１１２｝＜１１１＞の加工集合組織が生じるが、これ
を高温加熱すると｛１００｝＜００１＞再結晶集合組織
が発達することが知られている。しかし、これにＮｂを
添加すると、積層欠陥エネルギーが低下し再結晶におい
て｛１００｝＜００１＞再結晶集合組織の発達を強く抑
制し、｛１１０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１１２＞の
再結晶集合組織の成長が優先的に促進され、｛１１０｝
＜１１２＞＋｛３１１｝＜１１２＞の再結晶集合組織が
形成される。このＮｉ−Ｆｅ−Ｎｂ系合金に、さらにＣ
を添加すると、炭化物が粒界に析出し、粒界エネルギー
が低下して、再結晶において｛１１０｝＜１１２＞＋
｛３１１｝＜１１２＞の再結晶集合組織の他に、新たに
この＜１１２＞方位を軸として回転した｛１１１｝＜１
１２＞の再結晶集合組織が形成されて、耐摩耗性が著し
く向上するのである。また、Ｎｉ−Ｆｅ−Ｎｂ系合金に
Ｃを添加すると、硬い炭化物がマトリックス中にも析出
し、耐摩耗性の向上に寄与するとともに、これらの強磁
性、弱磁性および非磁性の微細な炭化物の分散析出によ
って磁区が分割されて、交流磁界における渦電流損失が
減少し、このために実効透磁率が増大することも見い出
した。要するに、ＮｂとＣの相乗的効果により、｛１１
０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１１２＞｛１１１｝＜１
１２＞の再結晶集合組織が発達するとともに実効透磁率
が増大し、耐摩耗性の極めてすぐれた高透磁率合金が得
られるのである。さらに、このＮｉ（ニッケル），Ｆｅ
（鉄），Ｎｂ（ニオブ），Ｃ（炭素）系合金にＣｒ（ク
ロム），Ｍｏ（モリブデン），Ｇｅ（ゲルマニウム），
Ａｕ（金），Ｃｏ（コバルト），Ｖ（バナジウム），Ｗ
（タングステン），Ｃｕ（銅），Ｔａ（タンタル），Ｍ
ｎ（マンガン），Ａｌ（アルミニウム），Ｓｉ（シリコ
ン），Ｔｉ（チタニウム），Ｚｒ（ジルコニウム），Ｈ
ｆ（ハフニウム），Ｓｎ（錫），Ｓｂ（アンチモン），
Ｇａ（ガリウム），Ｉｎ（インジウム），Ｔｌ（タリウ
ム），Ｚｎ（亜鉛），Ｃｄ（カドミウム），希土類元
素，白金族元素，Ｂｅ（ベリリウム），Ａｇ（銀），Ｓ
ｒ（ストロンチウム），Ｂａ（バリウム），Ｂ（ボロ
ン），Ｐ（リン），Ｎ（窒素），Ｏ（酸素），Ｓ（硫
黄）の１種または２種以上の適当量を添加すると、実効
透磁率が増大し、耐摩耗性が向上する。
【０００６】本発明の合金を造るには、重量比にてＮｉ
６０〜９０％、Ｎｂ０．５〜１４％、Ｃ０．０００３〜
０．７％、好ましくは０．０００７〜０．５％、さらに
好ましくは０．００１〜０．５％および残部Ｆｅの適当
量を、空気中、好ましくは非酸化性雰囲気（水素、アル
ゴン、窒素など）あるいは真空中において、適当な溶解
炉、例えば高周波溶解炉等を用いて溶解した後、そのま
まか、さらにこれに副成分元素として Ｃｒ，Ｍｏ，Ｇ
ｅ，Ａｕの７％以下、Ｃｏ，Ｖの１０％以下、Ｗの１５
％以下、Ｃｕ，Ｔａ，Ｍｎの２５％以下、Ａｌ，Ｓｉ，
Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｇａ，Ｉｎ，Ｔｌ，Ｚ
ｎ，Ｃｄ，希土類元素、白金族元素の５％以下、Ｂｅ，
Ａｇ，Ｓｒ，Ｂａの３％以下、Ｂの１％以下、Ｐの０．
７％以下、Ｎの０．３％以下、Ｏの０．３％以下、Ｓの
０．１％以下の１種または２種以上の合計０．００１〜
３０％の所定量を添加して充分に攪拌して組成的に均一
な溶融合金を造る。この場合、原料をして上記各元素の
炭化物、窒化物、酸化物、疏化物などを用いても良い。
【０００７】次にこれを適当な形および大きさの鋳型に
注入して健全な鋳塊を得、さらにこれに９００℃を越え
融点以下、好ましくは１０００℃を越え融点以下の温度
において熱間加工（鍛造、熱間圧延など）を施して適当
な厚さの板となし、また、必要ならば焼鈍する。次いで
これに冷間圧延などの方法によって加工率５０％以上の
冷間加工を施し、目的の形状のもの、例えば厚さ０．１
ｍｍの薄板を造る。次にその薄板から、例えば外径４５
ｍｍ，内径３３ｍｍの環状板を打抜き、これを大気中、
好ましくは水素中その他の適当な非酸化性雰囲気（アル
ゴン、窒素など）中あるいは真空中で９００℃を越え融
点以下、好ましくは１０００℃を越え融点以下の温度
で、加熱温度に対応して適当時間加熱し、ついで規則−
不規則格子変態点（約６００℃）以上の温度から１００
℃／秒から１℃／時の組成に対応した適当な速度で冷却
するかあるいはこれをさらに規則−不規則格子変態点
（約６００℃）以下の温度で、再加熱温度に対応して適
当時間加熱し、冷却する。このようにして実効透磁率３
０００以上、飽和磁束密度４０００Ｇ 以上を有し、且
つ｛１１０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１１２＞＋｛１
１１｝＜１１２＞の再結晶集合組織を有した耐摩耗性高
透磁率合金が得られる。
【０００８】本発明の特徴とする所は次の通りである。 第１発明 重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．５〜１４％、Ｃ
０．０００３〜０．７％および残部Ｆｅと少量の不純物
とからなり、１ＫＨｚにおける実効透磁率３０００以
上、飽和磁束密度４０００Ｇ以上で、且つ｛１１０｝＜
１１２＞＋｛３１１｝＜１１２＞＋｛１１１｝＜１１２
＞の再結晶集合組織を有することを特徴とする耐摩耗性
高透磁率合金。
【０００９】第２発明 重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．５〜１４％、Ｃ
０．０００３〜０．７％、副成分としてＣｒ，Ｍｏ，Ｇ
ｅ，Ａｕ をそれぞれ７％以下、Ｃｏ，Ｖをそれぞれ１
０％以下、Ｗを１５％以下、Ｃｕ，Ｔａ，Ｍｎをそれぞ
れ２５％以下、Ａｌ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，ＨｆＳｎ，Ｓ
ｂ，Ｇａ，Ｉｎ，Ｔｌ，Ｚｎ，Ｃｄ，希土類元素、白金
族元素をそれぞれ５％以下、Ｂｅ，Ａｇ，Ｓｒ，Ｂａを
それぞれ３％以下、Ｂを１％以下、Ｐを０．７％以下、
Ｎを０．３％以下、Ｏを０．３％以下、Ｓを０．１％以
下の１種または２種以上の合計０．００１〜３０％およ
び残部Ｆｅと少量の不純物とからなり、１ＫＨｚにおけ
る実効透磁率３０００以上、飽和磁束密度 ４０００Ｇ
以上で、且つ｛１１０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１１
２＞＋｛１１１｝＜１１２＞の再結晶集合組織を有する
ことを特徴とする耐摩耗性高透磁率合金。
【００１０】第３発明 重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．５〜１４％、Ｃ
０．０００３〜０．７％および残部Ｆｅと少量の不純物
とからなる合金を、９００℃を越え融点以下の温度で熱
間加工した後冷却し、次に加工率５０％以上の冷間加工
を施した後、９０００℃を越え融点以下の温度で加熱
し、ついで規則−不規則格子変態点以上の温度から１０
０℃／秒〜１℃／時の組成に対応した所定の速度で常温
まで冷却することにより、１ＫＨｚにおける実効透磁率
３０００以上、飽和磁束密度４０００Ｇ以上で、且つ
｛１１０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１１２＞＋｛１１
１｝＜１１２＞の再結晶集合組織を形成せしめることを
特徴とする耐摩耗性高透磁率合金の製造法。
【００１１】第４発明 重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．５〜１４％、Ｃ
０．０００３〜０．７％および残部Ｆｅと少量の不純物
とからなる合金を、９００℃を越え融点以下の温度で熱
間加工した後冷却し、次に加工率５０％以上の冷間加工
を施した後、９００℃を越え融点以下の温度で加熱し、
ついで規則−不規則格子変態点以上の温度から１００℃
／秒〜１℃／時の組成に対応した所定の速度で常温まで
冷却し、これをさらに規則−不規則格子変態点以下の温
度で１分間以上１００時間以下の組成に対応した所定の
時間再加熱し冷却することにより、１ＫＨｚにおける実
効透磁率３０００以上、飽和磁束密度４０００Ｇ以上
で、且つ｛１１０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１１２＞
＋｛１１１｝＜１１２＞の再結晶集合組織を形成せしめ
ることを特徴とする耐摩耗性高透磁率合金の製造法。
【００１２】第５発明 重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．５〜１４％、Ｃ
０．０００３〜０．７％、副成分としてＣｒ，Ｍｏ，Ｇ
ｅ，Ａｕをそれぞれ７％以下、Ｃｏ，Ｖをそれぞれ１０
％以下、Ｗを１５％以下、Ｃｕ，Ｔａ，Ｍｎ をそれぞ
れ２５％以下、Ａｌ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｓｎ，
Ｓｂ，Ｇａ，Ｉｎ，Ｔｌ，Ｚｎ，Ｃｄ，希土類元素、白
金族元素をそれぞれ５％以下、Ｂｅ，Ａｇ，Ｓｒ，Ｂａ
をそれぞれ３％以下、Ｂを１％以下、Ｐを０．７％以
下、Ｎを０．３％以下、Ｏを０．３％以下、Ｓを０．１
％以下の１種または２種以上の合計０．００１〜３０％
および残部Ｆｅと少量の不純物とからなる合金を、９０
０℃を越え融点以下の温度で熱間加工した後冷却し、次
に加工率５０％以上の冷間加工を施した後、９００℃を
越え融点以下の温度で加熱し、ついで規則−不規則格子
変態点以上の温度から１００℃／秒〜１℃／時の組成に
対応した所定の速度で常温まで冷却することにより、１
ＫＨｚにおける実効透磁率３０００以上、飽和磁束密度
４０００Ｇ以上で、且つ｛１１０｝＜１１２＞＋｛３１
１｝＜１１２＞＋｛１１１｝＜１１２＞の再結晶集合組
織を形成せしめることを特徴とする耐摩耗性高透磁率合
金の製造法。
【００１３】第６発明 重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．５〜１４％、Ｃ
０．０００３〜０．７％、副成分としてＣｒ，Ｍｏ，Ｇ
ｅ，Ａｕをそれぞれ７％以下、Ｃｏ，Ｖをそれぞれ１０
％以下、Ｗを１５％以下、Ｃｕ，Ｔａ，Ｍｎをそれぞれ
２５％以下、Ａｌ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｓｎ，Ｓ
ｂ，Ｇａ，Ｉｎ，Ｔｌ，Ｚｎ，Ｃｄ，希土類元素、白金
族元素をそれぞれ５％以下、Ｂｅ，Ａｇ，Ｓｒ，Ｂａを
それぞれ３％以下、Ｂを１％以下、Ｐを０．７％以下、
Ｎを０．３％以下、Ｏを０．３％以下、Ｓを０．１％以
下の１種または２種以上の合計０．００１〜３０％およ
び残部Ｆｅと少量の不純物とからなる合金を、９００℃
を越え融点以下の温度で熱間加工した後冷却し、次に加
工率５０％以上の冷間加工を施した後、９００℃を越え
融点以下の温度で加熱し、ついで規則−不規則格子変態
点以上の温度から１００℃／秒〜１℃／時の組成に対応
した所定の速度で冷却し、これをさらに規則−不規則格
子変態点以下の温度で１分間以上１００時間以下の組成
に対応した所定の時間再加熱し、冷却することにより、
１ＫＨｚにおける実効透磁率３０００以上、飽和磁束密
度４０００Ｇ以上で、且つ｛１１０｝＜１１２＞＋｛３
１１｝＜１１２＞＋｛１１１｝＜１１２＞の再結晶集合
組織を形成せしめることを特徴とする耐摩耗性高透磁率
合金の製造法。
【００１４】第７発明 重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．５〜１４％、Ｃ
０．０００３〜０．７％および残部Ｆｅと少量の不純物
とからなり、１ＫＨｚにおける実効透磁率３０００以
上、飽和磁束密度４０００Ｇ以上で、且つ｛１１０｝＜
１１２＞＋｛３１１｝＜１１２＞＋｛１１１｝＜１１２
＞の再結晶集合組織を有する耐摩耗性高透磁率合金より
なる磁気記録再生ヘッド。
【００１５】第８発明 重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．５〜１４％、Ｃ
０．０００３〜０．７％、副成分としてＣｒ，Ｍｏ，Ｇ
ｅ，Ａｕをそれぞれ７％以下、Ｃｏ，Ｖをそれぞれ１０
％以下、Ｗを１５％以下、Ｃｕ，Ｔａ，Ｍｎをそれぞれ
２５％以下、Ａｌ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｓｎ，Ｓ
ｂ，Ｇａ，Ｉｎ，Ｔｌ，Ｚｎ，Ｃｄ，希土類元素、白金
族元素をそれぞれ５％以下、Ｂｅ，Ａｇ，Ｓｒ，Ｂａ
をそれぞれ３％以下、Ｂを１％以下、Ｐを０．７％以
下、Ｎを０．３％以下、Ｏを０．３％以下、Ｓを０．１
％以下の１種または２種以上の合計０．００１〜３０％
および残部Ｆｅと少量の不純物とからなり、１ＫＨｚに
おける実効透磁率３０００以上、飽和磁束密度４０００
Ｇ以上で、且つ｛１１０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１
１２＞＋｛１１１｝＜１１２＞の再結晶集合組織を有す
る耐摩耗性高透磁率合金よりなる磁気記録再生ヘッド。
【００１６】
【作用】次に本発明の図面に基づき詳細に説明する。図
１は７９．８％Ｎｉ−Ｆｅ−６．０％Ｎｂ−Ｃ系合金に
ついて加工率８５％の冷間圧延をし、水素中の１１００
℃で加熱した後４００℃／時の速度で冷却した場合の再
結晶集合組織および諸特性とＣ量との関係を示したもの
である。Ｎｉ−Ｆｅ−Ｎｂ系合金は冷間圧延加工すると
｛１１０｝＜１１２＞＋｛１１２｝＜１１１＞の加工集
合組織が生じるが、これを高温加熱すると｛１００｝＜
００１＞と｛１１０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１１２
＞の再結晶集合組織が生成する。しかし、これにＣを添
加すると｛１００｝＜００１＞再結晶集合組織の生成が
抑制され、｛１１０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１１２
＞と新たに｛１１１｝＜１１２＞の再結晶集合組織が発
達するが、Ｃがさらに増加すると｛１１０｝＜１１２＞
＋｛３１１｝＜１１２＞の再結晶集合組織は減少し、他
方耐摩耗性の極めてすぐれた｛１１１｝＜１１２＞の再
結晶集合組織が著しく増加し、結果的に｛１１０｝＜１
１２＞＋｛３１１｝＜１１２＞＋ ｛１１１｝＜１１２
＞の再結晶集合組織が増大する。すなわち｛１１１｝＜
１１２＞の再結晶集合組織の増大とともに、摩耗量は著
しく減少する。また実効透磁率はＣの添加によって増大
するが、Ｃ０．７％以上では鍛造加工が困難となり好ま
しくない。
【００１７】図２は、７９．８％Ｎｉ−Ｆｅ−６．０％
Ｎｂ−０．０８３％Ｃ合金について、熱間加工温度と再
結晶集合組織および諸特性との関係を示したものであ
る。熱間加工温度が上昇すると、｛１１２｝＜１１１＞
再結晶集合組織が減少し、耐摩耗性のすぐれた｛１１
０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１１２＞と｛１１１｝＜
１１２＞の再結晶集合組織が増大するが、約１２００℃
以上では｛１１０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１１２＞
の再結晶集合組織が減少する。他方耐摩耗性の極めてす
ぐれた｛１１１｝＜１１２＞は増加するので、結果的に
｛１１０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１１２＞＋｛１１
１｝＜１１２＞の再結晶集合組織は増加し、摩耗量は著
しく減少する。また、実効透磁率は熱間加工温度ととも
に増大する。
【００１８】図３は、７９．８％Ｎｉ−Ｆｅ−６．０％
Ｎｂ−０．０８３％Ｃ合金について、１１００℃で加熱
した場合の再結晶集合組織および諸特性と冷間加工率と
の関係を示したものである。冷間加工率の増加は、耐摩
耗性のすぐれた｛１１０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１
１２＞と｛１１１｝＜１１２＞の再結晶集合組織の発達
をもたらすが、冷間加工率８０％以上では｛１１０｝＜
１１２＞＋｛３１１｝＜１１２＞が減少する。しかし耐
摩耗性の極めてすぐれた｛１１１｝＜１１２＞が著しく
増加するので、結果的に｛１１０｝＜１１２＞＋｛３１
１｝＜１１２＞＋｛１１１｝＜１１２＞の再結晶集合組
織が増加し、摩耗量は著しく減少する。また、実効透磁
率は、冷間加工率の上昇とともに増大する。
【００１９】図４は、７９．８％Ｎｉ−Ｆｅ−６．０％
Ｎｂ−０．０８３％Ｃ合金を冷間加工率８５％で圧延し
た後の加熱温度と再結晶集合組織および諸特性との関係
を示したものである。加熱温度の上昇とともに｛１１
２｝＜１１１＞成分が減少し、｛１１０｝＜１１２＞＋
｛３１１｝＜１１２＞と｛１１１｝＜１１２＞の再結晶
集合組織が増加するが、約１２００℃以上では｛１１
０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１１２＞が減少する。し
かし耐摩耗性の極めてすぐれた｛１１１｝＜１１２＞が
著しく増加するので、結果的に｛１１０｝＜１１２＞＋
｛３１１｝＜１１２＞＋｛１１１｝＜１１２＞の再結晶
集合組織が増加し、耐摩耗性が著しく向上する。また、
実効透磁率は、加熱温度の上昇とともに増大する。
【００２０】図５は、合金番号５（７８．８％Ｎｉ−Ｆ
ｅ−２．０％Ｎｂ−０．３６４％Ｃ合金）、合金番号８
（７９．８％Ｎｉ−Ｆｅ−６．０％Ｎｂ−０．０８３％
Ｃ合金）、合金番号２１（８１．０％Ｎｉ−Ｆｅ−４．
５％Ｎｂ−０．０７４％Ｃ−３．０％Ｃｒ合金）につい
て実効透磁率と冷却速度との関係およびこれらをさらに
再加熱処理を施した場合の実効透磁率（×印）を示した
ものである。図から明らかなように、合金番号２１の試
料に再加熱処理を４２０℃で２時間施すことにより実効
透磁率は３．７×１０４と著しく改善される。また合金
番号８の試料において、再加熱処理を３８０℃で３時間
施すと、実効透磁率が２．５×１０４の如く改善され
る。さらに、合金番号５の試料において、再加熱処理を
３５０℃で２時間施すと、実効透磁率が１．６×１０４
に改善される。すなわち、合金の組成に対応した最適冷
却速度、最適再加熱温度および最適再加熱時間が存在す
ることが判る。
【００２１】図６は、７９．８％Ｎｉ−Ｆｅ−６．０％
Ｎｂ−０．０８３％Ｃ系合金にＣｒ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ａｕ
あるいはＣｏを添加した場合の磁気ヘッドの摩耗量およ
び実効透磁率の特性図で、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ａｕある
いはＣｏを添加すると、何れも実効透磁率は高くなり、
摩耗量は減少するがＣｒ，Ｍｏ，ＧｅあるいはＡｕの７
％以上では飽和磁束密度が４０００Ｇ以下となり好まし
くない。またＣｏ１０％以上では残留磁気が大きくな
り、帯磁ノイズが増大するので好ましくない。
【００２２】図７は、同じく７９．８％Ｎｉ−Ｆｅ−
６．０％Ｎｂ−０．０８３％Ｃ系合金にＶ，Ｗ，Ｃｕ，
ＴａあるいはＭｎを添加した場合の磁気ヘッドの摩耗量
および実効透磁率の特性図でＶ，Ｗ，Ｃｕ，Ｔａあるい
はＭｎを添加すると、何れも実効透磁率は高くなり、摩
耗量は減少するが、Ｖを１０％以上、Ｗを１５％以上、
Ｃｕ，ＴａあるいはＭｎを２５％以上添加すると、飽和
磁束密度が４０００Ｇ以下となり好ましくない。
【００２３】図８は、同じく７９．８％Ｎｉ−Ｆｅ−
６．０％Ｎｂ−０．０８３％Ｃ系合金にＡｌ，Ｓｉ，Ｔ
ｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｇａ，Ｉｎ，Ｔｌあるい
はＺｎを添加した場合の特性図で、Ａｌ，Ｓｉ，Ｔｉ，
Ｚｒ，Ｈｆ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｇａ，Ｉｎ，ＴｌあるいはＺ
ｎを添加すると、何れも実効透磁率は高くなり、摩耗量
は減少するが、Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｇａ，Ｉｎあ
るいはＴｌを５％以上添加すると飽和磁束密度が４００
０Ｇ以上となり、Ｚｎ，Ａｌ，ＳｎあるいはＳｂが５％
以上では鍛造加工が困難となり好ましくない。
【００２４】図９は、同じく７９．８％Ｎｉ−Ｆｅ−
６．０％Ｎｂ−０．０８３％Ｃ系合金にＣｄ，Ｌａ，Ｐ
ｔ，Ｂｅ，Ａｇ，Ｓｒ，Ｂａ，Ｂ，Ｐ，Ｎ，Ｏあるいは
Ｓを添加した場合の特性図で、Ｃｄ，Ｌａ，Ｐｔ，Ｂ
ｅ，Ａｇ，Ｓｒ，Ｂａ，Ｂ，Ｐ，Ｎ，ＯあるいはＳを添
加すると、何れも実効透磁率は高くなり、摩耗量は減少
するが、Ｃｄ，Ｌａ，Ｐｔを５％以上、Ｂｅ，Ｓｒ，Ｂ
ａを３％以上添加すると、飽和磁束密度が４０００Ｇ以
下となり、Ａｇを３％以上、Ｂを１％以上、Ｐを０．７
％以上、Ｎを０．３％以上、Ｏを０．３％以上あるいは
Ｓを０．１％以上添加すると鍛造加工が困難となり好ま
くない。
【００２５】本発明において、９００℃を越えた温度で
の熱間加工は、｛１１０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１
１２＞＋｛１１１｝＜１１２＞の再結晶集合組織の形成
を促進するために必要であり、また冷間加工は｛１１
０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１１２＞＋｛１１１｝＜
１１２＞の再結晶集合組織を発達させるために必要で、
図１、図２および図３に見られるようにＣ０．０００３
〜０．７好ましくは０．０００７〜０．５％、さらに好
ましくは０．００１〜０．５％の添加において、９００
℃を越えた温度で熱間加工を施した後、特に加工率５０
％以上の冷間加工を施した場合、｛１１０｝＜１１２＞
＋｛３１１｝＜１１２＞＋｛１１１｝＜１１２＞の再結
晶集合組織の発達が顕著で、耐摩耗性は著しく向上し、
その実効透磁率も高い。また上記の冷間加工に次いで行
われる加熱は、組織の均一化、加工歪の除去とともに、
｛１１０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１１２＞＋｛１１
１｝＜１１２＞の再結晶集合組織を発達させ、高い実効
透磁率とすぐれた耐摩耗性を得るために必要であるが、
図４に見られるように特に９００℃を越えた温度の加熱
によって実効透磁率および耐摩耗性は顕著に向上する。
【００２６】尚、上記の冷間加工と、次いで行われる９
００℃を越え融点以下の加熱を繰り返し行うことは、
｛１１０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１１２＞＋｛１１
１｝＜１１２＞の再結晶集合組織の集積度を高め、耐摩
耗性を向上させるために有効である。この場合は、最終
冷間加工の加工率が５０％以下でも、｛１１０｝＜１１
２＞＋｛３１１｝＜１１２＞＋｛１１１｝（１１２＞の
再結晶集合組織が得られるが、本発明の技術的思想に包
含されるものである。従って、本発明の冷間加工率は全
製造工程における冷間加工を総計した加工率を意味し、
最終冷間加工率のみを意味するものではない。
【００２７】上記の９００℃を越え融点以下の温度から
規則−不規則格子変態点（約６００℃）以上の温度まで
の冷却は、急冷しても徐冷しても得られる磁性には大し
た変わりはないが、図５に見られるように、この変態点
以下の温度における冷却速度は、磁性に大きな影響を及
ぼす。すなわち、この変態点以上の温度より、１００℃
／秒〜１℃／時の組成に対応した適当な速度で常温迄冷
却することにより、地の規則度が適度に調整され、すぐ
れた磁性が得られる。そして上記の冷却速度の内１００
℃／秒に近い速度で急冷すると、規則度が小さくなり、
これ以上速く冷却すると規則化が進まず、規則度はさら
に小さくなり磁性は劣化する。しかし図５に見られるよ
うに、その規則度の小さい合金を、その変態点以下の２
００℃〜６００℃において組成に対応して、１分間以上
１００時間以下再加熱し冷却すると、規則化が進んで適
度な規則度となり磁性は向上する。他方、上記の変態点
以上の温度から、例えば１℃／時以下の速度で徐冷する
と、規則化は進みすぎ、磁性は低下する。尚、上記の熱
処理を水素が存在する雰囲気中で施すことは、実効透磁
率を高めるのに特に効果があるので好ましい。
【００２８】次に本発明において、合金の組成をＮｉ６
０〜９０％，Ｎｂ０．５〜１４％，Ｃ０．０００３〜
０．７％および残部Ｆｅと限定し、これに副成分として
添加する元素を、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ａｕの何れかを７
％以下、Ｃｏ，Ｖの何れかを１０％以下、Ｗを１５％以
下、Ｃｕ，Ｔａ，Ｍｎの何れかを２５％以下、Ａｌ，Ｓ
ｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｇａ，Ｉｎ，Ｔ
ｌ，Ｚｎ，Ｃｄ，希土類元素、白金族元素の何れかを５
％以下、Ｂｅ，Ａｇ，Ｓｒ，Ｂａの何れかを３％以下、
Ｂを１％以下、Ｐを０．７％以下、Ｎを０．３％以下、
０を０．３％以下、Ｓを０．１％以下の１種または２種
以上の合計で０．００１〜３０％と限定した理由は、各
実施例、表３、表４および図面で明らかなように、この
組成範囲の実効透磁率は３０００以上、飽和磁束密度４
０００Ｇ以上で、且つ｛１１０｝＜１１２＞＋｛３１
１｝＜１１２＞＋｛１１１｝＜１１２＞の再結晶集合組
織を有し、耐摩耗性がすぐれているが、この組成範囲を
はずれると磁気特性あるいは耐摩耗性が劣化するからで
ある。
【００２９】すなわち、Ｎｂ０．５％以下、Ｃ０．００
０３％以下では｛１１０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１
１２＞＋｛１１１｝＜１１２＞の再結晶集合組織が充分
発達しないので耐摩耗性が悪く、Ｎｂ１４％以上および
Ｃ０．７％以上では鍛造加工が困難となり、また実効透
磁率３０００以下、飽和磁束密度４０００Ｇ以下になる
からである。
【００３０】そしてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．５〜１
４％，Ｃ０．０００３％〜０．７％および残部Ｆｅの組
成範囲の合金は、実効透磁率３０００以上、飽和磁束密
度４０００Ｇ以上で、耐摩耗性がすぐれ、且つ加工性が
良好であるが、一般にこれらにさらにＣｒ，Ｍｏ，Ｇ
ｅ，Ａｕ，Ｗ，Ｖ，Ｃｕ，Ｔａ，Ｍｎ，Ａｌ，Ｚｒ，Ｓ
ｉ，Ｔｉ，Ｈｆ，Ｇａ，Ｉｎ，Ｔｌ，Ｚｎ，Ｃｄ，希土
類元素，白金族元素，Ｂｅ，Ａｇ，Ｓｒ，Ｂａ，Ｂ，
Ｐ，Ｎ，Ｏ，Ｓの何れかを添加すると、特に実効透磁率
を高める効果があり、Ｃｏを添加すると特に飽和磁束密
度を高める効果があり、Ａｕ，Ｍｎ，Ｔｉ，Ｃｏ，希土
類元素，Ｂｅ，Ｓｒ，Ｂａ，Ｂの何れかを添加すると鍛
造、加工を良好にする効果があり、Ａｌ，Ｓｎ，Ａｕ，
Ａｇ，Ｔｉ，Ｚｎ，Ｃｄ，Ｂｅ，Ｔａ，Ｖ，Ｐ，Ｓの何
れかの添加および副成分の各元素の炭化物は、｛１１
０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１１２＞＋｛１１１｝＜
１１２＞の再結晶集合組織を発達させ、耐摩耗性を向上
する効果がある。
【００３１】
【実施例】次に本発明の実施例につき説明する。 実施例１ 合金番号８（組成Ｎｉ＝７８．８％，Ｎｂ＝６．０％，
Ｃ＝０．０８３％，Ｆｅ＝残部）の合金の製造。原料と
して９９．９％純度の電解ニッケルおよび電解鉄、９
９．８％純度のニオブと炭素３．９％の鉄−炭素母合金
を用いた。試料を造るには、原料の全重量８００ｇをア
ルミナ坩堝に入れ、真空中で高周波誘導電気炉によって
溶かした後、よく攪拌して均質な溶融合金とした。つい
でこれを直径２５ｍｍ，高さ１７０ｍｍの孔をもつ鋳型
に注入し、得られた鋳塊を約１１００℃で鍛造して厚さ
約７ｍｍの板とした。さらに、１０００℃を越え１２５
０℃の間で適当な厚さまで熱間圧延し、ついで常温で種
々な加工率で冷間加工を施して０．１ｍｍの薄板とし、
それから外径４５ｍｍ，内径３３ｍｍの環状板を打ち抜
いた。つぎに、これに種々な熱処理を施して、磁気特性
および磁気ヘッドのコアとして使用した場合、湿度９０
％、５０℃において磁気テープによる４００時間走行後
の摩耗量をタリサーフ表面粗さ計で測定を行い、表１の
ような特性を得た。
【００３２】
【表 １】
【００３３】実施例２ 合金番号２８（組成Ｎｉ＝７６．５％，Ｎｂ＝４．０
％，Ｃ＝０．０３５％，Ｔａ＝８．０％，Ｆｅ残部）の
合金の製造。原料として実施例１と同じ純度の電解ニッ
ケル、電解鉄およびニオブと９９．８％純度のタンタル
および９９．９％純度の炭素を用いた。試料を造るに
は、原料の全重量８００ｇをアルミナ坩堝にいれ、全圧
６×１０−１Ｔｏｒｒのアルゴンガス雰囲気中で高周波
誘導電気炉によって溶かした後、よく攪拌して均質な溶
融合金とした。次に、これを直径２５ｍｍ、高さ１７０
ｍｍの孔をもつ鋳型に注入し、得られた鋳塊を約１２５
０℃の温度で鍛造して厚さ約７ｍｍの板とした。さら
に、１０００℃を越え１４００℃の間で適当な厚さまで
熱間圧延し、ついで常温で種々な加工率で冷間圧延加工
を施して０．１ｍｍの薄板とし、それから外径４５ｍ
ｍ、内径３３ｍｍの環状板を打抜いた。つぎに、これに
種々な熱処理を施して、磁気特性および磁気ヘッドのコ
アとして使用した場合、湿度９０％、５０℃において磁
気テープによる４００時間走行後の摩耗量をタリサーフ
表面粗さ計で測定を行い、表２のような特性を得た。な
お、代表的な合金の特性は、表３、表４に示す通りであ
る。
【００３４】
【表２】
【００３５】
【表３】
【００３６】
【表４】
【００３７】上記のように、本発明合金は加工が容易
で、耐摩耗性にすぐれ、４０００Ｇ以上の飽和磁束密
度、３０００以上の高い実効透磁率、低保磁力を有して
いるので、磁気記録再生ヘッドのコアおよびシールドケ
ース用磁性合金として好適であるばかりでなく、耐摩耗
性および高透磁率を必要とする一般の電磁機器の磁性材
料としても好適である。
【００３８】尚、希土類元素はＳｃ，Ｙおよびランタン
系元素からなるものであるが、その効果は均等であり、
また白金族元素はＰｔ，Ｉｒ，Ｒｕ，Ｒｈ，Ｐｄ，Ｏｓ
からなるが、その効果も均等であり、同効成分と見做し
得る。
【００３９】
【発明の効果】要するに、本発明の合金は鍛造加工が容
易で、｛１１０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１１２＞＋
｛１１１｝＜１１２＞の再結晶集合組織を形成させるこ
とによって耐摩耗性が極めてすぐれ、飽和磁束密度が４
０００Ｇ以上で、実効透磁率が高いので、磁気記録再生
ヘッド用磁性合金として好適であるばかりでなく、耐摩
耗性および高透磁率を必要とする一般の電磁機器の磁性
材料としても好適である。
【図面の簡単な説明】
【図１】７９．８％Ｎｉ−Ｆｅ−６．０％Ｎｂ−Ｃ系合
金の諸特性とＣ量との関係を示す特性図である。
【図２】７９．８％Ｎｉ−Ｆｅ−６．０％Ｎｂ−０．０
８３％Ｃ合金の諸特性と熱間加工温度との関係を示す特
性図である。
【図３】７９．８％Ｎｉ−Ｆｅ−６．０％Ｎｂ−０．０
８３％Ｃ合金の諸特性と冷間加工率との関係を示す特性
図である。
【図４】７９．８％Ｎｉ−Ｆｅ−６．０％Ｎｂ−０．０
８３Ｃ合金の諸特性と加熱温度との関係を示す特性図。
【図５】７８．８％Ｎｉ−Ｆｅ−２．０％Ｎｂ−０．３
６４％Ｃ合金（合金番号５）、７９．８％Ｎｉ−Ｆｅ−
６．０Ｎｂ−０．０８３％Ｃ合金（合金番号８）および
８１．０％Ｎｉ−Ｆｅ−４．５％Ｎｂ−０．０７４％Ｃ
−３．０％Ｃｒ合金（合金番号２１）の実効透磁率と冷
却速度、再加熱温度および再加熱時間との関係を示す特
性図である。
【図６】７９．８％Ｎｉ−Ｆｅ−６．０％Ｎｂ−０．０
８３％Ｃ系合金にＣｒ，Ｍｏ，Ｇｅ，ＡｕあるいはＣｏ
を添加した場合の諸特性と各元素の添加量との関係を示
す特性図である。
【図７】７９．８％Ｎｉ−Ｆｅ−６．０％Ｎｂ−０．０
８３％Ｃ系合金にＶ，Ｗ，Ｃｕ，ＴａあるいはＭｎを添
加した場合の諸特性と各元素の添加量との関係を示す諸
特性図である。
【図８】７９．８％Ｎｉ−Ｆｅ−６．０％Ｎｂ−０．０
８３％Ｃ系合金にＡｌ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｓ
ｎ，Ｓｂ，Ｇａ，Ｉｎ，ＴｌあるいはＺｎを添加した場
合の諸特性と各元素の添加量との関係を示す特性図であ
る。
【図９】７９．８％Ｎｉ−Ｆｅ−６．０％Ｎｂ−０．０
８３％Ｃ系合金にＣｄ，Ｌａ，Ｐｔ，Ｂｅ，Ａｇ，Ｓ
ｒ，Ｂａ，Ｂ，Ｐ，Ｎ，ＯあるいはＳを添加した場合の
諸特性と各元素の添加量との関係を示す特性図である。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０１Ｆ 1/147

Claims (8)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．
    ５〜１４％、Ｃ０．０００３〜０．７％および残部Ｆｅ
    と少量の不純物とからなり、１ＫＨｚにおける実効透磁
    率３０００以上、飽和磁束密度４０００Ｇ以上で、且つ
    ｛１１０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１１２＞＋｛１１
    １｝＜１１２＞の再結晶集合組織を有することを特徴と
    する耐摩耗性高透磁率合金。
  2. 【請求項２】 重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．
    ５〜１４％、Ｃ０．０００３〜０．７％、副成分として
    Ｃｒ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ａｕ をそれぞれ７％以下、Ｃｏ，
    Ｖをそれぞれ１０％以下、Ｗを１５％以下、Ｃｕ，Ｔ
    ａ，Ｍｎをそれぞれ２５％以下、Ａｌ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚ
    ｒ，Ｈｆ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｇａ，Ｉｎ，Ｔｌ，Ｚｎ，Ｃ
    ｄ，希土類元素、白金族元素をそれぞれ５％以下、Ｂ
    ｅ，Ａｇ，Ｓｒ，Ｂａをそれぞれ３％以下、Ｂを１％以
    下、Ｐを０．７％以下、Ｎを０．３％以下、Ｏを０．３
    ％以下、Ｓを０．１％以下の１種または２種以上の合計
    ０．００１〜３０％および残部Ｆｅと少量の不純物とか
    らなり、１ＫＨｚにおける実効透磁率３０００以上、飽
    和磁束密度４０００Ｇ以上で、且つ｛１１０｝＜１１２
    ＞＋｛３１１｝＜１１２＞＋｛１１１｝＜１１２＞の再
    結晶集合組織を有することを特徴とする耐摩耗性高透磁
    率合金。
  3. 【請求項３】 重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．
    ５〜１４％、Ｃ０．０００３〜０．７％および残部Ｆｅ
    と少量の不純物とからなる合金を、９００℃を越え融点
    以下の温度で熱間加工した後冷却し、次に加工率５０％
    以上の冷間加工を施した後、９０００℃を越え融点以下
    の温度で加熱し、ついで規則−不規則格子変態点以上の
    温度から１００℃／秒〜１℃／時の組成に対応した所定
    の速度で常温まで冷却することにより、１ＫＨｚにおけ
    る実効透磁率３０００以上、飽和磁束密度４０００Ｇ以
    上で、且つ｛１１０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１１２
    ＞＋｛１１１｝＜１１２＞の再結晶集合組織を形成せし
    めることを特徴とする耐摩耗性高透磁率合金の製造法。
  4. 【請求項４】 重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．
    ５〜１４％、Ｃ０．０００３〜０．７％および残部Ｆｅ
    と少量の不純物とからなる合金を、９００℃を越え融点
    以下の温度で熱間加工した後冷却し、次に加工率５０％
    以上の冷間加工を施した後、９００℃を越え融点以下の
    温度で加熱し、ついで規則−不規則格子変態点以上の温
    度から１００℃／秒〜１℃／時の組成に対応した所定の
    速度で冷却し、これをさらに規則−不規則格子変態点以
    下の温度で１分間以上１００時間以下の組成に対応した
    所定の時間再加熱し、冷却することにより、１ＫＨｚに
    おける実効透磁率３０００以上、飽和磁束密度４０００
    Ｇ以上で、且つ｛１１０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１
    １２＞＋｛１１１｝＜１１２）の再結晶集合組織を形成
    せしめることを特徴とする耐摩耗性高透磁率合金の製造
    法。
  5. 【請求項５】 重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．
    ５〜１４％、Ｃ０．０００３〜０．７％、副成分として
    Ｃｒ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ａｕをそれぞれ７％以下、Ｃｏ，Ｖ
    をそれぞれ１０％以下、Ｗを１５％以下、Ｃｕ，Ｔａ，
    Ｍｎをそれぞれ２５％以下、Ａｌ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，
    Ｈｆ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｇａ，Ｉｎ，Ｔｌ，Ｚｎ，Ｃｄ，希
    土類元素、白金族元素をそれぞれ５％以下、Ｂｅ，Ａ
    ｇ，Ｓｒ，Ｂａをそれぞれ３％以下、Ｂを１％以下、Ｐ
    を０．７％以下、Ｎを０．３％以下、Ｏを０．３％以
    下、Ｓを０．１％以下の１種または２種以上の合計０．
    ００１〜３０％および残部Ｆｅと少量の不純物とからな
    る合金を、９００℃を越え融点以下の温度で熱間加工し
    た後冷却し、次に加工率５０％以上の冷間加工を施した
    後、９００℃を越え融点以下の温度で加熱し、ついで規
    則−不規則格子変態点以上の温度から１００℃／秒〜１
    ℃／時の組成に対応した所定の速度で常温まで冷却する
    ことにより、１ＫＨｚにおける実効透磁率３０００以上
    飽和磁束密度４０００Ｇ以上で、且つ｛１１０｝＜１１
    ２）＋｛３１１｝＜Ｈ２＞＋｛１１１｝＜１１２＞の再
    結晶集合組織を形成せしめることを特徴とする耐摩耗性
    高透磁率合金の製造法。
  6. 【請求項６】 重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．
    ５〜１４％、Ｃ０．０００３〜０．７％、副成分として
    Ｃｒ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ａｕをそれぞれ７％以下、Ｃｏ，Ｖ
    をそれぞれ１０％以下、Ｗを１５％以下、Ｃｕ，Ｔａ，
    Ｍｎをそれぞれ２５％以下、Ａｌ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，
    Ｈｆ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｇａ，Ｉｎ，Ｔｌ，Ｚｎ，Ｃｄ，希
    土類元素、白金族元素をそれぞれ５％以下、Ｂｅ，Ａ
    ｇ，Ｓｒ，Ｂａをそれぞれ３％以下、Ｂを１％以下、Ｐ
    を０．７％以下、Ｎを０．３％以下、Ｏを０．３％以
    下、Ｓを０．１％以下の１種または２種以上の合計０．
    ００１〜３０％および残部Ｆｅと少量の不純物とからな
    る合金を、９００℃を越え融点以下の温度で熱間加工し
    た後冷却し、次に加工率５０％以上の冷間加工を施した
    後、９００℃を越え融点以下の温度で加熱し、ついで規
    則−不規則格子変態点以上の温度から１００℃／秒〜１
    ℃／時の組成に対応した所定の速度で冷却し、これをさ
    らに規則−不規則格子変態点以下の温度で１分間以上１
    ００時間以下の組成に対応した所定の時間再加熱し、冷
    却することにより、１ＫＨｚにおける実効透磁率３００
    ０以上、飽和磁束密度４０００Ｇ以上で、且つ｛１１
    ０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１１２＞＋｛１１１｝＜
    １１２＞の再結晶集合組織を形成せしめることを特徴と
    する耐摩耗性高透磁率合金の製造法。
  7. 【請求項７】 重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．
    ５〜１４％、Ｃ０．０００３〜０．７％および残部Ｆｅ
    と少量の不純物とからなり、１ＫＨｚにおける実効透磁
    率３０００以上、飽和磁束密度４０００Ｇ以上で、且つ
    ｛１１０｝＜１１２＞＋｛３１１｝＜１１２＞＋｛１１
    １｝＜１１２＞の再結晶集合組織を有する耐摩耗性高透
    磁率合金よりなる磁気記録再生ヘッド。
  8. 【請求項８】 重量比にてＮｉ６０〜９０％、Ｎｂ０．
    ５〜１４％、Ｃ０．０００３〜０．７％、副成分として
    Ｃｒ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ａｕをそれぞれ７％以下、Ｃｏ，Ｖ
    をそれぞれ１０％以下、Ｗを１５％以下、Ｃｕ，Ｔａ，
    Ｍｎをそれぞれ２５％以下、Ａｌ，Ｓｉ，Ｔｉ，Ｚｒ，
    Ｈｆ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｇａ，Ｉｎ，Ｔｌ，Ｚｎ，Ｃｄ，希
    土類元素、白金族元素をそれぞれ５％以下、Ｂｅ，Ａ
    ｇ，Ｓｒ，Ｂａをそれぞれ３％以下、Ｂを１％以下、Ｐ
    を０．７％以下、Ｎを０．３％以下、Ｏを０．３％以
    下、Ｓを０．１％以下の１種または２種以上の合計０．
    ００１〜３０％および残部Ｆｅと少量の不純物とからな
    り、１ＫＨｚにおける実効透磁率３０００以上、飽和磁
    束密度４０００Ｇ以上で、且つ｛１１０｝＜１１２＞＋
    ｛３１１｝＜１１２＞＋｛１１１｝＜１１２＞の再結晶
    集合組織を有する耐摩耗性高透磁率合金よりなる磁気記
    録再生ヘッド。
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