JPH08150336A

JPH08150336A - 排ガス浄化材及び排ガス浄化方法

Info

Publication number: JPH08150336A
Application number: JP6317633A
Authority: JP
Inventors: Akira Abe; 晃阿部; Masataka Furuyama; 雅孝古山; Mika Saitou; 美香斎藤; Kiyohide Yoshida; 清英吉田; Tatsuo Miyadera; 達雄宮寺
Original assignee: Agency of Industrial Science and Technology; Riken Corp
Current assignee: Riken Corp; National Institute of Advanced Industrial Science and Technology
Priority date: 1994-11-28
Filing date: 1994-11-28
Publication date: 1996-06-11
Anticipated expiration: 2020-03-09
Also published as: JP3626999B2

Abstract

(57)【要約】【目的】窒素酸化物や、一酸化炭素、水素、炭化水素
等の未燃焼分に対する理論反応量以上の酸素を含有する
燃焼排ガスから、効率良く窒素酸化物を還元除去するこ
とができる排ガス浄化材を提供する。【構成】多孔質の無機酸化物に活性種として銀及び／
又は銀化合物、又はそれらの混合物を担持してなる第一
の触媒と、多孔質の無機酸化物に活性種として銀及び／
又は銀化合物、又はそれらの混合物を前記第一の触媒の
活性種の担持率より多い量で担持してなる第二の触媒
と、多孔質の無機酸化物に活性種として銅の酸化物及び
／又は硫酸塩を担持してなる第三の触媒とからなる排ガ
ス浄化材であり、浄化材の排ガス流入側から流出側へ順
に前記第一の触媒、前記第二の触媒及び前記第三の触媒
を有する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は窒素酸化物と過剰の酸素
を含む燃焼排ガスから、窒素酸化物を効果的に還元除去
することのできる排ガス浄化材及びそれを用いた浄化方
法に関する。

【０００２】

【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】自動車
用エンジン等の内燃機関や、工場等に設置された燃焼機
器、家庭用ファンヒーターなどから排出される各種の燃
焼排ガス中には、過剰の酸素とともに一酸化窒素、二酸
化窒素等の窒素酸化物が含まれている。ここで、「過剰
の酸素を含む」とは、その排ガス中に含まれる一酸化炭
素、水素、炭化水素等の未燃焼成分を燃焼するのに必要
な理論酸素量より多い酸素を含むことを意味する。ま
た、以下における窒素酸化物とは一酸化窒素及び／又は
二酸化窒素を指す。

【０００３】この窒素酸化物は酸性雨の原因の一つとさ
れ、環境上の大きな問題となっている。そのため、各種
燃焼機器が排出する排ガス中の窒素酸化物を除去するさ
まざまな方法が検討されている。

【０００４】過剰の酸素を含む燃焼排ガスから窒素酸化
物を除去する方法として、特に大規模な固定燃焼装置
（工場等の大型燃焼機等）に対しては、アンモニアを用
いる選択的接触還元法が実用化されている。

【０００５】しかしながら、この方法においては、窒素
酸化物の還元剤として用いるアンモニアが高価であるこ
と、またアンモニアは毒性を有すること、そのために未
反応のアンモニアが排出しないように排ガス中の窒素酸
化物濃度を計測しながらアンモニア注入量を制御しなけ
ればならないこと、一般に装置が大型となること等の問
題点がある。

【０００６】また、別な方法として、水素、一酸化炭
素、炭化水素等のガスを還元剤として用い、窒素酸化物
を還元する非選択的接触還元法があるが、この方法で
は、効果的な窒素酸化物の低減除去を実行するためには
排ガス中の酸素との理論反応量以上の還元剤を添加しな
ければならず、還元剤を多量に消費する欠点がある。こ
のため非選択的接触還元法は、実際上は、理論空燃比付
近で燃焼した残存酸素濃度の低い排ガスに対してのみ有
効となり、汎用性に乏しく実際的でない。

【０００７】そこで、ゼオライト又はそれに遷移金属を
担持した触媒を用いて、排ガス中の酸素との理論反応量
以下の還元剤を添加して窒素酸化物を除去する方法が提
案された（たとえば、特開昭63-100919 号、同63-28372
7 号、特開平1-130735号等)。

【０００８】しかしながら、これらの方法では、効果的
な窒素酸化物の除去が狭い温度領域でしか得られず、ま
た、水分を含むような排ガスでは、窒素酸化物の除去率
が著しく低下する。つまり、１０％程度の水分を含み、
運転条件によって温度変化の大きい車等からの排ガスに
対して、窒素酸化物の効果的除去は困難である。

【０００９】したがって、本発明の目的は、固定燃焼装
置および酸素過剰条件で燃焼するガソリンエンジン、デ
ィーゼルエンジン等からの燃焼排ガスのように、窒素酸
化物や、一酸化炭素、水素、炭化水素等の未燃焼分に対
する理論反応量以上の酸素を含有する燃焼排ガスから、
効率良く窒素酸化物を還元除去することができる排ガス
浄化材及び排ガス浄化方法を提供することである。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上記課題に鑑み鋭意研究
の結果、本発明者は、多孔質無機酸化物に銀成分を担持
してなる触媒上で、エタノールなどの有機化合物が、酸
素及び窒素酸化物を含む排ガスと反応し、窒素酸化物を
窒素ガスに還元するとともに、副生成物として亜硝酸エ
ステル、アンモニアなどの含窒素化合物やアルデヒドを
生成していることを見出した。生成されたアルデヒドを
利用して効果的に窒素酸化物を除去できる第二の銀系触
媒をさらに設けて、副生成物である含窒素化合物を窒素
まで還元できる銅系又は銅、Ｗ系成分を担持してなる触
媒と白金系成分を担持してなる触媒とを混合し、二つの
銀系触媒と上記混合触媒とを組み合わせて形成される排
ガス浄化材を用い、排ガス中に炭化水素と炭素数２以上
の含酸素有機化合物のいずれか又はそれらを含む燃料を
添加し、特定の温度及び空間速度で上記の浄化材に排ガ
スを接触させれば、広い温度領域で窒素酸化物を効果的
に除去することができることを発見し、本発明を完成し
た。

【００１１】すなわち、窒素酸化物と、共存する未燃焼
成分に対する理論反応量より多い酸素とを含む燃焼排ガ
スから窒素酸化物を還元除去する本発明の第一の排ガス
浄化材は、多孔質の無機酸化物に活性種として銀及び／
又は銀化合物、又はそれらの混合物０．２〜１２重量％
（銀元素換算値）を担持してなる第一の触媒と、多孔質
の無機酸化物に活性種として銀及び／又は銀化合物、又
はそれらの混合物０．５〜１５重量％（銀元素換算値）
かつ前記第一の触媒の活性種の担持率より多い量を担持
してなる第二の触媒と、多孔質の無機酸化物に活性種と
して銅の酸化物及び／又は硫酸塩０．２〜３０重量％
（銅元素換算値）を担持してなる第三の触媒とからな
り、浄化材の排ガス流入側から流出側へ順に前記第一の
触媒、前記第二の触媒及び前記第三の触媒を有すること
を特徴とする。

【００１２】窒素酸化物と、共存する未燃焼成分に対す
る理論反応量より多い酸素とを含む燃焼排ガスから窒素
酸化物を還元除去する本発明の第二の排ガス浄化材は、
多孔質の無機酸化物に活性種として銀及び／又は銀化合
物、又はそれらの混合物０．２〜１２重量％（銀元素換
算値）を担持してなる第一の触媒と、多孔質の無機酸化
物に活性種として銀及び／又は銀化合物、又はそれらの
混合物０．５〜１５重量％（銀元素換算値）かつ前記第
一の触媒の活性種の担持率より多い量を担持してなる第
二の触媒と、多孔質の無機酸化物に活性種として銅の酸
化物及び／又は硫酸塩０．２〜３０重量％（銅元素換算
値）と、Ｗ、Ｖ、Ｍｏからなる群より選ばれた少なくと
も一種の元素の酸化物又は硫酸塩３０重量％以下（金属
元素換算値）とを担持してなる第三の触媒とからなり、
浄化材の排ガス流入側から流出側へ順に前記第一の触
媒、前記第二の触媒及び前記第三の触媒を有することを
特徴とする。

【００１３】窒素酸化物と、共存する未燃焼成分に対す
る理論反応量より多い酸素とを含む燃焼排ガスから窒素
酸化物を還元除去する本発明の第三の排ガス浄化材は、
多孔質の無機酸化物に活性種として銀及び／又は銀化合
物、又はそれらの混合物０．２〜１２重量％（銀元素換
算値）を担持してなる第一の触媒と、多孔質の無機酸化
物に活性種として銀及び／又は銀化合物、又はそれらの
混合物０．５〜１５重量％（銀元素換算値）かつ前記第
一の触媒の活性種の担持率より多い量を担持してなる第
二の触媒と、多孔質の無機酸化物に活性種として銅の酸
化物及び／又は硫酸塩０．２〜３０重量％（銅元素換算
値）を担持してなる第三の触媒と、多孔質の無機酸化物
に活性種としてPt、Pd、Ru、Rh、Ir及びAuからなる群よ
り選ばれた少なくとも１種の元素０．０１〜５重量％
（金属元素換算値）を担持してなる第四の触媒とからな
り、前記第三の触媒と前記第四の触媒とが混合されてお
り、浄化材の排ガス流入側から流出側へ順に前記第一の
触媒、前記第二の触媒、前記混合触媒を有することを特
徴とする

【００１４】窒素酸化物と、共存する未燃焼成分に対す
る理論反応量より多い酸素とを含む燃焼排ガスから窒素
酸化物を還元除去する本発明の第四の排ガス浄化材は、
多孔質の無機酸化物に活性種として銀及び／又は銀化合
物、又はそれらの混合物０．２〜１２重量％（銀元素換
算値）を担持してなる第一の触媒と、多孔質の無機酸化
物に活性種として銀及び／又は銀化合物、又はそれらの
混合物０．５〜１５重量％（銀元素換算値）かつ前記第
一の触媒の活性種の担持率より多い量を担持してなる第
二の触媒と、多孔質の無機酸化物に活性種として銅の酸
化物及び／又は硫酸塩０．２〜３０重量％（銅元素換算
値）と、Ｗ、Ｖ、Ｍｏからなる群より選ばれた少なくと
も一種の元素の酸化物又は硫酸塩３０重量％以下（金属
元素換算値）とを担持してなる第三の触媒と、多孔質の
無機酸化物に活性種としてPt、Pd、Ru、Rh、Ir及びAuか
らなる群より選ばれた少なくとも１種の元素０．０１〜
５重量％（金属元素換算値）を担持してなる第四の触媒
とからなり、前記第三の触媒と前記第四の触媒とが混合
されており、浄化材の排ガス流入側から流出側へ順に前
記第一の触媒、前記第二の触媒、前記混合触媒を有する
ことを特徴とする

【００１５】さらに、窒素酸化物と、共存する未燃焼成
分に対する理論反応量より多い酸素とを含む燃焼排ガス
から窒素酸化物を還元除去する本発明の排ガス浄化方法
は、上記の排ガス浄化材を用い、前記排ガス浄化材を排
ガス導管の途中に設置し、前記浄化材の上流側で炭化水
素及び／又は含酸素有機化合物を添加した排ガスを、１
５０〜６００℃において前記浄化材に接触させ、もって
前記排ガス中の炭化水素及び／又は含酸素有機化合物と
の反応により前記窒素酸化物を除去することを特徴とす
る。

【００１６】以下、本発明を詳細に説明する。本発明の
第一の排ガス浄化材は、多孔質の無機酸化物に活性種と
して銀及び／又は銀化合物、又はそれらの混合物０．２
〜１２重量％（銀元素換算値）を担持してなる第一の触
媒と、多孔質の無機酸化物に活性種として銀及び／又は
銀化合物、又はそれらの混合物０．５〜１５重量％（銀
元素換算値）かつ前記第一の触媒の活性種の担持率より
多い量を担持してなる第二の触媒と、多孔質の無機酸化
物に活性種として銅の酸化物及び／又は硫酸塩を担持し
てなる第三の触媒とからなる。

【００１７】本発明の第二の排ガス浄化材は、多孔質の
無機酸化物に活性種として銀及び／又は銀化合物、又は
それらの混合物０．２〜１２重量％（銀元素換算値）を
担持してなる第一の触媒と、多孔質の無機酸化物に活性
種として銀及び／又は銀化合物、又はそれらの混合物
０．５〜１５重量％（銀元素換算値）かつ前記第一の触
媒の活性種の担持率より多い量を担持してなる第二の触
媒と、多孔質の無機酸化物に活性種として銅の酸化物及
び／又は硫酸塩０．２〜３０重量％（銅元素換算値）
と、Ｗ、Ｖ、Ｍｏからなる群より選ばれた少なくとも一
種の元素の酸化物又は硫酸塩３０重量％以下（金属元素
換算値）とを担持してなる第三の触媒とからなる。

【００１８】第一の排ガス浄化材及び第二の排ガス浄化
材では、浄化材の排ガス流入側から流出側へ順に前記第
一の触媒、前記第二の触媒及び前記第三の触媒を有する
排ガス浄化材を排ガス導管中に設置し、浄化材の設置位
置より上流側で炭化水素と炭素数２以上の含酸素有機化
合物のいずれか又はそれを含む燃料を添加した排ガスを
この浄化材に接触させて、排ガス中の窒素酸化物を還元
除去する。このような配置とすることによって、広い排
ガス温度領域で窒素酸化物を効果的に還元除去すること
ができる。

【００１９】本発明の第三の排ガス浄化材は、多孔質の
無機酸化物に活性種として銀及び／又は銀化合物、又は
それらの混合物０．２〜１２重量％（銀元素換算値）を
担持してなる第一の触媒と、多孔質の無機酸化物に活性
種として銀及び／又は銀化合物、又はそれらの混合物
０．５〜１５重量％（銀元素換算値）かつ前記第一の触
媒の活性種の担持率より多い量を担持してなる第二の触
媒と、多孔質の無機酸化物に活性種として銅の酸化物及
び／又は硫酸塩を担持してなる第三の触媒と、多孔質の
無機酸化物に活性種としてPt、Pd、Ru、Rh、Ir及びAuか
らなる群より選ばれた少なくとも１種の元素０．０１〜
５重量％（金属元素換算値）を担持してなる第四の触媒
とからなる。

【００２０】本発明の第四の排ガス浄化材は、多孔質の
無機酸化物に活性種として銀及び／又は銀化合物、又は
それらの混合物０．２〜１２重量％（銀元素換算値）を
担持してなる第一の触媒と、多孔質の無機酸化物に活性
種として銀及び／又は銀化合物、又はそれらの混合物
０．５〜１５重量％（銀元素換算値）かつ前記第一の触
媒の活性種の担持率より多い量を担持してなる第二の触
媒と、多孔質の無機酸化物に活性種として銅の酸化物及
び／又は硫酸塩０．２〜３０重量％（銅元素換算値）
と、Ｗ、Ｖ、Ｍｏからなる群より選ばれた少なくとも一
種の元素の酸化物又は硫酸塩３０重量％以下（金属元素
換算値）とを担持してなる第三の触媒と、多孔質の無機
酸化物に活性種としてPt、Pd、Ru、Rh、Ir及びAuからな
る群より選ばれた少なくとも１種の元素０．０１〜５重
量％（金属元素換算値）を担持してなる第四の触媒とか
らなる。

【００２１】第三の排ガス浄化材及び第四の排ガス浄化
材では、前記第三の触媒と前記第四の触媒とが混合され
ており、浄化材の排ガス流入側から流出側へ順に前記第
一の触媒、前記第二の触媒、前記混合触媒を有する排ガ
ス浄化材を排ガス導管中に設置し、浄化材の設置位置よ
り上流側で炭化水素と炭素数２以上の含酸素有機化合物
のいずれか又はそれを含む燃料を添加した排ガスをこの
浄化材に接触させて、排ガス中の窒素酸化物を還元除去
する。

【００２２】本発明の排ガス浄化材の第一の好ましい形
態は、粉末状の多孔質無機酸化物に触媒活性種を担持し
てなる触媒を浄化材基体にコートしてなる浄化材であ
る。浄化材の基体を形成するセラミックス材料として
は、γ−アルミナ及びその酸化物（γ−アルミナ−チタ
ニア、γ−アルミナ−シリカ、γ−アルミナ−ジルコニ
ア等）、ジルコニア、チタニア−ジルコニアなどの多孔
質で表面積の大きい耐熱性のものが挙げられる。高耐熱
性が要求される場合、コージェライト、ムライト、アル
ミナ及びその複合物等を用いるのが好ましい。また、排
ガス浄化材の基体に公知の金属材料を用いることもでき
る。

【００２３】排ガス浄化材の基体の形状及び大きさは、
目的に応じて種々変更できる。実用的には、入口部分、
中間部分及び出口部分等、二つ以上の部分からなること
が好ましい。またその構造としては、ハニカム構造型、
フォーム型、繊維状耐火物からなる三次元網目構造型、
あるいは顆粒状、ペレット状等が挙げられる。

【００２４】本発明の排ガス浄化材の第二の好ましい形
態は、ペレット状又は顆粒状粉末状の多孔質無機酸化物
に触媒活性種を担持してなる触媒、又は触媒活性種をそ
れぞれ担持した粉末状多孔質無機酸化物をペレット状又
は顆粒状に成形したものを所望形状のケーシングに充填
してなる浄化材である。

【００２５】本発明の浄化材には以下の触媒が形成され
ている。（１）第一の触媒及び第二の触媒第一の触媒及び第二の触媒は、多孔質無機酸化物に銀及
び／又は銀化合物、又はそれらの混合物を担持してな
り、排ガスの流入側に形成され、広い温度領域での窒素
酸化物除去に作用する。銀化合物は銀の酸化物、ハロゲ
ン化銀、硫酸銀及び燐酸銀などからなる群より選ばれた
少なくとも一種であり、好ましくは銀の酸化物、塩化銀
及び硫酸銀のいずれか一種以上であり、更に好ましくは
銀の酸化物及び／又は塩化銀である。多孔質の無機酸化
物としては、アルミナ、チタニアのいずれか又はそれら
を含む複合酸化物を用いるのが好ましい。アルミナ、チ
タニア又はそれらの複合酸化物を用いることにより、添
加した炭化水素、含酸素有機化合物及び／又は排ガス中
の残留炭化水素と排ガス中の窒素酸化物との反応が効率
良く起こる。

【００２６】第一の触媒及び第二の触媒で用いるアルミ
ナなどの多孔質の無機酸化物の比表面積は１０ｍ²／ｇ
以上であるのが好ましい。比表面積が１０ｍ²／ｇ未満
であると、排ガスと無機酸化物（及びこれに担持した銀
成分）との接触面積が小さくなり、良好な窒素酸化物の
除去が行えない。より好ましい多孔質無機酸化物の比表
面積は３０ｍ²／ｇ以上である。

【００２７】第一の触媒では、上記したγ−アルミナ等
の無機酸化物に活性種として担持する銀成分の担持量
は、無機酸化物１００重量％に対して０．２〜１２重量
％（銀元素換算値）とする。０．２重量％未満では窒素
酸化物の除去率が低下する。また、１２重量％を超す量
の銀成分を担持すると炭化水素及び／又は含酸素有機化
合物自身の燃焼が起きやすく、窒素酸化物の除去率はか
えって低下する。好ましい銀成分の担持量は０．５〜１
０重量％である。

【００２８】第二の触媒では、上記したγ−アルミナ等
の無機酸化物に活性種として担持する銀成分の担持量
は、無機酸化物１００重量％に対して０．５〜１５重量
％（銀元素換算値）で、かつ第一の触媒の活性種の担持
率より多い量とする。つまり、第二の触媒上の銀成分の
含有率を常に第一の触媒上のものより大きくする。０．
５重量％未満又は第一の触媒の活性種の担持率以下で
は、第一の触媒で生成したアルデヒドを用いた窒素酸化
物の除去が行われない。また、１５重量％を超す量の銀
成分を担持すると炭化水素及び／又は含酸素有機化合物
自身の燃焼が起きやすく、窒素酸化物の除去率はかえっ
て低下する。好ましい第二触媒における銀成分の担持量
は１〜１２重量％である。

【００２９】アルミナ等の無機酸化物に銀を担持する方
法としては、公知の含浸法、沈澱法等を用いることがで
きる。含浸法を用いる際、銀の硝酸塩、塩化物、硫酸
塩、炭酸塩等の水溶液又はアンモニア性水溶液に多孔質
無機酸化物を浸漬する。又は硝酸銀水溶液に多孔質無機
酸化物を浸漬し、乾燥後、塩化アンモニウム又は硫酸ア
ンモニウムの水溶液に再び浸漬する。沈澱法では硝酸銀
とハロゲン化アンモニウムとを反応させて、ハロゲン化
銀として多孔質無機酸化物上に沈澱させる。これを５０
〜１５０℃、特に７０℃程度で乾燥後、１００〜６００
℃で段階的に昇温して焼成するのが好ましい。焼成は、
空気中、酸素を含む窒素気流下や水素ガス気流下で行う
のが好ましい。水素ガス気流下で行う場合には、最後に
３００〜６５０℃で酸化処理するのが好ましい。

【００３０】硝酸銀等の水溶液を用いて多孔質無機酸化
物に担持された銀成分は酸化雰囲気下で焼成すると円状
集合体を形成することが観測されている。本発明の浄化
材では、銀成分集合体の平均直径を１０〜１００００ｎ
ｍとするのが好ましい。一般的には、銀成分集合体の直
径が小さいほど、反応特性が高いが、平均直径が１０ｎ
ｍ未満であると、還元剤である炭化水素及び／又は含酸
素有機化合物の酸化反応のみが進み、窒素酸化物の除去
率が低下する。一方、平均直径が１００００ｎｍを越え
ると、銀成分の反応特性が低減し、窒素酸化物の除去率
が下がる。好ましい銀成分集合体の平均直径は１０〜５
０００ｎｍ、更に好ましくは１０〜２０００ｎｍとす
る。なお、ここで言う平均とは算術平均のことを意味す
る。

【００３１】なお、浄化材の形態を上述した第一の好ま
しい形態とする場合、浄化材基体上に設ける第一の触媒
及び第二の触媒の厚さは、一般に、基体材と、この触媒
との熱膨張特性の違いから制限される場合が多い。浄化
材基体上に設ける触媒の厚さを３００μｍ以下とするの
がよい。このような厚さとすれば、使用中に熱衝撃等で
浄化材が破損することを防ぐことができる。浄化材基体
の表面に触媒を形成する方法は公知のウォシュコート法
等によって行われる。

【００３２】また、浄化材基体の表面上に設ける第一触
媒及び第二の触媒の量は、それぞれ浄化材基体の２０〜
３００ｇ／リットルとするのが好ましい。触媒の量が２
０ｇ／リットル未満では良好なNOx の除去が行えない。
一方、触媒の量が３００ｇ／リットルを超えると除去特
性はそれほど上がらず、圧力損失が大きくなる。より好
ましくは、浄化材基体の表面上に設ける第一の触媒及び
第二の触媒をそれぞれ浄化材基体の５０〜２００ｇ／リ
ットルとする。

【００３３】（２）第三の触媒第三の触媒は、多孔質無機酸化物に触媒活性種を担持し
てなる。多孔質無機酸化物としては、アルミナ、チタニ
ア及びゼオライトのいずれか又はそれらを含む複合酸化
物又はそれらの混合酸化物を用いるのが好ましい。第一
の触媒と同様に、多孔質の無機酸化物の比表面積は１０
ｍ²／ｇ以上であることが好ましい。

【００３４】本発明の第一及び第三の排ガス浄化材で
は、上記の第三の触媒の活性種としては銅の酸化物及び
／又は硫酸塩を用いる。多孔質無機酸化物を１００重量
％として、銅の酸化物及び／又は硫酸銅の担持量は０．
２〜３０重量％（金属元素換算値）である。好ましい担
持量が０．５〜２５重量％（金属元素換算値）である。

【００３５】本発明の第二及び第四の排ガス浄化材で
は、上記の第三の触媒の活性種としては銅の酸化物及び
／又は硫酸塩と、Ｗ、Ｖ、Ｍｏからなる群より選ばれた
少なくとも一種の元素の酸化物又は硫酸塩とを用いる。
Ｗ、Ｖ、Ｍｏのうち、Ｗ及び／又はＶを用いるのが好ま
しい。多孔質無機酸化物を１００重量％として、銅の酸
化物及び／又は硫酸銅の担持量は０．２〜３０重量％
（金属元素換算値）であり、Ｗ系成分の担持量は３０重
量％以下（金属元素換算値）である。また銅成分とＷ系
成分との合計担持量は０．２〜６０重量％（金属元素換
算値）（金属元素換算値）である。銅成分の好ましい担
持量が０．５〜２５重量％（金属元素換算値）であり、
Ｗ系成分の好ましい担持量は２５重量％以下（金属元素
換算値）であり、銅成分とＷ系成分との好ましい合計担
持量は０．５〜５０重量％（金属元素換算値）とする。
第三の触媒を用いることにより、窒素酸化物や第一触媒
で生じる亜硝酸エステル、アンモニアなどの含窒素化合
物を窒素まで還元して、窒素酸化物の除去が可能にな
る。

【００３６】第三の触媒における活性種の担持は、公知
の含浸法、沈殿法等を用いることができる。含浸法を用
いる際、触媒活性種元素の炭酸塩、硝酸塩、酢酸塩、硫
酸塩等の水溶液に多孔質無機酸化物を浸漬する。銅成分
の場合、硫酸銅、硝酸銅などの水溶液を用いる。Ｗ、
Ｖ、Ｍｏの場合、各元素のアンモニウム塩、しゅう酸塩
等の水溶液に多孔質無機酸化物を浸漬して用いる。５０
〜１５０℃、特に７０℃で乾燥後、１００〜６００℃で
段階的に昇温して焼成することによって行われる。この
焼成は空気中、酸素を含む窒素気流下で行う。また、チ
タニアの代わりにメタチタン酸（含水酸化チタン）を出
発物質として用い、Ｖ、Ｗ、Ｍｏを担持することも有効
な方法である。

【００３７】なお、浄化材の形態を上述した第一の好ま
しい形態とする場合、浄化材基体上に設ける第三の触媒
の厚さを３００μｍ以下とするのがよい。また、浄化材
基体の表面上に設ける第三の触媒の量は、浄化材基体の
２０〜３００ｇ／リットルとするのが好ましい。

【００３８】（３）第四の触媒第四の触媒は、多孔質無機酸化物に触媒活性種を担持し
てなり、排ガスの流出側に形成され、低い温度領域にお
ける窒素酸化物の除去に作用するとともに、一酸化炭素
や炭化水素の酸化除去を行う。多孔質無機酸化物として
は、アルミナ、チタニア、ジルコニア、シリカ、ゼオラ
イトからなる群より選ばれた一種以上の酸化物又は複合
酸化物を用いるのが好ましい。第一の触媒と同様に、多
孔質の無機酸化物の比表面積は１０ｍ²／ｇ以上である
ことが好ましい。

【００３９】上記の第四触媒の活性種としては、Pt、P
d、Ru、Rh、Ir及びAuからなる群より選ばれた少なくと
も１種の元素を用い、Pt、Pd、Ru、Rh及びAuの少なくと
も一種を用いるのが好ましく、特にPt、Pd及びAuの少な
くとも一種が好ましい。第四の触媒で無機酸化物に担持
する活性種の合計は、上述の多孔質の無機酸化物を基準
(100重量％) として０．０１〜５重量％とし、好ましく
は０．０１〜４重量％とする。触媒活性種の量が前記多
孔質無機酸化物に対して、５重量％を超す触媒担持量と
しても窒素酸化物の除去性能が向上しない。

【００４０】また、第四の触媒の活性種として、さら
に、La、Ce等の希土類元素、Ca、Mgなどのアルカリ土類
元素、Na、Ｋなどのアルカリ金属元素からなる群より選
ばれた少なくとも一つ以上の元素を１０重量％以下担持
することが好ましい。希土類、アルカリ土類、アルカリ
金属元素を担持することにより、白金系の触媒の耐熱性
を向上させることができる。

【００４１】第四の触媒における活性種の担持は、公知
の含浸法、沈澱法等を用いることができる。含浸法を用
いる際、触媒活性種元素の塩化物又はヘキサクロロ金属
酸等の水溶液に多孔質無機酸化物を浸漬し、７０℃で乾
燥後、１００〜７００℃で段階的に昇温して焼成するこ
とによって行われる。焼成は窒素気流下、水素含有又は
酸素含有窒素気流下で行い、好ましくは窒素気流下で焼
成した後、水素含有窒素気流下、酸素含有窒素気流下で
それぞれ焼成を行う。なお、Pt系担持成分は金属元素と
して表示しているが、通常の浄化材の使用温度条件では
担持成分は金属と酸化物の状態で存在する。

【００４２】なお、浄化材の形態を上述した第一の好ま
しい形態とする場合、浄化材基体上に設ける第四の触媒
の厚さを３００μｍ以下とするのがよい。また、浄化材
基体の表面上に設ける第四の触媒の量は、浄化材基体に
対して２０〜３００ｇ／リットルとするのが好ましい。

【００４３】第一の触媒と第二の触媒との重量比（多孔
質無機酸化物と触媒活性種との合計重量の比）は、１：
１０〜１０：１とするのが好ましい。比率が１：１０未
満である（第一の触媒が少ない）と、１５０〜６００℃
の広い温度範囲で全体的に窒素酸化物の浄化率が低下す
る。一方、比率が１０：１を超え、第二の触媒が少ない
と、第一の触媒上でできたアルデヒドが窒素酸化物の還
元に有効に使用されない。より好ましい第一触媒と第二
の触媒の重量比は１：５〜５：１である。

【００４４】本発明の第一及び第二の排ガス浄化材にお
いては、第一の触媒及び第二の触媒の合計重量と第三の
触媒の重量との比（多孔質無機酸化物と触媒活性種との
合計重量の比）は、１０：１〜１：５とするのが好まし
い。比率が１：５未満である（第一の触媒及び第二の触
媒が少ない）と、１５０〜６００℃の広い温度範囲で全
体的に窒素酸化物の浄化率が低下する。一方、比率が１
０：１を超え、第三の触媒が少ないと、第一の触媒上で
できた亜硝酸エステルやアンモニアが窒素酸化物の還元
に有効に使用されない。より好ましい第一の触媒及び第
二の触媒の合計重量と第三の触媒の重量比は５：１〜
１：４である。

【００４５】本発明の第三及び第四の排ガス浄化材で
は、第三の触媒と第四の触媒を混合して用いる。この混
合によって、第三の触媒の還元作用と第四の触媒の酸化
作用が互いに影響することなく同時に進行することがで
きる。浄化材が上記第一の好ましい形態である場合、浄
化材基体上に設ける第三の触媒と第四の触媒との混合触
媒の厚さを３００μｍ以下とするのがよい。また、浄化
材基体の表面上に設ける第三の触媒と第四の触媒との混
合触媒の量は、浄化材基体に対して２０〜３００ｇ／リ
ットルとするのが好ましい。

【００４６】第三の触媒と第四の触媒との重量比（多孔
質無機酸化物と触媒活性種との合計重量の比）は、１０
０：１〜１００：５０とするのが好ましい。第三の触媒
１００重量部に対して第四の触媒が１重量部未満の場合
では、炭化水素、一酸化炭素の除去率が低下する。一
方、第三の触媒１００重量部に対して第四の触媒が５０
重量部を越えると、１５０〜６００℃の広い温度範囲で
全体的に窒素酸化物の浄化率が低下する。より好ましい
第三の触媒と第四の触媒の重量比は１００：１〜１０
０：３０である。

【００４７】第一の触媒及び第二の触媒の合計重量と、
第三の触媒と第四の触媒との混合触媒の重量との比（多
孔質無機酸化物と触媒活性種との合計重量の比）は、１
０：１〜１：５とするのが好ましい。比率が１：５未満
である（第一の触媒及び第二の触媒が少ない）と、１５
０〜６００℃の広い温度範囲で全体的に窒素酸化物の浄
化率が低下する。一方、比率が１０：１を超え、混合触
媒が少ないと、第一の触媒上でできた亜硝酸エステルや
アンモニアが窒素酸化物の還元に有効に利用されない、
また、一酸化炭素、炭化水素の除去率が低下する。より
好ましい第一触媒及び第二の触媒の合計重量と混合触媒
の重量比は５：１〜１：４である。

【００４８】上述した構成の浄化材を用いれば、１５０
〜６００℃の広い温度領域において、水分１０％程度及
び硫黄酸化物を含む排ガスでも、良好な窒素酸化物の除
去を行うことができる。

【００４９】次に、本発明の方法について説明する。ま
ず、本発明の第一及び第二の排ガス浄化材を用いる場
合、浄化材の排ガス流入側から流出側へ順に第一の触
媒、第二の触媒及び第三の触媒を排ガス導管の途中に設
置する。

【００５０】本発明の第三及び第四の排ガス浄化材を用
いる場合、浄化材の排ガス流入側から流出側へ順に第一
の触媒、第二の触媒、第三の触媒と第四の触媒の混合触
媒を排ガス導管の途中に設置する。

【００５１】排ガス中には、残留炭化水素としてエチレ
ン、プロピレン等がある程度は含まれるが、一般に排ガ
ス中のNOx を還元するのに十分な量ではないので、外部
から炭化水素及び／又は含酸素有機化合物、好ましくは
含酸素有機化合物又はそれと炭化水素燃料と混合してな
る還元剤を排ガス中に導入する。還元剤の導入位置は、
浄化材を設置した位置より上流側である。

【００５２】外部から導入する炭化水素としては、標準
状態でガス状又は液体状のアルカン、アルケン及び／又
はアルキンを用いることができる。特にアルカン又はア
ルケンの場合では炭素数２以上が好ましい。標準状態で
液体状の炭化水素としては、具体的に、軽油、セタン、
ヘプタン、灯油、ガソリン等の炭化水素が挙げられる。
その中でも、沸点５０〜３５０℃の炭化水素が特に好ま
しい。外部から導入する含酸素有機化合物として、炭素
数２以上のエタノール、イソプロピルアルコール等のア
ルコール類、又はそれらを含む燃料を用いることができ
る。

【００５３】外部から導入する炭化水素及び／又は含酸
素有機化合物の量は、重量比（添加する還元剤の重量／
排ガス中の窒素酸化物の重量）が０．１〜５となるよう
にするのが好ましい。この重量比が０．１未満である
と、窒素酸化物の除去率が大きくならない。一方、５を
超えると、燃費悪化につながる。

【００５４】また、炭化水素又は含酸素有機化合物を含
有する燃料を添加する場合、燃料としてガソリン、軽
油、灯油などを用いるのが好ましい。この場合、還元剤
の量は上記と同様に重量比（添加する還元剤の重量／排
ガス中の窒素酸化物の重量）が０．１〜５となるように
設定する。

【００５５】本発明では、含酸素有機化合物、炭化水
素、亜硝酸エステル又はアンモニア等による窒素酸化物
の還元除去を効率的に進行させるために、第一の触媒及
び第二の触媒における空間速度はそれぞれ 150,000ｈ^-1
以下、好ましくは 100,000ｈ^-1以下とする。第一の触媒
及び第二の触媒の空間速度が 150,000ｈ^-1を越えると、
窒素酸化物の還元反応が十分に起こらず、窒素酸化物の
除去率が低下する。第三の触媒又は第三の触媒と第四の
触媒との混合触媒の空間速度は 200,000ｈ^-1以下、好ま
しくは 150,000ｈ^-1以下とする。

【００５６】また、本発明では、炭化水素及び／又は含
酸素有機化合物と窒素酸化物とが反応する部位である浄
化材設置部位における排ガスの温度を１５０〜６００℃
に保つ。排ガスの温度が１５０℃未満であると還元剤と
窒素酸化物との反応が進行せず、良好な窒素酸化物の除
去を行うことができない。一方、６００℃を超す温度と
すると炭化水素及び／又は含酸素有機化合物自身の燃焼
が始まり、窒素酸化物の還元除去が行えない。好ましい
排ガス温度は２００〜５５０℃であり、より好ましくは
３００〜５００℃である。

【００５７】

【実施例】本発明を以下の具体的実施例によりさらに詳
細に説明する。実施例１市販のγ−アルミナ粉末（比表面積２００ｍ²／ｇ）を
硝酸銀水溶液に浸漬したあと取り出して、７０℃で２時
間乾燥した。そして、空気中で、段階的に６００℃まで
昇温したあと、５時間焼成し、アルミナに対して３．１
重量％（金属元素換算値）の銀を担持した第一の触媒を
調製した。第一の触媒０．２６ｇを、市販のコージェラ
イト製ハニカム状成形体（直径２０ｍｍ、長さ８．３ｍ
ｍ、４００セル／インチ²）にコートし、乾燥後６００
℃まで段階的に焼成し、銀系浄化材（第一の触媒をコー
トした浄化材）を調製した。

【００５８】上記銀系触媒と同じ方法で、粉末状アルミ
ナに５．０重量％（金属元素換算値）の銀を担持した第
二の触媒を調製し、上記と同様なハニカム状成形体に第
二の触媒０．２６ｇをコートし、同じ方法で第二の銀系
浄化材（第二の触媒をコートした浄化材）を調製した。

【００５９】次に、硫酸銅水溶液（銅濃度７．７重量
％）に粉末状チタニア（比表面積５０ｍ²／ｇ）を浸漬
し、空気中で、８０℃、１００℃、１２０℃で各２時間
乾燥した。続いて、酸素を２０％含む窒素気流下で１２
０℃〜５００℃まで段階的に昇温して５００℃で５時間
焼成し、チタニアに対して硫酸銅４．４重量％（銅元素
換算値）を担持した第三の触媒を調製した。上記銀系浄
化材と同様なハニカム成形体に０．２６ｇのスラリー化
した第三の触媒をコートし、銀系浄化材と同じ条件で乾
燥、焼成を行い、銅系浄化材（第三の触媒をコートした
浄化材）を調製した。

【００６０】反応管内の排ガスの流入側からに流出側へ
順に銀系浄化材、第二の銀系浄化材、銅系浄化材をセッ
トした。次に、表１に示す組成のガス（一酸化窒素、酸
素、エタノール、二酸化硫黄、窒素及び水分）を毎分
３．４８リットル（標準状態）の流量で流して（各浄化
材の見かけ空間速度はそれぞれ約８０，０００ｈ^-1であ
る）、反応管内の排ガス温度を３５０〜５５０℃の範囲
に保ち、エタノールと窒素酸化物とを反応させた。

【００６１】反応管通過後のガスの窒素酸化物の濃度を
化学発光式窒素酸化物分析計により測定し、窒素酸化物
除去率を求めた。結果を表２に示す。

【００６２】表１成分濃度一酸化窒素 800 ppm 酸素 10 容量％エタノール 1560 ppm 二酸化硫黄 30 ppm 窒素残部水分 10 容量％（上記成分の総体積に対して）

【００６３】実施例２タングステン酸アンモニウムパラ五水和物、しゅう酸に
水を加え、水浴上で加熱して溶解させた後、冷却した水
溶液（タングステン濃度１５．５重量％）に、粉末状チ
タニア（比表面積５０ｍ²／ｇ）を投入し、２０分間浸
漬した。その後、溶液からチタニアを分離し、空気中
で、８０℃、１００℃、１２０℃で各２時間乾燥した。
続いて、酸素２０％を含む窒素気流下で１２０℃から５
００℃まで５時間かけで昇温し、５００℃で４時間焼成
して、チタニアに対してＷの酸化物を７．４重量％（金
属元素換算値）担持したＷ系触媒を調製した。この触媒
を硫酸銅水溶液（銅濃度９．０重量％）に２０分間浸漬
し、そして実施例１の第三の触媒と同じ方法で乾燥、焼
成し、チタニアに対してＷの酸化物７．４重量％、硫酸
銅３．７重量％（金属元素換算値）を担持した第三の触
媒を調製した。０．２６ｇの第三の触媒をスラリー化し
た後、実施例１と同じ方法でハニカム成形体にコート
し、乾燥、焼成を行い、銅、Ｗ系浄化材（第三の触媒を
コートした浄化材）を調製した。

【００６４】反応管内の排ガスの流入側からに流出側へ
順に実施例１の銀系浄化材、実施例１の第二の銀系浄化
材、上記銅、Ｗ系浄化材をセットした。実施例１と同様
の反応条件（各浄化材の見かけ空間速度はそれぞれ約８
０，０００ｈ^-1である）で、表１に示す組成のガスを用
いて評価を行った。結果を表２に示す。

【００６５】実施例３五酸化バナジウムにしゅう酸を加え、水浴上で加熱して
溶解させた後、冷却した水溶液（バナジウム濃度７．８
重量％）に、粉末状チタニア（比表面積５０ｍ²／ｇ）
を投入し、２０分間浸漬した。その後、溶液からチタニ
アを分離し、空気中で、８０℃、１００℃、１２０℃で
各２時間乾燥した。続いて、酸素２０％を含む窒素気流
下で１２０℃〜５００℃まで５時間かけで昇温し、５０
０℃で４時間焼成して、チタニアに対してＶ酸化物を
３．８重量％（金属元素換算値）担持したＶ系触媒を調
製した。このＶ系触媒３．３ｇ（見掛け体積３．１ｍ
ｌ）を硫酸銅水溶液（銅濃度９．０重量％）に２０分間
浸漬し、そして実施例１の第三の触媒と同じ方法で乾
燥、焼成し、チタニアに対してＶの酸化物３．８重量
％、硫酸銅４．０重量％（金属元素換算値）を担持した
第三の触媒を調製した。０．２６ｇの第三の触媒をスラ
リー化した後、実施例１と同じ方法でハニカム成形体に
コートし、乾燥、焼成を行い、銅、Ｖ系浄化材（第三の
触媒をコートした浄化材）を調製した。

【００６６】反応管内の排ガスの流入側からに流出側へ
順に実施例１の銀系浄化材、実施例１の第二の銀系浄化
材、上記銅、Ｖ系浄化材をセットした。実施例１と同様
の反応条件（各浄化材の見かけ空間速度はそれぞれ約８
０，０００ｈ^-1である）で、表１に示す組成のガスを用
いて評価を行った。結果を表２に示す。

【００６７】実施例４実施例３で調製したＶ系触媒３．３ｇ（見掛け体積３．
１ｍｌ）を硝酸銅水溶液（銅濃度９．５重量％）に２０
分間浸漬し、そして実施例１の第三の触媒と同じ方法で
乾燥、焼成し、チタニアに対してＶの酸化物３．８重量
％、銅の酸化物４．５重量％（金属元素換算値）を担持
した第三の触媒を調製した。０．２６ｇの第三の触媒を
スラリー化した後、実施例１と同じ方法でハニカム成形
体にコートし、乾燥、焼成を行い、銅、Ｖ系浄化材（第
三の触媒をコートした浄化材）を調製した。

【００６８】反応管内の排ガスの流入側からに流出側へ
順に実施例１の銀系浄化材、実施例１の第二の銀系浄化
材、上記銅、Ｖ系浄化材をセットした。実施例１と同様
の反応条件（各浄化材の見かけ空間速度はそれぞれ約８
０，０００ｈ^-1である）で、表１に示す組成のガスを用
いて評価を行った。結果を表２に示す。

【００６９】実施例５実施例１と同じ方法で粉末状チタニアを硝酸銅水溶液
（銅濃度９．５重量％）に２０分間浸漬し、そして実施
例１の第三の触媒と同じ方法で乾燥、焼成し、チタニア
に対して銅の酸化物４．５重量％（金属元素換算値）を
担持した第三の触媒を調製した。

【００７０】上記第二の触媒と実施例１で調製した０．
２６ｇの第三の触媒をスラリー化した後、実施例１と同
じ方法でハニカム成形体に混合触媒をコートし、乾燥、
焼成を行い、銅系浄化材（第三の触媒をコートした浄化
材）を調製した。

【００７１】反応管内の排ガスの流入側からに流出側へ
順に実施例１の銀系浄化材、実施例１の第二の銀系浄化
材、上記銅系浄化材をセットした。実施例１と同様の反
応条件（各浄化材の見かけ空間速度はそれぞれ約８０，
０００ｈ^-1である）で、表１に示す組成のガスを用いて
評価を行った。結果を表２に示す。

【００７２】実施例６実施例１の第三の触媒と同様のチタニアを塩化白金酸水
溶液に２０分間浸漬した後、空気中、８０℃で２時間乾
燥し、窒素気流下で１２０℃で２時間、２００〜４００
℃まで段階的に各１時間焼成した。そして、水素ガス４
％を含む窒素気流下で５０℃〜４００℃まで５時間かけ
て昇温し、４００℃で４時間焼成し、さらに、酸素を１
０％含む窒素気流下で５０℃〜５００℃まで５時間かけ
て昇温し、５００℃で５時間焼成し、チタニアに対して
Ptを０．２１重量％（金属元素換算値）担持した第四の
触媒を調製した。

【００７３】実施例１の第三の触媒と上記第四の触媒の
重量比が４０：１になるように第二の触媒と第三の触媒
を混合してスラリー化した後、実施例１の銀系浄化材と
同様なハニカム成形体に０．２６ｇの混合触媒をコート
し。実施例１の銀系浄化材と同じ条件で乾燥、焼成を行
い、銅、白金系浄化材（第三、第四の触媒をコートした
浄化材）を調製した。

【００７４】反応管内の排ガスの流入側からに流出側へ
順に実施例１の銀系浄化材、実施例１の第二の銀系浄化
材、上記銅、白金系浄化材をセットした。実施例１と同
様の反応条件（各浄化材の見かけ空間速度はそれぞれ約
８０，０００ｈ^-1である）で、表１に示す組成のガスを
用いて評価を行った。結果を表２に示す。

【００７５】実施例７実施例２で調製した第三の触媒と実施例６で調製した第
四の触媒を重量比が４０：１になるように混合してスラ
リー化した後、実施例６と同じ方法でハニカム成形体に
０．２６ｇの混合触媒をコートし、乾燥、焼成を行い、
銅、Ｗ、白金系浄化材（第三、第四の触媒をコートした
浄化材）を調製した。

【００７６】反応管内の排ガスの流入側からに流出側へ
順に実施例１の銀系浄化材、実施例１の第二の銀系浄化
材、上記銅、Ｗ、白金系浄化材をセットした。実施例１
と同様の反応条件（各浄化材の見かけ空間速度はそれぞ
れ約８０，０００ｈ^-1である）で、表１に示す組成のガ
スを用いて評価を行った。結果を表２に示す。

【００７７】実施例８実施例３で調製した第三の触媒と実施例６で調製した第
四の触媒を重量比が２０：１になるように混合してスラ
リー化した後、実施例６と同じ方法でハニカム成形体に
０．２６ｇの混合触媒をコートし、乾燥、焼成を行い、
銅、Ｖ、白金系浄化材（第三、第四の触媒をコートした
浄化材）を調製した。

【００７８】反応管内の排ガスの流入側からに流出側へ
順に実施例１の銀系浄化材、実施例１の第二の銀系浄化
材、上記銅、Ｖ、白金系浄化材をセットした。実施例１
と同様の反応条件（各浄化材の見かけ空間速度はそれぞ
れ約８０，０００ｈ^-1である）で、表１に示す組成のガ
スを用いて評価を行った。結果を表２に示す。

【００７９】実施例９実施例４で調製した第三の触媒と実施例６で調製した第
四の触媒を重量比が２０：１になるように混合してスラ
リー化した後、実施例６と同じ方法でハニカム成形体に
０．２６ｇの混合触媒をコートし、乾燥、焼成を行い、
銅、Ｖ、白金系浄化材（第三、第四の触媒をコートした
浄化材）を調製した。

【００８０】反応管内の排ガスの流入側からに流出側へ
順に実施例１の銀系浄化材、実施例１の第二の銀系浄化
材、上記銅、Ｖ、白金系浄化材をセットした。実施例１
と同様の反応条件（各浄化材の見かけ空間速度はそれぞ
れ約８０，０００ｈ^-1である）で、表１に示す組成のガ
スを用いて評価を行った。結果を表２に示す。

【００８１】実施例１０実施例５で調製した第三の触媒と実施例６で調製した第
四の触媒を重量比が２０：１になるように混合してスラ
リー化した後、実施例６と同じ方法でハニカム成形体に
０．２６ｇの混合触媒をコートし、乾燥、焼成を行い、
銅、白金系浄化材（第三、第四の触媒をコートした浄化
材）を調製した。

【００８２】反応管内の排ガスの流入側からに流出側へ
順に実施例１の銀系浄化材、実施例１の第二の銀系浄化
材、上記銅、白金系浄化材をセットした。実施例１と同
様の反応条件（各浄化材の見かけ空間速度はそれぞれ約
８０，０００ｈ^-1である）で、表１に示す組成のガスを
用いて評価を行った。結果を表２に示す。

【００８３】比較例１実施例１で調製した第一の触媒０．５２ｇを同様のハニ
カム成形体にコートして、乾燥、焼成を行い、銀系浄化
材を調製した。銀系浄化材を排ガスの導管にセットし、
実施例１と同様の反応条件（見かけ空間速度は約８０，
０００ｈ^-1である）で、表１に示す組成のガスを用いて
評価を行った。結果を表２に示す。

【００８４】表２窒素酸化物（ＮＯｘ）の除去率窒素酸化物の除去率（％）反応温度（℃）３００３５０４００４５０５００実施例１ 55.8 82.5 97.7 96.5 93.6 実施例２ 67.4 78.8 92.1 95.9 88.8 実施例３ 68.1 76.5 88.7 93.6 83.2 実施例４ 62.8 78.7 90.8 93.1 83.6 実施例５ 23.4 56.5 67.4 80.3 80.3 実施例６ 59.8 82.5 95.7 96.5 90.6 実施例７ 68.4 78.8 92.1 94.9 83.8 実施例８ 68.1 76.5 88.7 92.6 80.2 実施例９ 66.8 78.7 90.8 92.1 80.6 実施例１０ 28.4 58.5 67.4 75.3 78.3 比較例１ 20.5 30.5 35.7 42.6 40.5

【００８５】表２からわかるように、銀触媒だけを用い
た比較例１に比べて、実施例１〜１０では広い排ガス温
度領域で窒素酸化物の良好な除去がみられた。

【００８６】

【発明の効果】以上詳述したように、本発明の排ガス浄
化材を用いれば、広い温度領域において過剰の酸素を含
む排ガス中の窒素酸化物を効率良く除去することができ
る。本発明の排ガス浄化材及び浄化方法は、各種燃焼
機、自動車等の排ガス浄化に広く利用することができ
る。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｂ０１Ｊ 23/40 Ａ 23/42 23/48 Ａ 23/648 23/652 23/72 Ａ 27/053 Ａ 27/055 Ａ 27/08 Ａ 27/18 ＡＢ０１Ｄ 53/36 １０２Ａ１０２ＢＢ０１Ｊ 23/64 １０２Ａ１０３Ａ (72)発明者古山雅孝埼玉県熊谷市末広四丁目14番１号株式会社リケン熊谷事業所内 (72)発明者斎藤美香埼玉県熊谷市末広四丁目14番１号株式会社リケン熊谷事業所内 (72)発明者吉田清英埼玉県熊谷市末広四丁目14番１号株式会社リケン熊谷事業所内 (72)発明者宮寺達雄茨城県つくば市小野川16番３工業技術院資源県境技術研究所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】窒素酸化物と、共存する未燃焼成分に対
する理論反応量より多い酸素とを含む燃焼排ガスから窒
素酸化物を還元除去する排ガス浄化材において、多孔質
の無機酸化物に活性種として銀及び／又は銀化合物、又
はそれらの混合物０．２〜１２重量％（銀元素換算値）
を担持してなる第一の触媒と、多孔質の無機酸化物に活
性種として銀及び／又は銀化合物、又はそれらの混合物
０．５〜１５重量％（銀元素換算値）かつ前記第一の触
媒の活性種の担持率より多い量を担持してなる第二の触
媒と、多孔質の無機酸化物に活性種として銅の酸化物及
び／又は硫酸塩０．２〜３０重量％（銅元素換算値）を
担持してなる第三の触媒とからなり、浄化材の排ガス流
入側から流出側へ順に前記第一の触媒、前記第二の触媒
及び前記第三の触媒を有することを特徴とする排ガス浄
化材。
【請求項２】窒素酸化物と、共存する未燃焼成分に対
する理論反応量より多い酸素とを含む燃焼排ガスから窒
素酸化物を還元除去する排ガス浄化材において、多孔質
の無機酸化物に活性種として銀及び／又は銀化合物、又
はそれらの混合物０．２〜１２重量％（銀元素換算値）
を担持してなる第一の触媒と、多孔質の無機酸化物に活
性種として銀及び／又は銀化合物、又はそれらの混合物
０．５〜１５重量％（銀元素換算値）かつ前記第一の触
媒の活性種の担持率より多い量を担持してなる第二の触
媒と、多孔質の無機酸化物に活性種として銅の酸化物及
び／又は硫酸塩０．２〜３０重量％（銅元素換算値）
と、Ｗ、Ｖ、Ｍｏからなる群より選ばれた少なくとも一
種の元素の酸化物又は硫酸塩３０重量％以下（金属元素
換算値）とを担持してなる第三の触媒とからなり、浄化
材の排ガス流入側から流出側へ順に前記第一の触媒、前
記第二の触媒及び前記第三の触媒を有することを特徴と
する排ガス浄化材。
【請求項３】窒素酸化物と、共存する未燃焼成分に対
する理論反応量より多い酸素とを含む燃焼排ガスから窒
素酸化物を還元除去する排ガス浄化材において、多孔質
の無機酸化物に活性種として銀及び／又は銀化合物、又
はそれらの混合物０．２〜１２重量％（銀元素換算値）
を担持してなる第一の触媒と、多孔質の無機酸化物に活
性種として銀及び／又は銀化合物、又はそれらの混合物
０．５〜１５重量％（銀元素換算値）かつ前記第一の触
媒の活性種の担持率より多い量を担持してなる第二の触
媒と、多孔質の無機酸化物に活性種として銅の酸化物及
び／又は硫酸塩０．２〜３０重量％（銅元素換算値）を
担持してなる第三の触媒と、多孔質の無機酸化物に活性
種としてPt、Pd、Ru、Rh、Ir及びAuからなる群より選ば
れた少なくとも１種の元素０．０１〜５重量％（金属元
素換算値）を担持してなる第四の触媒とからなり、前記
第三の触媒と前記第四の触媒とが混合されており、浄化
材の排ガス流入側から流出側へ順に前記第一の触媒、前
記第二の触媒、前記混合触媒を有することを特徴とする
排ガス浄化材。
【請求項４】窒素酸化物と、共存する未燃焼成分に対
する理論反応量より多い酸素とを含む燃焼排ガスから窒
素酸化物を還元除去する排ガス浄化材において、多孔質
の無機酸化物に活性種として銀及び／又は銀化合物、又
はそれらの混合物０．２〜１２重量％（銀元素換算値）
を担持してなる第一の触媒と、多孔質の無機酸化物に活
性種として銀及び／又は銀化合物、又はそれらの混合物
０．５〜１５重量％（銀元素換算値）かつ前記第一の触
媒の活性種の担持率より多い量を担持してなる第二の触
媒と、多孔質の無機酸化物に活性種として銅の酸化物及
び／又は硫酸塩０．２〜３０重量％（銅元素換算値）
と、Ｗ、Ｖ、Ｍｏからなる群より選ばれた少なくとも一
種の元素の酸化物又は硫酸塩３０重量％以下（金属元素
換算値）とを担持してなる第三の触媒と、多孔質の無機
酸化物に活性種としてPt、Pd、Ru、Rh、Ir及びAuからな
る群より選ばれた少なくとも１種の元素０．０１〜５重
量％（金属元素換算値）を担持してなる第四の触媒とか
らなり、前記第三の触媒と前記第四の触媒とが混合され
ており、浄化材の排ガス流入側から流出側へ順に前記第
一の触媒、前記第二の触媒、前記混合触媒を有すること
を特徴とする排ガス浄化材。
【請求項５】請求項３又は４に記載の排ガス浄化材に
おいて、前記第三の触媒と第四の触媒の重量比は１０
０：１〜１００：５０であることを特徴とする排ガス浄
化材。
【請求項６】請求項１〜５のいずれかに記載の排ガス
浄化材において、前記第一、第二、第三及び第四の触媒
の内の一つ以上がセラッミクス製又は金属製の基体の表
面にコートされたものであることを特徴とする排ガス浄
化材。
【請求項７】請求項１〜５のいずれかに記載の排ガス
浄化材において、前記第一、第二、第三及び第四の触媒
の内の一つ以上がペレット状又は顆粒状であることを特
徴とする排ガス浄化材。
【請求項８】請求項１〜７のいずれかに記載の排ガス
浄化材において、前記銀化合物は銀の酸化物、ハロゲン
化銀、硫酸銀及び燐酸銀からなる群より選ばれた少なく
とも一種であることを特徴とする排ガス浄化材。
【請求項９】請求項１〜８のいずれかに記載の排ガス
浄化材において、前記多孔質無機酸化物が、第一及び第
二の触媒ではアルミナ、チタニアのいずれか又はそれら
を含む複合酸化物、第三の触媒ではアルミナ、チタニア
及びゼオライトのいずれか又はそれらを含む複合酸化物
又はそれらの混合酸化物、第四の触媒ではアルミナ、チ
タニア、ジルコニア、シリカ、ゼオライトからなる群よ
り選ばれた一種以上の酸化物であることを特徴とする排
ガス浄化材。
【請求項１０】請求項１〜９のいずれかに記載の排ガ
ス浄化材を用い、窒素酸化物と、共存する未燃焼成分に
対する理論反応量より多い酸素とを含む燃焼排ガスから
窒素酸化物を還元除去する排ガス浄化方法において、前
記排ガス浄化材を排ガス導管の途中に設置し、前記浄化
材の上流側で炭化水素及び／又は含酸素有機化合物を添
加した排ガスを、１５０〜６００℃において前記浄化材
に接触させ、もって前記排ガス中の炭化水素及び／又は
含酸素有機化合物との反応により前記窒素酸化物を除去
することを特徴とする排ガス浄化方法。