JPH08164683A

JPH08164683A - 感熱孔版印刷用原紙

Info

Publication number: JPH08164683A
Application number: JP6312196A
Authority: JP
Inventors: Yukio Kawazu; 幸雄河津; Kenji Kida; 健次喜田; Hideyuki Yamauchi; 英幸山内
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 1994-12-15
Filing date: 1994-12-15
Publication date: 1996-06-25

Abstract

(57)【要約】【構成】ポリエステルフィルムと合成繊維からなる多孔
性支持体とを接着してなる感熱孔版印刷用原紙におい
て、レーザーラマン分光法により求めた支持体繊維との
接着部でのフィルム配向パラメータ（Ｒ1 ）が、非接着
部でのフィルム配向パラメータ（Ｒ2 ）よりも低く、か
つその差が０．１０以上であることを特徴とする感熱孔
版印刷用原紙。【効果】本発明の原紙を用いた孔版印刷では、サーマル
ヘッド等による穿孔製版性に優れるので、得られる印刷
物は高精細で高画像性を有し、また、搬送性に優れる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、感熱孔版印刷用原紙に
関する。さらに詳しくはハロゲンランプ、キセノンラン
プ、フラッシュバルブなどによる閃光照射や赤外線照
射、あるいはレーザー光線等のパルス的照射、さらには
サーマルヘッド等によって穿孔製版される感熱孔版印刷
用原紙に関するものであり、特にサーマルヘッドによる
穿孔製版性と印刷性に優れ、かつ搬送性に優れた感熱孔
版印刷用原紙に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より複写機に代わる簡便な印刷方式
として、感熱孔版印刷がある。感熱孔版印刷は、インキ
透過性の多孔性支持体に熱可塑性樹脂フィルムを貼り合
わせたものを原紙として用い、センサーで読み取った原
稿の画像をデジタル信号としてサーマルヘッドに送り、
サーマルヘッドの発熱によって熱可塑性樹脂フィルムを
加熱溶融せしめて穿孔製版し、該穿孔部に多孔性支持体
側から印刷インキを浸出せしめて印刷用紙に印刷するも
のである。

【０００３】近年、感熱孔版印刷はオフセット印刷なみ
の高画質で高精細な印刷性能が求められている。また、
製版時間の短縮、印刷速度の向上が求められている。

【０００４】従来より感熱孔版印刷用原紙としては、ア
クリロニトリル系フィルム、ポリエステル系フィルム、
塩化ビニリデン系フィルム等の熱可塑性樹脂フィルム
に、天然繊維、化学繊維または合成繊維あるいはこれら
を混抄した薄葉紙、不織布、紗等によって構成された多
孔性支持体を接着剤で貼り合わせた構造のものが知られ
ている（例えば、特開昭５１−２５１２号公報、特開昭
５１−２５１３号公報、特開昭５７−１８２４９５号公
報など）。

【０００５】しかしながら、従来の感熱孔版印刷用原紙
は黒ベタ部に白抜けが発生したり、細字がかすれたりす
るという欠点があった。従来原紙の印刷性不良の原因と
しては、以下のことが考えられる。

【０００６】（１）フィルムと多孔性支持体とを貼り合
わせている接着剤によってインキの透過が阻害される。

【０００７】（２）支持体繊維が太いため、繊維によっ
てフィルムの穿孔部が閉塞されインキの透過が阻害され
る。

【０００８】（３）フィルムの穿孔性が悪く、未穿孔部
が生成して原稿に忠実な製版ができない。

【０００９】これらの欠点を改良するため、これまでに
種々の提案がなされている。例えば、特開昭５８−１４
７３９６号公報、特開平４−２３２７９０号公報では、
使用する接着剤の量をできるだけ少なくしたり、また接
着剤を用いない方法として、特開平４−２１２８９１号
公報においては、熱可塑性樹脂フィルムの片面に合成繊
維が散布され熱圧着されてなる感熱性孔版原紙が提案さ
れている。

【００１０】また、特公昭６３−５９３９４号公報では
支持体の繊維量をできるだけ少なくしたり、繊維をでき
るだけ細くすることが提案されている。

【００１１】さらにまた、特開平３−６５２８０号公報
ではフィルムの厚さを特定し、サーマルヘッドによって
穿孔できる感熱孔版印刷用原紙が開示されている。

【００１２】しかしながら、これら従来の原紙でオフセ
ット印刷なみの高精細で、高画質な印刷を行うにはいず
れも不満足なものであった。また、製版速度や印刷速度
を向上することにも限界があった。

【００１３】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来の感熱
孔版印刷用原紙では実現できなかったオフセット印刷な
みの高精細で、高画質な印刷性を有し、かつ搬送性に優
れた感熱孔版印刷用原紙を提供することを目的とする。

【００１４】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決すべく鋭意研究した結果、原紙を構成するフィル
ムの配向度を特定することにより従来原紙の欠点を改良
できることを見いだし、本発明を完成したものである。

【００１５】すなわち本発明は、ポリエステルフィルム
と合成繊維からなる多孔性支持体とを接着してなる感熱
孔版印刷用原紙において、レーザーラマン分光法により
求めた支持体繊維との接着部でのフィルム配向パラメー
タ（Ｒ1 ）が、非接着部でのフィルム配向パラメータ
（Ｒ2 ）よりも低く、かつその差が０．１０以上である
ことを特徴とする感熱孔版印刷用原紙とするものであ
る。

【００１６】本発明におけるポリエステルフィルムに用
いられるポリエステルとして好ましくは、ポリエチレン
テレフタレート、エチレンテレフタレートとエチレンイ
ソフタレートとの共重合体、ヘキサメチレンテレフタレ
ートとシクロヘキサンジメチレンテレフタレートとの共
重合体等を挙げることができる。穿孔感度を向上するた
めに特に好ましくは、エチレンテレフタレートとエチレ
ンイソフタレートとの共重合体、ヘキサメチレンテレフ
タレートとシクロヘキサンジメチレンテレフタレートと
の共重合体等を挙げることができる。

【００１７】本発明におけるポリエステルフィルムには
必要に応じて、難燃剤、熱安定剤、酸化防止剤、紫外線
吸収剤、帯電防止剤、顔料、染料、脂肪酸エステル、ワ
ックス等の有機滑剤あるいはポリシロキサン等の消泡剤
等を配合することができる。さらには必要に応じて易滑
性を付与することもできる。易滑性付与方法としては特
に制限はないが、例えば、クレー、マイカ、酸化チタ
ン、炭酸カルシウム、カオリン、タルク、湿式あるいは
乾式シリカなどの無機粒子、アクリル酸類、スチレン等
を構成成分とする有機粒子等を配合する方法、ポリエス
テル重合反応時に添加する触媒等を析出する、いわゆる
内部粒子による方法、界面活性剤を塗布する方法等があ
る。

【００１８】本発明における合成繊維としては、例えば
ポリエステル、ポリアミド、ポリフェニレンサルファイ
ド、ポリアクリロニトリル、ポリポロピレン、ポリエチ
レンまたはその共重合体など従来公知のものが用いられ
る。これらの合成繊維は単体で用いてもよいし、２種以
上を併用してもよく、また、天然繊維や再生繊維を含ん
でいてもよいが、支持体強度の点からポリエステル繊維
が特に好ましく用いられる。ポリエステル繊維に用いら
れるポリエステルとして好ましくは、ポリエチレンテレ
フタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリシクロヘ
キサンジメチレンテレフタレート、エチレンテレフタレ
ートとエチレンイソフタレートとの共重合体等を挙げる
ことができる。熱寸法安定性の点から特に好ましくは、
ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレー
ト等を挙げることができる。

【００１９】本発明における合成繊維には必要に応じ
て、難燃剤、熱安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、帯
電防止剤、顔料、染料、脂肪酸エステル、ワックス等の
有機滑剤あるいはポリシロキサン等の消泡剤等を配合す
ることができる。

【００２０】本発明のフィルムおよび支持体繊維に好ま
しく用いられるポリエステルとはいずれも、芳香族ジカ
ルボン酸、脂肪族ジカルボン酸または脂環族ジカルボン
酸とジオールを主たる構成成分とするポリエステルであ
る。ここで、芳香族ジカルボン酸成分としては例えば、
テレフタル酸、イソフタル酸、フタル酸、１，４−ナフ
タレンジカルボン酸、１，５−ナフタレンジカルボン
酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、４，４′−ジフ
ェニルジカルボン酸、４，４′−ジフェニルエーテルジ
カルボン酸、４，４′−ジフェニルスルホンジカルボン
酸等を挙げることができ、中でも好ましくはテレフタル
酸、イソフタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸等
を挙げる個とができる。脂肪族ジカルボン酸成分として
は例えば、アジピン酸、スベリン酸、セバシン酸、ドデ
カンジオン酸等を挙げることができ、中でも好ましくは
アジピン酸等を挙げることができる。また脂環族ジカル
ボン酸成分としては例えば、１，４−シクロヘキサンジ
カルボン酸等を挙げることができる。これらの酸成分は
１種のみ用いてもよく、２種以上併用してもよく、さら
には、ヒドロキシ安息香酸等のオキシ酸等を一部共重合
してもよい。また、ジオール成分としては例えば、エチ
レングリコール、１，２−プロパンジオール、１．３−
プロパンジオール、ネオペンチルグリコール、１，３−
ブタンジオール、１，４−ブタンジオール、１，５−ペ
ンタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、１，２−
シクロヘキサンジメタノール、１．３−シクロヘキサン
ジメタノール、１．４−シクロヘキサンジメタノール、
ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、ポリ
アルキレングリコール、２，２′ビス（４′−β−ヒド
ロキシエトキシフェニル）プロパン等を挙げることがで
きる。中でもエチレングリコールが好ましく用いられ
る。これらのジオール成分は１種のみ用いてもよく、２
種以上併用してもよい。

【００２１】本発明に好ましく用いられるポリエステル
は従来公知の方法で製造することができる。例えば、酸
成分をジオール成分と直接エステル化反応させた後、こ
の反応の生成物を減圧下で加熱して余剰のジオール成分
を除去しつつ重縮合させることによって製造する方法
や、酸成分としてジアルキルエステルを用い、これとジ
オール成分とでエステル交換反応させた後、上記と同様
に重縮合させることによって製造する方法等がある。こ
の際、必要に応じて、反応触媒として従来公知のアルカ
リ金属、アルカリ土類金属、マンガン、コバルト、亜
鉛、アンチモン、ゲルマニウム、チタン化合物等を用い
ることもできる。

【００２２】本発明におけるポリエステルフィルムは、
支持体繊維との接着部における配向パラメータ（Ｒ1 ）
が支持体繊維と接着していない部分の配向パラメータ
（Ｒ2）より低く、その差が好ましくは０．１０以上で
あり、より好ましくは０．２０以上、特に好ましくは
０．５０以上である。また、好ましくはその差の最大値
は５．０以下、より好ましくは３．０以下である。

【００２３】本発明でいうフィルムの配向パラメータ
（Ｒ1 、Ｒ2 ）とは、ＪｏｂｉｎＹｖｏｎ／愛宕物産
製“Ｒａｍａｎｏｒ”Ｕ−１０００Ｉ（光源：ＮＥＣ製
ＧＬＧ３３００Ａｒ⁺レーザー５１４．５ｎｍ、顕
微鏡：オリンパス製ＢＨ−２型対物レンズ×１０
０）を用いてレーザーラマン分光法により求めた、フィ
ルムの断面方向の１６１５ｃｍ⁻¹バンドのピーク強度
（Ｉ）と、フィルムの厚さ方向の１６１５ｃｍ⁻¹バン
ドのピーク強度（Ｉ_ND）との比、Ｉ／Ｉ_NDをいう。配向
パラメータの値が大きいほどフィルムの配向度が高いこ
とを表す。

【００２４】本発明のフィルムの配向パラメータは、本
発明の原紙をＰＭＭＡ樹脂中に包埋して、断面を湿式研
磨し、上記の装置を用いて、支持体繊維との接着部およ
びその近傍の非接着部のフィルム部分についてラマンス
ペクトルを測定して求めた。Ｒ1 、Ｒ2 とも測定は一枚
の原紙について１０箇所以上行い、その平均値を求め
た。

【００２５】また、本発明のポリエステルフィルムは、
支持体繊維と接着していない部分の配向パラメータＲ2
は１．５以上であるのが好ましく、より好ましくはＲ2
が２．０以上である。Ｒ2 が１．５以上であれば、サー
マルヘッドの加熱穿孔によって、フィルムが十分に収縮
できる応力が発現される。

【００２６】本発明におけるポリエステルフィルムの厚
さは、通常０．１〜１０μｍであり、好ましくは０．１
〜５．０μｍ、より好ましくは０．１〜３．０μｍであ
る。厚さが１０μｍ以下であれば穿孔感度が低下するこ
とがなく、０．１μｍ以上であれば製膜安定性が良好で
ある。

【００２７】本発明におけるポリエステルフィルムは、
結晶融解エネルギー（ΔＨｕ）が３〜１１ｃａｌ／ｇで
あるのが好ましく、より好ましくは５〜１０ｃａｌ／ｇ
である。ΔＨｕが３ｃａｌ／ｇ以上あるとフィルムの穿
孔感度が安定であり、また、ΔＨｕが１１ｃａｌ／ｇ以
下であるとフィルムに未穿孔を生じることがない。

【００２８】本発明の原紙を構成する多孔性支持体の繊
維目付量は、通常２〜２０ｇ／ｍ²であり、好ましくは
２〜１６ｇ／ｍ²、より好ましくは２〜１４ｇ／ｍ²で
ある。目付量が２０ｇ／ｍ²以下であれば、インキの透
過性が高く、画像鮮明性が良好である。また目付量が２
ｇ／ｍ²以上であればインキの保持性が良好であり、ま
た支持体として十分な強度を得られるので、搬送性に優
れた原紙とすることができる。

【００２９】本発明の多孔性支持体を構成する繊維の平
均直径は、通常０．５〜３０μｍ、好ましくは１〜２０
μｍ、より好ましくは１〜１０μｍである。平均直径が
３０μｍ以下であると、支持体の厚みと目付量が均一に
なりやすく、インキの透過が均一になる。また、平均直
径が０．５μｍ以上であれば支持体として十分な強度が
得られるので、搬送性に優れた原紙とすることができ
る。

【００３０】本発明の多孔性支持体を構成する繊維は全
て同一直径のものであってもよいし、異なる繊維径の繊
維が混繊されたものであってもよい。また、繊維径の異
なる繊維を段階的に積層した多層構造としてもよい。多
層構造の場合、少なくともフィルムに面した層を１０μ
ｍ以下の繊維で構成し、残りの層を１０μｍ以上の繊維
で構成すると画像鮮明性と支持体強度とのバランスの点
でより好適である。多層構造の場合、フィルムに面した
層の繊維目付量は１〜５ｇ／ｍ²とするのがより好まし
い。

【００３１】本発明の多孔性支持体を構成する繊維は延
伸配向されているのが特に好ましい。繊維の配向度（Δ
ｎ）は通常０．１以上、好ましくは０．１２以上、より
好ましくは０．１４以上である。配向度が０．１以上で
あると、繊維強度が高く、十分な支持体強度が得られる
ので、搬送性に優れたマスタとすることができる。

【００３２】本発明の多孔性支持体を構成する繊維の結
晶化度は、通常好ましくは２０％以上であり、より好ま
しくは３０％以上、特に好ましくは３５％以上である。
結晶化度が２０％以上であると、支持体としての十分な
耐熱性が得られる。

【００３３】本発明における支持体繊維は、インキとの
親和性を付与するために必要に応じて繊維の表面に酸、
アルカリ等の化学処理あるいはコロナ処理、低温プラズ
マ処理等を施してもよい。

【００３４】本発明の原紙を上記範囲にするために任意
の方法が採用できるが、特に、未延伸のポリエステルフ
ィルムと未延伸の合成繊維からなる多孔性支持体とを熱
接着し、共延伸することにより最も好ましく達成でき
る。

【００３５】本発明に用いられる合成繊維からなる多孔
性支持体は、従来公知のメルトブロー法やスパンボンド
法などの直接溶融紡糸法によって製造することができ
る。用いられるポリマーの固有粘度は、通常好ましくは
０．３以上、さらに好ましくは０．４以上である。

【００３６】例えば、メルトブロー紡糸法では、溶融し
たポリマーを口金から吐出するに際して、口金周辺部か
ら熱風を吹き付け、該熱風によって吐出したポリマーを
細繊度化せしめ、ついで、しかるべき位置に配置したネ
ットコンベア上に吹き付けて捕集し、ウエブを形成して
製造される。該ウエブはネットコンベアに設けた吸引装
置によって熱風と一緒に吸引されるので、繊維が完全に
固化する前に補集される。つまり、ウエブの繊維は互い
に融着した状態で補集される。口金とネットコンベア間
の捕集距離を適宜設定することによって、繊維の融着度
合を調整することができる。また、ポリマー吐出量、熱
風温度、熱風流量を適宜設定することにより、ウエブの
繊維径を任意に設定でき、また、コンベア速度を適宜調
整することにより、ウエブの繊維目付量を任意に設定で
きる。メルトブロー紡糸された繊維は、熱風圧力で細繊
度化されるが延伸はされず、いわゆる無配向に近い状態
で固化される。

【００３７】同様にスパンボンド法では、口金から吐出
したポリマーをエアエジェクターによって牽引し、得ら
れたフィラメントを衝突板に衝突させて繊維を開繊し、
コンベア状に捕集してウエブを形成して製造される。エ
ジェクターの圧力と流量を適宜設定することにより、繊
維の配向度を調整することができ、圧力と流量を絞って
紡糸速度を低くすることにより、配向度の低い繊維ウエ
ブを得ることができる。また、吐出したポリマーの冷却
速度を調整することにより、結晶性の異なる繊維ウエブ
を得ることができる。

【００３８】例えば、本発明に好ましく用いられる未延
伸繊維の結晶化度は、フィルムとの接着を十分にするた
め、通常好ましくは２０％以下、より好ましくは１５％
以下、特に好ましくは１０％以下である。また、未延伸
繊維の配向度は共延伸性の点から通常好ましくはΔｎ＝
０．０３以下、より好ましくは０．２以下、特に好まし
くは０．１以下である。

【００３９】本発明におけるポリエステルフィルムは、
上記ポリエステルを用いて、従来公知のＴダイ押し出し
法によってポリマーをキャストドラム上に押し出すこと
によって未延伸フィルムを製造できる。口金のスリット
幅、ポリマーの吐出量、キャストドラムの回転数を調整
することによって、所望の厚さの未延伸フィルムを作る
ことができる。ポリエステルの固有粘度は、通常好まし
くは０．５以上、より好ましくは０．６以上である。固
有粘度が０．５以上であれば、製膜安定性が良好で、特
に薄物のキャストが容易となる。

【００４０】本発明におけるポリエステルフィルムと合
成繊維からなる多孔性支持体とは、互いに融着している
ことが望ましい。融着させるには通常、ポリエステルフ
ィルムと多孔性支持体とを加熱しつつ、加圧する熱圧着
により行うのが好ましい。熱圧着の方法は特に限定され
ないが、加熱ロールによる熱圧着がプロセス性の点から
特に好ましい。この場合、加熱ロールは金属ロールとシ
リコーンなどのゴムロールとを組み合わせたものが好ま
しい。熱圧着時の温度はポリエステルフィルムのガラス
転移点（Ｔｇ）と冷結晶化温度（Ｔｃｃ）との間が好ま
しい。また、圧力はロール線圧で０．１〜１０ｋｇ／ｃ
ｍの範囲で行うのが好ましい。

【００４１】本発明においては、上記未延伸ポリエステ
ルフィルムと未延伸多孔性支持体とを熱圧着した状態で
共延伸することが好ましい。熱圧着した状態で共延伸す
ることにより、フィルムと支持体とは、剥離することな
く好適に延伸される。この時、熱圧着条件と延伸条件を
適宜調整することにより、共延伸後のフィルムの配向度
は支持体繊維と接着した部分と非接着部分とで異なった
ものとなる。

【００４２】また、この時、支持体の繊維は繊維同士の
接点の一部において互いに融着した網状体が形成され
る。さらに、これら融着点のうち、一部の融着点におい
て、繊維間にまたがる薄い膜が形成される。すなわち、
多孔性支持体をこのように形成せしめることによって、
支持体強度が安定する。さらにまた、両者を一体で共延
伸することにより、支持体の繊維が補強体の役目をする
ので、フィルムが破れたりすることがなく、極めて製膜
安定性に優れる。

【００４３】共延伸の方法は特に限定されるものではな
く、一軸延伸、二軸延伸いずれの方法でもよいが、本発
明にあってはフィルムの配向度および支持体繊維の均一
分散性の点で二軸延伸がより好ましい。二軸延伸は逐次
二軸延伸法または同時二軸延伸法のいずれの方法であっ
てもよいが、本発明にあっては逐次二軸延伸が好まし
い。逐次二軸延伸の場合、通常加熱ロール群による縦延
伸の後、テンターにより横延伸を行うのが一般的である
が、逆に行ってもよい。加熱ロールには金属ロール、セ
ラミックロール、シリコーンゴムロールなどが用いられ
るが、延伸はセラミックロール間、セラミックとゴムロ
ール間またはゴムロール間で行うのが好ましい。また、
延伸時のニップ圧力は線圧で０．１〜１０ｋｇ／ｃｍの
範囲で行うのが好ましい。延伸温度はポリエステル樹脂
の場合、ガラス転移温度（Ｔｇ）と冷結晶化温度（Ｔｃ
ｃ）との間であるのが好ましい。また、延伸時の加熱を
均一に行うため、支持体繊維のみを予熱してから供給し
てもよい。延伸倍率は特に限定されないが、ポリエステ
ルフィルムの場合、通常好ましくは縦、横それぞれ２〜
８倍、より好ましくは３〜８倍が適当である。また、二
軸延伸後、縦または横、あるいは縦横に再延伸してもか
まわない。

【００４４】さらにその後、二軸延伸後の本発明原紙を
熱処理してもよい。熱処理温度は特に限定されるもので
はなく、用いるポリマーの種類によって適宜決定される
が、ポリエステルフィルムの場合、通常はポリマのガラ
ス転移温度（Ｔｇ）と融点（Ｔｍ）との間が好ましく、
処理時間は通常０．５〜６０秒程度が適当である。

【００４５】また、熱処理して得られた原紙を一旦室温
程度まで冷却した後、さらに４０〜９０℃の比較的低温
で、５分から１週間程度エージングすることもできる。
このようなエージングを採用すると、原紙の保管時ある
いは印刷機の中でのカール、シワの発生が少なく特に好
ましい。

【００４６】本発明の原紙を構成する多孔性支持体は、
繊維同士がその交絡点や接点において互いに融着した融
着点を有する網状体を形成してなる。特徴的には、網状
体中の融着点のうちの一部の融着点において、２本以上
の繊維間にまたがる薄い膜を形成してなる。つまり、支
持体の繊維同士が、薄い膜を形成してなる融着点を持つ
た網状体とすることにより、支持体の強度が安定すると
ともに、均一な開孔形態を形成することができるので、
搬送性に優れ、かつ印刷インキの保持性と透過性のバラ
ンスのとれた原紙とすることができるものである。

【００４７】本発明でいう融着点の薄い膜とは、いわゆ
る「あひるの足の水掻き」状、あるいは「蛙の足の水掻
き」状、または「ひだ」状のものを言い、通常２本以上
の繊維間にまたがって形成され、その厚さは繊維の平均
径より薄いものである。

【００４８】本発明の原紙を構成する熱可塑性樹脂フィ
ルムの融点（Ｔｍ1 ）と多孔性支持体を形成する熱可塑
性樹脂繊維の融点（Ｔｍ2 ）とは、好ましくはＴｍ1 ≦
Ｔｍ2 であり、より好ましくはその温度差が５℃以上、
特に好ましくは２０℃以上である。Ｔｍ1 ≦Ｔｍ2 であ
ると、フィルムの穿孔性が良好であり、支持体の耐熱性
も十分である。

【００４９】本発明の原紙を構成する熱可塑性樹脂フィ
ルムと多孔性支持体間の剥離強度は好ましくは１ｇ／ｃ
ｍ以上、より好ましくは５ｇ／ｃｍ以上、特に好ましく
は１０ｇ／ｃｍ以上である。剥離強度が１ｇ／ｃｍ以上
であると、フィルム搬送時にシワや破れが生じにくく、
走行安定性に優れる。

【００５０】本発明の原紙においては、サーマルヘッド
等との融着防止のため、フィルム面に、離型剤を塗布す
るのが好ましい。離型剤としては、シリコーンオイル、
シリコーン系樹脂、フッ素系樹脂、界面活性剤等からな
る従来公知のものを用いることができるが、以下に示す
離型剤が特に好ましい。

【００５１】すなわち、水に溶解、乳化または懸濁する
石油系ワックス（Ａ）、植物性ワックス（Ｂ）およびオ
イル状物質（Ｃ）の混合物を主成分とする離型剤が特に
好適である。ここで、主成分とは上記（Ａ）、（Ｂ）お
よび（Ｃ）の混合物の占める重量比率が５０％以上、好
ましくは６０％以上であることを言う。

【００５２】石油系ワックスとしてはパラフィンワック
ス、マイクロクリスタリンワックス、酸化ワックス等を
挙げることができる。中でも酸化ワックスの使用が特に
好ましい。

【００５３】また、植物性ワックスとしてはキャンデラ
ワックス、カルナウパワックス、木ロウ、オリキューリ
ーワックス、さとうきびロウ等が挙げられるが、本発明
においては特に下記化合物からなる組成物が好ましい。

【００５４】すなわち、｛ロジンまたは不均化ロジン、
または水添ロジン・α、β置換エチレン（α置換基：カ
ルボキシル、β置換基：水素、メチルまたはカルボキシ
ル）添加物｝・アルキルまたはアルケニル（各炭素数１
〜８）ポリ（繰り返し単位：１〜６）アルコールのエス
テル添加物を用いるのが特に好ましい。

【００５５】石油系ワックスと植物性ワックスとの混合
比率は１０／９０〜９０／１０重量％、好ましくは２０
／８０〜８０／２０重量％、さらに好ましくは３０／７
０〜７０／３０重量％とするのが好ましい。植物性ワッ
クスを１０重量％以上とするのは、水に乳化あるいは懸
濁させる場合の均一分散性が良好で、均一な塗布膜を得
るのに好適であることによる。また、石油系ワックスを
１０重量％以上とすると塗布膜の易滑性が良好で、高速
穿孔時の走行性がよい。

【００５６】また、本発明においては上記石油系ワック
ス（Ａ）と植物性ワックス（Ｂ）にさらにオイル状物質
を加えた混合物を用いるが、ここでオイル状物質とは常
温で液体あるいはペースト状のオイルであり、植物油、
油脂、鉱物油、合成潤滑油等を挙げることができる。植
物油としてはアマニ油、カヤ油、サフラー油、大豆油、
シナギリ油、ゴマ油、トウモロコシ油、ナタネ油、糠
油、綿実油、オリーブ油、サザンカ油、椿油、ヒマシ
油、落花生油、バーム油、椰子油等が挙げられる。油脂
としては、牛脂、豚油、羊油、カカオ油等、鉱物油とし
てはマシン油、絶縁油、タービン油、モーター油、ギヤ
油、切削油、流動パラフィン等を挙げることができる。
合成潤滑油としては、化学大事典（共立出版社）に記載
の要件を満たすものを任意に使用することができ、例え
ばオレフィン重合油、ジエステル油、ポリアルキレング
リコール油、シリコーン油等を挙げることができる。こ
れらの中でも鉱物油、合成潤滑油が好適である。また、
これらの混合系であっても良い。

【００５７】上記オイル状物質（Ｃ）は前記石油系ワッ
クス（Ａ）と植物性ワックス（Ｂ）の混合物１００重量
部に対し１〜１００重量部、好ましくは３〜５０重量部
添加するのが好ましい。オイル状物質が１重量部以上で
あると、高印加エネルギー領域での走行性が良好であ
る。また、１００重量部以下であると低印加エネルギー
領域での走行性が良好である。

【００５８】植物性ワックス、石油系ワックスおよびオ
イル状物質の混合物を用いると、これらのいずれかを単
独で用いた場合に比べ、均一な塗布膜が得られやすく、
走行性が良好でスティックが発生しにくい。

【００５９】上記組成物中には、本発明の効果を阻害し
ない範囲内で各種添加剤を併用することができる。例え
ば、帯電防止剤、耐熱剤、耐酸化防止剤、有機粒子、無
機粒子、顔料等が挙げられる。

【００６０】また、塗剤中には水への分散性を向上させ
る目的で各種添加剤、例えば分散助剤、界面活性剤、防
腐剤、消泡剤等を添加しても良い。

【００６１】離型剤層の厚みは好ましくは０．００５μ
ｍ以上０．４μｍ以下、より好ましくは０．０１μｍ以
上０．４μｍ以下である。離型剤層の厚みが０．４μｍ
以下であれば穿孔時の走行性が良好でヘッドの汚染も少
ない。

【００６２】本発明において離型剤層を塗布する場合に
は塗液は防爆性や環境汚染の点で水に溶解、乳化または
懸濁した塗液が好ましい。

【００６３】離型剤の塗布は、フィルムの延伸前あるい
は延伸後、いずれの段階で行ってもよい。離型剤の効果
をより顕著に発現させるためには、延伸前に塗布するの
が特に好ましい。塗布方法は特に限定されないが、ロー
ルコーター、グラビアコーター、リバースコーター、バ
ーコーター等を用いて塗布するのが好ましい。

【００６４】また、離型剤を塗布する前に必要に応じ
て、塗布面に空気中その他種々の雰囲気中でコロナ放電
処理を施しても良い。

【００６５】

【特性の測定方法】（１）フィルムの配向パラメータ（Ｒ1 、Ｒ2 ）フィルムの配向パラメータ（Ｒ1 、Ｒ2 ）は、本発明の
原紙をＰＭＭＡ樹脂中に包埋し、フィルムの断面方向を
研磨して、ＪｏｂｉｎＹｖｏｎ／愛宕物産製“Ｒａｍ
ａｎｏｒ”Ｕ−１０００Ｉ（光源：ＮＥＣ製ＧＬＧ３３
００Ａｒ⁺レーザー５１４．５ｎｍ、顕微鏡：オリ
ンパス製ＢＨ−２型対物レンズ×１００）を用いて
レーザーラマン分光法により求めた。フィルムの断面方
向の１６１５ｃｍ⁻¹バンドのピーク強度（Ｉ）と、フ
ィルムの厚さ方向の１６１５ｃｍ⁻¹バンドのピーク強
度（Ｉ_ND）とから配向パラメータＲを以下のように定義
した。

【００６６】Ｒ＝Ｉ／Ｉ_ND 配向パラメータＲは、支持体繊維との接着部におけるフ
ィルムの配向パラメータをＲ1 、支持体繊維と接着して
いない部分でのフィルムの配向パラメータをＲ2 とし、
いずれも測定点１０点以上の平均値で表した。

【００６７】（２）融点（Ｔｍ、℃）セイコー電子工業（株）製示差走査熱量計ＲＤＣ２２０
型を用い、試料５ｍｇを採取し、室温より昇温速度２０
℃／分で昇温した時の吸熱曲線のピークの温度より求め
た。

【００６８】（３）結晶融解エネルギー（ΔＨｕ）セイコー電子工業（株）製示差走査熱量計ＲＤＣ２２０
型を用いて、フィルムの融解時の面積から求める。この
面積は、昇温することによりベースラインから吸収側に
ずれ、さらに昇温を続けるとベースラインの位置まで戻
るまでの面積であり、融解開始温度位置から終了位置ま
でを直線で結び、この面積（ａ）を求める。同じＤＳＣ
の条件でＩｎ（インジウム）を測定し、この面積（ｂ）
を６．８ｃａｌ／ｇとして次式により求める。

【００６９】６．８×ａ／ｂ＝ΔＨｕ（ｃａｌ／ｇ）

【００７０】（４）繊維径（μｍ）サンプルの任意の箇所を電子顕微鏡で倍率２０００倍で
写真撮影を行い、１枚の写真につき任意の５本の繊維の
直径を測定し、合計１５０本の繊維径を測定して、その
平均値を求めた。

【００７１】（５）繊維目付（ｇ／ｍ²）サンプルを２０ｃｍ×２０ｃｍに裁断し、その重量を測
定してｍ²当たりの重量に換算した。

【００７２】（６）固有粘度［η］試料を１０５℃×２０分乾燥した後、６．８±０．００
５ｇを秤量し、ｏ−クロロフェノール中で１６０℃×１
５分間撹拌して溶解した。冷却後、ヤマトラボティック
ＡＶＭ−１０Ｓ型自動粘度測定器により２５℃における
粘度を測定した。

【００７３】（７）結晶化度（％）ｎ−ヘプタンと四塩化炭素の混合液からなる密度勾配管
に試料を投入し、１０時間以上経過後の値を読んで密度
を求めた。結晶化度０％の密度を１．３３５ｇ／ｃ
ｍ³、結晶化度１００％の密度を１．４５５ｇ／ｃｍ³
として、サンプルの結晶化度を算出した。

【００７４】（８）剥離強度（ｇ／ｃｍ）フィルム面にセロハンテープを貼って補強し、フィルム
と多孔性支持体間との剥離強度をＪＩＳ−Ｋ−６８５４
に準拠した１８０度剥離試験法により測定した。

【００７５】（９）印刷性評価作製した原紙を理想科学工業（株）製印刷機リソグラフ
（ＲＡ２０５）に供給して、サーマルヘッド式製版方式
により、一辺１０ｍｍの黒ベタ（■）を製版してマスタ
を作製した。該マスタにより印刷を行い、印刷物の濃度
をマクベス濃度計により測定し、つぎのように評価し
た。

【００７６】濃度が１．２を超えたものを○、濃度が１
〜１．２のものを△、濃度が１未満のものを×とした。

【００７７】（１０）搬送性評価上記の方法により製版したマスタを観察し、シワの程度
により次のように評価した。

【００７８】まったくシワなく製版できたものを○、５
ｍｍ程度のシワが発生したものを△、５ｍｍ以上のシワ
が発生したものを×とした。

【００７９】

【実施例】以下、本発明を実施例により、さらに詳細に
説明する。

【００８０】実施例１孔径０．３ｍｍ、孔数９００個の矩形紡糸口金を用い
て、口金温度２９０℃、熱風温度２９５℃、熱風流量５
００Ｎｍ³／ｈで、ポリエチレンテレフタレート原料
（［η］＝０．５、Ｔｍ＝２５６℃）をメルトブロー法
にて紡出し、捕集距離１５ｃｍでコンベア上に繊維を捕
集して巻取り、繊維目付１００ｇ／ｍ²の未延伸不織布
を作製した。

【００８１】次いで、ポリエチレンテレフタレート８５
モル％、ポリエチレンイソフタレート１５モル％からな
る共重合ポリエステル樹脂原料（［η］＝０．６５、Ｔ
ｍ＝２２６℃）をスクリュ径４０ｍｍの押出機を用い
て、Ｔダイ口金温度２７０℃で押出し、直径３００ｍｍ
の冷却ドラム上にキャストして未延伸フィルムを作製し
た。

【００８２】該未延伸フィルム上に、前記の不織布を重
ね、加熱ロールに供給してロール温度７５℃、線圧１ｋ
ｇ／ｃｍで熱接着し、次いで９０℃の加熱ロール（ゴム
ロール）間で、ニップ圧０．５ｋｇ／ｃｍで長さ方向に
３．５倍延伸した後、テンター式延伸機に送り込み、９
５℃で幅方向に４．０倍延伸し、さらにテンター内で１
４０℃で熱処理して、感熱孔版用原紙を作製した。該原
紙のフィルム面にはテンター入口部において、ワックス
系離型剤をグラビアコーターを用いて乾燥後の重さで
０．０８ｇ／ｍ²塗布した。得られた原紙の繊維目付量
は８．５ｇ／ｍ²、平均繊維径は４．５μｍ、フィルム
の厚さは１．８μｍであった。また、該原紙の支持体繊
維と接着した部分のフィルムの配向パラメータ（Ｒ1 ）
は４．１２、支持体繊維と接着していない部分のフィル
ムの配向パラメータ（Ｒ2 ）は６．２３であり、その差
は２．１１であった。

【００８３】該原紙の印刷性、搬送性は○であった。

【００８４】実施例２実施例１で繊維目付１４０ｇ／ｍ²の不織布を作製し
た。

【００８５】次いで、ポリエチレンテレフタレート７８
モル％、ポリエチレンイソフタレート２２モル％からな
る共重合ポリエステル樹脂原料（［η］＝０．６６、Ｔ
ｍ＝２２０℃）をスクリュ径４０ｍｍの押出機を用い
て、Ｔダイ口金温度２７０℃で押出し、直径３００ｍｍ
の冷却ドラム上にキャストして未延伸フィルムを作製し
た。

【００８６】該未延伸フィルム上に、前記の不織布を重
ね、加熱ロールに供給してロール温度７５℃、線圧０．
５ｋｇ／ｃｍで熱接着し、次いで９０℃の加熱ロール
（ゴムロール）間で、ニップ圧１ｋｇ／ｃｍで長さ方向
に３．６倍延伸した後、テンター式延伸機に送り込み、
９５℃で幅方向に４．６倍延伸し、さらにテンター内で
１２０℃で熱処理して、感熱孔版用原紙を作製した。該
原紙のフィルム面にはテンター入口部において、ワック
ス系離型剤をグラビアコーターを用いて乾燥後の重さで
０．０８ｇ／ｍ²塗布した。得られた原紙の繊維目付量
は９．０ｇ／ｍ²、平均繊維径は５．２μｍ、フィルム
の厚さは１．２μｍであった。また、該原紙の支持体繊
維と接着した部分のフィルムの配向パラメータ（Ｒ1 ）
は５．０、支持体繊維と接着していない部分のフィルム
の配向パラメータ（Ｒ2 ）は６．８であり、その差は
１．８であった。

【００８７】該原紙の印刷性、搬送性は○であった。

【００８８】比較例１実施例１で作製した目付１００ｇ／ｍ²の不織布を準備
した。該不織布をストレッチャーで縦横３．５倍に延伸
して、１６０℃×１分熱処理し、平均繊維径７μｍ、繊
維目付量７．８ｇ／ｍ²の多孔性支持体を作製した。

【００８９】次に、実施例１と同じポリエチレンテレフ
タレート８５モル％、ポリエチレンイソフタレート１５
モル％からなる共重合ポリエステル樹脂を二軸延伸して
厚さ１．８μｍのポリエステルフィルムを作製した。該
多孔性支持体と該ポリエステルフィルムとを酢酸ビニル
樹脂を用いて貼り合わせた。接着剤塗布量は１ｇ／ｍ²
とした。次に、フィルム面にシリコーン系離型剤を乾燥
後の重さで０．０６ｇ／ｍ²塗布し、感熱孔版用原紙を
作製した。

【００９０】該原紙の支持体繊維と接着した部分のフィ
ルムの配向パラメータ（Ｒ1 ）は５．８１、支持体繊維
と接着していない部分のフィルムの配向パラメータ（Ｒ
2 ）は５．７８であった。

【００９１】該原紙の印刷性、搬送性は×であった。

【００９２】実施例３孔径０．２５ｍｍ、孔数１００個の口金を用いて、ポリ
エチレンテレフタレート原料（［η］＝０．６５、Ｔｍ
＝２５４℃）を溶融温度２９０℃で紡出し、エアエジェ
クターにて、紡糸速度９００ｍ／分でコンベア上に分散
捕集して繊維目付１００ｇ／ｍ²の低配向不織布を作製
した。

【００９３】次いで、実施例１と同じポリエチレンテレ
フタレート８５モル％、ポリエチレンイソフタレート１
５モル％からなる共重合ポリエステル樹脂原料をスクリ
ュ径４０ｍｍの押出機を用いて、Ｔダイ口金温度２８０
℃で押出し、直径３００ｍｍの冷却ドラム上にキャスト
して未延伸フィルムを作製した。

【００９４】該未延伸フィルム上に、前記の不織布を重
ね、加熱ロールに供給してロール温度８０℃、線圧２ｋ
ｇ／ｃｍで熱圧着して、積層シートを作製した。

【００９５】該積層シートを９５℃の加熱ロール（ゴム
ロール）間で、ニップ圧３ｋｇ／ｃｍで長さ方向に３．
０倍延伸した後、テンタ式延伸機に送り込み、９５℃で
幅方向に３．３倍延伸した。さらにテンター内部で１５
０℃で熱処理し、感熱孔版用原紙を作製した。また、テ
ンター入口部において、フィルム面にワックス系離型剤
をグラビアコーターを用いて乾燥後の重さで０．０８ｇ
／ｍ²塗布した。

【００９６】得られた原紙の繊維目付量は１１．０ｇ／
ｍ²、平均繊維径は１０μｍ、フィルムの厚さは２．０
μｍであった。

【００９７】また、該原紙の支持体繊維と接着した部分
のフィルムの配向パラメータ（Ｒ1）は３．５４、支持
体繊維と接着していない部分のフィルムの配向パラメー
タ（Ｒ2 ）は４．５７であり、その差は１．０３であっ
た。

【００９８】該原紙の印刷性、搬送性は○であった。

【００９９】実施例４実施例３でコンベア速度を変更して繊維目付６０ｇ／ｍ
²の不織布を準備した。

【０１００】次いで、ポリエチレンテレフタレート７８
モル％、ポリエチレンイソフタレート２２モル％からな
る共重合ポリエステル樹脂原料（〔η〕＝０．６６、Ｔ
ｍ＝２２０℃）をスクリュ径４０ｍｍの押出機を用い
て、Ｔダイ口金温度２７０℃で押出し、直径３００ｍｍ
の冷却ドラム上にキャストして未延伸フィルムを作製し
た。

【０１０１】該未延伸フィルム上に、前記の不織布を重
ね、加熱ロールに供給してロール温度７５℃、線圧０．
２ｋｇ／ｃｍで熱接着し、次いで９０℃の加熱ロール
（ゴムロール）間で、ニップ圧１．５ｋｇ／ｃｍで長さ
方向に２．２倍延伸した後、テンター式延伸機に送り込
み、９５℃で幅方向に２．５倍延伸し、さらにテンター
内で１２０℃で熱処理して、感熱孔版用原紙を作製し
た。該原紙のフィルム面にはテンター入口部において、
ワックス系離型剤をグラビアコーターを用いて乾燥後の
重さで０．０８ｇ／ｍ²塗布した。得られた原紙の繊維
目付量は１２．０ｇ／ｍ²、平均繊維径は１６μｍ、フ
ィルムの厚さは２μｍであった。また、該原紙の支持体
繊維と接着した部分のフィルムの配向パラメータ（Ｒ1
）は２．７３、支持体繊維と接着していない部分のフ
ィルムの配向パラメータ（Ｒ2 ）は３．２１であり、そ
の差は０．４８であった。

【０１０２】該原紙の印刷性、搬送性は○であった。

【０１０３】比較例２実施例４で、縦、横の延伸倍率をそれぞれ１．７倍、
１．９倍として感熱孔版用原紙を作製した。

【０１０４】該原紙の支持体繊維と接着した部分のフィ
ルムの配向パラメータ（Ｒ1 ）は１．３５、支持体繊維
と接着していない部分のフィルムの配向パラメータ（Ｒ
2 ）は１．４０であった。

【０１０５】該原紙の印刷性、搬送性は×であった。

【０１０６】比較例３実施例３で作製した目付１００ｇ／ｍ²の不織布を準備
した。該不織布をストレッチャーで縦横３倍に延伸し
て、１６０℃×１分熱処理し、平均繊維径１２μｍ、繊
維目付量１１ｇ／ｍ²の多孔性支持体を作製した。

【０１０７】次に、実施例２と同じポリエチレンテレフ
タレート７８モル％、ポリエチレンイソフタレート２２
モル％からなる共重合ポリエステル樹脂を二軸延伸して
厚さ２．０μｍのポリエステルフィルムを作製した。該
多孔性支持体と該ポリエステルフィルムとを酢酸ビニル
樹脂を用いて貼り合わせた。接着剤塗布量は１ｇ／ｍ²
とした。次に、フィルム面にシリコーン系離型剤を乾燥
後の重さで０．０６ｇ／ｍ²塗布し、感熱孔版用原紙を
作製した。

【０１０８】該原紙の支持体繊維と接着した部分のフィ
ルムの配向パラメータ（Ｒ1 ）と支持体繊維と接着して
いない部分のフィルムの配向パラメータ（Ｒ2 ）には差
がなく、ともに５．０であった。

【０１０９】該原紙の印刷性は×、搬送性は△であっ
た。

【０１１０】比較例４比較例３において、多孔性支持体とポリエステルフィル
ムを接着剤を用いず、熱接着した。

【０１１１】該原紙の支持体繊維と接着した部分のフィ
ルムの配向パラメータ（Ｒ1 ）は５．０、支持体繊維と
接着していない部分のフィルムの配向パラメータ（Ｒ2
）は４．９であった。

【０１１２】該原紙の印刷性、搬送性は×であった。

【０１１３】以上の結果からわかるように、支持体繊維
と接着した部分のフィルムの配向パラメータＲ1 が、支
持体繊維と接着していない部分でのフィルムの配向パラ
メータＲ2 より低い本発明の原紙は、印刷性と搬送性に
優れる。

【０１１４】

【発明の効果】本発明は、上記構成としたことにより、
次の効果を奏する。すなわち、サーマルヘッド等の製版
において、フィルムの穿孔部が均一な開孔形態を有した
ものとすることができるため、原稿に忠実な製版マスタ
が得られる。従って、この原紙を用いた孔版印刷で得ら
れる印刷物は高精細で高画像性を有し、印刷鮮明性に優
れる。また、印刷機内での穿孔製版においてシワ等を発
生することがなく、搬送性に優れる。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ポリエステルフィルムと合成繊維からな
る多孔性支持体とを接着してなる感熱孔版印刷用原紙に
おいて、レーザーラマン分光法により求めた支持体繊維
との接着部でのフィルム配向パラメータ（Ｒ1 ）が、非
接着部でのフィルム配向パラメータ（Ｒ2 ）よりも低
く、かつその差が０．１０以上であることを特徴とする
感熱孔版印刷用原紙。
【請求項２】非接着部でのフィルム配向パラメータ
（Ｒ2 ）が１．５０以上であることを特徴とする請求項
１に記載の感熱孔版印刷用原紙。
【請求項３】多孔性支持体がポリエステルを主体とす
る繊維からなることを特徴とする請求項１または請求項
２に記載の感熱孔版印刷用原紙。