JPH08196920A - 脱硝触媒の再生方法 - Google Patents
脱硝触媒の再生方法Info
- Publication number
- JPH08196920A JPH08196920A JP7027722A JP2772295A JPH08196920A JP H08196920 A JPH08196920 A JP H08196920A JP 7027722 A JP7027722 A JP 7027722A JP 2772295 A JP2772295 A JP 2772295A JP H08196920 A JPH08196920 A JP H08196920A
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- JP
- Japan
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- denitration
- catalyst
- ammonium sulfate
- temperature
- manganese ore
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- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 硫黄酸化物含有低温排ガス中の窒素酸化物を
除去するために使用するマンガン鉱石または二酸化マン
ガンからなる脱硝触媒に硫酸アンモニウムが付着して活
性が低下した場合に、脱硝触媒を再生する。 【構成】 触媒性能の低下した脱硝触媒を５０℃以上８
０℃以下の水で洗浄した後に乾燥し、脱硝触媒として再
使用する。温度が２００℃以上６００℃以下でかつ酸素
を５ｖｏｌ％以上含有しているガスで乾燥することが好
ましい。 【効果】 触媒性能の低下した脱硝触媒を効率的に再生
することができる。
除去するために使用するマンガン鉱石または二酸化マン
ガンからなる脱硝触媒に硫酸アンモニウムが付着して活
性が低下した場合に、脱硝触媒を再生する。 【構成】 触媒性能の低下した脱硝触媒を５０℃以上８
０℃以下の水で洗浄した後に乾燥し、脱硝触媒として再
使用する。温度が２００℃以上６００℃以下でかつ酸素
を５ｖｏｌ％以上含有しているガスで乾燥することが好
ましい。 【効果】 触媒性能の低下した脱硝触媒を効率的に再生
することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば製鉄所の焼結機
で発生する硫黄酸化物を含む低温排ガス中から窒素酸化
物を除去ないし低減するための硫黄酸化物含有低温排ガ
ス乾式脱硝触媒の再生方法に関するものである。
で発生する硫黄酸化物を含む低温排ガス中から窒素酸化
物を除去ないし低減するための硫黄酸化物含有低温排ガ
ス乾式脱硝触媒の再生方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】製鉄所の焼結機等から発生する硫黄酸化
物を含む低温排ガス中から窒素酸化物を除去ないし低減
する方法としては、「燃料転換とＳＯｘ・ＮＯｘ対策技
術」（プロジェクトニュース社；安藤淳平著）１９９ペ
ージ図１０−６に示されるように、約１００〜１５０℃
の低温の排ガスをまず電気集塵した後、石灰石−石膏法
の湿式脱硫で脱硫し、さらに湿式電気集塵機で浄化して
からガス−ガス熱交換器と加熱炉により４００℃に加熱
し、粒状触媒でアンモニア還元脱硝する方法があり、脱
硝触媒は１〜２年の寿命で基本的には循環再使用されな
い。
物を含む低温排ガス中から窒素酸化物を除去ないし低減
する方法としては、「燃料転換とＳＯｘ・ＮＯｘ対策技
術」（プロジェクトニュース社；安藤淳平著）１９９ペ
ージ図１０−６に示されるように、約１００〜１５０℃
の低温の排ガスをまず電気集塵した後、石灰石−石膏法
の湿式脱硫で脱硫し、さらに湿式電気集塵機で浄化して
からガス−ガス熱交換器と加熱炉により４００℃に加熱
し、粒状触媒でアンモニア還元脱硝する方法があり、脱
硝触媒は１〜２年の寿命で基本的には循環再使用されな
い。
【０００３】また、二酸化マンガン触媒の再生に関して
は、特開昭５１−２６７８号公報に記載されているよう
に、劣化した二酸化マンガンを硫酸に溶解し、これを電
解液として導電性表面を持つ物体上に陽極酸化によって
電着させる方法があった。
は、特開昭５１−２６７８号公報に記載されているよう
に、劣化した二酸化マンガンを硫酸に溶解し、これを電
解液として導電性表面を持つ物体上に陽極酸化によって
電着させる方法があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】「燃料転換とＳＯｘ・
ＮＯｘ対策技術」に示される方法は、排ガス中の硫黄酸
化物による触媒活性低下を防ぐために事前に硫黄酸化物
の低減および排ガス温度上昇による硫酸アンモニウム生
成抑制を行う必要があり、そのために脱硫設備、昇温設
備が必要であり、非常に高価な方法であった。
ＮＯｘ対策技術」に示される方法は、排ガス中の硫黄酸
化物による触媒活性低下を防ぐために事前に硫黄酸化物
の低減および排ガス温度上昇による硫酸アンモニウム生
成抑制を行う必要があり、そのために脱硫設備、昇温設
備が必要であり、非常に高価な方法であった。
【０００５】また、特開昭５１−２６７８号公報記載の
方法は電解を必要とするため設備費、運転費ともに高価
であり、かつ電着で触媒を再生させるため触媒の担体と
して導電性表面を持つ物体が必要になるため触媒の形状
に制約があり、二酸化マンガンを含んでいるマンガン鉱
石は使用できない。
方法は電解を必要とするため設備費、運転費ともに高価
であり、かつ電着で触媒を再生させるため触媒の担体と
して導電性表面を持つ物体が必要になるため触媒の形状
に制約があり、二酸化マンガンを含んでいるマンガン鉱
石は使用できない。
【０００６】本発明は、硫黄酸化物含有低温排ガス中の
窒素酸化物を安価で高効率に除去するためにマンガン鉱
石または二酸化マンガンからなる脱硝触媒を使用する
と、脱硝触媒に硫酸アンモニウムが付着して活性が低下
するので、この活性が低下した脱硝触媒の再生処理を容
易にする方法を提供することを目的とする。
窒素酸化物を安価で高効率に除去するためにマンガン鉱
石または二酸化マンガンからなる脱硝触媒を使用する
と、脱硝触媒に硫酸アンモニウムが付着して活性が低下
するので、この活性が低下した脱硝触媒の再生処理を容
易にする方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、硫黄酸化物お
よび窒素酸化物を含む排ガスにアンモニアを添加してマ
ンガン鉱石または二酸化マンガンからなる脱硝触媒によ
り排ガス中の窒素酸化物を還元処理した後、前記脱硝触
媒を５０℃以上８０℃以下の水で洗浄した後に乾燥する
ことを特徴とする脱硝触媒の再生方法である。なお、温
度が２００℃以上６００℃以下でかつ酸素を５ｖｏｌ％
以上含有しているガスで前記乾燥を行うと、触媒性能回
復率が向上するので好ましい。
よび窒素酸化物を含む排ガスにアンモニアを添加してマ
ンガン鉱石または二酸化マンガンからなる脱硝触媒によ
り排ガス中の窒素酸化物を還元処理した後、前記脱硝触
媒を５０℃以上８０℃以下の水で洗浄した後に乾燥する
ことを特徴とする脱硝触媒の再生方法である。なお、温
度が２００℃以上６００℃以下でかつ酸素を５ｖｏｌ％
以上含有しているガスで前記乾燥を行うと、触媒性能回
復率が向上するので好ましい。
【０００８】
【作用】マンガン鉱石は硫黄酸化物を含有していない排
ガス条件ではアンモニアを還元剤として優れた脱硝触媒
機能を発揮するが、硫黄酸化物含有排ガス条件ではマン
ガン鉱石の酸化触媒作用により二酸化硫黄が三酸化硫黄
に酸化され、この三酸化硫黄とアンモニアと水の反応に
より硫酸アンモニウムが生成する。この硫酸アンモニウ
ム生成がアンモニアによる窒素酸化物の還元よりも反応
速度が速いためマンガン鉱石表面に硫酸アンモニウムが
付着し、脱硝触媒機能が低下する。一方、硫酸アンモニ
ウムは０℃で水１００ｇに７０．６ｇ溶解するように溶
解度が高いため、常温すなわち２０〜３０℃での水洗に
より表面付着硫安は容易に除去でき、脱硝性能は回復す
る。しかし、単なる常温水洗ではＭｎ鉱石のｎｍオーダ
ーの微細細孔に入り込んだ硫酸アンモニウムは容易に除
去できない。そこで本発明では、水温をコントロールす
ることにより微細細孔の硫安除去を可能とし、脱硝性能
を回復させることにした。また、水洗再生を繰り返すと
硫安除去が充分に行われているにもかかわらず脱硫・脱
硝性能が充分回復しない問題を解決するために、水洗後
の乾燥温度と雰囲気を制御して脱硫・脱硝性能を回復さ
せることにした。
ガス条件ではアンモニアを還元剤として優れた脱硝触媒
機能を発揮するが、硫黄酸化物含有排ガス条件ではマン
ガン鉱石の酸化触媒作用により二酸化硫黄が三酸化硫黄
に酸化され、この三酸化硫黄とアンモニアと水の反応に
より硫酸アンモニウムが生成する。この硫酸アンモニウ
ム生成がアンモニアによる窒素酸化物の還元よりも反応
速度が速いためマンガン鉱石表面に硫酸アンモニウムが
付着し、脱硝触媒機能が低下する。一方、硫酸アンモニ
ウムは０℃で水１００ｇに７０．６ｇ溶解するように溶
解度が高いため、常温すなわち２０〜３０℃での水洗に
より表面付着硫安は容易に除去でき、脱硝性能は回復す
る。しかし、単なる常温水洗ではＭｎ鉱石のｎｍオーダ
ーの微細細孔に入り込んだ硫酸アンモニウムは容易に除
去できない。そこで本発明では、水温をコントロールす
ることにより微細細孔の硫安除去を可能とし、脱硝性能
を回復させることにした。また、水洗再生を繰り返すと
硫安除去が充分に行われているにもかかわらず脱硫・脱
硝性能が充分回復しない問題を解決するために、水洗後
の乾燥温度と雰囲気を制御して脱硫・脱硝性能を回復さ
せることにした。
【０００９】以下、図面を参照しながら本発明を具体的
に説明する。図１に本発明のプロセスフローの一例を示
す。
に説明する。図１に本発明のプロセスフローの一例を示
す。
【００１０】焼結機１から排出された９０〜１５０℃の
排ガスＡは電気集塵機２で含塵濃度が１００ｍｇ／Ｎｍ
3 以下、好ましくは５０ｍｇ／Ｎｍ3 以下に除塵され
る。除塵後の排ガスＡ’はマンガン鉱石移動層３に導入
され、移動層３内でマンガン鉱石Ｂと外部から導入され
たアンモニアＤと接触し、排ガスＡ’中の二酸化硫黄は
マンガン鉱石Ｂ中の二酸化マンガンの酸化触媒作用によ
り排ガスＡ’中の酸素と反応して三酸化硫黄に酸化さ
れ、続いて三酸化硫黄が排ガスＡ’中の水分と外部より
添加したアンモニアＤとの反応により硫酸アンモニウム
〔（ＮＨ4 ）2 ＳＯ4 〕として固定化除去される。ま
た、窒素酸化物はマンガン鉱石Ｂの脱硝触媒作用により
アンモニアＤを還元剤として還元処理され、排ガスＡ’
中から除去または低減され、脱硫・脱硝された排ガス
Ａ”は大気に放出される。
排ガスＡは電気集塵機２で含塵濃度が１００ｍｇ／Ｎｍ
3 以下、好ましくは５０ｍｇ／Ｎｍ3 以下に除塵され
る。除塵後の排ガスＡ’はマンガン鉱石移動層３に導入
され、移動層３内でマンガン鉱石Ｂと外部から導入され
たアンモニアＤと接触し、排ガスＡ’中の二酸化硫黄は
マンガン鉱石Ｂ中の二酸化マンガンの酸化触媒作用によ
り排ガスＡ’中の酸素と反応して三酸化硫黄に酸化さ
れ、続いて三酸化硫黄が排ガスＡ’中の水分と外部より
添加したアンモニアＤとの反応により硫酸アンモニウム
〔（ＮＨ4 ）2 ＳＯ4 〕として固定化除去される。ま
た、窒素酸化物はマンガン鉱石Ｂの脱硝触媒作用により
アンモニアＤを還元剤として還元処理され、排ガスＡ’
中から除去または低減され、脱硫・脱硝された排ガス
Ａ”は大気に放出される。
【００１１】脱硫・脱硝後に硫黄酸化物を硫酸アンモニ
ウムとして鉱石表面に固定化したマンガン鉱石Ｂ’は抜
き出され、水洗設備４により硫酸アンモニウムを水で溶
解してダストとともに硫安水Ｃとして除去し、洗浄後の
マンガン鉱石Ｂ”は乾燥設備５で乾燥後マンガン鉱石移
動層３で循環再使用される。
ウムとして鉱石表面に固定化したマンガン鉱石Ｂ’は抜
き出され、水洗設備４により硫酸アンモニウムを水で溶
解してダストとともに硫安水Ｃとして除去し、洗浄後の
マンガン鉱石Ｂ”は乾燥設備５で乾燥後マンガン鉱石移
動層３で循環再使用される。
【００１２】本発明では水洗時の水洗温度を５０℃以上
８０℃以下として脱硝性能の回復を著しく向上させる。
５０℃以上では硫安溶解度の向上および溶解硫安の拡散
速度の上昇により脱硝触媒に付着した硫安の除去率が著
しく向上する。脱硝性能回復率も８０℃まではほぼ硫安
除去率に対応して向上するが、８０℃を越えると脱硝性
能回復率が低下する。８０℃を越えて脱硝性能回復率が
低下する理由は、マンガン鉱石の表面性状が変化するた
めである。すなわち、マンガン鉱石は鉱石表面に脱硝性
能に寄与する活性な酸素を保持しているが、８０℃を越
える温度での水洗ではこの酸素が水素基と置き替わるた
め図２に示すように脱硝性能は低下する。なお、硫安除
去率とは、脱硝触媒への付着硫安量に対して水洗により
除去された硫安の割合、脱硝性能回復率とは、新しいマ
ンガン鉱石を使用した場合の脱硝率に対して水洗再生を
行ったマンガン鉱石を使用した場合の脱硝率の割合であ
る。
８０℃以下として脱硝性能の回復を著しく向上させる。
５０℃以上では硫安溶解度の向上および溶解硫安の拡散
速度の上昇により脱硝触媒に付着した硫安の除去率が著
しく向上する。脱硝性能回復率も８０℃まではほぼ硫安
除去率に対応して向上するが、８０℃を越えると脱硝性
能回復率が低下する。８０℃を越えて脱硝性能回復率が
低下する理由は、マンガン鉱石の表面性状が変化するた
めである。すなわち、マンガン鉱石は鉱石表面に脱硝性
能に寄与する活性な酸素を保持しているが、８０℃を越
える温度での水洗ではこの酸素が水素基と置き替わるた
め図２に示すように脱硝性能は低下する。なお、硫安除
去率とは、脱硝触媒への付着硫安量に対して水洗により
除去された硫安の割合、脱硝性能回復率とは、新しいマ
ンガン鉱石を使用した場合の脱硝率に対して水洗再生を
行ったマンガン鉱石を使用した場合の脱硝率の割合であ
る。
【００１３】水洗再生を繰り返していくと、５０℃以上
８０℃以下の温度の水洗をおこなっても１００℃程度の
乾燥では脱硝性能が徐々に低下していく。これは脱硝−
水洗再生の繰り返しでマンガン鉱石表面の活性な酸素が
失われるためであると考えられるので、酸素存在下で高
温で乾燥することにより水洗再生の繰り返しで失われた
マンガン鉱石表面の酸素を回復させる。具体的には、乾
燥温度を２００℃以上６００℃以下に制御し、かつ酸素
を５ｖｏｌ％以上含有しているガスで乾燥を行うことに
より脱硝性能回復率が向上する。乾燥温度が２００℃未
満では表面酸化反応速度が非常に遅くなるため表面酸化
に長時間を要し、実用的でない。乾燥温度が６００℃を
越えるとマンガン鉱石の構造が変化し、図３に示すよう
に、触媒性能が低下する。また、表１に示すように、酸
素濃度が５％未満では乾燥温度が２００℃以上でも脱硝
性能が充分に回復しない。酸素濃度は１００％に近い方
が良いが、空気中の酸素濃度である２１％以下が実用上
好ましい。
８０℃以下の温度の水洗をおこなっても１００℃程度の
乾燥では脱硝性能が徐々に低下していく。これは脱硝−
水洗再生の繰り返しでマンガン鉱石表面の活性な酸素が
失われるためであると考えられるので、酸素存在下で高
温で乾燥することにより水洗再生の繰り返しで失われた
マンガン鉱石表面の酸素を回復させる。具体的には、乾
燥温度を２００℃以上６００℃以下に制御し、かつ酸素
を５ｖｏｌ％以上含有しているガスで乾燥を行うことに
より脱硝性能回復率が向上する。乾燥温度が２００℃未
満では表面酸化反応速度が非常に遅くなるため表面酸化
に長時間を要し、実用的でない。乾燥温度が６００℃を
越えるとマンガン鉱石の構造が変化し、図３に示すよう
に、触媒性能が低下する。また、表１に示すように、酸
素濃度が５％未満では乾燥温度が２００℃以上でも脱硝
性能が充分に回復しない。酸素濃度は１００％に近い方
が良いが、空気中の酸素濃度である２１％以下が実用上
好ましい。
【００１４】水洗は脱硝触媒と水が充分に接触できる機
構で行えばよい。また、乾燥も乾燥温度、酸素濃度が制
御できれば方式、方法は問わない。
構で行えばよい。また、乾燥も乾燥温度、酸素濃度が制
御できれば方式、方法は問わない。
【００１５】
【実施例１】新しいマンガン鉱石を固定層に充填し、Ｎ
Ｏｘ：２００ｐｐｍ、ＳＯｘ：２００ｐｐｍ、Ｏ2 ：１
５％、Ｈ2 Ｏ：１０％、残りＮ2 の成分に調整した模擬
排ガスを用い、アンモニア添加濃度６００ｐｐｍ、空間
速度：５０００ｈｒ-1、反応温度：１２０℃の条件で６
時間脱硝性能評価を行った後、実験前後のマンガン鉱石
の重量差より付着硫安量を求めた。２０〜９０℃の種々
の温度で硫安付着マンガン鉱石の水洗を行い、１１０℃
で空気乾燥後、重量測定を行い、水洗前後のマンガン鉱
石重量差より水洗除去硫安量を求めた。この水洗再生マ
ンガン鉱石を用いて再度、脱硝性能評価を６時間行っ
た。数１により、水洗温度と硫安除去率および脱硝性能
回復率の関係を求めた結果を図２に示す。水洗温度の上
昇と共に硫安除去率および脱硝性能回復率が上昇し、５
０℃以上では硫安溶解度の向上および溶解硫安の拡散速
度の上昇により硫安除去率が著しく向上した。脱硝性能
回復率も８０℃まではほぼ硫安除去率に対応して向上し
たが、８０℃を越えるとが低下した。
Ｏｘ：２００ｐｐｍ、ＳＯｘ：２００ｐｐｍ、Ｏ2 ：１
５％、Ｈ2 Ｏ：１０％、残りＮ2 の成分に調整した模擬
排ガスを用い、アンモニア添加濃度６００ｐｐｍ、空間
速度：５０００ｈｒ-1、反応温度：１２０℃の条件で６
時間脱硝性能評価を行った後、実験前後のマンガン鉱石
の重量差より付着硫安量を求めた。２０〜９０℃の種々
の温度で硫安付着マンガン鉱石の水洗を行い、１１０℃
で空気乾燥後、重量測定を行い、水洗前後のマンガン鉱
石重量差より水洗除去硫安量を求めた。この水洗再生マ
ンガン鉱石を用いて再度、脱硝性能評価を６時間行っ
た。数１により、水洗温度と硫安除去率および脱硝性能
回復率の関係を求めた結果を図２に示す。水洗温度の上
昇と共に硫安除去率および脱硝性能回復率が上昇し、５
０℃以上では硫安溶解度の向上および溶解硫安の拡散速
度の上昇により硫安除去率が著しく向上した。脱硝性能
回復率も８０℃まではほぼ硫安除去率に対応して向上し
たが、８０℃を越えるとが低下した。
【００１６】
【数１】
【００１７】また、二酸化マンガンに対しても同様の再
生処理を行ったところ、マンガン鉱石と同等の結果が得
られた。
生処理を行ったところ、マンガン鉱石と同等の結果が得
られた。
【００１８】
【実施例２】実施例１と同じ条件での脱硝実験、６０℃
水洗、１１０〜７００℃の温度範囲での空気乾燥のサイ
クルによる脱硝−再生繰り返しを行い、脱硝性能回復率
と繰り返し回数の関係を求めた結果を図３に示す。１１
０℃乾燥では繰り返し回数が増加すると脱硝性能回復率
が徐々に低下した。２００℃以上６００℃以下の乾燥で
は脱硝性能がほとんど元通りに回復した。７００℃での
乾燥では脱硝性能は回復しなかった。
水洗、１１０〜７００℃の温度範囲での空気乾燥のサイ
クルによる脱硝−再生繰り返しを行い、脱硝性能回復率
と繰り返し回数の関係を求めた結果を図３に示す。１１
０℃乾燥では繰り返し回数が増加すると脱硝性能回復率
が徐々に低下した。２００℃以上６００℃以下の乾燥で
は脱硝性能がほとんど元通りに回復した。７００℃での
乾燥では脱硝性能は回復しなかった。
【００１９】
【実施例３】実施例１と同じ条件での脱硝実験、６０℃
水洗、雰囲気酸素濃度４〜２１ｖｏｌ％、１１０〜７０
０℃の乾燥条件での脱硝−再生繰り返しを行った。脱硝
−再生１０回繰り返し時における脱硝性能回復率と乾燥
温度、乾燥ガス中酸素濃度の関係を表１に示す。乾燥ガ
スの酸素以外の成分は窒素とした。酸素濃度が５ｖｏｌ
％以上で脱硝性能回復率が著しく向上した。
水洗、雰囲気酸素濃度４〜２１ｖｏｌ％、１１０〜７０
０℃の乾燥条件での脱硝−再生繰り返しを行った。脱硝
−再生１０回繰り返し時における脱硝性能回復率と乾燥
温度、乾燥ガス中酸素濃度の関係を表１に示す。乾燥ガ
スの酸素以外の成分は窒素とした。酸素濃度が５ｖｏｌ
％以上で脱硝性能回復率が著しく向上した。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【発明の効果】本発明により触媒性能の低下したマンガ
ン鉱石または二酸化マンガン触媒を効率的に再生するこ
とができる。
ン鉱石または二酸化マンガン触媒を効率的に再生するこ
とができる。
【図１】本発明のプロセスフローの一例を示す図であ
る。
る。
【図２】硫安除去率および脱硝性能回復率と水洗温度の
関係を示す図である。
関係を示す図である。
【図３】脱硝性能回復率と繰り返し回数の関係を示す図
である。
である。
１ 焼結機 ２ 電気集塵機 ３ マンガン鉱石移動層 ４ 水洗設備 ５ 乾燥設備 Ａ、Ａ’、Ａ” 排ガス Ｂ、Ｂ’、Ｂ” マンガン鉱石 Ｃ 硫安水 Ｄ アンモニア
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｄ 53/96 Ｂ０１Ｊ 38/08 (72)発明者 西村 泰彦 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 新 日本製鐵株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 硫黄酸化物および窒素酸化物を含む排ガ
スにアンモニアを添加してマンガン鉱石または二酸化マ
ンガンからなる脱硝触媒により排ガス中の窒素酸化物を
還元処理した後、前記脱硝触媒を５０℃以上８０℃以下
の水で洗浄した後に乾燥することを特徴とする脱硝触媒
の再生方法。 - 【請求項２】 温度が２００℃以上６００℃以下でかつ
酸素を５ｖｏｌ％以上含有しているガスで前記乾燥を行
うことを特徴とする請求項１記載の脱硝触媒の再生方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7027722A JPH08196920A (ja) | 1995-01-25 | 1995-01-25 | 脱硝触媒の再生方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7027722A JPH08196920A (ja) | 1995-01-25 | 1995-01-25 | 脱硝触媒の再生方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08196920A true JPH08196920A (ja) | 1996-08-06 |
Family
ID=12228917
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7027722A Withdrawn JPH08196920A (ja) | 1995-01-25 | 1995-01-25 | 脱硝触媒の再生方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08196920A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998002248A1 (de) * | 1996-07-12 | 1998-01-22 | Energie-Versorgung Schwaben Ag | Verfahren zum reinigen und/oder regenerieren von ganz oder teilweise desaktivierten katalysatoren zur entstickung von rauchgasen |
| US7441332B2 (en) | 2003-12-11 | 2008-10-28 | The Chugoku Electric Power Co., Inc. | Method for restoring performance capabilities of exhaust gas treatment apparatus |
| US8980779B2 (en) | 2002-06-21 | 2015-03-17 | The Chugoku Electric Power Co., Inc. | Method of regenerating NOx removal catalyst |
| KR20190124479A (ko) | 2018-04-26 | 2019-11-05 | 한서대학교 산학협력단 | Scr 폐촉매를 이용한 scr 촉매의 제조방법 |
| CN112387106A (zh) * | 2020-11-27 | 2021-02-23 | 昆明理工大学 | 一种提高电解锰矿/渣浆脱硫效率的方法 |
-
1995
- 1995-01-25 JP JP7027722A patent/JPH08196920A/ja not_active Withdrawn
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|---|---|---|---|---|
| WO1998002248A1 (de) * | 1996-07-12 | 1998-01-22 | Energie-Versorgung Schwaben Ag | Verfahren zum reinigen und/oder regenerieren von ganz oder teilweise desaktivierten katalysatoren zur entstickung von rauchgasen |
| US8980779B2 (en) | 2002-06-21 | 2015-03-17 | The Chugoku Electric Power Co., Inc. | Method of regenerating NOx removal catalyst |
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