JPH08218142A - 陰極防食効果および熱伝導性に優れる熱交換器用高強 度アルミニウム合金フィン材 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【構成】 Ｓｉ０．１〜１．５ｗｔ％、Ｆｅ０．１〜
１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．０５〜０．７ｗｔ％、Ｍｎ０．
５〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ０．１〜１．０ｗｔ％、Ｃａ
０．０２〜１．０ｗｔ％、Ｚｎ１．０〜３．５ｗｔ％を
含有し、或いは更に、Ｉｎ０．００５〜０．３ｗｔ％、
Ｓｎ０．００５〜０．３ｗｔ％、、Ｍｇ０．０５〜０．
３ｗｔ％、Ｚｒ０．０５〜０．３ｗｔ％のうち１種また
は２種以上を含有し、残部アルミニウムと不可避不純物
とからなる、陰極防食効果および熱伝導性に優れる熱交
換器用高強度アルミニウム合金フィン材。 【効果】 高強度で、且つ導電率（熱伝導性）に優れて
おり、陰極防食効果も良好なフィン材を得ることができ
る。特に、真空ブレージングにおいても、Ｚｎの蒸発が
抑制されて、優れた陰極防食効果が得られ、更に、耐高
温座屈性などの高温強度にも優れている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ろう付法により製造す
る熱交換器、例えばラジエーター、ヒーター、コンデン
サー、エバポレーターなどに使用される、陰極防食効果
および熱伝導性に優れる熱交換器用高強度アルミニウム
合金ベアフィンに関するものであり、特に真空ろう付
（真空ブレージング）において、ろう付性、高温、常温
強度および陰極防食効果に優れた熱交換器用高強度アル
ミニウム合金フィン材を提供するものである。

【０００２】

【従来の技術】一般に自動車のラジエーター、ヒーター
およびクーラー用のコンデンサー、エバポレーターなど
の熱交換器は表面にアルミニウムろう材をクラッドした
クーリングチューブと放熱用のアルミニウムフィンとを
組み合わせて、ブレージング法により製造される。この
ようにして作られた熱交換器は腐食環境の厳しい場所、
例えば塩分の多い海岸地帯や冬期に路面凍結防止剤を散
布するような場所で使用すると、腐食により短期間でチ
ューブに貫通孔を生じることがある。熱交換器の腐食は
空気側のフィンに生じても使用上あまり問題にならない
が、冷媒が通過するチューブに貫通孔を生じると使用不
可能になってしまう。このためチューブの防食法とし
て、化成処理あるいは塗装などの表面処理を施すことが
一つの手段として考えられるが、このような対策では、
長期間に渡ってチューブを保護することは不可能であ
る。すなわち上記表面処理では腐食の開始を１年位遅ら
せる効果しかないと言われている。

【０００３】第二の手段として、熱交換器を構成するフ
ィンの電位をチューブに比べて適当に低くするような材
料構成にして、陰極防食効果を利用する方法が提案され
ており、これはかなり有効な方法である。すなわち、陰
極防食用フィン材は通常０．２ｍｍ以下の板厚で使用
し、これをコルゲート状に成形して放熱用フィンとし、
当該放熱用フィンと、ろう材を外面にクラッドしたクー
リングチューブとを交互に重ね合わせて、ブレージング
法により熱交換器として組み立てるもので、前記フィン
の電位をチューブの外面にクラッドしたろう材の電位よ
り低くし、犠牲的な陽極として、陰極防食効果を発揮さ
せるものである。

【０００４】例えば、従来から陰極防食用材料の添加元
素として実用化されているＺｎを含むアルミニム合金で
フィンを形成する方法がある。Ｚｎが添加されたアルミ
ニウム合金、例えばＡｌ−０．８〜１．３ｗｔ％Ｚｎ合
金（ＡＡ７０７２）は、２５℃の５％ＮａＣｌ溶液中、
飽和カロメル電極に対して約−９５０ｍＶの電位であ
り、それに対してろう材をクラッドしたチューブの電位
は約−７００ｍＶである。通常、陰極防食効果を発揮す
るために最低必要とされる電位差は、１００ｍＶである
ことから、このＺｎ添加のアルミニウム合金からなるフ
ィン材は犠牲陽極となり、チューブを十分に陰極防食す
る。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
のＺｎ添加の材料を用いて、例えば真空ブレージングを
行うと、Ｚｎの蒸気圧が高いため表面層のＺｎが容易に
蒸発し、表面層ではＺｎ濃度がほとんど０となって、上
記に示した陰極防食効果が失われてしまった。さらに真
空ブレージングの条件によっては６０％以上のＺｎが蒸
発するためにこれによる炉の汚染も問題となっていた。
本発明者らは、これに関して種々の研究を行った結果、
（１）Ｃａを添加することにより、アルミニウムの電位
を下げることが可能であり、前記Ｃａは、真空ブレージ
ングにより蒸発して炉を汚染することなく陰極防食効果
を示すこと、（２）更に、ＣａとＺｎを共存させること
により、真空ブレージングにおけるＺｎの蒸発が大幅に
抑制されること、を見いだし、優れた陰極防止効果を示
す陰極防食用フィン材を開発した（特公昭５５−９９５
９７号公報参照）。

【０００６】上記ＣａおよびＺｎを添加したフィン材
は、一応初期の目的を達したが、その後フィン材に対す
る高強度化の要求に対応する必要性が出てきた。本発明
者らはこれに関して種々の研究を行った結果、Ｎｉ、Ｃ
ｏ、Ｃｒ、Ｗ等を添加することにより、陰極防食効果を
維持しながら、強度向上を図り得ることを見いだし、陰
極防食用高強度フィン材を開発した（特公平１−２４６
３３９号公報参照）。このようにして、一応所定の強度
目標は達成されたが、アルミニウム合金製熱交換器に対
するさらなる軽量化の要求に伴い、チューブ材だけでな
く、フィン材に対する薄肉・高強度化の要求がますます
強くなってきた。併せて、フィン材の陰極防食効果およ
び強度を維持しながら、熱伝導性を更に高めて、熱効率
を向上させる必要性が出てきた。前記特公平１−２４６
３３９号公報記載のフィン材では、このような高熱伝導
性の要求に充分に対応することは困難であった。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明は上記の点に鑑み
種々検討の結果、フィン材中の添加元素としてＳｉ、Ｆ
ｅ、Ｎｉ、Ｃａを同時添加すると、ＣａがＳｉ、Ｆｅ、
Ｎｉの固溶量を減少させるので、高強度を維持したま
ま、フィン材の導電率（熱伝導率）が向上し、従って強
度、陰極防食性のみならず、熱伝導性にも優れたフィン
材が得られることを見いだしてなされたものである。

【０００８】即ち、本願請求項１の発明は、Ｓｉ０．１
〜１．５ｗｔ％、Ｆｅ０．１〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．
０５〜０．７ｗｔ％、Ｍｎ０．５〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ
０．１〜１．０ｗｔ％、Ｃａ０．０２〜１．０ｗｔ％、
Ｚｎ１．０〜３．５ｗｔ％を含有し、残部アルミニウム
と不可避不純物とからなることを特徴とする陰極防食効
果および熱伝導性に優れる熱交換器用高強度アルミニウ
ム合金フィン材である。また、請求項２の発明は、Ｓｉ
０．１〜１．５ｗｔ％、Ｆｅ０．１〜１．５ｗｔ％、Ｃ
ｕ０．０５〜０．７ｗｔ％、Ｍｎ０．５〜２．０ｗｔ
％、Ｎｉ０．１〜１．０ｗｔ％、Ｃａ０．０２〜１．０
ｗｔ％、Ｚｎ１．０〜３．５ｗｔ％を含有し、更に、Ｉ
ｎ０．００５〜０．３ｗｔ％、Ｓｎ０．００５〜０．３
ｗｔ％、、Ｍｇ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｚｒ０．０５
〜０．３ｗｔ％のうち１種または２種以上を含有し、残
部アルミニウムと不可避不純物とからなることを特徴と
する陰極防食効果および熱伝導性に優れる熱交換器用高
強度アルミニウム合金フィン材である。

【０００９】

【作用】以下、本願請求項１の発明のフィン材につい
て、添加元素の役割とその含有量の限定理由を説明す
る。Ｃａはアルミニウムと合金化すると、Ｚｎと同様そ
の電位を下げ、犠牲陽極材としての効果を示し、また真
空ブレージングにより蒸発して炉を汚染することがな
い。即ち、ＣａはＺｎに比べて蒸気圧が低いので、真空
ブレージング条件（６００℃×５分、５×１０^-5Ｔｏｒ
ｒ）ではほとんど蒸発しない。また、Ｚｎと共存させる
と、真空ブレージング時、表面にＣａの酸化膜が形成さ
れ、Ｚｎの蒸発が大幅に抑制される効果がある。Ｃａは
Ｚｎと異なりアルミニウムに固溶しにくい元素であるた
め、陰極防食効果はＺｎを共存させた方がより良好であ
る。また、ＣａにはＳｉ、Ｆｅ、Ｎｉとの同時添加によ
り、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｎｉの固溶元素量を減少させて、フィ
ン材の導電率を向上させる効果がある。

【００１０】本願発明では、Ｃａの含有量を０．０２〜
１．０ｗｔ％の範囲内に限定するが、その理由は、０．
０２ｗｔ％未満では、陰極防食効果を発揮するほど電位
が十分に低くならないと同時に、Ｚｎと共存させた場
合、Ｚｎの蒸発を十分に抑制しないためである。更に、
Ｃａ含有量が０．０２ｗｔ％未満では、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｎ
ｉとの同時添加においても、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｎｉの固溶元
素量を減少させてフィン材の導電率を向上させる効果が
十分に発揮されないためである。また、Ｃａ含有量が
１．０ｗｔ％を越えると、その効果が飽和すると同時
に、鋳造時に割れを生じたり、熱間圧延、冷間圧延時に
コバ割れが多発して、加工性が悪くなる等、製造工程上
の問題が出てくるためである。優れた加工性、陰極防食
効果を発揮するための、Ｃａの望ましい含有量は、０．
０５〜０．５ｗｔ％である。

【００１１】Ｚｎには、その添加によってアルミニウム
合金の電位を下げる効果があり、陰極防食に作用する犠
牲陽極材として最も適している。そしてＣａと共存させ
ることによりＣａ単独よりも安定した陰極防食効果を発
揮する。本願発明では、Ｚｎの含有量を１．０〜３．５
ｗｔ％の範囲内に限定するが、その理由は、３．５ｗｔ
％を越えると、ろう付加熱時にチューブとのろう付フィ
レット部を介して、チューブのろう材表面に流れるＺｎ
量が多くなり、逆にろう材の自己耐食性が劣化する恐れ
が出てくるためである。また、Ｚｎ添加量が多すぎると
アルミニウム合金の融点が下がり、真空ブレージング時
に強度が低下してフィンが座屈し易くなるためである。
また、Ｚｎ含有量が１．０ｗｔ％未満では、たとえＣａ
との同時添加によっても陰極防食効果を十分に発揮する
ことが出来ないためである。Ｚｎの望ましい含有量は、
２．０〜３．０ｗｔ％である。

【００１２】Ｓｉは、フィン材中に固溶あるいは析出
し、強度向上に寄与する。またＦｅ、Ｍｎ、Ｎｉとの間
で晶出物、析出物を形成し、その数、径が増加するに伴
い導電率が向上する。特に本発明のように、Ｓｉ、Ｆ
ｅ、Ｃａ、Ｎｉ量を所定の範囲内に限定して、これらを
同時添加した場合、Ｃａの効果によりＳｉ固溶量が減少
し、フィン材の導電率が飛躍的に向上する。本願発明で
は、Ｓｉの含有量を０．１〜１．５ｗｔ％の範囲内に限
定するが、その理由は、０．１ｗｔ％未満では強度向上
の効果がないためである。また、Ｓｉ含有量が１．５ｗ
ｔ％を越えると、単体Ｓｉ量が増大し、コルゲート成形
性が低下するばかりでなく、ろう付加熱時にフィンが溶
融する恐れが出てくるためである。Ｓｉの望ましい含有
量は、０．５〜１．０ｗｔ％であり、この範囲内では、
各々の特性バランスがさらに優れたフィン材となる。

【００１３】Ｆｅは、フィン材中に固溶あるいは析出
し、強度向上に寄与する。さらに、Ｓｉ、Ｎｉ、Ｃａと
の同時添加により導電率が向上する。本願発明では、Ｆ
ｅの含有量を０．１〜１．５ｗｔ％の範囲内に限定する
が、その理由は、０．１ｗｔ％未満では強度向上の効果
が十分でないためである。また、Ｆｅ含有量が１．５ｗ
ｔ％を越えると、ろう付加熱時にフィン材の再結晶粒が
非常に微細となり、座屈（サグ量が増大する）を生じる
という問題が出てくるためである。Ｆｅの望ましい含有
量は、０．５〜１．０ｗｔ％であり、この範囲内では、
各々の特性バランスがさらに優れたフィン材となる。

【００１４】Ｎｉは、フィン材の強度向上に寄与する。
さらに、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｃａとの同時添加により、Ｃａが
Ｓｉ、Ｆｅ、Ｎｉの固溶元素量を減少させる働きを持つ
ことから、フィン材の強度を向上させ、且つその導電率
（熱伝導性）を飛躍的に向上させることが可能となるこ
とを新たに見出したのである。本願発明では、Ｎｉの含
有量を０．１〜１．０ｗｔ％の範囲内に限定するが、そ
の理由は、０．１ｗｔ％未満では上記効果が十分でない
ためである。また、Ｎｉ含有量が１．０ｗｔ％を越える
と、圧延加工性が低下し、製造工程上問題が出てくるた
めである。Ｎｉの望ましい含有量は、０．４〜０．７ｗ
ｔ％であり、この範囲内では、強度と熱伝導性のバラン
スがさらに優れたフィン材となる。

【００１５】Ｃｕには、その添加によってフィン材の強
度を向上させる効果がある。本願発明では、Ｃｕの含有
量を０．０５〜０．７ｗｔ％の範囲内に限定するが、そ
の理由は、０．０５ｗｔ％未満では強度向上の効果がな
いためである。また、Ｃｕ含有量が０．７ｗｔ％を越え
ると、強度は向上するが、フィン材の電位を十分に卑に
維持することができなくなり、十分な陰極防食効果を発
揮することができなくなるためである。Ｃｕの望ましい
含有量は、０．１５〜０．５ｗｔ％であり、この範囲内
では、各々の特性バランスがさらに優れたフィン材とな
る。

【００１６】Ｍｎは、フィン材中に固溶あるいは析出
し、強度の向上に寄与する。本願発明では、Ｍｎの含有
量を０．５〜２．０ｗｔ％の範囲内に限定するが、その
理由は、０．５ｗｔ％未満では上記効果が十分でないた
めである。また、Ｍｎ含有量が２．０ｗｔ％を越える
と、圧延加工性が低下し、さらにコルゲート成形性も低
下するなどの問題が生じるためである。

【００１７】本願請求項１の発明のフィン材における各
添加元素の役割は、以上に述べた通りであるが、上記本
願請求項１の発明は、特にＳｉ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｚｎ、お
よびＣａを規定範囲内で同時添加する点に特徴がある。
即ち、上記同時添加によって、Ｃａが真空ブレージング
におけるＺｎ蒸発を防止する効果、およびＳｉ、Ｆｅ、
Ｎｉの固溶元素量を減少させる効果を同時に併せもつこ
とができ、従来のフィン材では両立させることが困難で
あった、強度・陰極防食性・導電率（熱伝導性）のいず
れの特性にも優れる薄肉フィン材を提供することが可能
となったのである。

【００１８】本願請求項２の発明は、上記請求項１記載
のフィン材に、更にＩｎ、Ｓｎ、Ｍｇ、Ｚｒのうち１種
または２種以上を添加したものであるが、これら各添加
元素の役割とその含有量の限定理由は、以下に述べる通
りである。Ｉｎ、Ｓｎを添加をするのは、これらの添加
によって、上記Ｓｉ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｚｎ、およびＣａの
同時添加による、強度、導電率向上効果を損なうことな
く、アルミニウム合金の陰極防食効果を更に高めること
ができるためであって、これら元素の添加は重要であ
る。本願発明では、Ｉｎ、Ｓｎの含有量を、いずれも
０．００５〜０．３ｗｔ％の範囲内に限定するが、その
理由は、０．００５ｗｔ％未満では上記効果が十分でな
いためである。また、Ｉｎ、或いはＳｎの含有量が０．
３ｗｔ％を越えると、圧延加工性が低下し、コバ割れを
引き起こし易くなるためである。Ｉｎ、Ｓｎの望ましい
含有量は、０．０１〜０．１ｗｔ％であり、この範囲内
では、更に優れた陰極防食効果が発揮される。

【００１９】Ｍｇ、Ｚｒには、その添加によって、前記
の陰極防食効果を損なうことなく、強度を向上させる効
果がある。本願発明では、Ｍｇ、Ｚｒの含有量を、いず
れも０．０５〜０．３ｗｔ％の範囲内に限定するが、そ
の理由は、０．０５ｗｔ％未満では強度向上の効果が十
分でないためである。また、Ｍｇ添加量が０．３ｗｔ％
を越えると、導電率（熱伝導性）が大きく低下してしま
い、Ｚｒ添加量が０．３ｗｔ％を越えると、鋳造時に割
れを引き起こし易くなる問題が出てくるためである。Ｍ
ｇの望ましい含有量は、０．１〜０．２ｗｔ％であり、
またＺｒの望ましい含有量は、０．０５〜０．１５ｗｔ
％である。

【００２０】本発明合金は以上の添加元素の他に、鋳造
時の結晶粒微細化のためにＴｉやＢを０．２５ｗｔ％以
下の範囲内で添加しても差し支えない。なお、本発明合
金の用途はベアフィン材に限定するものではなく、その
他の熱媒体の流れるチューブやヘッダー材など、いずれ
の部材としても使用できる。またろう付方法を限定する
ものではない。特に真空ブレージング法において、Ｃａ
の効果が十分に発揮されるのであるが、他のフラックス
ブレージング、その他のろう付法でろう付する熱交換器
用材料としても使用できる。

【００２１】

【実施例】次に本発明の実施例について説明する。表１
に示す組成のアルミニウム合金を金型で鋳造し、５５０
℃×３時間の均質化処理を行った後、両面を面削して厚
さ４０mm、巾１８０mm、長さ２００mmの鋳塊とした。次
に当該鋳塊を５００℃まで昇温した後、直ちに熱間圧延
を行い、更に冷間圧延を行い、３８０℃×２ｈｒの中間
焼鈍を施した後、再び冷間圧延を行い、最終板厚０．０
８ｍｍとした。その後、スリッター加工を施して、巾１
６ｍｍの条材とした。このようにして得られた本発明陰
極防食用フィン材（本発明例Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１３）と
比較用フィン材（比較例Ｎｏ．１４〜Ｎｏ．１７）を、
それぞれ５×１０^-5Ｔｏｒｒの真空中で６００℃×３分
間加熱し、引張試験を行った。試験条件はＪＩＳ５号試
験片を用い、引張速度１０ｍｍ〜ｍｉｎで行った。併せ
て、フィンの熱伝導性を評価するために、導電率を測定
した。導電率が５％ＩＡＣＳ向上すると、熱交換器の熱
効率は１％向上すると言われている。その結果を表２に
示す。

【００２２】更に本発明フィン材（Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１
３）と比較用フィン材（Ｎｏ．１４〜Ｎｏ．１７）を、
高さ２０ｍｍ、フィンピッチ３ｍｍのコルゲートフィン
に加工した。また、板厚０．２５ｍｍのブレージングシ
ート（芯材：Ａｌ−０．８Ｓｉ−０．５Ｃｕ−１．２Ｍ
ｎ、ろう材：Ａｌ−１０Ｓｉ−１．５Ｍｇ−０．０２Ｂ
ｉ、犠牲材：Ａｌ−２Ｚｎ、ろう材および犠牲材を芯材
の片面にそれぞれ１０％ずつクラッドしている）を用意
した。而して、第１図に示すように、上記ブレージング
シート１とコルゲートフィン２を数段重ね合わせて、治
具にて固定した。なお、従来例として、フィン材Ｎｏ．
１８（Ａｌ−０．２５Ｓｉ−０．５Ｆｅ−０．１Ｃｕ−
１．１Ｍｎ−１．５Ｚｎ−０．１Ｃａ、板厚０．１４m
m）、および板厚０．４mmのブレージングシート（芯
材：Ａｌ−０．８Ｓｉ−０．５Ｃｕ−１．２Ｍｎ、ろう
材：Ａｌ−１０Ｓｉ−１．５Ｍｇ−０．０２Ｂｉ、犠牲
材：Ａｌ−２Ｚｎ、ろう材および犠牲材を芯材の片面に
それぞれ１０％ずつクラッドしている）を用意した。

【００２３】その後、このようにして得られた模擬コア
を５×１０^-5Ｔｏｒｒの真空中で、６００℃×３分間加
熱しブレージングを行った。この時のフィンの座屈状態
を調べると共に、フィンの真空ブレージング後のＺｎ残
存率、およびその時のフィンの孔食電位を測定した。Ｚ
ｎ残存率については、ろう付加熱前後でのフィン板厚方
向でのＥＰＭＡによるＺｎ分析により測定した。また電
位については、ろう付加熱後に、２．６８％ＡｌＣｌ₃
溶液（２５℃）中で、ＳＣＥ電極を基準にして測定し
た。これらの結果を表２に併記する。また、フィンによ
る陰極防食効果を確認するために、上記模擬コアについ
て、５％塩水噴霧試験（ＪＩＳＺ２３７１）を約６ケ月
行った後、チューブを想定した板厚０．２５mm（従来例
については、０．４mm）のブレージングシートに発生し
た孔食深さを測定した。その結果を表２に併記する。

【００２４】また、上記本発明フィン材、比較用フィン
材、従来例フィン材について、下記の方法で耐高温座屈
性試験を行い、その結果を垂下量として、表２に併記し
た。耐高温座屈性試験方法：フィン材試料から巾２２、
長さ６０mmの試験片１１を作製し、これを図２（イ）
（ロ）に示すように、台１２上の固定具１３を用いて片
持ち梁方式で保持し、６１０℃×１０分間大気中で加熱
する。而して、図２（ハ）に示す加熱後の垂下量の大小
で耐高温座屈性を評価する。本願発明者等は、この評価
法において、垂下量が１５mm以下であれば実際のコンデ
ンサーを組み立て、ブレージングをした際に問題がない
ことを確認している。従って、垂下量１５mm以下を合格
と判定した。

【００２５】

【表１】

【００２６】

【表２】

【００２７】表１、表２から明らかなように、本発明例
Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１３は、いずれも従来材Ｎｏ．１８よ
りもろう付後の強度が高く、かつ導電率が高い結果とな
っている。即ち、導電率（熱伝導性）と強度とのバラン
スが従来材よりも優れている。更に、垂下量も低く、耐
高温座屈性にも優れている また、真空ブレージング後のフィン中Ｚｎ残存率も８０
％以上であり、その時のフィンの孔食電位も−８５０〜
−９５０ｍＶの範囲内にあることから、陰極防食効果が
十分に発揮されていると考えられる。実際に、コアでの
耐食性評価においても、相手チューブ材の最大孔食深さ
が６０μm 以下であり、優れた耐食性を示している。

【００２８】これに対して、比較例Ｎｏ．１４〜１６
は、真空ブレージング後のフィン中Ｚｎの残存率が３０
％以下と非常に低い。このため、その時のフィンの孔食
電位も本発明例よりもかなり貴な値となっており、相手
チューブ材の芯材電位（−６６０ｍＶ）との電位差が小
さいことから、耐食性試験でも貫通孔に至ってしまう。
また、Ｃａを添加していないためろう付加熱後の強度と
導電率を同時に上げることができない。比較例Ｎｏ．１
５は、Ｆｅ量が規定の上限値を越えているため、垂下量
が大きく、耐高温座屈性に劣る。比較例Ｎｏ．１７は、
真空ブレージング後のフィン中Ｚｎの残存率が９０％と
高いが、Ｚｎ含有量が本発明規定の下限値よりも低いた
め、相手チューブ材の芯材との電位差が十分でなく、コ
アに組立てた際の、チューブ材の耐食性が、従来例Ｎ
ｏ．１８よりも非常に劣る結果となっている。

【００２９】

【発明の効果】以上のように、本発明によれば、高強度
で、且つ導電率（熱伝導性）に優れており、陰極防食効
果も良好なフィン材を得ることができる。特に、真空ブ
レージングにおいても、Ｚｎの蒸発が抑制されて、優れ
た陰極防食効果が得られ、更に、耐高温座屈性などの高
温強度にも優れている等、工業上顕著な効果を呈する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例における模擬コアの断面図であ
る。

【図２】耐高温座屈性試験の試験方法を示す説明図であ
る。

【符号の説明】

１ ブレージンクシート ２ コルゲートフィン １１ 試験片 １２ 台 １３ 固定具

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 Ｓｉ０．１〜１．５ｗｔ％、Ｆｅ０．１
   〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．０５〜０．７ｗｔ％、Ｍｎ
   ０．５〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ０．１〜１．０ｗｔ％、Ｃ
   ａ０．０２〜１．０ｗｔ％、Ｚｎ１．０〜３．５ｗｔ％
   を含有し、残部アルミニウムと不可避不純物とからなる
   ことを特徴とする陰極防食効果および熱伝導性に優れる
   熱交換器用高強度アルミニウム合金フィン材。
2. 【請求項２】 Ｓｉ０．１〜１．５ｗｔ％、Ｆｅ０．１
   〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．０５〜０．７ｗｔ％、Ｍｎ
   ０．５〜２．０ｗｔ％、Ｎｉ０．１〜１．０ｗｔ％、Ｃ
   ａ０．０２〜１．０ｗｔ％、Ｚｎ１．０〜３．５ｗｔ％
   を含有し、更に、Ｉｎ０．００５〜０．３ｗｔ％、Ｓｎ
   ０．００５〜０．３ｗｔ％、、Ｍｇ０．０５〜０．３ｗ
   ｔ％、Ｚｒ０．０５〜０．３ｗｔ％のうち１種または２
   種以上を含有し、残部アルミニウムと不可避不純物とか
   らなることを特徴とする陰極防食効果および熱伝導性に
   優れる熱交換器用高強度アルミニウム合金フィン材。