JPH08265087A - 弾性表面波フィルタ - Google Patents
弾性表面波フィルタInfo
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- JPH08265087A JPH08265087A JP7062923A JP6292395A JPH08265087A JP H08265087 A JPH08265087 A JP H08265087A JP 7062923 A JP7062923 A JP 7062923A JP 6292395 A JP6292395 A JP 6292395A JP H08265087 A JPH08265087 A JP H08265087A
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- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
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- H03H9/46—Filters
- H03H9/64—Filters using surface acoustic waves
- H03H9/6423—Means for obtaining a particular transfer characteristic
- H03H9/6433—Coupled resonator filters
- H03H9/6436—Coupled resonator filters having one acoustic track only
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- H03H9/00—Networks comprising electromechanical or electro-acoustic elements; Electromechanical resonators
- H03H9/25—Constructional features of resonators using surface acoustic waves
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- H03H9/00—Networks comprising electromechanical or electro-acoustic elements; Electromechanical resonators
- H03H9/46—Filters
- H03H9/64—Filters using surface acoustic waves
- H03H9/6489—Compensation of undesirable effects
- H03H9/6493—Side lobe suppression
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- Acoustics & Sound (AREA)
- Surface Acoustic Wave Elements And Circuit Networks Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】通過帯域内の挿入損失を小さく、通過帯域外の
減衰量を大きくするとともに通過帯域幅の設計を容易に
した弾性表面波フィルタを得ることを目的とする。 【構成】すだれ状の構造を持つ複数の電極指で構成した
ＩＤＴを入力端子が接続する入力ＩＤＴと出力端子が接
続する出力ＩＤＴとで構成し、これらＩＤＴをＩＤＴが
励振または受信する弾性表面波の伝搬方向に沿って圧電
基板上に配置し、さらにその両側に反射器を設けた弾性
表面波フィルタにおいて、圧電基板として３６゜Ｙカッ
トーＸ方向伝搬のＬｉＴａＯ3 圧電基板等を用い、ＩＤ
Ｔの個数を４個以上とし、各ＩＤＴが互いに対面する最
内側電極指の中心間距離が励振される弾性表面波の波長
λにたいして、０．６２５λ〜１．２５λとしたもので
ある。また、入力端子または出力端子のうち少なくとも
一方の端子が、この端子に直列接続または並列接続した
共振器を介して入力ＩＤＴまたは出力ＩＤＴに接続した
ものである。
減衰量を大きくするとともに通過帯域幅の設計を容易に
した弾性表面波フィルタを得ることを目的とする。 【構成】すだれ状の構造を持つ複数の電極指で構成した
ＩＤＴを入力端子が接続する入力ＩＤＴと出力端子が接
続する出力ＩＤＴとで構成し、これらＩＤＴをＩＤＴが
励振または受信する弾性表面波の伝搬方向に沿って圧電
基板上に配置し、さらにその両側に反射器を設けた弾性
表面波フィルタにおいて、圧電基板として３６゜Ｙカッ
トーＸ方向伝搬のＬｉＴａＯ3 圧電基板等を用い、ＩＤ
Ｔの個数を４個以上とし、各ＩＤＴが互いに対面する最
内側電極指の中心間距離が励振される弾性表面波の波長
λにたいして、０．６２５λ〜１．２５λとしたもので
ある。また、入力端子または出力端子のうち少なくとも
一方の端子が、この端子に直列接続または並列接続した
共振器を介して入力ＩＤＴまたは出力ＩＤＴに接続した
ものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、例えば移動体通信装
置の高周波回路等に用いられる、弾性表面波の伝搬特性
を利用した弾性表面波フィルタに関するものである。
置の高周波回路等に用いられる、弾性表面波の伝搬特性
を利用した弾性表面波フィルタに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図１６は例えば特開平５ー２６７９９０
号公報に示された、従来の弾性表面波フィルタの構成を
示したものである。図１６において、１は６４゜Ｙカッ
トーＸ方向伝搬のＬｉＮｂＯ3 圧電基板、２はこの圧電
基板上に弾性表面波の伝搬方向に沿って配置されたイン
ターディジタルトランスデューサ電極（以下ＩＤＴと略
称する）群であり、すだれ状の電極指を組み合わせてな
る、入力端子３が接続される中央に位置する１個の入力
ＩＤＴ２１と、出力端子４が接続される前記入力ＩＤＴ
２１の両側に位置する２個の出力ＩＤＴ２２とで構成さ
れている。５は前記ＩＤＴ群２の両側に設けられた、弾
性表面波をＩＤＴ群２内に閉じ込めるための２個の反射
器である。
号公報に示された、従来の弾性表面波フィルタの構成を
示したものである。図１６において、１は６４゜Ｙカッ
トーＸ方向伝搬のＬｉＮｂＯ3 圧電基板、２はこの圧電
基板上に弾性表面波の伝搬方向に沿って配置されたイン
ターディジタルトランスデューサ電極（以下ＩＤＴと略
称する）群であり、すだれ状の電極指を組み合わせてな
る、入力端子３が接続される中央に位置する１個の入力
ＩＤＴ２１と、出力端子４が接続される前記入力ＩＤＴ
２１の両側に位置する２個の出力ＩＤＴ２２とで構成さ
れている。５は前記ＩＤＴ群２の両側に設けられた、弾
性表面波をＩＤＴ群２内に閉じ込めるための２個の反射
器である。
【０００３】次に動作について説明する。入力端子３か
ら入力された高周波電気信号は入力ＩＤＴ２１に伝えら
れ、圧電基板１を振動させる。その結果、弾性表面波が
励振され、この弾性表面波は前記圧電基板１上を入力Ｉ
ＤＴ２１からその両側に位置する反射器５、５に向かっ
て伝搬する。この弾性表面波は反射器５、５で反射され
るため、２個の反射器５、５の間で多重反射が発生し、
これによって特定の周波数（共振周波数）において共振
が起こる。共振した弾性表面波の一部は出力ＩＤＴ２
２、２２で受信された後、再び高周波電気信号に変換さ
れ出力端子４から出力される。
ら入力された高周波電気信号は入力ＩＤＴ２１に伝えら
れ、圧電基板１を振動させる。その結果、弾性表面波が
励振され、この弾性表面波は前記圧電基板１上を入力Ｉ
ＤＴ２１からその両側に位置する反射器５、５に向かっ
て伝搬する。この弾性表面波は反射器５、５で反射され
るため、２個の反射器５、５の間で多重反射が発生し、
これによって特定の周波数（共振周波数）において共振
が起こる。共振した弾性表面波の一部は出力ＩＤＴ２
２、２２で受信された後、再び高周波電気信号に変換さ
れ出力端子４から出力される。
【０００４】図１７は図１６に示した弾性表面波フィル
タの共振周波数における弾性表面波伝搬方向の各位置
（左側反射器の左端を原点０として、右方向に座標Ｘを
とる。以下の説明にても同様。）の弾性表面波の振幅分
布を示したものであるが、図示のとおり実線で示す１次
対称モードと、破線で示す３次対称モードとが生じる。
この２つのモードの共振周波数は異なった値をもってお
り、この共振周波数の差を所要の値にすることにより、
帯域通過特性を有する弾性表面波フィルタが得られる。
この具体的な設計の手法については、よく知られている
ので、ここでの説明は省略する。
タの共振周波数における弾性表面波伝搬方向の各位置
（左側反射器の左端を原点０として、右方向に座標Ｘを
とる。以下の説明にても同様。）の弾性表面波の振幅分
布を示したものであるが、図示のとおり実線で示す１次
対称モードと、破線で示す３次対称モードとが生じる。
この２つのモードの共振周波数は異なった値をもってお
り、この共振周波数の差を所要の値にすることにより、
帯域通過特性を有する弾性表面波フィルタが得られる。
この具体的な設計の手法については、よく知られている
ので、ここでの説明は省略する。
【０００５】図１８は図１６に示した弾性表面波フィル
タの通過特性を模式的に示したものである。通過帯域の
近傍（Ａ）では、通過帯域よりやや高域側に減衰量の小
さな部分が生じている。これは通過帯域よりやや高い周
波数で、前記の２つのモードとは異なるモードの弾性表
面波の多重反射が発生し、これによって起こった共振が
スプリアスとなって現れたためである。一方、通過帯域
から離れた周波数帯域（Ｂ）では、入力ＩＤＴ２１にて
弾性表面波が十分励振されないため、前者（Ａ）に比べ
ると大きな減衰量が得られるものの、例えば移動体通信
装置にて要求される仕様に対しては十分でない場合があ
る。以上説明した通過帯域外の減衰量をさらに大きくす
るために、図１６に示した弾性表面波フィルタを複数個
縱続接続して段数を増すことが考えられる。しかしこの
策では同時に通過帯域内の挿入損失が増加することにな
り、得策とはいえない。
タの通過特性を模式的に示したものである。通過帯域の
近傍（Ａ）では、通過帯域よりやや高域側に減衰量の小
さな部分が生じている。これは通過帯域よりやや高い周
波数で、前記の２つのモードとは異なるモードの弾性表
面波の多重反射が発生し、これによって起こった共振が
スプリアスとなって現れたためである。一方、通過帯域
から離れた周波数帯域（Ｂ）では、入力ＩＤＴ２１にて
弾性表面波が十分励振されないため、前者（Ａ）に比べ
ると大きな減衰量が得られるものの、例えば移動体通信
装置にて要求される仕様に対しては十分でない場合があ
る。以上説明した通過帯域外の減衰量をさらに大きくす
るために、図１６に示した弾性表面波フィルタを複数個
縱続接続して段数を増すことが考えられる。しかしこの
策では同時に通過帯域内の挿入損失が増加することにな
り、得策とはいえない。
【０００６】ところで、従来の低挿入損失を指向した弾
性表面波フィルタでは、本従来例でも示したように、圧
電基板１として電気機械結合係数（以下「結合係数」と
いう）の大きいＬｉＮｂＯ3 圧電基板が主に用いられて
きたが、このＬｉＮｂＯ3 圧電基板は、基板音速ｖの温
度係数ｋ（以下「温度係数」という）が比較的大きい。
基板音速ｖは、弾性表面波フィルタの周波数をｆ、弾性
表面波の波長をλとしたとき ｖ＝ｆ×λ の関係がある
ため、周波数ｆの変化Δｆは基板音速ｖの変化Δｖに比
例する。つまりΔｖ＝Δｆ×λとなる。またΔｖは温度
変化をΔＴとすると上記温度係数ｋを用いて、Δｖ＝ｋ
×ｖ×ΔＴと表せる。以上よりΔｆ＝ｋ×ｆ×ΔＴとな
る。いま通過帯域の下限値をＦｌ、上限値をＦｕ（通過
帯域幅はＦｕ−Ｆｌとなる）及び温度の下限値をＴｌ、
上限値をＴｕ（常温をＴｏとし、Ｔｌ＜Ｔｏ＜Ｔｕとす
る）とすると、上記の内容により温度の下限値Ｔｌでは
通過帯域の下限値はＦｌよりｋ×Ｆｌ×（Ｔｏ−Ｔｌ）
小さくなり、一方温度の上限値Ｔｕでは通過帯域の上限
値はＦｕよりｋ×Ｆｕ×（Ｔｕ−Ｔｏ）大きくなる。そ
のため、弾性表面波フィルタを用いる装置例えば携帯電
話が、使用温度範囲全域で装置の通過帯域幅の仕様値
（以下「通過帯域幅仕様値」という）を満足するために
は、弾性表面波フィルタの通過帯域幅の設計値（以下
「通過帯域幅設計値」という）を通過帯域幅仕様値より
も、十分広く設定する必要があった。また、この広くす
る程度は、装置の使用周波数が高周波化されるほど大き
くなる。
性表面波フィルタでは、本従来例でも示したように、圧
電基板１として電気機械結合係数（以下「結合係数」と
いう）の大きいＬｉＮｂＯ3 圧電基板が主に用いられて
きたが、このＬｉＮｂＯ3 圧電基板は、基板音速ｖの温
度係数ｋ（以下「温度係数」という）が比較的大きい。
基板音速ｖは、弾性表面波フィルタの周波数をｆ、弾性
表面波の波長をλとしたとき ｖ＝ｆ×λ の関係がある
ため、周波数ｆの変化Δｆは基板音速ｖの変化Δｖに比
例する。つまりΔｖ＝Δｆ×λとなる。またΔｖは温度
変化をΔＴとすると上記温度係数ｋを用いて、Δｖ＝ｋ
×ｖ×ΔＴと表せる。以上よりΔｆ＝ｋ×ｆ×ΔＴとな
る。いま通過帯域の下限値をＦｌ、上限値をＦｕ（通過
帯域幅はＦｕ−Ｆｌとなる）及び温度の下限値をＴｌ、
上限値をＴｕ（常温をＴｏとし、Ｔｌ＜Ｔｏ＜Ｔｕとす
る）とすると、上記の内容により温度の下限値Ｔｌでは
通過帯域の下限値はＦｌよりｋ×Ｆｌ×（Ｔｏ−Ｔｌ）
小さくなり、一方温度の上限値Ｔｕでは通過帯域の上限
値はＦｕよりｋ×Ｆｕ×（Ｔｕ−Ｔｏ）大きくなる。そ
のため、弾性表面波フィルタを用いる装置例えば携帯電
話が、使用温度範囲全域で装置の通過帯域幅の仕様値
（以下「通過帯域幅仕様値」という）を満足するために
は、弾性表面波フィルタの通過帯域幅の設計値（以下
「通過帯域幅設計値」という）を通過帯域幅仕様値より
も、十分広く設定する必要があった。また、この広くす
る程度は、装置の使用周波数が高周波化されるほど大き
くなる。
【０００７】これを１．５ＧＨｚ帯携帯電話装置を例に
説明する。図１９に１．５ＧＨｚ帯携帯電話装置のフィ
ルタ設計に係わる要求仕様値を示す。フィルタは受信用
及び送信用の２種類があり、それぞれについてフィルタ
の使用温度範囲、中心周波数、通過帯域の仕様値を示し
てある。図１９より受信の通過帯域幅仕様値は常温（通
常２５℃〜３０℃）で２４ＭＨｚ（１４７７ＭＨｚ〜１
５０１ＭＨｚ）であり、この仕様値を使用温度範囲ー２
０℃〜＋７５℃で満足する必要がある。いま、圧電基板
としてＬｉＮｂＯ3 圧電基板を用いるとその温度係数は
＋７０ＰＰＭであるため、フィルタの通過帯域の下限値
は５ＭＨｚ（ ＝１４７７ＭＨｚ×７０ＰＰＭ×（３０
℃ー（ー２０℃）） ）小さくなり、上限値は５ＭＨｚ
（ ＝１５０１ＭＨｚ×７０ＰＰＭ×（７５℃ー３０
℃） ）大きくなる（何れの計算でも常温を３０℃とし
た。以下同様。）。従ってフィルタの通過帯域幅設計値
は３４ＭＨｚ（１４７２ＭＨｚ〜１５０６ＭＨｚ）とな
り、通過帯域幅仕様値に対し１０ＭＨｚ広くする必要が
ある。さらに通過帯域幅を広くするとフィルタのスカー
ト特性が緩やかになるため、通過帯域近傍の帯域外減衰
量を十分とることが難しくなる。送信用のフィルタにつ
いても上記内容と同様のことがいえる。図２０にＬｉＮ
ｂＯ3 圧電基板を用いたときのフィルタ目標設計値を示
す。受信用、送信用のそれぞれについてフィルタの使用
温度範囲、中心周波数、通過帯域、挿入損失、帯域外減
衰量の目標設計値を示してある。図中、受信用のフィル
タにおいて、通過帯域近傍（１４２４〜１４５８ＭＨｚ
（送信の通過帯域に相当））での、帯域外減衰量の目標
設計値は前述のごとく、通過帯域幅が広がりスカート特
性が緩やかになったことにより、５ｄＢ程度しかとれな
い。また通過帯域から離れた周波数帯域（１６０２〜１
６３７ＭＨｚ）でも２０ｄＢ程度しかとれない。送信用
のフィルタにおいても同様である。図２１に、前記図２
０の目標設計値をもとに製作された、従来の弾性表面波
フィルタの通過特性の測定結果を示す。６４゜Ｙカット
ーＸ方向伝搬のＬｉＮｂＯ3 圧電基板上に、３個のＩＤ
Ｔを形成し、その両側に片側２５０本の電極指で構成し
た反射器を設けてある。（ａ）は通過帯域内の特性、
（ｂ）は通過帯域外の特性を示す。通過帯域が広いた
め、スカート特性が緩やかになっている様子がわかる。
説明する。図１９に１．５ＧＨｚ帯携帯電話装置のフィ
ルタ設計に係わる要求仕様値を示す。フィルタは受信用
及び送信用の２種類があり、それぞれについてフィルタ
の使用温度範囲、中心周波数、通過帯域の仕様値を示し
てある。図１９より受信の通過帯域幅仕様値は常温（通
常２５℃〜３０℃）で２４ＭＨｚ（１４７７ＭＨｚ〜１
５０１ＭＨｚ）であり、この仕様値を使用温度範囲ー２
０℃〜＋７５℃で満足する必要がある。いま、圧電基板
としてＬｉＮｂＯ3 圧電基板を用いるとその温度係数は
＋７０ＰＰＭであるため、フィルタの通過帯域の下限値
は５ＭＨｚ（ ＝１４７７ＭＨｚ×７０ＰＰＭ×（３０
℃ー（ー２０℃）） ）小さくなり、上限値は５ＭＨｚ
（ ＝１５０１ＭＨｚ×７０ＰＰＭ×（７５℃ー３０
℃） ）大きくなる（何れの計算でも常温を３０℃とし
た。以下同様。）。従ってフィルタの通過帯域幅設計値
は３４ＭＨｚ（１４７２ＭＨｚ〜１５０６ＭＨｚ）とな
り、通過帯域幅仕様値に対し１０ＭＨｚ広くする必要が
ある。さらに通過帯域幅を広くするとフィルタのスカー
ト特性が緩やかになるため、通過帯域近傍の帯域外減衰
量を十分とることが難しくなる。送信用のフィルタにつ
いても上記内容と同様のことがいえる。図２０にＬｉＮ
ｂＯ3 圧電基板を用いたときのフィルタ目標設計値を示
す。受信用、送信用のそれぞれについてフィルタの使用
温度範囲、中心周波数、通過帯域、挿入損失、帯域外減
衰量の目標設計値を示してある。図中、受信用のフィル
タにおいて、通過帯域近傍（１４２４〜１４５８ＭＨｚ
（送信の通過帯域に相当））での、帯域外減衰量の目標
設計値は前述のごとく、通過帯域幅が広がりスカート特
性が緩やかになったことにより、５ｄＢ程度しかとれな
い。また通過帯域から離れた周波数帯域（１６０２〜１
６３７ＭＨｚ）でも２０ｄＢ程度しかとれない。送信用
のフィルタにおいても同様である。図２１に、前記図２
０の目標設計値をもとに製作された、従来の弾性表面波
フィルタの通過特性の測定結果を示す。６４゜Ｙカット
ーＸ方向伝搬のＬｉＮｂＯ3 圧電基板上に、３個のＩＤ
Ｔを形成し、その両側に片側２５０本の電極指で構成し
た反射器を設けてある。（ａ）は通過帯域内の特性、
（ｂ）は通過帯域外の特性を示す。通過帯域が広いた
め、スカート特性が緩やかになっている様子がわかる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】このような、従来の構
成による弾性表面波フィルタでは、通過帯域外の減衰量
が小さくなるという問題があった。また通過帯域外の減
衰量を大きくするために弾性表面波フィルタを、複数個
縦続接続して段数を増やすと、通過帯域内の挿入損失が
大きくなるという問題があった。さらに、弾性表面波フ
ィルタが使用される使用温度範囲全域で通過帯域幅仕様
値を満足させるために、広帯域化を余儀なくされ、通過
帯域幅の設計が困難になるという問題があった。
成による弾性表面波フィルタでは、通過帯域外の減衰量
が小さくなるという問題があった。また通過帯域外の減
衰量を大きくするために弾性表面波フィルタを、複数個
縦続接続して段数を増やすと、通過帯域内の挿入損失が
大きくなるという問題があった。さらに、弾性表面波フ
ィルタが使用される使用温度範囲全域で通過帯域幅仕様
値を満足させるために、広帯域化を余儀なくされ、通過
帯域幅の設計が困難になるという問題があった。
【０００９】この発明は上記のような問題点を解決する
ためになされたもので、通過帯域内の挿入損失を小さ
く、通過帯域外の減衰量を大きくするとともに通過帯域
幅の設計を容易にした弾性表面波フィルタを得ることを
目的とする。
ためになされたもので、通過帯域内の挿入損失を小さ
く、通過帯域外の減衰量を大きくするとともに通過帯域
幅の設計を容易にした弾性表面波フィルタを得ることを
目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】この発明にかかる、弾性
表面波フィルタにおいては、すだれ状の電極指を組み合
わせてなる、入力端子が接続される入力ＩＤＴと出力端
子が接続される出力ＩＤＴとを圧電基板上に弾性表面波
の伝搬方向に沿って４個以上交互に配置するとともにこ
れらＩＤＴ群の両側に反射器を設け、各ＩＤＴ間の互い
に対面する最内側に位置する対面電極指間の距離を、弾
性表面波の波長λにたいして、０．６２５λ〜１．２５
λとしたものである。
表面波フィルタにおいては、すだれ状の電極指を組み合
わせてなる、入力端子が接続される入力ＩＤＴと出力端
子が接続される出力ＩＤＴとを圧電基板上に弾性表面波
の伝搬方向に沿って４個以上交互に配置するとともにこ
れらＩＤＴ群の両側に反射器を設け、各ＩＤＴ間の互い
に対面する最内側に位置する対面電極指間の距離を、弾
性表面波の波長λにたいして、０．６２５λ〜１．２５
λとしたものである。
【００１１】また、ＩＤＴ群を５個以上の奇数個とした
ものである。
ものである。
【００１２】また、入力端子または出力端子のうち少な
くとも一方の端子を、この端子に直列接続した共振器を
介して入力ＩＤＴまたは出力ＩＤＴに接続したものであ
る。
くとも一方の端子を、この端子に直列接続した共振器を
介して入力ＩＤＴまたは出力ＩＤＴに接続したものであ
る。
【００１３】また、入力端子または出力端子のうち少な
くとも一方の端子を、この端子に並列接続した共振器を
介して入力ＩＤＴまたは出力ＩＤＴに接続したものであ
る。
くとも一方の端子を、この端子に並列接続した共振器を
介して入力ＩＤＴまたは出力ＩＤＴに接続したものであ
る。
【００１４】また、入力端子をこの端子に並列接続した
共振器を介して入力ＩＤＴに、かつ出力端子をこの端子
に直列接続した共振器を介して出力ＩＤＴに接続したも
のである。
共振器を介して入力ＩＤＴに、かつ出力端子をこの端子
に直列接続した共振器を介して出力ＩＤＴに接続したも
のである。
【００１５】また、入力端子をこの端子に直列接続した
共振器を介して入力ＩＤＴに、かつ出力端子をこの端子
に並列接続した共振器を介して出力ＩＤＴに接続したも
のである。
共振器を介して入力ＩＤＴに、かつ出力端子をこの端子
に並列接続した共振器を介して出力ＩＤＴに接続したも
のである。
【００１６】また、共振器を前記圧電基板上に設けたＩ
ＤＴとこのＩＤＴの両側に設けた反射器とで構成したも
のである。
ＤＴとこのＩＤＴの両側に設けた反射器とで構成したも
のである。
【００１７】また、圧電基板を３６゜ＹカットーＸ方向
伝搬のＬｉＴａＯ3 圧電基板としたものである。
伝搬のＬｉＴａＯ3 圧電基板としたものである。
【００１８】
【作用】上記のように構成された弾性表面波フィルタに
おいては、ＩＤＴの個数を４個以上とすることにより、
電気信号と弾性表面波との相互の変換効率が向上すると
ともに、各ＩＤＴ間の対面電極指間の距離を弾性表面波
の波長λにたいして、０．６２５λ〜１．２５λとする
ことにより、弾性表面波フィルタの入力及び出力インピ
ーダンスを、ほぼ５０Ωとする。
おいては、ＩＤＴの個数を４個以上とすることにより、
電気信号と弾性表面波との相互の変換効率が向上すると
ともに、各ＩＤＴ間の対面電極指間の距離を弾性表面波
の波長λにたいして、０．６２５λ〜１．２５λとする
ことにより、弾性表面波フィルタの入力及び出力インピ
ーダンスを、ほぼ５０Ωとする。
【００１９】また、ＩＤＴの個数を５個以上の奇数個と
することにより、電気信号と弾性表面波との相互の変換
効率が向上する。
することにより、電気信号と弾性表面波との相互の変換
効率が向上する。
【００２０】また、入力端子または出力端子のうち少な
くとも一方の端子を、この端子に直列接続した共振器を
介して入力ＩＤＴまたは出力ＩＤＴに接続することによ
り、共振器の減衰極の位置がフィルタ本体の通過帯域の
高域側に存在するサイドローブの位置に重なる。
くとも一方の端子を、この端子に直列接続した共振器を
介して入力ＩＤＴまたは出力ＩＤＴに接続することによ
り、共振器の減衰極の位置がフィルタ本体の通過帯域の
高域側に存在するサイドローブの位置に重なる。
【００２１】また、入力端子または出力端子のうち少な
くとも一方の端子を、この端子に並列接続した共振器を
介して入力ＩＤＴまたは出力ＩＤＴに接続することによ
り、共振器の減衰極の位置がフィルタ本体の通過帯域の
低域側に存在するサイドローブの位置に重なる。
くとも一方の端子を、この端子に並列接続した共振器を
介して入力ＩＤＴまたは出力ＩＤＴに接続することによ
り、共振器の減衰極の位置がフィルタ本体の通過帯域の
低域側に存在するサイドローブの位置に重なる。
【００２２】また、入力端子をこの端子に並列接続した
共振器を介して入力ＩＤＴに、かつ出力端子をこの端子
に直列接続した共振器を介して出力ＩＤＴに接続するこ
とにより、共振器の減衰極の位置がフィルタ本体の通過
帯域の低域側及び高域側にそれぞれ存在するサイドロー
ブの位置に重なる。
共振器を介して入力ＩＤＴに、かつ出力端子をこの端子
に直列接続した共振器を介して出力ＩＤＴに接続するこ
とにより、共振器の減衰極の位置がフィルタ本体の通過
帯域の低域側及び高域側にそれぞれ存在するサイドロー
ブの位置に重なる。
【００２３】また、入力端子をこの端子に直列接続した
共振器を介して入力ＩＤＴに、かつ出力端子をこの端子
に並列接続した共振器を介して出力ＩＤＴに接続するこ
とにより、共振器の減衰極の位置がフィルタ本体の通過
帯域の低域側及び高域側にそれぞれ存在するサイドロー
ブの位置に重なる。
共振器を介して入力ＩＤＴに、かつ出力端子をこの端子
に並列接続した共振器を介して出力ＩＤＴに接続するこ
とにより、共振器の減衰極の位置がフィルタ本体の通過
帯域の低域側及び高域側にそれぞれ存在するサイドロー
ブの位置に重なる。
【００２４】また、共振器を前記圧電基板上に設けたＩ
ＤＴとこのＩＤＴの両側に設けた反射器とで構成するこ
とにより、同一の圧電基板上にフィルタ本体と共振器と
を設けることができる。
ＤＴとこのＩＤＴの両側に設けた反射器とで構成するこ
とにより、同一の圧電基板上にフィルタ本体と共振器と
を設けることができる。
【００２５】また、圧電基板を３６゜ＹカットーＸ方向
伝搬のＬｉＴａＯ3 圧電基板とすることにより、弾性表
面波フィルタの周波数の変化が小さくなる。
伝搬のＬｉＴａＯ3 圧電基板とすることにより、弾性表
面波フィルタの周波数の変化が小さくなる。
【００２６】
実施例１．以下、この発明の実施例を図にもとづいて説
明する。図１は本発明による弾性表面波フィルタの一実
施例の構成を示したものである。図１において、１は３
６゜ＹカットＸ方向伝搬のＬｉＴａＯ3 圧電基板、２は
入力端子３が接続される中央及び最外側に位置する３個
の入力ＩＤＴ２１と、出力端子４が接続される入力ＩＤ
Ｔ２１の間に位置する２個の出力ＩＤＴ２２とからなる
合計５個のＩＤＴ群であり、各ＩＤＴはそれぞれすだれ
状の電極指を組み合わせて構成され、かつ入力ＩＤＴ２
１と出力ＩＤＴ２２とは弾性表面波の伝搬方向に沿って
前記圧電基板１上に交互に配置されている。５は前記Ｉ
ＤＴ群２の両側に設けられた、弾性表面波をＩＤＴ群２
内に閉じ込めるための２個の反射器である。６は前記各
ＩＤＴ間の互いに対面する最内側に位置する入力ＩＤＴ
２１側の対面電極指、７は同じく出力ＩＤＴ２２側の対
面電極指、Ｌはこれら両対面電極指６、７間の距離であ
る。
明する。図１は本発明による弾性表面波フィルタの一実
施例の構成を示したものである。図１において、１は３
６゜ＹカットＸ方向伝搬のＬｉＴａＯ3 圧電基板、２は
入力端子３が接続される中央及び最外側に位置する３個
の入力ＩＤＴ２１と、出力端子４が接続される入力ＩＤ
Ｔ２１の間に位置する２個の出力ＩＤＴ２２とからなる
合計５個のＩＤＴ群であり、各ＩＤＴはそれぞれすだれ
状の電極指を組み合わせて構成され、かつ入力ＩＤＴ２
１と出力ＩＤＴ２２とは弾性表面波の伝搬方向に沿って
前記圧電基板１上に交互に配置されている。５は前記Ｉ
ＤＴ群２の両側に設けられた、弾性表面波をＩＤＴ群２
内に閉じ込めるための２個の反射器である。６は前記各
ＩＤＴ間の互いに対面する最内側に位置する入力ＩＤＴ
２１側の対面電極指、７は同じく出力ＩＤＴ２２側の対
面電極指、Ｌはこれら両対面電極指６、７間の距離であ
る。
【００２７】本実施例では、ＩＤＴ群２を５個のＩＤＴ
で構成しており、従来例の３個に比べ増数している。こ
れは、本実施例で用いているＬｉＴａＯ3 圧電基板の結
合係数が従来例のＬｉＮｂＯ3 圧電基板の結合係数に比
べ小さいため、結合係数が小さいことによる挿入損失の
増加をＩＤＴの個数を増すことによって補償するためで
ある。
で構成しており、従来例の３個に比べ増数している。こ
れは、本実施例で用いているＬｉＴａＯ3 圧電基板の結
合係数が従来例のＬｉＮｂＯ3 圧電基板の結合係数に比
べ小さいため、結合係数が小さいことによる挿入損失の
増加をＩＤＴの個数を増すことによって補償するためで
ある。
【００２８】本実施例のように構成された弾性表面波フ
ィルタにおいても、基本的な弾性表面波の励振及び受信
に関する動作は、図１６を用いて示した従来の弾性表面
波フィルタにおける動作と同じであるので、ここではそ
の説明は省略する。
ィルタにおいても、基本的な弾性表面波の励振及び受信
に関する動作は、図１６を用いて示した従来の弾性表面
波フィルタにおける動作と同じであるので、ここではそ
の説明は省略する。
【００２９】図２は図１に示した弾性表面波フィルタの
共振周波数における弾性表面波伝搬方向の各位置の弾性
表面波の振幅分布を示したものであり、この実施例によ
れば図に示すとおり、実線で示す１次対称モードと、破
線で示す５次対称モードとが生じる。この２つのモード
の共振周波数は異なった値をもっており、この共振周波
数の差を所要の値にすることにより、帯域通過特性を有
する弾性表面波フィルタが得られる。
共振周波数における弾性表面波伝搬方向の各位置の弾性
表面波の振幅分布を示したものであり、この実施例によ
れば図に示すとおり、実線で示す１次対称モードと、破
線で示す５次対称モードとが生じる。この２つのモード
の共振周波数は異なった値をもっており、この共振周波
数の差を所要の値にすることにより、帯域通過特性を有
する弾性表面波フィルタが得られる。
【００３０】図３はＬｉＴａＯ3 圧電基板を用いたとき
のフィルタ目標設計値を示す。受信用、送信用のそれぞ
れについてフィルタの使用温度範囲、中心周波数、通過
帯域、挿入損失、帯域外減衰量の目標設計値を示してあ
る。ＬｉＴａＯ3 圧電基板の温度係数は＋２８ＰＰｍで
あるため、ＬｉＮｂＯ3 圧電基板に比べ、周波数の変化
が小さく、フィルタの通過帯域幅設計値はＬｉＮｂＯ3
圧電基板に比べ狭くてすむ。例えば、受信用のフィルタ
の通過帯域幅設計値を従来例にならって計算すると、使
用温度範囲がー２０℃〜＋７５℃であることから、フィ
ルタの通過帯域の下限値は２ＭＨｚ（ ＝１４７７ＭＨ
ｚ×２８ＰＰＭ×（３０℃ー（ー２０℃）） ）小さく
なり、上限値は２ＭＨｚ（ ＝１５０１ＭＨｚ×２８Ｐ
ＰＭ×（７５℃ー３０℃） ）大きくなる。従ってフィ
ルタの通過帯域幅設計値は２８ＭＨｚ（１４７５ＭＨｚ
〜１５０３ＭＨｚ）となり、通過帯域幅仕様値に対し４
ＭＨｚ広くする必要があるものの、ＬｉＮｂＯ3 圧電基
板の場合の３４ＭＨｚに比べ６ＭＨｚ狭くてよい。従っ
てスカート特性も急峻となるため、帯域外減衰量を大き
くとることができる。以上のことは送信用のフィルタに
おいても同様である。
のフィルタ目標設計値を示す。受信用、送信用のそれぞ
れについてフィルタの使用温度範囲、中心周波数、通過
帯域、挿入損失、帯域外減衰量の目標設計値を示してあ
る。ＬｉＴａＯ3 圧電基板の温度係数は＋２８ＰＰｍで
あるため、ＬｉＮｂＯ3 圧電基板に比べ、周波数の変化
が小さく、フィルタの通過帯域幅設計値はＬｉＮｂＯ3
圧電基板に比べ狭くてすむ。例えば、受信用のフィルタ
の通過帯域幅設計値を従来例にならって計算すると、使
用温度範囲がー２０℃〜＋７５℃であることから、フィ
ルタの通過帯域の下限値は２ＭＨｚ（ ＝１４７７ＭＨ
ｚ×２８ＰＰＭ×（３０℃ー（ー２０℃）） ）小さく
なり、上限値は２ＭＨｚ（ ＝１５０１ＭＨｚ×２８Ｐ
ＰＭ×（７５℃ー３０℃） ）大きくなる。従ってフィ
ルタの通過帯域幅設計値は２８ＭＨｚ（１４７５ＭＨｚ
〜１５０３ＭＨｚ）となり、通過帯域幅仕様値に対し４
ＭＨｚ広くする必要があるものの、ＬｉＮｂＯ3 圧電基
板の場合の３４ＭＨｚに比べ６ＭＨｚ狭くてよい。従っ
てスカート特性も急峻となるため、帯域外減衰量を大き
くとることができる。以上のことは送信用のフィルタに
おいても同様である。
【００３１】図４は図１に示した弾性表面波フィルタの
ＩＤＴの構成の一部を拡大して示したものである。本発
明の弾性表面波フィルタにおいては、図４に示すように
対面電極指６、７間の距離Ｌを弾性表面波の波長λに対
して、０．６２５λ〜１．２５λとしている。これは図
１に示す弾性表面波フィルタを、前記Ｌのみを変化させ
て数種類試作し、その挿入損失及び通過帯域幅を測定し
決定した。前記Ｌの範囲では、弾性表面波フィルタの入
出力インピーダンスが５０Ωに近づいたことにより、挿
入損失が比較的小さくなっている。一方、Ｌが前記範囲
をはずれた場合は、入出力インピーダンスが５０Ωから
離れるため、挿入損失が大きくなる。一般にＵＨＦ帯以
上のマイクロ波帯の装置では特性インピーダンスが５０
Ωであることから、図４に示すＩＤＴの構成にすること
により、外部回路とのインピーダンス整合のとれた弾性
表面波フィルタが実現できる。
ＩＤＴの構成の一部を拡大して示したものである。本発
明の弾性表面波フィルタにおいては、図４に示すように
対面電極指６、７間の距離Ｌを弾性表面波の波長λに対
して、０．６２５λ〜１．２５λとしている。これは図
１に示す弾性表面波フィルタを、前記Ｌのみを変化させ
て数種類試作し、その挿入損失及び通過帯域幅を測定し
決定した。前記Ｌの範囲では、弾性表面波フィルタの入
出力インピーダンスが５０Ωに近づいたことにより、挿
入損失が比較的小さくなっている。一方、Ｌが前記範囲
をはずれた場合は、入出力インピーダンスが５０Ωから
離れるため、挿入損失が大きくなる。一般にＵＨＦ帯以
上のマイクロ波帯の装置では特性インピーダンスが５０
Ωであることから、図４に示すＩＤＴの構成にすること
により、外部回路とのインピーダンス整合のとれた弾性
表面波フィルタが実現できる。
【００３２】以上の結果をもとに、前記図３の目標設計
値をもとにした本実施例にもとずく弾性表面波フィルタ
の試作を行った。３６゜ＹカットーＸ方向伝搬のＬｉＴ
ａＯ3 圧電基板上に、５個のＩＤＴを形成し、その両側
に片側１００本の電極指で構成した反射器を設けた。図
５はこの試作した本発明の一実施例による弾性表面波フ
ィルタの通過特性の測定結果を示したものである。
（ａ）は通過帯域内の特性、（ｂ）は通過帯域外の特性
を示す。本発明によるものの方が、図２１に示した従来
例のものより通過帯域内の挿入損失が小さく、通過帯域
外の減衰量が大きいことがわかる。これは従来に比べＩ
ＤＴを増数すると共に、通過帯域幅設計値を狭くし、ス
カート特性を急峻にしたことによるものである。
値をもとにした本実施例にもとずく弾性表面波フィルタ
の試作を行った。３６゜ＹカットーＸ方向伝搬のＬｉＴ
ａＯ3 圧電基板上に、５個のＩＤＴを形成し、その両側
に片側１００本の電極指で構成した反射器を設けた。図
５はこの試作した本発明の一実施例による弾性表面波フ
ィルタの通過特性の測定結果を示したものである。
（ａ）は通過帯域内の特性、（ｂ）は通過帯域外の特性
を示す。本発明によるものの方が、図２１に示した従来
例のものより通過帯域内の挿入損失が小さく、通過帯域
外の減衰量が大きいことがわかる。これは従来に比べＩ
ＤＴを増数すると共に、通過帯域幅設計値を狭くし、ス
カート特性を急峻にしたことによるものである。
【００３３】実施例２．図６は本発明の他の実施例に係
わる弾性表面波フィルタの構成を示したものである。図
６において１〜５、２１および２２は図１と同様のもの
である。図において３６°ＹカットーＸ方向伝搬のＬｉ
ＴａＯ3 圧電基板１上に、上記した本発明の実施例１の
弾性表面波フィルタに相当するフィルタ本体１０を配置
し、その入力端子３側及び出力端子４側を、中央のＩＤ
Ｔ２３とこのＩＤＴ２３の両側に設けた反射器５とで構
成した一端子対弾性表面波共振器８、８を介してそれぞ
れ前記フィルタ本体１０の入力ＩＤＴ２１及び出力ＩＤ
Ｔ２２に直列接続している。
わる弾性表面波フィルタの構成を示したものである。図
６において１〜５、２１および２２は図１と同様のもの
である。図において３６°ＹカットーＸ方向伝搬のＬｉ
ＴａＯ3 圧電基板１上に、上記した本発明の実施例１の
弾性表面波フィルタに相当するフィルタ本体１０を配置
し、その入力端子３側及び出力端子４側を、中央のＩＤ
Ｔ２３とこのＩＤＴ２３の両側に設けた反射器５とで構
成した一端子対弾性表面波共振器８、８を介してそれぞ
れ前記フィルタ本体１０の入力ＩＤＴ２１及び出力ＩＤ
Ｔ２２に直列接続している。
【００３４】次に動作について説明する。図６における
一端子対弾性表面波共振器８は図７のように直列に接続
して二端子対回路とすれば、入力端子３に入力した電気
信号は、共振周波数ｆｒでは全て出力端子４に通過し、
反共振周波数ｆａでは全く通過せず減衰極が生じる。即
ち図８（ａ）のような通過特性を示す。
一端子対弾性表面波共振器８は図７のように直列に接続
して二端子対回路とすれば、入力端子３に入力した電気
信号は、共振周波数ｆｒでは全て出力端子４に通過し、
反共振周波数ｆａでは全く通過せず減衰極が生じる。即
ち図８（ａ）のような通過特性を示す。
【００３５】一方、図６におけるフィルタ本体１０は実
施例１にて説明した図５の通過特性と同じく、通過帯域
の高域側にサイドローブｆｓ１を持つ、図８（ｂ）のよ
うな通過特性を示す。
施例１にて説明した図５の通過特性と同じく、通過帯域
の高域側にサイドローブｆｓ１を持つ、図８（ｂ）のよ
うな通過特性を示す。
【００３６】ここで、図８（ａ）の減衰極ｆａと図８
（ｂ）のサイドローブｆｓ１がほぼ等しくなるように、
前記一端子対弾性表面波共振器８とフィルタ本体１０と
を構成すると、前記一端子対弾性表面波共振器８とフィ
ルタ本体１０とは直列接続されているので、フィルタ本
体１０のサイドローブｆｓ１が、前記一端子対弾性表面
波共振器８の減衰極ｆａによって抑圧され、弾性表面波
フィルタの帯域外減衰量を大きくできる。
（ｂ）のサイドローブｆｓ１がほぼ等しくなるように、
前記一端子対弾性表面波共振器８とフィルタ本体１０と
を構成すると、前記一端子対弾性表面波共振器８とフィ
ルタ本体１０とは直列接続されているので、フィルタ本
体１０のサイドローブｆｓ１が、前記一端子対弾性表面
波共振器８の減衰極ｆａによって抑圧され、弾性表面波
フィルタの帯域外減衰量を大きくできる。
【００３７】さらにこのとき、フィルタ本体１０の通過
帯域と、前記一端子対弾性表面波共振器８の共振周波数
ｆｒとをほぼ等しくできるので、フィルタ本体１０の挿
入損失の増加は小さい。従って、フィルタ本体１０を多
段に接続した場合に比べ、挿入損失を小さくできる。以
上より、本実施例の構成による弾性表面波フィルタによ
れば図８（ｃ）のような通過特性を得ることができる。
帯域と、前記一端子対弾性表面波共振器８の共振周波数
ｆｒとをほぼ等しくできるので、フィルタ本体１０の挿
入損失の増加は小さい。従って、フィルタ本体１０を多
段に接続した場合に比べ、挿入損失を小さくできる。以
上より、本実施例の構成による弾性表面波フィルタによ
れば図８（ｃ）のような通過特性を得ることができる。
【００３８】図９は本実施例にもとずいて試作した弾性
表面波フィルタの通過特性の測定結果を示したものであ
り、フィルタ本体１０の諸元は実施例１のものと同じで
ある。共振器８は、中央のＩＤＴ２３を１６１本の電極
指で、反射器５、５を片側１００本の電極指で構成し
た。１５３５ＭＨｚの所に減衰極がくるように設計され
ている。図５とほぼ同じ挿入損失で、１５３５ＭＨｚ近
傍で帯域外減衰量が大きくなっている。
表面波フィルタの通過特性の測定結果を示したものであ
り、フィルタ本体１０の諸元は実施例１のものと同じで
ある。共振器８は、中央のＩＤＴ２３を１６１本の電極
指で、反射器５、５を片側１００本の電極指で構成し
た。１５３５ＭＨｚの所に減衰極がくるように設計され
ている。図５とほぼ同じ挿入損失で、１５３５ＭＨｚ近
傍で帯域外減衰量が大きくなっている。
【００３９】以上のように、この発明の実施例２によれ
ば、低損失で帯域外減衰量の大きい弾性表面波装置が得
られる。
ば、低損失で帯域外減衰量の大きい弾性表面波装置が得
られる。
【００４０】実施例３．図１０は本発明の他の実施例に
係わる弾性表面波フィルタの構成を示したものである。
図１０において１〜５、２１および２２は図１と同様の
ものである。図において３６°ＹカットーＸ方向伝搬の
ＬｉＴａＯ3 圧電基板１上に、本発明の実施例１の弾性
表面波フィルタに相当するフィルタ本体１０を配置し、
その入力端子３側及び出力端子４側を、中央のＩＤＴ２
３とこのＩＤＴ２３の両側に設けた反射器５とで構成し
た一端子対弾性表面波共振器８を介してそれぞれ前記フ
ィルタ本体１０の入力ＩＤＴ２１及び出力ＩＤＴ２２に
並列接続している。
係わる弾性表面波フィルタの構成を示したものである。
図１０において１〜５、２１および２２は図１と同様の
ものである。図において３６°ＹカットーＸ方向伝搬の
ＬｉＴａＯ3 圧電基板１上に、本発明の実施例１の弾性
表面波フィルタに相当するフィルタ本体１０を配置し、
その入力端子３側及び出力端子４側を、中央のＩＤＴ２
３とこのＩＤＴ２３の両側に設けた反射器５とで構成し
た一端子対弾性表面波共振器８を介してそれぞれ前記フ
ィルタ本体１０の入力ＩＤＴ２１及び出力ＩＤＴ２２に
並列接続している。
【００４１】次に動作について説明する。図１０におけ
る一端子対弾性表面波共振器８は図１１のように並列に
接続して二端子対回路とすれば、入力端子３に入力した
電気信号は、反共振周波数ｆａでは全て出力端子４に通
過し、共振周波数ｆｒでは全く通過せず減衰極が生じ
る。即ち図１２（ａ）のような通過特性を示す。
る一端子対弾性表面波共振器８は図１１のように並列に
接続して二端子対回路とすれば、入力端子３に入力した
電気信号は、反共振周波数ｆａでは全て出力端子４に通
過し、共振周波数ｆｒでは全く通過せず減衰極が生じ
る。即ち図１２（ａ）のような通過特性を示す。
【００４２】一方、図１０におけるフィルタ本体１０は
実施例１にて説明した図５の通過特性と同じく、通過帯
域の低域側にサイドローブｆｓ２を持つ、図１２（ｂ）
のような通過特性を示す。
実施例１にて説明した図５の通過特性と同じく、通過帯
域の低域側にサイドローブｆｓ２を持つ、図１２（ｂ）
のような通過特性を示す。
【００４３】ここで、図１２（ａ）の減衰極ｆｒと図１
２（ｂ）のサイドローブｆｓ２がほぼ等しくなるよう
に、前記一端子対弾性表面波共振器８とフィルタ本体１
０とを構成すると、前記一端子対弾性表面波共振器８と
フィルタ本体１０とは並列接続されているので、フィル
タ本体１０のサイドローブｆｓ２が、前記一端子対弾性
表面波共振器８の減衰極ｆｒによって抑圧され、弾性表
面波フィルタの帯域外減衰量を大きくできる。
２（ｂ）のサイドローブｆｓ２がほぼ等しくなるよう
に、前記一端子対弾性表面波共振器８とフィルタ本体１
０とを構成すると、前記一端子対弾性表面波共振器８と
フィルタ本体１０とは並列接続されているので、フィル
タ本体１０のサイドローブｆｓ２が、前記一端子対弾性
表面波共振器８の減衰極ｆｒによって抑圧され、弾性表
面波フィルタの帯域外減衰量を大きくできる。
【００４４】さらにこのとき、フィルタ本体１０の通過
帯域と、前記一端子対弾性表面波共振器８の反共振周波
数ｆａとをほぼ等しくできるので、フィルタ本体１０の
挿入損失の増加は小さい。従って、フィルタ本体１０を
多段に接続した場合に比べ、挿入損失を小さくできる。
以上より、本実施例の構成による弾性表面波フィルタに
よれば図１２（ｃ）のような通過特性を得ることができ
る。
帯域と、前記一端子対弾性表面波共振器８の反共振周波
数ｆａとをほぼ等しくできるので、フィルタ本体１０の
挿入損失の増加は小さい。従って、フィルタ本体１０を
多段に接続した場合に比べ、挿入損失を小さくできる。
以上より、本実施例の構成による弾性表面波フィルタに
よれば図１２（ｃ）のような通過特性を得ることができ
る。
【００４５】以上のように、この発明の実施例３によれ
ば、低損失で帯域外減衰量の大きい弾性表面波装置が得
られる。
ば、低損失で帯域外減衰量の大きい弾性表面波装置が得
られる。
【００４６】実施例４．図１３は本発明の他の実施例に
係わる弾性表面波フィルタの構成を示したものである。
図１３において１〜５、２１および２２は図１と同様の
ものである。図において３６°ＹカットーＸ方向伝搬の
ＬｉＴａＯ3 圧電基板１上に、本発明の実施例１の弾性
表面波フィルタに相当するフィルタ本体１０を配置し、
その入力端子３側を、中央のＩＤＴ２３とこのＩＤＴ２
３の両側に設けた反射器５とで構成した一端子対弾性表
面波共振器８を介して前記フィルタ本体１０の入力ＩＤ
Ｔ２１に直列接続し、かつ出力端子４側を、同じく一端
子対弾性表面波共振器８を介して前記フィルタ本体１０
の出力ＩＤＴ２２に並列接続している。
係わる弾性表面波フィルタの構成を示したものである。
図１３において１〜５、２１および２２は図１と同様の
ものである。図において３６°ＹカットーＸ方向伝搬の
ＬｉＴａＯ3 圧電基板１上に、本発明の実施例１の弾性
表面波フィルタに相当するフィルタ本体１０を配置し、
その入力端子３側を、中央のＩＤＴ２３とこのＩＤＴ２
３の両側に設けた反射器５とで構成した一端子対弾性表
面波共振器８を介して前記フィルタ本体１０の入力ＩＤ
Ｔ２１に直列接続し、かつ出力端子４側を、同じく一端
子対弾性表面波共振器８を介して前記フィルタ本体１０
の出力ＩＤＴ２２に並列接続している。
【００４７】次に動作について説明する。図１３におけ
るフィルタ本体１０の入力ＩＤＴ２１側に直列接続して
いる一端子対弾性表面波共振器８は、実施例２での説明
のとおり、図８（ａ）のような通過特性を示す。またフ
ィルタ本体１０の出力ＩＤＴ２２側に並列接続している
一端子対弾性表面波共振器８は、実施例３での説明のと
おり、図１２（ａ）のような通過特性を示す。
るフィルタ本体１０の入力ＩＤＴ２１側に直列接続して
いる一端子対弾性表面波共振器８は、実施例２での説明
のとおり、図８（ａ）のような通過特性を示す。またフ
ィルタ本体１０の出力ＩＤＴ２２側に並列接続している
一端子対弾性表面波共振器８は、実施例３での説明のと
おり、図１２（ａ）のような通過特性を示す。
【００４８】一方、図１３におけるフィルタ本体１０は
実施例１にて説明した図５の通過特性と同じく、通過帯
域の高域側にサイドローブｆｓ１を持ち、低域側にサイ
ドローブｆｓ２を持つ、図１４（ａ）のような通過特性
を示す。
実施例１にて説明した図５の通過特性と同じく、通過帯
域の高域側にサイドローブｆｓ１を持ち、低域側にサイ
ドローブｆｓ２を持つ、図１４（ａ）のような通過特性
を示す。
【００４９】ここで、実施例２にて説明したように、図
８（ａ）の減衰極ｆａと図１４（ａ）のサイドローブｆ
ｓ１がほぼ等しくなるように、かつ実施例３にて説明し
たように、図１２（ａ）の減衰極ｆｒと図１４（ａ）の
サイドローブｆｓ２がほぼ等しくなるように、前記一端
子対弾性表面波共振器８とフィルタ本体１０とを構成す
ると、前記一端子対弾性表面波共振器８とフィルタ本体
１０の入力ＩＤＴ２１側とは直列接続され、前記一端子
対弾性表面波共振器８とフィルタ本体１０の出力ＩＤＴ
２２側とは並列接続されているので、フィルタ本体１０
のサイドローブｆｓ１とｆｓ２が、前記一端子対弾性表
面波共振器８の減衰極ｆａとｆｒによって抑圧され、弾
性表面波フィルタの帯域外減衰量を大きくできる。
８（ａ）の減衰極ｆａと図１４（ａ）のサイドローブｆ
ｓ１がほぼ等しくなるように、かつ実施例３にて説明し
たように、図１２（ａ）の減衰極ｆｒと図１４（ａ）の
サイドローブｆｓ２がほぼ等しくなるように、前記一端
子対弾性表面波共振器８とフィルタ本体１０とを構成す
ると、前記一端子対弾性表面波共振器８とフィルタ本体
１０の入力ＩＤＴ２１側とは直列接続され、前記一端子
対弾性表面波共振器８とフィルタ本体１０の出力ＩＤＴ
２２側とは並列接続されているので、フィルタ本体１０
のサイドローブｆｓ１とｆｓ２が、前記一端子対弾性表
面波共振器８の減衰極ｆａとｆｒによって抑圧され、弾
性表面波フィルタの帯域外減衰量を大きくできる。
【００５０】さらにこのとき、フィルタ本体１０の通過
帯域と、前記入力ＩＤＴ２１に直列接続された一端子対
弾性表面波共振器８の共振周波数ｆｒ及び前記出力ＩＤ
Ｔ２２に並列接続された一端子対弾性表面波共振器８の
反共振周波数ｆａとをほぼ等しくできるので、フィルタ
本体１０の挿入損失の増加は小さい。従って、フィルタ
本体１０を多段に接続した場合に比べ、挿入損失を小さ
くできる。以上より、本実施例の構成による弾性表面波
フィルタは図１４（ｂ）のような通過特性を得ることが
できる。
帯域と、前記入力ＩＤＴ２１に直列接続された一端子対
弾性表面波共振器８の共振周波数ｆｒ及び前記出力ＩＤ
Ｔ２２に並列接続された一端子対弾性表面波共振器８の
反共振周波数ｆａとをほぼ等しくできるので、フィルタ
本体１０の挿入損失の増加は小さい。従って、フィルタ
本体１０を多段に接続した場合に比べ、挿入損失を小さ
くできる。以上より、本実施例の構成による弾性表面波
フィルタは図１４（ｂ）のような通過特性を得ることが
できる。
【００５１】以上のように、この発明の実施例４によれ
ば、本発明の実施例２、及び実施例３と同様に低損失で
帯域外減衰量の大きい弾性表面波装置が得られる。
ば、本発明の実施例２、及び実施例３と同様に低損失で
帯域外減衰量の大きい弾性表面波装置が得られる。
【００５２】実施例５．図１５は本発明の他の実施例に
係わる弾性表面波フィルタの構成を示したものである。
図１５において１〜５、２１および２２は図１と同様の
ものである。図において３６°ＹカットーＸ方向伝搬の
ＬｉＴａＯ3 圧電基板１上に、本発明の実施例１の弾性
表面波フィルタに相当するフィルタ本体１０を配置し、
その入力端子３側を、中央のＩＤＴ２３とこのＩＤＴ２
３の両側に設けた反射器５とで構成した一端子対弾性表
面波共振器８を介して前記フィルタ本体１０の入力ＩＤ
Ｔ２１に並列接続し、かつ出力端子４側を、同じく一端
子対弾性表面波共振器８を介して前記フィルタ本体１０
の出力ＩＤＴ２２に直列接続している。
係わる弾性表面波フィルタの構成を示したものである。
図１５において１〜５、２１および２２は図１と同様の
ものである。図において３６°ＹカットーＸ方向伝搬の
ＬｉＴａＯ3 圧電基板１上に、本発明の実施例１の弾性
表面波フィルタに相当するフィルタ本体１０を配置し、
その入力端子３側を、中央のＩＤＴ２３とこのＩＤＴ２
３の両側に設けた反射器５とで構成した一端子対弾性表
面波共振器８を介して前記フィルタ本体１０の入力ＩＤ
Ｔ２１に並列接続し、かつ出力端子４側を、同じく一端
子対弾性表面波共振器８を介して前記フィルタ本体１０
の出力ＩＤＴ２２に直列接続している。
【００５３】次に動作について説明する。図１５におけ
るフィルタ本体１０の入力ＩＤＴ２１側に並列接続して
いる一端子対弾性表面波共振器８は、実施例３での説明
のとおり、図１２（ａ）のような通過特性を示す。また
フィルタ本体１０の出力ＩＤＴ２２側に直列接続してい
る一端子対弾性表面波共振器８は、実施例２での説明の
とおり、図８（ａ）のような通過特性を示す。
るフィルタ本体１０の入力ＩＤＴ２１側に並列接続して
いる一端子対弾性表面波共振器８は、実施例３での説明
のとおり、図１２（ａ）のような通過特性を示す。また
フィルタ本体１０の出力ＩＤＴ２２側に直列接続してい
る一端子対弾性表面波共振器８は、実施例２での説明の
とおり、図８（ａ）のような通過特性を示す。
【００５４】一方、図１５におけるフィルタ本体１０は
実施例１にて説明した図５の通過特性と同じく、通過帯
域の高域側にサイドローブｆｓ１を持ち、低域側にサイ
ドローブｆｓ２を持つ、図１４（ａ）のような通過特性
を示す。
実施例１にて説明した図５の通過特性と同じく、通過帯
域の高域側にサイドローブｆｓ１を持ち、低域側にサイ
ドローブｆｓ２を持つ、図１４（ａ）のような通過特性
を示す。
【００５５】ここで、実施例３にて説明したように、図
１２（ａ）の減衰極ｆｒと図１４（ａ）のサイドローブ
ｆｓ２がほぼ等しくなるように、かつ実施例２にて説明
したように、図８（ａ）の減衰極ｆａと図１４（ａ）の
サイドローブｆｓ１がほぼ等しくなるように、前記一端
子対弾性表面波共振器８とフィルタ本体１０とを構成す
ると、前記一端子対弾性表面波共振器８とフィルタ本体
１０の入力ＩＤＴ２１側とは並列接続され、前記一端子
対弾性表面波共振器８とフィルタ本体１０の出力ＩＤＴ
２２側とは直列接続されているので、フィルタ本体１０
のサイドローブｆｓ２とｆｓ１が、前記一端子対弾性表
面波共振器８の減衰極ｆｒとｆａによって抑圧され、弾
性表面波フィルタの帯域外減衰量を大きくできる。
１２（ａ）の減衰極ｆｒと図１４（ａ）のサイドローブ
ｆｓ２がほぼ等しくなるように、かつ実施例２にて説明
したように、図８（ａ）の減衰極ｆａと図１４（ａ）の
サイドローブｆｓ１がほぼ等しくなるように、前記一端
子対弾性表面波共振器８とフィルタ本体１０とを構成す
ると、前記一端子対弾性表面波共振器８とフィルタ本体
１０の入力ＩＤＴ２１側とは並列接続され、前記一端子
対弾性表面波共振器８とフィルタ本体１０の出力ＩＤＴ
２２側とは直列接続されているので、フィルタ本体１０
のサイドローブｆｓ２とｆｓ１が、前記一端子対弾性表
面波共振器８の減衰極ｆｒとｆａによって抑圧され、弾
性表面波フィルタの帯域外減衰量を大きくできる。
【００５６】さらにこのとき、フィルタ本体１０の通過
帯域と、前記入力ＩＤＴ２１に並列接続された一端子対
弾性表面波共振器８の反共振周波数ｆａ及び前記出力Ｉ
ＤＴ２２に直列接続された一端子対弾性表面波共振器８
の共振周波数ｆｒとをほぼ等しくできるので、フィルタ
本体１０の挿入損失の増加は小さい。従って、フィルタ
本体１０を多段に接続した場合に比べ、挿入損失を小さ
くできる。以上より、本実施例の構成による弾性表面波
フィルタは図１４（ｂ）のような通過特性を得ることが
できる。
帯域と、前記入力ＩＤＴ２１に並列接続された一端子対
弾性表面波共振器８の反共振周波数ｆａ及び前記出力Ｉ
ＤＴ２２に直列接続された一端子対弾性表面波共振器８
の共振周波数ｆｒとをほぼ等しくできるので、フィルタ
本体１０の挿入損失の増加は小さい。従って、フィルタ
本体１０を多段に接続した場合に比べ、挿入損失を小さ
くできる。以上より、本実施例の構成による弾性表面波
フィルタは図１４（ｂ）のような通過特性を得ることが
できる。
【００５７】以上のように、この発明の実施例５によれ
ば、本発明の実施例４と同様に低損失で帯域外減衰量の
大きい弾性表面波装置が得られる。
ば、本発明の実施例４と同様に低損失で帯域外減衰量の
大きい弾性表面波装置が得られる。
【００５８】実施例６．なお、上記各実施例において
は、圧電基板として３６°ＹカットーＸ方向伝搬のＬｉ
ＴａＯ3 圧電基板を用いた実施例を以て説明したが、フ
ィルタの使用温度範囲が狭く、圧電基板の温度係数に対
する要求が厳しくない用途においては、前記特定の圧電
基板のみならずその他の圧電基板を用いた場合について
もこの発明が適用できることはいうまでもない。
は、圧電基板として３６°ＹカットーＸ方向伝搬のＬｉ
ＴａＯ3 圧電基板を用いた実施例を以て説明したが、フ
ィルタの使用温度範囲が狭く、圧電基板の温度係数に対
する要求が厳しくない用途においては、前記特定の圧電
基板のみならずその他の圧電基板を用いた場合について
もこの発明が適用できることはいうまでもない。
【００５９】実施例７．また、上記各実施例において
は、フィルタ本体１０のＩＤＴ個数を５個として説明し
たが、従来ＩＤＴ個数が３個であることに鑑み、ＩＤＴ
個数を４個以上とすれば従来に比べ通過帯域内の挿入損
失を低減することができる。
は、フィルタ本体１０のＩＤＴ個数を５個として説明し
たが、従来ＩＤＴ個数が３個であることに鑑み、ＩＤＴ
個数を４個以上とすれば従来に比べ通過帯域内の挿入損
失を低減することができる。
【００６０】実施例８．また、上記各実施例において、
弾性表面波フィルタの入力と出力との関係を逆にして
も、元の弾性表面波フィルタの特性が保たれることは言
うまでもない。
弾性表面波フィルタの入力と出力との関係を逆にして
も、元の弾性表面波フィルタの特性が保たれることは言
うまでもない。
【００６１】実施例９．また、上記各実施例において
は、一端子対弾性表面波共振器８はフィルタ本体１０と
同一の圧電基板上に構成されているとして説明したが、
別の圧電基板上に構成または共振器としての機能を持つ
ディスクリートな部品として構成し、フィルタ本体と接
続してもよい。
は、一端子対弾性表面波共振器８はフィルタ本体１０と
同一の圧電基板上に構成されているとして説明したが、
別の圧電基板上に構成または共振器としての機能を持つ
ディスクリートな部品として構成し、フィルタ本体と接
続してもよい。
【００６２】実施例１０．また、上記実施例において
は、外部回路のインピーダンスを５０Ωとして設計した
が、これ以外のインピーダンス値として設計してもよ
い。
は、外部回路のインピーダンスを５０Ωとして設計した
が、これ以外のインピーダンス値として設計してもよ
い。
【００６３】
【発明の効果】この発明は、以上のように構成されてい
るので、以下に示すような効果を奏する。
るので、以下に示すような効果を奏する。
【００６４】ＩＤＴの個数を４個以上とするので、電気
信号と弾性表面波との相互の変換効率が向上し、さらに
各ＩＤＴ間の互いに対面する最内側に位置する対面電極
指間の距離を弾性表面波の波長λにたいして、０．６２
５λ〜１．２５λとすることにしたので、弾性表面波フ
ィルタの入力及び出力インピーダンスが、ほぼ５０Ωと
なり、通過帯域内の挿入損失を小さくすることができ
る。
信号と弾性表面波との相互の変換効率が向上し、さらに
各ＩＤＴ間の互いに対面する最内側に位置する対面電極
指間の距離を弾性表面波の波長λにたいして、０．６２
５λ〜１．２５λとすることにしたので、弾性表面波フ
ィルタの入力及び出力インピーダンスが、ほぼ５０Ωと
なり、通過帯域内の挿入損失を小さくすることができ
る。
【００６５】ＩＤＴの個数を５個以上の奇数個とするこ
とにより、電気信号と弾性表面波との相互の変換効率が
向上するので、通過帯域内の挿入損失を一層小さくする
ことができる。また、中央のＩＤＴを中心にＩＤＴ群の
構造が左右対称となるので、フィルタ設計の自由度が増
し、設計が容易になる。
とにより、電気信号と弾性表面波との相互の変換効率が
向上するので、通過帯域内の挿入損失を一層小さくする
ことができる。また、中央のＩＤＴを中心にＩＤＴ群の
構造が左右対称となるので、フィルタ設計の自由度が増
し、設計が容易になる。
【００６６】また、入力端子または出力端子のうち少な
くとも一方の端子を、この端子に直列接続した共振器を
介して入力ＩＤＴまたは出力ＩＤＴに接続することによ
り、共振器の減衰極の位置がフィルタ本体の通過帯域の
高域側に存在するサイドローブの位置に重なるので、通
過帯域外の減衰量を大きくすることができる。
くとも一方の端子を、この端子に直列接続した共振器を
介して入力ＩＤＴまたは出力ＩＤＴに接続することによ
り、共振器の減衰極の位置がフィルタ本体の通過帯域の
高域側に存在するサイドローブの位置に重なるので、通
過帯域外の減衰量を大きくすることができる。
【００６７】また、入力端子または出力端子のうち少な
くとも一方の端子を、この端子に並列接続した共振器を
介して入力ＩＤＴまたは出力ＩＤＴに接続することによ
り、共振器の減衰極の位置がフィルタ本体の通過帯域の
低域側に存在するサイドローブの位置に重なるので、通
過帯域外の減衰量を大きくすることができる。
くとも一方の端子を、この端子に並列接続した共振器を
介して入力ＩＤＴまたは出力ＩＤＴに接続することによ
り、共振器の減衰極の位置がフィルタ本体の通過帯域の
低域側に存在するサイドローブの位置に重なるので、通
過帯域外の減衰量を大きくすることができる。
【００６８】また、入力端子をこの端子に並列接続した
共振器を介して入力ＩＤＴに、かつ出力端子をこの端子
に直列接続した共振器を介して出力ＩＤＴに接続するこ
とにより、共振器の減衰極の位置がフィルタ本体の通過
帯域の低域側及び高域側にそれぞれ存在するサイドロー
ブの位置に重なるので、通過帯域外の減衰量を大きくす
ることができる。
共振器を介して入力ＩＤＴに、かつ出力端子をこの端子
に直列接続した共振器を介して出力ＩＤＴに接続するこ
とにより、共振器の減衰極の位置がフィルタ本体の通過
帯域の低域側及び高域側にそれぞれ存在するサイドロー
ブの位置に重なるので、通過帯域外の減衰量を大きくす
ることができる。
【００６９】また、入力端子をこの端子に直列接続した
共振器を介して入力ＩＤＴに、かつ出力端子をこの端子
に並列接続した共振器を介して出力ＩＤＴに接続するこ
とにより、共振器の減衰極の位置がフィルタ本体の通過
帯域の低域側及び高域側にそれぞれ存在するサイドロー
ブの位置に重なるので、通過帯域外の減衰量を大きくす
ることができる。
共振器を介して入力ＩＤＴに、かつ出力端子をこの端子
に並列接続した共振器を介して出力ＩＤＴに接続するこ
とにより、共振器の減衰極の位置がフィルタ本体の通過
帯域の低域側及び高域側にそれぞれ存在するサイドロー
ブの位置に重なるので、通過帯域外の減衰量を大きくす
ることができる。
【００７０】また、共振器を圧電基板上に設けたＩＤＴ
とこのＩＤＴの両側に設けた反射器とで構成したことに
より、同一の圧電基板上にフィルタ本体と共振器とを設
けることができるので、小型の弾性表面波フィルタを得
ることができる。
とこのＩＤＴの両側に設けた反射器とで構成したことに
より、同一の圧電基板上にフィルタ本体と共振器とを設
けることができるので、小型の弾性表面波フィルタを得
ることができる。
【００７１】また、圧電基板を３６゜ＹカットーＸ方向
伝搬のＬｉＴａＯ3 圧電基板としたことにより、弾性表
面はフィルタの周波数の変化が小さくなるので、通過帯
域幅の設計が容易になる。
伝搬のＬｉＴａＯ3 圧電基板としたことにより、弾性表
面はフィルタの周波数の変化が小さくなるので、通過帯
域幅の設計が容易になる。
【図１】 この発明の一実施例による弾性表面波フィル
タを示す構成図である。
タを示す構成図である。
【図２】 この発明の一実施例による弾性表面波フィル
タの動作を説明する図である。
タの動作を説明する図である。
【図３】 この発明の一実施例による弾性表面波フィル
タの設計値を説明する図である。
タの設計値を説明する図である。
【図４】 この発明の一実施例による弾性表面波フィル
タの電極指の構成図である。
タの電極指の構成図である。
【図５】 この発明の一実施例による弾性表面波フィル
タの通過特性を説明する図であって、（ａ）は通過帯域
内の特性、（ｂ）は通過帯域外の特性を示す。
タの通過特性を説明する図であって、（ａ）は通過帯域
内の特性、（ｂ）は通過帯域外の特性を示す。
【図６】 この発明の他の実施例による弾性表面波フィ
ルタを示す構成図である。
ルタを示す構成図である。
【図７】 この発明の他の実施例による弾性表面波フィ
ルタの共振器を説明する図である。
ルタの共振器を説明する図である。
【図８】 この発明の他の実施例による弾性表面波フィ
ルタの動作を説明する図であって、（ａ）は共振器の特
性、（ｂ）はフィルタ本体の特性、（ｃ）は弾性表面波
フィルタ全体の特性を示す。
ルタの動作を説明する図であって、（ａ）は共振器の特
性、（ｂ）はフィルタ本体の特性、（ｃ）は弾性表面波
フィルタ全体の特性を示す。
【図９】 この発明の他の実施例による弾性表面波フィ
ルタの通過特性を説明する図であって、（ａ）は通過帯
域内の特性、（ｂ）は通過帯域外の特性を示す。
ルタの通過特性を説明する図であって、（ａ）は通過帯
域内の特性、（ｂ）は通過帯域外の特性を示す。
【図１０】 この発明のさらに他の実施例による弾性表
面波フィルタを示す構成図である。
面波フィルタを示す構成図である。
【図１１】 この発明のさらに他の実施例による弾性表
面波フィルタの共振器を説明する図である。
面波フィルタの共振器を説明する図である。
【図１２】 この発明のさらに他の実施例による弾性表
面波フィルタの動作を説明する図であって、（ａ）は共
振器の特性、（ｂ）はフィルタ本体の特性、（ｃ）は弾
性表面波フィルタ全体の特性を示す。
面波フィルタの動作を説明する図であって、（ａ）は共
振器の特性、（ｂ）はフィルタ本体の特性、（ｃ）は弾
性表面波フィルタ全体の特性を示す。
【図１３】 この発明のさらに他の実施例による弾性表
面波フィルタを示す構成図である。
面波フィルタを示す構成図である。
【図１４】 この発明のさらに他の実施例による弾性表
面波フィルタの動作を説明する図であって、（ａ）はフ
ィルタ本体の特性、（ｂ）は弾性表面波フィルタ全体の
特性を示す。
面波フィルタの動作を説明する図であって、（ａ）はフ
ィルタ本体の特性、（ｂ）は弾性表面波フィルタ全体の
特性を示す。
【図１５】 この発明のさらに他の実施例による弾性表
面波フィルタを示す構成図である。
面波フィルタを示す構成図である。
【図１６】 従来の弾性表面波フィルタを示す構成図で
ある。
ある。
【図１７】 従来の弾性表面波フィルタの動作を説明す
る図である。
る図である。
【図１８】 従来の弾性表面波フィルタの動作を説明す
る図である。
る図である。
【図１９】 携帯電話装置のフィルタ設計に係わる要求
仕様の一例を説明する図である。
仕様の一例を説明する図である。
【図２０】 従来の弾性表面波フィルタの設計値を説明
する図である。
する図である。
【図２１】 従来の弾性表面波フィルタの通過特性を説
明する図であって、（ａ）は通過帯域内の特性、（ｂ）
は通過帯域外の特性を示す。
明する図であって、（ａ）は通過帯域内の特性、（ｂ）
は通過帯域外の特性を示す。
１ 圧電基板 ２ ＩＤＴ群 ３ 入力端子 ４ 出力端子 ５ 反射器 ６、７ 対面電極指 ８ 一端子対弾性表面波共振器 １０ フィルタ本体 ２１ 入力ＩＤＴ ２２ 出力ＩＤＴ ２３ ＩＤＴ
Claims (8)
- 【請求項１】 すだれ状の電極指を組み合わせてなる、
入力端子が接続される入力インターディジタルトランス
デューサ電極（ＩＤＴ）と出力端子が接続される出力Ｉ
ＤＴとを、圧電基板上に弾性表面波の伝搬方向に沿って
交互に配置するとともに、これらＩＤＴ群の両側に反射
器を設けてなる弾性表面波フィルタにおいて、上記ＩＤ
Ｔ群を４個以上のＩＤＴで構成し、かつ各ＩＤＴ間の互
いに対面する最内側に位置する対面電極指間の距離を、
弾性表面波の波長λに対して、０．６２５λ〜１．２５
λとしたことを特徴とする弾性表面波フィルタ。 - 【請求項２】 ＩＤＴ群を５個以上の奇数個のＩＤＴで
構成したことを特徴とする請求項１に記載の弾性表面波
フィルタ。 - 【請求項３】 入力端子または出力端子のうち少なくと
も一方の端子が、この端子に直列接続された共振器を介
して入力ＩＤＴまたは出力ＩＤＴに接続されていること
を特徴とする請求項１または２のいずれか１つに記載の
弾性表面波フィルタ。 - 【請求項４】 入力端子または出力端子のうち少なくと
も一方の端子が、この端子に並列接続された共振器を介
して入力ＩＤＴまたは出力ＩＤＴに接続されていること
を特徴とする請求項１または２のいずれか１つに記載の
弾性表面波フィルタ。 - 【請求項５】 入力端子がこの端子に並列接続された共
振器を介して入力ＩＤＴに、かつ出力端子がこの端子に
直列接続された共振器を介して出力ＩＤＴに接続されて
いることを特徴とする請求項１または２のいずれか１つ
に記載の弾性表面波フィルタ。 - 【請求項６】 入力端子がこの端子に直列接続された共
振器を介して入力ＩＤＴに、かつ出力端子がこの端子に
並列接続された共振器を介して出力ＩＤＴに接続されて
いることを特徴とする請求項１または２のいずれか１つ
に記載の弾性表面波フィルタ。 - 【請求項７】 共振器を圧電基板上に配置されたＩＤＴ
とこのＩＤＴの両側に設けた反射器とで構成したことを
特徴とする請求項３〜６のいずれか１つに記載の弾性表
面波フィルタ。 - 【請求項８】 圧電基板を３６゜ＹカットーＸ方向伝搬
のＬｉＴａＯ3 圧電基板としたことを特徴とする請求項
１〜７のいずれか１つに記載の弾性表面波フィルタ。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7062923A JPH08265087A (ja) | 1995-03-22 | 1995-03-22 | 弾性表面波フィルタ |
| US08/597,485 US5717367A (en) | 1995-03-22 | 1996-02-02 | Surface acoustic wave (SAW) filter with improved spacing between input and output interdigital transducers |
| EP96104449A EP0734121A1 (en) | 1995-03-22 | 1996-03-20 | Surface acoustic wave (SAW) filter |
| CN96103702A CN1110896C (zh) | 1995-03-22 | 1996-03-21 | 声表面波滤波器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7062923A JPH08265087A (ja) | 1995-03-22 | 1995-03-22 | 弾性表面波フィルタ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08265087A true JPH08265087A (ja) | 1996-10-11 |
Family
ID=13214284
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7062923A Pending JPH08265087A (ja) | 1995-03-22 | 1995-03-22 | 弾性表面波フィルタ |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5717367A (ja) |
| EP (1) | EP0734121A1 (ja) |
| JP (1) | JPH08265087A (ja) |
| CN (1) | CN1110896C (ja) |
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| US6768397B2 (en) | 2000-11-29 | 2004-07-27 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Surface acoustic wave filter with balanced and unbalanced terminals |
| US7358832B2 (en) | 2004-11-04 | 2008-04-15 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Balanced saw filter |
| US7369016B2 (en) | 2004-11-04 | 2008-05-06 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Balanced saw filter |
| WO2010125934A1 (ja) * | 2009-04-30 | 2010-11-04 | 株式会社村田製作所 | 弾性波装置 |
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| JP3077052B2 (ja) * | 1995-12-27 | 2000-08-14 | 株式会社村田製作所 | 弾性表面波共振子フィルタ装置 |
| US6003370A (en) * | 1996-05-30 | 1999-12-21 | Minolta Co., Ltd. | Elastic surface wave gyroscope |
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