JPH08296517A - 分配型燃料噴射ポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 噴射終了時の各気筒の噴射切れ特性を均一に
する分配型燃料噴射ポンプを提供する。 【構成】 分配ロータ１３には、一端側に区画形成され
たプランジャ室２１から他端側に向かって軸方向に中央
部まで延びる連通路２５が形成されており、さらにこの
連通路２５から他端側に向かって径方向外側に斜めに延
びることで分配ロータ１３の外壁に開口する吐出通路２
７と補助吐出通路２８とが形成されている。この吐出通
路２７と補助吐出通路２８とのそれぞれの開口端は分配
ロータ１３の外周壁に形成された環状溝２９にそれぞれ
連通している。吐出通路２７および補助吐出通路２８
は、プランジャ室２１内の高圧燃料を環状溝２９に送出
するために形成されており、補助吐出通路２８の内径が
吐出通路２７の内径のほぼ半分になるように設定されて
いる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関用の分配型燃
料噴射ポンプに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来の分配型燃料噴射ポンプは、シリン
ダ内をロータが摺接しながら回転し、このロータに形成
される分配ポートがシリンダの分配通路に連通したとき
プランジャによる加圧燃料が分配ポートから分配通路を
経由してデリバリバルブよりディーゼル機関に供給され
るようになっている。

【０００３】このような分配型燃料噴射ポンプとして
は、例えば特開平５−３０６６６１号公報に開示される
分配型燃料噴射ポンプが知られている。この分配型燃料
噴射ポンプは、駆動軸の回転運動がカム機構を介して伝
達されるプランジャが往復運動し、プランジャにより加
圧された燃料がロータの吐出ポートから所定のタイミン
グで噴射ノズルへ圧送するインナカム式分配型燃料噴射
ポンプである。そして、このカム機構のカム角度位置を
変化させることにより駆動軸とプランジャとの伝達位相
を変化させ燃料噴射時期を変更するタイマ部と、カム機
構のカム角度位置を検出する回転センサとを備えてお
り、回転センサの取付け位置をタイマ部に対し駆動軸の
周方向のほぼ同位置に位置させている。これにより、回
転センサとタイマ部との距離が短くなることから回転セ
ンサの振動の軽減を図っている。

【０００４】また、前記公報に記載の分配型燃料噴射ポ
ンプでは、プランジャで加圧された高圧燃料の燃料噴射
量を調節するため、シリンダには高圧燃料を逃がす溢流
通路が設けられ、この高圧燃料を所定時期に溢流通路に
逃がすことで燃料噴射量を調節している。そのため、ロ
ータにはこの溢流通路と連通する環状溝とこの環状溝と
加圧室とを連通させる連通路および吐出ポートとが形成
され、溢流時期に合わせて加圧室内の高圧燃料を連通
路、吐出ポートおよび環状溝を介して溢流通路から燃料
ギャラリに溢流させている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この特
開平５−３０６６６１号公報に開示される分配型燃料噴
射ポンプによると、溢流させる高圧燃料が流れる環状溝
が形成されたロータは駆動軸の回転運動に連係して回転
運動していることから、加圧室から溢流する高圧燃料が
環状溝に流込むとロータの回転方向に合わせて環状溝中
を高圧燃料が流れ易い。すると、環状溝に流込んだ高圧
燃料はロータの回転方向に流れ易く反回転方向に流れ難
いことから、シリンダに形成された溢流通路とロータに
形成された吐出ポートとの位置関係によっては溢流通路
と吐出ポートの間に位置する環状溝の距離が短くてもロ
ータの反回転方向であるため高圧燃料が流れ難く、環状
溝の距離の長くてもロータの回転方向であるためこの長
い経路の方が高圧燃料が流れ易くなる。そのため、この
ような溢流通路と吐出ポートとの位置関係が成立するデ
リバリーバルブに対応する気筒においては噴射終了時の
燃料噴射の切れが悪くなり、各気筒の燃料噴射後の特性
にばらつきを生ずるという問題がある。この問題は特に
高回転時の低噴射量の場合に生じ易く、その場合、噴射
切れ特性の気筒間差が顕著に現れることから、燃料噴射
量が不均一になる。そのため未燃燃料を排出することと
なり白煙の発生を招くことになる。

【０００６】本発明の目的は、噴射終了時の各気筒の噴
射切れ特性を均一にする分配型燃料噴射ポンプを提供す
ることである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】前記の課題を解決するた
めの本発明による請求項１記載の分配型燃料噴射ポンプ
は、往復運動可能なプランジャと回転運動可能な分配ロ
ータにより燃料の圧送および分配を行う分配型燃料噴射
ポンプであって、内部に加圧室とこの加圧室に連通する
吐出ポートおよび主溢流ポートとを有する分配ロータ
と、前記分配ロータの内部に収容され、前記加圧室に燃
料を吸引し加圧する往復摺動可能なプランジャと、前記
分配ロータを摺接回転可能に支持し、前記吐出ポート出
口に連通可能な複数の吐出通路と前記主溢流ポート出口
に連通可能な溢流通路とを有するシリンダと、燃料噴射
終了時、前記溢流通路に接続される通路を開く溢流弁
と、前記溢流通路の入口部と前記主溢流ポートとが前記
分配ロータの外周で常に連通するように前記シリンダ内
周壁または前記分配ロータ外周壁に環状に形成される周
溝と、前記分配ロータの内部に形成され、前記溢流弁の
開時に前記加圧室の燃料量の一部が前記溢流弁側に速や
かにかつ円滑に流れるように前記加圧室と前記周溝とを
常時連通する補助溢流ポートとを備えたことを特徴とす
る。

【０００８】また、本発明による請求項２記載の分配型
燃料噴射ポンプは、請求項１記載の分配型燃料噴射ポン
プにおいて、前記補助溢流ポート出口は、前記主溢流ポ
ート出口より前記分配ロータの反回転方向に所定角度α
をなす位置にあることを特徴とする。さらに、本発明に
よる請求項３記載の分配型燃料噴射ポンプは、請求項１
または２記載の分配型燃料噴射ポンプにおいて、前記補
助溢流ポートの内径は、前記補助溢流ポートの占有容積
増によって生ずる加圧力の低下に伴う燃料噴射量減によ
り不具合が発生しない程度に設定されていることを特徴
とする。

【０００９】

【作用および発明の効果】本発明の請求項１記載の分配
型燃料噴射ポンプによると、溢流弁の開弁時に加圧室の
燃料量の一部が溢流弁側に速やかにかつ円滑に流れるよ
うに加圧室と周溝とを常時連通する補助溢流ポートを分
配ロータの内部に形成したことから、分配ロータの回転
運動に妨げられることなくして加圧室内の燃料を迅速に
溢流させることができる。これにより、溢流通路と主溢
流ポートとの位置関係にかかわらず加圧室内の燃料を迅
速に溢流させることができるため、噴射終了時の各気筒
の噴射切れ特性のばらつきを抑制し、噴射切れ特性を均
一にする効果がある。

【００１０】また、本発明の請求項２記載の分配型燃料
噴射ポンプによると、補助溢流ポート出口は、主溢流ポ
ート出口より分配ロータの反回転方向側に位置してお
り、補助溢流ポート出口と主溢流ポート出口とを結ぶ周
溝中の最短経路を円弧とするこの円弧の中心角は、所定
角度αであることから、例えば４気筒エンジンの場合、
この中心角を９０°にすることで加圧室内の燃料をさら
に迅速に溢流させる効果がある。

【００１１】さらに、本発明の請求項３記載の分配型燃
料噴射ポンプによると、補助溢流ポートの内径は、補助
溢流ポートの占有容積増によって生ずる加圧力の低下に
伴う燃料噴射量減により不具合が発生しない程度に設定
されていることから、補助溢流ポートを分配ロータの内
部に形成したことにより分配型燃料噴射ポンプの性能に
及ぼす影響を最小限に抑える効果がある。

【００１２】

【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。 （第１実施例）本発明の第１実施例による分配型燃料噴
射ポンプを図１および図２に示す。図１および図２に示
すように、図示しないエンジンにより駆動される噴射ポ
ンプ１０のドライブシャフト１はオイルシール２および
ドライブシャフトジャーナル軸受２ａを介してポンプハ
ウジング３に回転可能に支持されている。フィードポン
プ４はドライブシャフト１と一体に回転し、図示しない
燃料タンクから燃料を吸入して加圧した後、図示しない
外部配管を通して吸入ギャラリ１４に燃料を送出してい
る。吸入ギャラリ１４は、ポンプハウジング３に固定さ
れた分配ヘッド５の内壁に環状に形成されている。フィ
ードポンプ４の燃料吐出側と燃料吸入側とは、吐出圧力
が調節されるように図示しない圧力調整弁を介して接続
されている。

【００１３】分配ヘッド５の内壁にシリンダ６が固定さ
れ、このシリンダ６の内壁に分配ロータ１３が回転可能
に支持されている。分配ロータ１３はドライブシャフト
１と軸方向に連結され、ドライブシャフト１と一体に回
転する。シリンダ６には吸入ギャラリ１４に連通する吸
入通路１５、エンジンの各気筒に燃料を供給するための
複数の分配通路１６ａ、ｂ、ｃ、ｄおよび溢流通路とし
てのスピル通路１７が形成されている。この各分配通路
１６ａ、ｂ、ｃ、ｄは分配ヘッド５に設けた複数の燃料
通路１８ａ、ｂ、ｃ、ｄを介してエンジンの各気筒に燃
料を供給するための複数のデリバリバルブ１９にそれぞ
れ連通している。なお、図２に示す＃Ａ、＃Ｂ、＃Ｃ、
＃Ｄは気筒番号を示し、燃料通路１８ａ、ｂ、ｃ、ｄに
それぞれ対応している。

【００１４】分配ロータ１３には互いに直交する一対の
摺動孔１３ａが形成され、各摺動孔１３ａを形成する分
配ロータ１３の内壁にそれぞれ一対のプランジャ２０が
油密状態で摺動可能に支持されており、各プランジャ２
０の内端面と各摺動孔１３ａを形成する内壁により加圧
室としてのプランジャ室２１が区画形成されている。ま
た分配ロータ１３には、一端側に区画形成されたプラン
ジャ室２１から他端側に向かって軸方向に中央部まで伸
びる連通路２５が形成されており、さらにこの連通路２
５から他端側に向かって径方向外側に斜めに延びること
で分配ロータ１３の外壁に開口する吐出通路２７と補助
吐出通路２８とが形成されている。この吐出通路２７と
補助吐出通路２８とのそれぞれの開口端は高圧燃料の出
口であり、分配ロータ１３の外周壁に形成された周溝と
しての環状溝２９にそれぞれ連通している。またこの環
状溝２９に連通する分配ポート２６が分配ロータ１３の
外壁に形成されている。この分配ポート２６は、分配ロ
ータ１３の回転に伴いシリンダ６の内周壁によって閉塞
されたり、前述した分配通路１６ａ、ｂ、ｃ、ｄと連通
したりする。

【００１５】吐出通路２７および補助吐出通路２８は、
前述したプランジャ室２１内の高圧燃料を環状溝２９に
送出するために形成されており、補助吐出通路２８の内
径が吐出通路２７の内径のほぼ半分になるように設定さ
れている。これは、分配ロータ１３内に形成される吐出
通路の本数が増加することに伴う分配ロータ１３内の加
圧容積の増加によって噴射圧が低下するのを抑えるため
である。つまり、補助吐出通路２８の内径が吐出通路２
７の内径のほぼ半分にすることで、補助吐出通路２８の
通路断面積を吐出通路２７の通路断面積のほぼ１／４に
することができるため、補助吐出通路２８を設けたこと
による分配ロータ１３内の加圧容積の増加を抑えながら
プランジャ室２１と環状溝２９とを連通させる吐出通路
の本数を増加させている。

【００１６】また図２に示すように、環状溝２９に開口
する吐出通路２７と補助吐出通路２８のそれぞれの開口
端は、分配ロータ１３の中心角にするとほぼ９０°離れ
た位置、すなわち補助吐出通路２８の方が吐出通路２７
より分配ロータ１３の反回転方向側に９０°戻ったとこ
ろに位置している。この角度αは３６０°をエンジンの
気筒数で割ることにより求められ、本実施例の場合、４
気筒エンジンであることから３６０°／４＝９０°とな
る。そして、この角度αで設定されたときに最良の結果
が得られることを実験により確認しており、さらに本実
施例の場合、ほぼ９０°に限らず６０°〜１２０°の範
囲でも良好な結果が得られることを実験により確認して
いる。

【００１７】これにより、図２に示す気筒＃Ｄへの噴射
直後の状態では、吐出通路２７の開口と補助吐出通路２
８の開口との間にスピル通路１７の開口が位置すること
で、分配ロータ１３の回転方向Ａに逆らって吐出通路２
７からスピル通路１７へ流れ難かった高圧燃料の流れを
回転方向Ａの回転に沿って補助吐出通路２８からスピル
通路１７へ流すことで高圧燃料の溢流をスムーズに行っ
ている。つまり、分配ロータ１３の回転方向Ａに沿って
吐出通路２７から環状溝２９内を大回りして流れる高圧
燃料の流れＢより、補助吐出通路２８から環状溝２９内
を小回りして流れる高圧燃料の流れＣの方が環状溝２９
内の経路長が短距離になるため、スピル通路１７に高圧
燃料を素早く流込むことができる。そのため、気筒＃Ｄ
の噴射終了を俊敏に行うことができ他の気筒＃Ａ、Ｂ、
Ｃとの噴射切れの差を大幅に短縮できる。

【００１８】前述した各プランジャ２０の外側端部には
シュー２２が配設され、各シュー２２にローラ２３が回
転自在に保持されている。ローラ２３の外側には内周面
に複数のカム山を有するカム面の形成されたカムリング
としてのインナーカムリング２４が配置されており、分
配ロータ１３の回転に基づいてローラ２３がインナーカ
ムリング２４内周面のカム面に摺動することにより、ロ
ーラ２３はカム面に沿ってインナーカムリング２４の半
径方向に往復動し、この往復動がシュー２２を介してプ
ランジャ２０に伝達される。そしてプランジャ２０が分
配ロータ１３の半径方向外側に移動する行程が吸入行程
であり、半径方向内側に移動する行程が分配行程とな
る。

【００１９】溢流弁としてのスピル弁５０はスピル通路
１７の先端に配設され、バルブボディ５１と弁体５３と
弁体５３を開方向に付勢する圧縮コイルスプリング５２
と励磁コイル等からなる励磁部５４等とから構成されて
いる。スピル弁５０は、燃料の分配行程ときにおいてス
ピル通路１７と吸入ギャラリ１４との連通または遮断を
行なって加圧された燃料を溢流させ、噴射量を制御する
ようになっている。励磁部５４に励磁電流が供給される
と弁体５３が圧縮コイルスプリング５２の付勢力に抗し
て閉弁方向に吸引されて弁を閉じる。

【００２０】そして、分配ロータ１３の回転に伴いシリ
ンダ６の分配通路１６ｄが分配ロータ１３の分配ポート
２６と連通すると連通路２５、吐出通路２７、補助吐出
通路２８、環状溝２９、分配ポート２６、分配通路１６
ｄおよび燃料通路１８ｄを経由してプランジャ室２１が
デリバリバルブ１９と連通する。すると、プランジャ室
２１内の高圧燃料が前述した各通路を経由してデリバリ
バルブ１９に送込まれるデリバリバルブ１９に接続され
た図示しない噴射管の先端に取り付けられたノズルから
高圧燃料が噴射される。

【００２１】励磁部５４に励磁電流が供給されないとき
弁体５３が圧縮コイルスプリング５２の付勢力により開
弁方向に付勢され弁を開く。すると、スピル通路１７を
介して低圧側に環状溝２９が連通するためプランジャ室
２１内の高圧燃料が前述したように吐出通路２７、補助
吐出通路２８および環状溝２９を介して低圧側に流込
む。これにより、デリバルバルブ１９を介して図示しな
いノズルに供給されいていた高圧燃料が断たれるためノ
ズルからの燃料噴射が終了する。またこのとき、スピル
弁５０が開弁することにより、戻り通路３１を経由して
吸入ギャラリ１４とスピル通路１７とが連通することか
ら低圧側に溢流した高圧燃料の一部が吸入ギャラリ１４
に流込み再吸入可能になっている。

【００２２】次に、分配型燃料噴射ポンプ１０による燃
料噴射終了から次の燃料噴射終了までの燃料噴射行程の
１サイクルの作動について説明する。 (1) 駆動軸１の回転に伴い分配ロータ１３が回転し、イ
ンナーカムリング２４のカム山とローラ２３とが係合す
る。すると、各プランジャ２０が分配ロータ１３の半径
方向内側に移動することによりプランジャ室２１の容積
が減少するため、プランジャ室２１の圧力が増大する。
そして、燃料通路２５と連通する図示しない吸入ポート
と吸入通路１５とが遮断され、分配ロータ１３の分配ポ
ート２６が分配通路１６ｄに連通するとともに、プラン
ジャ室２１で加圧された燃料が一定圧以上になると、分
配ポート２６、分配通路１６ｄ、燃料通路１８ｄを経由
してデリバリバルブ１９から図示しないノズルに高圧燃
料が供給されエンジンの気筒＃Ｄ内に燃料が噴射され
る。

【００２３】燃料噴射を終了させる所定の時期に達する
と図示しない電子制御ユニットによりスピル弁５０の励
磁部５４に供給されている励磁電流が断たれるため、ス
ピル弁５０が開弁状態となる。するとプランジャ室２１
で加圧されていた燃料が連通路２５を介して、吐出通路
２７と補助吐出通路２８との分岐点に達する。このとき
分配ロータ１３は図２で反時計回りの回転方向Ａに回転
しているため吐出通路２７から環状溝２９に流込んだ高
圧燃料の多くは図２で高圧燃料の流れＢ方向すなわち分
配ロータ１３の回転方向に沿って環状溝２９内を流れ
る。これは、環状溝２９内を流れる高圧燃料の流れが分
配ロータ１３の回転方向Ａに沿って流れる方が流れ易く
回転方向Ａに逆らって流れ難いためである。ところが、
補助吐出通路２８から環状溝２９内に流込んだ高圧燃料
は補助吐出通路２８の開口から見てスピル通路１７の開
口が回転方向Ａ側に位置していることから、環状溝２９
内を最短距離で流れスピル通路１７内に高圧燃料を溢流
させることができる。つまり、補助吐出通路２８が形成
されることなく吐出通路２７が一本だけ形成されていた
場合、吐出通路２７から環状溝２９内を大回りして流れ
る高圧燃料の流れＢによりスピル通路１７内に高圧燃料
を溢流させていたが、吐出通路２７に加え補助吐出通路
２８を設けることにより補助吐出通路２８から環状溝２
９内を小回りして流れる高圧燃料の流れＣによりプラン
ジャ室２１内の高圧燃料を低圧側にスムーズに溢流させ
ることができる。これにより、高速回転時の低噴射領域
においても噴射切れ特性をシャープにすることができ、
噴射切れ特性の各気筒間差を抑制する効果がある。

【００２４】スピル通路１７から低圧側に溢流した高圧
燃料はスピル弁５０および戻り通路３１を介して吸入ギ
ャラリ１４内に流入し次噴射に備える。 (2) インナーカムリング２４のカム山とローラ２３とが
係合していない状態では、各プランジャ２０が分配ロー
タ１３の半径方向外側に移動することによりプランジャ
室２１の容積が増大するのでプランジャ室２１の圧力が
低下する。ここで、燃料通路２５と連通する図示しない
吸入ポートがいずれかの吸入通路１５に連通すると、次
噴射に備えて吸入ギャラリ１４に充填されていた燃料が
プランジャ室２１内に吸入される。

【００２５】第１実施例によると、分配ロータ１３の環
状溝２９内に形成された補助吐出通路２８の開口は吐出
通路２７の開口より分配ロータ１３の回転方向Ａの反対
側に位置し、かつ分配ロータ１３の回転に伴い吐出通路
２７の開口と補助吐出通路２８の開口との間にスピル通
路１７の開口が位置する状態でスピル通路１７への溢流
が行われることから、吐出通路２７からの高圧燃料の流
れＢよりも補助吐出通路２８からの高圧燃料の流れＣの
方が環状溝２９内を短い経路で流れスピル通路１７に高
圧燃料を溢流させることができる。

【００２６】また、第１実施例によると、環状溝２９に
開口する吐出通路２７と補助吐出通路２８のそれぞれの
開口端は、図２に示すように分配ロータ１３の中心角に
するとほぼ９０°離れ補助吐出通路２８の方が吐出通路
２７より分配ロータ１３の反回転方向側に９０°戻った
ところに位置していることから、プランジャ室２１内の
燃料をさらに俊敏に溢流させることができ最良の結果を
得られる効果がある。

【００２７】これにより、噴射終了時の噴射切れ特性が
シャープになることから、各気筒ごとの噴射切れの差を
なくし、特に高速回転時の低噴射領域において各気筒ご
との噴射切れの時期の差を抑える効果がある。つまり、
高回転時の低噴射領域において各気筒ごとの噴射量の不
均等を抑制しエンジン燃焼時の未燃燃料の排出を抑制で
きることから、排ガス中の白煙の発生量を抑える効果が
ある。

【００２８】さらに、吐出通路２７および補助吐出通路
２８は、プランジャ室２１内の高圧燃料を環状溝２９に
送出するために形成されており、補助吐出通路２８の内
径が吐出通路２７の内径のほぼ半分になるように設定さ
れている。これにより、分配ロータ１３内に形成される
吐出通路の本数が増加することに伴う分配ロータ１３内
の加圧容積の増加によって噴射圧が低下するのを抑える
効果がある。

【００２９】（第２実施例）本発明の第２実施例による
分配型燃料噴射ポンプを図３および図４に示す。第１実
施例と実質的に同一の構成部分については同一符号を付
す。第２実施例は、分配ロータ１３に形成された吐出通
路６６の環状溝２９側の開口が分配ポート２６と同位置
にある例である。

【００３０】図３および図４に示すように、分配ロータ
１３の外周壁には第１実施例と同様、環状溝２９が形成
されており、この環状溝２９には一端がこの環状溝に開
口し他端が分配ロータ１３の外周壁に開口する連通路６
６が形成されている。そして、この分配ロータ１３の外
周壁に開口した連通路６６の他端と一端が連通し他端が
プランジャ室２１と連通する連通路６５が形成されてい
る。このプランジャ室２１には一端が環状溝２９に連通
する補助吐出通路６７の他端が連通している。つまり、
プランジャ室２１と環状溝２９とは連通路６５と吐出通
路６６とを介して連通するほか、補助吐出通路６７によ
っても連通している。そして、この吐出通路６６と補助
吐出通路６７とは第１実施例と同様、互いに異なった位
置で環状溝２９に開口している。つまり、図４に示す気
筒＃Ｂの噴射終了したとき、吐出通路６６が分配ポート
２６を介して分配通路１６ｂと連通するとスピル通路１
７の開口が分配ロータ１３の回転方向Ａの反対側に位置
することになる。そのため、補助吐出通路６７の開口を
スピル通路１７の開口よりさらに分配ロータ１３の回転
方向Ａの反対側に位置させることで、吐出通路６６から
の高圧燃料の流れＤより補助吐出通路６７からの高圧燃
料の流れＥの方が環状溝２９内を短い経路で流れスピル
通路１７に高圧燃料をスムーズに溢流させることができ
る。これにより、第１実施例と同様の効果が得られる。

【００３１】なお、第１実施例および第２実施例では、
環状溝２９が分配ロータ１３側に形成されている例を説
明したが、本発明では、分配ロータを回転可能に支持す
るシリンダ側に環状溝を形成しても良い。この場合、分
配ロータに形成される吐出通路としての分配ポートはこ
の環状溝に開口することなく分配ロータの外周壁に開口
し分配ロータの回転に伴い所定位置でシリンダ側の吐出
通路を連通する構成となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例による分配型燃料噴射ポン
プを示す縦断面図である。

【図２】図１に示すII−II線による断面図である。

【図３】本発明の第２実施例による分配型燃料噴射ポン
プの主要部分を示す縦断面図である。

【図４】図３に示すIV−IV線による断面図である。

【符号の説明】

６ シリンダ １３ 分配ロータ １６ａ、１６ｂ、１６ｃ、１６ｄ 分配通路 １８ａ、１８ｂ、１８ｃ、１８ｄ 燃料通路 １７ スピル通路 （溢流通路） ２０ プランジャ ２１ プランジャ室 （加圧室） ２６ 分配ポート （吐出通路） ２７、６６ 吐出通路 （主溢流ポート） ２８、６７ 補助吐出通路 （補助溢流ポート） ２９ 環状溝 （周溝） ５０ スピル弁 （溢流弁）

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 往復運動可能なプランジャと回転運動可
   能な分配ロータにより燃料の圧送および分配を行う分配
   型燃料噴射ポンプであって、 内部に加圧室とこの加圧室に連通する吐出ポートおよび
   主溢流ポートとを有する分配ロータと、 前記分配ロータの内部に収容され、前記加圧室に燃料を
   吸引し加圧する往復摺動可能なプランジャと、 前記分配ロータを摺接回転可能に支持し、前記吐出ポー
   ト出口に連通可能な複数の吐出通路と前記主溢流ポート
   出口に連通可能な溢流通路とを有するシリンダと、 燃料噴射終了時、前記溢流通路に接続される通路を開く
   溢流弁と、 前記溢流通路の入口部と前記主溢流ポートとが前記分配
   ロータの外周で常に連通するように前記シリンダ内周壁
   または前記分配ロータ外周壁に環状に形成される周溝
   と、 前記分配ロータの内部に形成され、前記溢流弁の開時に
   前記加圧室の燃料量の一部が前記溢流弁側に速やかにか
   つ円滑に流れるように前記加圧室と前記周溝とを常時連
   通する補助溢流ポートとを備えたことを特徴とする分配
   型燃料噴射ポンプ。
2. 【請求項２】 前記補助溢流ポート出口は、前記主溢流
   ポート出口より前記分配ロータの反回転方向に所定角度
   αをなす位置にあることを特徴とする請求項１記載の分
   配型燃料噴射ポンプ。
3. 【請求項３】 前記補助溢流ポートの内径は、前記補助
   溢流ポートの占有容積増によって生ずる加圧力の低下に
   伴う燃料噴射量減により不具合が発生しない程度に設定
   されていることを特徴とする請求項１または２記載の分
   配型燃料噴射ポンプ。