JPH083724Y2 - 摩擦材 - Google Patents
摩擦材Info
- Publication number
- JPH083724Y2 JPH083724Y2 JP6714193U JP6714193U JPH083724Y2 JP H083724 Y2 JPH083724 Y2 JP H083724Y2 JP 6714193 U JP6714193 U JP 6714193U JP 6714193 U JP6714193 U JP 6714193U JP H083724 Y2 JPH083724 Y2 JP H083724Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- friction
- friction material
- value
- friction coefficient
- coefficient
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Braking Arrangements (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案はクラッチフェーシング、
ディスクパッド、ブレーキライニング等の摩擦材に関す
る。
ディスクパッド、ブレーキライニング等の摩擦材に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来用いられている摩擦材として例えば
クラッチディスクのクラッチフェーシングは、主にアス
ベスト等の不織布に結合剤となるフェノールレジン等を
含浸させて加熱加圧成形したものが一般的である。とこ
ろがそのような従来のクラッチフェーシングを使用した
場合、製造直後の摩擦面はその全面が必ずしもプレッシ
ャープレートやフライホイールに圧接しないので、使用
の初期状態においては所定の摩擦係数を得ることができ
ない。そのため従来のクラッチフェーシングは、その摩
擦面にレジンのコーティングを施す等、手間のかかる方
法で初期状態における摩擦係数の保持を図っていた。な
お先行技術として特開昭５８−８１２３８があり、鉄の
犠牲陽極となりうる金属を摩擦材の表面に０．５ｍｇ／
ｃｍ2〜８．０ｍｇ／ｃｍ2溶射、付着させてなる摩擦材
が開示されている。しかしその構造によっても摩擦係数
をある程度向上させることは可能であるが、製造直後の
摩擦係数は依然低く、所定の回数だけ使用してから出荷
したり或いは上述した処理方法を施す必要がある。
クラッチディスクのクラッチフェーシングは、主にアス
ベスト等の不織布に結合剤となるフェノールレジン等を
含浸させて加熱加圧成形したものが一般的である。とこ
ろがそのような従来のクラッチフェーシングを使用した
場合、製造直後の摩擦面はその全面が必ずしもプレッシ
ャープレートやフライホイールに圧接しないので、使用
の初期状態においては所定の摩擦係数を得ることができ
ない。そのため従来のクラッチフェーシングは、その摩
擦面にレジンのコーティングを施す等、手間のかかる方
法で初期状態における摩擦係数の保持を図っていた。な
お先行技術として特開昭５８−８１２３８があり、鉄の
犠牲陽極となりうる金属を摩擦材の表面に０．５ｍｇ／
ｃｍ2〜８．０ｍｇ／ｃｍ2溶射、付着させてなる摩擦材
が開示されている。しかしその構造によっても摩擦係数
をある程度向上させることは可能であるが、製造直後の
摩擦係数は依然低く、所定の回数だけ使用してから出荷
したり或いは上述した処理方法を施す必要がある。
【０００３】
【考案の目的】本考案は摩擦面に疑似合金溶射被膜を形
成することにより、製造直後の初期段階における摩擦材
の摩擦係数の向上を図ることを目的としている。
成することにより、製造直後の初期段階における摩擦材
の摩擦係数の向上を図ることを目的としている。
【０００４】
【考案の構成】本考案は、環状の摩擦材１の摩擦面３に
鉄の犠牲陽極となる金属と非犠牲陽極となる金属を３対
７ないし７対３の比率で含む疑似合金溶射被膜４を摩擦
面３の半径方向長さＡの外周部の長さＢ、但し１／３・
Ａ≦Ｂ≦２／３・Ａに形成して初期域の高い摩擦係数を
確保するようにしたことを特徴とする摩擦材摩擦材であ
る。
鉄の犠牲陽極となる金属と非犠牲陽極となる金属を３対
７ないし７対３の比率で含む疑似合金溶射被膜４を摩擦
面３の半径方向長さＡの外周部の長さＢ、但し１／３・
Ａ≦Ｂ≦２／３・Ａに形成して初期域の高い摩擦係数を
確保するようにしたことを特徴とする摩擦材摩擦材であ
る。
【０００５】
【作用】疑似合金溶射被膜は摩擦材製造直後における初
期の摩擦係数を高い所定値に維持する。
期の摩擦係数を高い所定値に維持する。
【０００６】
【実施例】本考案の実施例を示す図１において、１は環
状の摩擦材で、Ｃは摩擦材１の軸線（中心のみ図示）で
ある。２は摩擦材１と同心の大径孔である。３は摩擦材
１の両側にある摩擦面で、その外周部分には疑似合金溶
射被膜４が全周にわたって形成される。
状の摩擦材で、Ｃは摩擦材１の軸線（中心のみ図示）で
ある。２は摩擦材１と同心の大径孔である。３は摩擦材
１の両側にある摩擦面で、その外周部分には疑似合金溶
射被膜４が全周にわたって形成される。
【０００７】摩擦材１の材質としては、ガラス繊維やゴ
ムバインダ（アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢ
Ｒ）またはスチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）にフィラ
ー等の充填剤を加えたもの）等が採用される。
ムバインダ（アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢ
Ｒ）またはスチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）にフィラ
ー等の充填剤を加えたもの）等が採用される。
【０００８】疑似合金溶射被膜４の質量は８ｍｇ／ｃｍ
2から２５ｍｇ／ｃｍ2が好ましい。ここで疑似合金溶射
被膜とは、２種の金属または合金が融合していない状態
で溶射されているため、あたかも合金であるかのように
見える溶射被膜をいい、いわゆる融点以上に加熱されて
融合形成される一般の合金とは区別される。疑似合金溶
射被膜４を構成する金属としては亜鉛、及び黄銅等が採
用される。ことに亜鉛は鉄の犠牲陽極となり得るので２
種のうちの１種について亜鉛を採用することが好まし
い。
2から２５ｍｇ／ｃｍ2が好ましい。ここで疑似合金溶射
被膜とは、２種の金属または合金が融合していない状態
で溶射されているため、あたかも合金であるかのように
見える溶射被膜をいい、いわゆる融点以上に加熱されて
融合形成される一般の合金とは区別される。疑似合金溶
射被膜４を構成する金属としては亜鉛、及び黄銅等が採
用される。ことに亜鉛は鉄の犠牲陽極となり得るので２
種のうちの１種について亜鉛を採用することが好まし
い。
【０００９】本実施例においては外周から大径孔２まで
の摩擦面３の半径方向の長さをＡ、外周側の疑似合金溶
射被膜４が形成される範囲の長さをＢとすると、長さＢ
は長さＡの１／３から２／３迄の範囲に設定されてい
る。この構造を採用すると、図２に示すように特にプレ
ッシャープレート２０の外周部がフライホイール２１側
に傾斜している場合であっても、疑似合金溶射被膜４の
部分が軸線Ｃ方向に張出しているため、片当りによって
摩耗を低減するのに有効である。なお疑似合金溶射被膜
４を形成する範囲を摩擦面３の外周から半径方向の大径
孔２に至る間の長さＡの少なくとも１／３の長さの外周
側（長さＢ）に設定すれば、いわゆる鳴きも少なくな
る。これは疑似合金溶射被膜４が軸線Ｃ方向に張出して
いるためまず外周部分がプレッシャープレート２０やフ
ライホイール２１に挟持されることによりクラッチの振
動を低減できるからである。この鳴きを低減するために
は、９．０ｍｇ／ｃｍ2以下の疑似合金溶射被膜４を用
いればよいが、付着量が０．４ｍｇ／ｃｍ2以下の場合
には、耐錆性が低下するので好ましくない。長さＢを２
／３・Ａまでふやしても、ほぼ同等の効果が得られる。
の摩擦面３の半径方向の長さをＡ、外周側の疑似合金溶
射被膜４が形成される範囲の長さをＢとすると、長さＢ
は長さＡの１／３から２／３迄の範囲に設定されてい
る。この構造を採用すると、図２に示すように特にプレ
ッシャープレート２０の外周部がフライホイール２１側
に傾斜している場合であっても、疑似合金溶射被膜４の
部分が軸線Ｃ方向に張出しているため、片当りによって
摩耗を低減するのに有効である。なお疑似合金溶射被膜
４を形成する範囲を摩擦面３の外周から半径方向の大径
孔２に至る間の長さＡの少なくとも１／３の長さの外周
側（長さＢ）に設定すれば、いわゆる鳴きも少なくな
る。これは疑似合金溶射被膜４が軸線Ｃ方向に張出して
いるためまず外周部分がプレッシャープレート２０やフ
ライホイール２１に挟持されることによりクラッチの振
動を低減できるからである。この鳴きを低減するために
は、９．０ｍｇ／ｃｍ2以下の疑似合金溶射被膜４を用
いればよいが、付着量が０．４ｍｇ／ｃｍ2以下の場合
には、耐錆性が低下するので好ましくない。長さＢを２
／３・Ａまでふやしても、ほぼ同等の効果が得られる。
【００１０】また外周側から１／３の範囲に限定した場
合には、まず外周部分がプレッシャープレート２０やフ
ライホイール２１に挟持されるため摩擦面３全面にわた
って溶射した場合に比べて比較的少ない溶射材で本考案
の効果を奏することができ、しかも摩擦材１全体の質量
を低減できるので、イナーシャが増加する恐れもない。
合には、まず外周部分がプレッシャープレート２０やフ
ライホイール２１に挟持されるため摩擦面３全面にわた
って溶射した場合に比べて比較的少ない溶射材で本考案
の効果を奏することができ、しかも摩擦材１全体の質量
を低減できるので、イナーシャが増加する恐れもない。
【００１１】図３は摩擦材１の加工方法を示している。
５は溶射用トーチで、アーク式のものを採用している。
溶射材６はトーチ５の溶射口７から摩擦材１の摩擦面３
に溶射される。溶射材６としては上述した亜鉛及び黄銅
が採用される。なお溶射用トーチとしてはアーク式以外
のものを採用してもよい。
５は溶射用トーチで、アーク式のものを採用している。
溶射材６はトーチ５の溶射口７から摩擦材１の摩擦面３
に溶射される。溶射材６としては上述した亜鉛及び黄銅
が採用される。なお溶射用トーチとしてはアーク式以外
のものを採用してもよい。
【００１２】（測定結果） 図４は、本考案を採用した場合の摩擦係数μとクラッチ
接続遮断サイクル数Ｃｙとの関係を示すグラフであり、
図５は図４の初期サイクル数Ｃｙにおける摩擦係数μの
値を拡大して示したグラフである。図４、図５中、Ｘ１
及びＸ２は本考案による疑似合金溶射被膜を有する摩擦
材を採用した場合の測定結果を示しており、Ｙ１は溶射
被膜を形成していない従来の摩擦材、Ｙ２は亜鉛のみを
溶射して形成した摩擦材による測定結果を比較したグラ
フである。
接続遮断サイクル数Ｃｙとの関係を示すグラフであり、
図５は図４の初期サイクル数Ｃｙにおける摩擦係数μの
値を拡大して示したグラフである。図４、図５中、Ｘ１
及びＸ２は本考案による疑似合金溶射被膜を有する摩擦
材を採用した場合の測定結果を示しており、Ｙ１は溶射
被膜を形成していない従来の摩擦材、Ｙ２は亜鉛のみを
溶射して形成した摩擦材による測定結果を比較したグラ
フである。
【００１３】なおこの測定結果は以下の条件下で行なわ
れた。 クラッチサイズ（ＭＭ）：２２５（外径） ：１５０（内径） 摩 擦 材 の 材 質：Ｆ２０２ イナーシャ（KG.M.S2） ：０．１１８ 回 転 数 （ＲＰＭ）：１７５０ 取付荷重 （ＫＧ）初期：４９５ 試験後：４７４
れた。 クラッチサイズ（ＭＭ）：２２５（外径） ：１５０（内径） 摩 擦 材 の 材 質：Ｆ２０２ イナーシャ（KG.M.S2） ：０．１１８ 回 転 数 （ＲＰＭ）：１７５０ 取付荷重 （ＫＧ）初期：４９５ 試験後：４７４
【００１４】（１） 従来例の測定結果 溶射被膜を形成していない摩擦材の場合：図４のＹ
１で示すように、サイクル数Ｃｙの値が２〜１８の間は
摩擦係数μが０．３を越えており良好な状態を示してい
るが、図５に示すようにサイクル数Ｃｙの値が１の時の
摩擦係数μの値は概ね０．２０であり、初期の摩擦係数
μの値が低くなっている。従ってこの摩擦材をそのまま
使用すると、車両運転初期時のトルク伝達が不十分とな
る恐れがある。
１で示すように、サイクル数Ｃｙの値が２〜１８の間は
摩擦係数μが０．３を越えており良好な状態を示してい
るが、図５に示すようにサイクル数Ｃｙの値が１の時の
摩擦係数μの値は概ね０．２０であり、初期の摩擦係数
μの値が低くなっている。従ってこの摩擦材をそのまま
使用すると、車両運転初期時のトルク伝達が不十分とな
る恐れがある。
【００１５】 亜鉛のみを溶射して形成した摩擦材の
場合：図５のＹ２で示すように、サイクル数Ｃｙの値が
１の時の摩擦係数μの値はほぼ０．２２であり、上記Ｙ
１の値に比べて若干向上するものの依然初期摩擦係数が
低い。従って溶射被膜を形成していない摩擦材をそのま
ま使用すると、上記と同様に車両運転初期時のトルク伝
達が不十分となる。
場合：図５のＹ２で示すように、サイクル数Ｃｙの値が
１の時の摩擦係数μの値はほぼ０．２２であり、上記Ｙ
１の値に比べて若干向上するものの依然初期摩擦係数が
低い。従って溶射被膜を形成していない摩擦材をそのま
ま使用すると、上記と同様に車両運転初期時のトルク伝
達が不十分となる。
【００１６】（２） 本考案の測定結果 ８ｍｇ／ｃｍ2の亜鉛−黄銅疑似合金溶射被膜を形
成した摩擦材の場合：図４のＸ１で示すように、サイク
ル数Ｃｙの値が２〜１７の間は摩擦係数μの値が０．２
５以上であるのみならず、図５に示すように初期サイク
ル数Ｃｙの値が１の時の摩擦係数μの値は概ね０．２６
であり、運転初期の摩擦係数μの値も比較的高いことが
わかった。従って亜鉛−黄銅疑似合金溶射被膜を摩擦面
に形成することにより、運転初期時の摩擦係数μを高い
値に保持することができる。
成した摩擦材の場合：図４のＸ１で示すように、サイク
ル数Ｃｙの値が２〜１７の間は摩擦係数μの値が０．２
５以上であるのみならず、図５に示すように初期サイク
ル数Ｃｙの値が１の時の摩擦係数μの値は概ね０．２６
であり、運転初期の摩擦係数μの値も比較的高いことが
わかった。従って亜鉛−黄銅疑似合金溶射被膜を摩擦面
に形成することにより、運転初期時の摩擦係数μを高い
値に保持することができる。
【００１７】 １２ｍｇ／ｃｍ2の亜鉛−黄銅疑似合
金溶射被膜を形成した摩擦材の場合： 図４のＸ２で示
すように、サイクル数Ｃｙの値が２〜１００の間は摩擦
係数μの値が概ね０．３０以上ときわめて良好であるの
みならず、図５のＸ２で示すように、初期サイクル数Ｃ
ｙの値が１の時の摩擦係数μの値は概ね０．２８であ
り、運転初期の摩擦係数μの値がさらに高くなることが
わかった。従って１２ｍｇ／ｃｍ2の亜鉛−黄銅疑似合
金溶射被膜を形成することにより一層運転初期時の摩擦
係数μを高い値に保持することができる。なお、上記
の疑似合金溶射被膜の亜鉛と黄銅の比率は１：１であ
るが、この比率については３〜７：７〜３の比率にまで
設定することが可能である。
金溶射被膜を形成した摩擦材の場合： 図４のＸ２で示
すように、サイクル数Ｃｙの値が２〜１００の間は摩擦
係数μの値が概ね０．３０以上ときわめて良好であるの
みならず、図５のＸ２で示すように、初期サイクル数Ｃ
ｙの値が１の時の摩擦係数μの値は概ね０．２８であ
り、運転初期の摩擦係数μの値がさらに高くなることが
わかった。従って１２ｍｇ／ｃｍ2の亜鉛−黄銅疑似合
金溶射被膜を形成することにより一層運転初期時の摩擦
係数μを高い値に保持することができる。なお、上記
の疑似合金溶射被膜の亜鉛と黄銅の比率は１：１であ
るが、この比率については３〜７：７〜３の比率にまで
設定することが可能である。
【００１８】
【考案の効果】以上説明したように本考案は、環状の摩
擦材１の摩擦面３に鉄の犠牲陽極となる金属と非犠牲陽
極となる金属を３対７ないし７対３の比率で含む疑似合
金溶射被膜４を摩擦面３の半径方向長さＡの外周部の長
さＢ、但し１／３・Ａ≦Ｂ≦２／３・Ａに形成して初期
域の高い摩擦係数を確保するようにしたことを特徴とし
ているので、初期の摩擦トルクμを高い所定値に維持す
ることができる。従って本考案を採用した摩擦材を車両
に使用すると、運転初期時においても良好な伝達トルク
を得ることができる。従って製品納入後摩擦材のユーザ
は摩擦トルクを調整することなく直ちに車両に使用する
ことができる。
擦材１の摩擦面３に鉄の犠牲陽極となる金属と非犠牲陽
極となる金属を３対７ないし７対３の比率で含む疑似合
金溶射被膜４を摩擦面３の半径方向長さＡの外周部の長
さＢ、但し１／３・Ａ≦Ｂ≦２／３・Ａに形成して初期
域の高い摩擦係数を確保するようにしたことを特徴とし
ているので、初期の摩擦トルクμを高い所定値に維持す
ることができる。従って本考案を採用した摩擦材を車両
に使用すると、運転初期時においても良好な伝達トルク
を得ることができる。従って製品納入後摩擦材のユーザ
は摩擦トルクを調整することなく直ちに車両に使用する
ことができる。
【００１９】すなわち本考案によると単に高い摩擦係数
が得られるだけでなく、疑似合金溶射被膜を採用するこ
とによってサイクル数の初期状態において従来構造には
ない良好な摩擦係数を得ることができるのである。無論
本考案を採用することによって長期にわたって摩擦係数
が安定することはいうまでもない。さらに、疑似合金溶
射被膜４を摩擦面３の外周部のみに形成したので、クラ
ッチ接続時にまず外周部分がプレッシャープレート２０
やフライホイール２１に挾持されることになり、伝達ト
ルクを確保しながら摩擦係数の増大に有効であり、摩擦
面の摩耗を低減できるので摩擦面の錆を防止することが
できる。摩擦面３全面にわたって溶射する場合に比べて
比較的少ない溶射材で本考案の効果を奏することがで
き、しかも摩擦材１全体の質量を低減できるので、イナ
ーシャが増加する恐れも無い。
が得られるだけでなく、疑似合金溶射被膜を採用するこ
とによってサイクル数の初期状態において従来構造には
ない良好な摩擦係数を得ることができるのである。無論
本考案を採用することによって長期にわたって摩擦係数
が安定することはいうまでもない。さらに、疑似合金溶
射被膜４を摩擦面３の外周部のみに形成したので、クラ
ッチ接続時にまず外周部分がプレッシャープレート２０
やフライホイール２１に挾持されることになり、伝達ト
ルクを確保しながら摩擦係数の増大に有効であり、摩擦
面の摩耗を低減できるので摩擦面の錆を防止することが
できる。摩擦面３全面にわたって溶射する場合に比べて
比較的少ない溶射材で本考案の効果を奏することがで
き、しかも摩擦材１全体の質量を低減できるので、イナ
ーシャが増加する恐れも無い。
【図１】 本考案の摩擦材の正面図である。
【図２】 クラッチとプレッシャープレート、フライホ
イールの縦断面部分略図である。
イールの縦断面部分略図である。
【図３】 本考案の摩擦材の製造方法を示すアーク式溶
射用トーチと摩擦材の縦断面である。
射用トーチと摩擦材の縦断面である。
【図４】 本考案と従来の摩擦材における初期状態の摩
擦係数を比較した結果を示すグラフである。
擦係数を比較した結果を示すグラフである。
【図５】 図４の初期サイクル数における摩擦係数の値
を拡大して示したグラフである。
を拡大して示したグラフである。
１ 摩擦材 ２ 大径孔 ３ 摩擦面 ４ 疑似合金溶射被膜
Claims (1)
- 【請求項１】 環状の摩擦材１の摩擦面３に鉄の犠牲陽
極となる金属と非犠牲陽極となる金属を３対７ないし７
対３の比率で含む疑似合金溶射被膜４を摩擦面３の半径
方向長さＡの外周部の長さＢ、但し１／３・Ａ≦Ｂ≦２
／３・Ａに形成して初期域の高い摩擦係数を確保するよ
うにしたことを特徴とする摩擦材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6714193U JPH083724Y2 (ja) | 1993-12-16 | 1993-12-16 | 摩擦材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6714193U JPH083724Y2 (ja) | 1993-12-16 | 1993-12-16 | 摩擦材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0656530U JPH0656530U (ja) | 1994-08-05 |
| JPH083724Y2 true JPH083724Y2 (ja) | 1996-01-31 |
Family
ID=13336339
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6714193U Expired - Lifetime JPH083724Y2 (ja) | 1993-12-16 | 1993-12-16 | 摩擦材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH083724Y2 (ja) |
-
1993
- 1993-12-16 JP JP6714193U patent/JPH083724Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0656530U (ja) | 1994-08-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5878843A (en) | Laminated brake rotor | |
| US5884388A (en) | Method for manufacturing a friction-wear aluminum part | |
| US6250721B1 (en) | Wheel balance weight | |
| US6206150B1 (en) | Composite brake drum having a balancing skirt | |
| US6290032B1 (en) | Friction-wear aluminum part and associated method | |
| US4351885A (en) | Method of improving friction contact between friction elements of a static brake and improved friction element | |
| CN1204373A (zh) | 摩擦件及其生产方法 | |
| JPS59167352A (ja) | デイスク・ブレ−キ組立体 | |
| US9188180B2 (en) | Brake rotor and method of manufacturing the same | |
| US7500546B2 (en) | Brake lining cup attachment method for reduced wear | |
| US5053261A (en) | Friction material | |
| JPH083724Y2 (ja) | 摩擦材 | |
| JPH01198301A (ja) | パワーチェーンソウのブレーキバンド | |
| WO1989008795A1 (fr) | Materiau de friction | |
| US20240384768A1 (en) | Friction damping ring for a disc brake rotor and rotor employing the same | |
| JPH11257435A (ja) | ホイールバランシングウエイト | |
| JPH03288028A (ja) | ドラム式ブレーキのブレーキシュー | |
| US6514577B2 (en) | Surface treatment method for a contact portion of a diaphragm spring | |
| JPH081299Y2 (ja) | 遠心クラッチ | |
| JPH0432500Y2 (ja) | ||
| JP2916484B2 (ja) | 湿式摩擦係合装置のメィティングプレート | |
| JPH03282026A (ja) | ドラム式ブレーキ | |
| JPH01229126A (ja) | ディスクロータ | |
| JP3292530B2 (ja) | 洗濯機のバンドブレーキ装置 | |
| JPH09196092A (ja) | ディスクブレーキ装置 |