JPH0843730A - 倒像鏡 - Google Patents
倒像鏡Info
- Publication number
- JPH0843730A JPH0843730A JP6197235A JP19723594A JPH0843730A JP H0843730 A JPH0843730 A JP H0843730A JP 6197235 A JP6197235 A JP 6197235A JP 19723594 A JP19723594 A JP 19723594A JP H0843730 A JPH0843730 A JP H0843730A
- Authority
- JP
- Japan
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- biconvex lens
- curvature
- aberration
- line
- astigmatism
- Prior art date
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- Pending
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-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B3/00—Simple or compound lenses
- G02B3/02—Simple or compound lenses with non-spherical faces
- G02B3/04—Simple or compound lenses with non-spherical faces with continuous faces that are rotationally symmetrical but deviate from a true sphere, e.g. so called "aspheric" lenses
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- General Physics & Mathematics (AREA)
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- Lenses (AREA)
- Eye Examination Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 従来の倒像鏡では補正しきれなかった諸収
差、特に観察光学系での色収差、像面湾曲、非点収差が
良好に補正された倒像鏡を提供すること。 【構成】 本発明においては、単一の両凸レンズからな
り、該両凸レンズの被検眼側の面および検者側の面のう
ち少なくとも一方の面は非球面に形成され、前記両凸レ
ンズのｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれｎ
d およびνd としたとき、 ６５＜νd ｎd ＜１．６７ の条件を満足する。
差、特に観察光学系での色収差、像面湾曲、非点収差が
良好に補正された倒像鏡を提供すること。 【構成】 本発明においては、単一の両凸レンズからな
り、該両凸レンズの被検眼側の面および検者側の面のう
ち少なくとも一方の面は非球面に形成され、前記両凸レ
ンズのｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれｎ
d およびνd としたとき、 ６５＜νd ｎd ＜１．６７ の条件を満足する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、倒像鏡に関する。
【０００２】
【従来の技術】図５は、照明光学系における倒像鏡の機
能を説明する図である。図５に示すように、倒像鏡１
は、照明光源２からの光束を被検眼３の瞳孔付近に一度
集光させてから眼底を照明するという集光レンズとして
の機能を有する。また、図６は、観察光学系における倒
像鏡の機能を説明する図である。図６に示すように、倒
像鏡１は照明された被検眼３の眼底網膜部位を空中に眼
底像４として結像させる。そして、眼底空中像４を検者
５が観察をする。このように、倒像鏡１は、観察光学系
において結像レンズとしての機能を有する。
能を説明する図である。図５に示すように、倒像鏡１
は、照明光源２からの光束を被検眼３の瞳孔付近に一度
集光させてから眼底を照明するという集光レンズとして
の機能を有する。また、図６は、観察光学系における倒
像鏡の機能を説明する図である。図６に示すように、倒
像鏡１は照明された被検眼３の眼底網膜部位を空中に眼
底像４として結像させる。そして、眼底空中像４を検者
５が観察をする。このように、倒像鏡１は、観察光学系
において結像レンズとしての機能を有する。
【０００３】眼底の観察方法としては、単眼での観察や
双眼装置による立体的な観察がある。そして、前眼部な
どの検査では、倒像鏡は拡大鏡としても使用される。被
検眼を快適に観察するためには、被検眼の瞳孔と検者眼
の瞳孔とにおける共役関係において球面収差、コマ収差
等が充分に補正され、さらには空中に形成される被検眼
の眼底像の像面湾曲、非点収差等が充分に補正されてい
なければならない。
双眼装置による立体的な観察がある。そして、前眼部な
どの検査では、倒像鏡は拡大鏡としても使用される。被
検眼を快適に観察するためには、被検眼の瞳孔と検者眼
の瞳孔とにおける共役関係において球面収差、コマ収差
等が充分に補正され、さらには空中に形成される被検眼
の眼底像の像面湾曲、非点収差等が充分に補正されてい
なければならない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、倒像鏡
は単レンズであるため上述の諸収差を補正することは難
しく、さらに色収差に関する補正は非常に困難であると
いう不都合があった。本発明は、前述の課題に鑑みてな
されたものであり、従来の倒像鏡では補正しきれなかっ
た諸収差、特に観察光学系での色収差、像面湾曲、非点
収差が良好に補正された倒像鏡を提供することを目的と
する。
は単レンズであるため上述の諸収差を補正することは難
しく、さらに色収差に関する補正は非常に困難であると
いう不都合があった。本発明は、前述の課題に鑑みてな
されたものであり、従来の倒像鏡では補正しきれなかっ
た諸収差、特に観察光学系での色収差、像面湾曲、非点
収差が良好に補正された倒像鏡を提供することを目的と
する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明においては、単一の両凸レンズからなり、該
両凸レンズの被検眼側の面および検者側の面のうち少な
くとも一方の面は非球面に形成され、前記両凸レンズの
ｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれｎd およ
びνd としたとき、 ６５＜νd ｎd ＜１．６７ の条件を満足することを特徴とする倒像鏡を提供する。
に、本発明においては、単一の両凸レンズからなり、該
両凸レンズの被検眼側の面および検者側の面のうち少な
くとも一方の面は非球面に形成され、前記両凸レンズの
ｄ線に対する屈折率およびアッベ数をそれぞれｎd およ
びνd としたとき、 ６５＜νd ｎd ＜１．６７ の条件を満足することを特徴とする倒像鏡を提供する。
【０００６】本発明の好ましい態様によれば、前記検者
側の面は非球面に形成され、該非球面の近軸曲率半径を
Ｒ２とし、前記両凸レンズの焦点距離をｆとし、前記非
球面の頂点を原点として光軸に垂直方向の変位量をｙと
し、光軸方向の変位量をｘとしたとき、０＜ｙ＜０．８
×｜Ｒ２｜の範囲において、 −０．８５≦Ｒ２／ｆ≦−０．４ −３．２≦（ｄｘ／ｄｙ）・ｆ／ｙ≦−０．５ の条件を満足する。
側の面は非球面に形成され、該非球面の近軸曲率半径を
Ｒ２とし、前記両凸レンズの焦点距離をｆとし、前記非
球面の頂点を原点として光軸に垂直方向の変位量をｙと
し、光軸方向の変位量をｘとしたとき、０＜ｙ＜０．８
×｜Ｒ２｜の範囲において、 −０．８５≦Ｒ２／ｆ≦−０．４ −３．２≦（ｄｘ／ｄｙ）・ｆ／ｙ≦−０．５ の条件を満足する。
【０００７】
【作用】本発明の倒像鏡は、単一の両凸レンズからな
り、該両凸レンズの被検眼側の面（以下、「第１面」と
いう）および検者側の面（以下、「第２面」という）の
うち少なくとも一方の面は非球面に形成され、次の条件
式（１）および（２）を満足する。 ６５＜νd （１） ｎd ＜１．６７ （２）
り、該両凸レンズの被検眼側の面（以下、「第１面」と
いう）および検者側の面（以下、「第２面」という）の
うち少なくとも一方の面は非球面に形成され、次の条件
式（１）および（２）を満足する。 ６５＜νd （１） ｎd ＜１．６７ （２）
【０００８】ここで、 νd ：両凸レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対す
るアッベ数 ｎd ：両凸レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対す
る屈折率
るアッベ数 ｎd ：両凸レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対す
る屈折率
【０００９】条件式（１）および（２）は、それぞれ倒
像鏡に使用される光学材料のアッベ数および屈折率に関
するものである。アッベ数が大きいということは、その
光学材料の波長による屈折率の変化である分散が小さい
ということである。従って、アッベ数が大きい光学材料
を使用すると、光の分散作用が軽減され観察光学系での
軸上の色収差、倍率色収差を小さくすることができる。
像鏡に使用される光学材料のアッベ数および屈折率に関
するものである。アッベ数が大きいということは、その
光学材料の波長による屈折率の変化である分散が小さい
ということである。従って、アッベ数が大きい光学材料
を使用すると、光の分散作用が軽減され観察光学系での
軸上の色収差、倍率色収差を小さくすることができる。
【００１０】しかしながら、一般に、光学材料はアッベ
数が大きくなるにつれて屈折率が小さくなるという性質
を有する。したがって、両凸レンズで第１面および第２
面の両面に球面を使用した同じ焦点距離の倒像鏡を異な
る屈折率の光学材料で作る場合、同じパワー（屈折力）
を持たせるために、屈折率の低い光学材料による倒像鏡
の方が各面の曲率半径を小さくしなければならない。
数が大きくなるにつれて屈折率が小さくなるという性質
を有する。したがって、両凸レンズで第１面および第２
面の両面に球面を使用した同じ焦点距離の倒像鏡を異な
る屈折率の光学材料で作る場合、同じパワー（屈折力）
を持たせるために、屈折率の低い光学材料による倒像鏡
の方が各面の曲率半径を小さくしなければならない。
【００１１】曲率半径が小さくなると、その面での収差
補正の負担が大きくなってしまい諸収差が悪くなる傾向
にある。さらに、曲率半径が小さいということは倒像鏡
の外径が小さくなり、それにより視野も狭くなることを
意味する。以上の理由により、本発明においては、色収
差の補正と他の収差とのバランスをとるために、条件式
（１）によりアッベ数の下限値を、条件式（２）により
屈折率の上限値をそれぞれ規定している。
補正の負担が大きくなってしまい諸収差が悪くなる傾向
にある。さらに、曲率半径が小さいということは倒像鏡
の外径が小さくなり、それにより視野も狭くなることを
意味する。以上の理由により、本発明においては、色収
差の補正と他の収差とのバランスをとるために、条件式
（１）によりアッベ数の下限値を、条件式（２）により
屈折率の上限値をそれぞれ規定している。
【００１２】さらに、本発明においては、第２面を非球
面に形成し、次の条件式（３）および（４）を満足する
のが好ましい。 −０．８５≦Ｒ２／ｆ≦−０．４ （３） −３．２≦（ｄｘ／ｄｙ）・ｆ／ｙ≦−０．５ （４）
面に形成し、次の条件式（３）および（４）を満足する
のが好ましい。 −０．８５≦Ｒ２／ｆ≦−０．４ （３） −３．２≦（ｄｘ／ｄｙ）・ｆ／ｙ≦−０．５ （４）
【００１３】ここで、 Ｒ２：非球面の近軸曲率半径 ｆ ：焦点距離 ただし、条件式（４）において、０＜ｙ＜０．８×｜Ｒ
２｜である。また、図１に示すように、非球面の頂点を
原点として、ｘは光軸方向の変位量であり、ｙは光軸に
垂直方向の変位量である。したがって、一次微分係数
（ｄｘ／ｄｙ）は、非球面上の各点における接線のｙ軸
に対する傾きを表している。
２｜である。また、図１に示すように、非球面の頂点を
原点として、ｘは光軸方向の変位量であり、ｙは光軸に
垂直方向の変位量である。したがって、一次微分係数
（ｄｘ／ｄｙ）は、非球面上の各点における接線のｙ軸
に対する傾きを表している。
【００１４】上述の両凸球面レンズの諸収差について説
明したことは、第２面に非球面を使用した両凸レンズに
ついても同じように当てはまる。しかしながら、本発明
では、条件式（３）および（４）を満足することによ
り、さらに良好な結像性能を得ている。条件式（３）
は、本発明による倒像鏡の焦点距離ｆと第２面の近軸曲
率半径Ｒ２との比について適切な範囲を規定している。
条件式（３）の上限値を上回ると、像面がマイナス方向
に倒れて像面湾曲収差が大きくなる。さらに、メリディ
オナル像面がより大きくマイナス方向に倒れるので、非
点収差が発生してしまい不都合である。
明したことは、第２面に非球面を使用した両凸レンズに
ついても同じように当てはまる。しかしながら、本発明
では、条件式（３）および（４）を満足することによ
り、さらに良好な結像性能を得ている。条件式（３）
は、本発明による倒像鏡の焦点距離ｆと第２面の近軸曲
率半径Ｒ２との比について適切な範囲を規定している。
条件式（３）の上限値を上回ると、像面がマイナス方向
に倒れて像面湾曲収差が大きくなる。さらに、メリディ
オナル像面がより大きくマイナス方向に倒れるので、非
点収差が発生してしまい不都合である。
【００１５】逆に、条件式（３）の下限値を下回ると、
プラスの像面湾曲収差が発生すると共に、メリディオナ
ル像面がより大きくプラス方向に傾いて非点収差が発生
してしまうので好ましくない。なお、条件式（３）の下
限値を−０．７２とし上限値を−０．４５とすれば、さ
らに好ましくは下限値を−０．７とし上限値を−０．５
とすれば、さらに良好に諸収差を補正することができ
る。
プラスの像面湾曲収差が発生すると共に、メリディオナ
ル像面がより大きくプラス方向に傾いて非点収差が発生
してしまうので好ましくない。なお、条件式（３）の下
限値を−０．７２とし上限値を−０．４５とすれば、さ
らに好ましくは下限値を−０．７とし上限値を−０．５
とすれば、さらに良好に諸収差を補正することができ
る。
【００１６】条件式（４）は、第２面の非球面形状に関
するものである。条件式（４）の上限値を上回ると、プ
ラスの像面湾曲収差が発生し、さらにメリディオナル像
面がより大きくプラス方向に倒れるので非点収差が発生
してしまうので好ましくない。
するものである。条件式（４）の上限値を上回ると、プ
ラスの像面湾曲収差が発生し、さらにメリディオナル像
面がより大きくプラス方向に倒れるので非点収差が発生
してしまうので好ましくない。
【００１７】逆に、条件式（４）の下限値を下回ると、
マイナスの像面湾曲が発生し、さらにメリディオナル像
面がより大きくマイナスに倒れて非点収差が発生してし
まい、好ましくない。なお、条件式（４）の下限値を−
３とし上限値を−０．６とすれば、さらに好ましくは下
限値を−２．５とし、上限値を−０．８とすれば、さら
に良好に諸収差を補正することができる。
マイナスの像面湾曲が発生し、さらにメリディオナル像
面がより大きくマイナスに倒れて非点収差が発生してし
まい、好ましくない。なお、条件式（４）の下限値を−
３とし上限値を−０．６とすれば、さらに好ましくは下
限値を−２．５とし、上限値を−０．８とすれば、さら
に良好に諸収差を補正することができる。
【００１８】以上説明したように、上記条件式（１）〜
（４）を満たすことにより、照明光学系での球面収差が
良好に補正されるとともに、観察光学系での諸収差、特
に像面湾曲収差、非点収差が良好に補正され、さらには
軸上色収差および倍率色収差も減少させることができ
る。
（４）を満たすことにより、照明光学系での球面収差が
良好に補正されるとともに、観察光学系での諸収差、特
に像面湾曲収差、非点収差が良好に補正され、さらには
軸上色収差および倍率色収差も減少させることができ
る。
【００１９】また、図１に示すように、図中破線で示す
球面形状と比較すると、本発明の非球面形状では、レン
ズの周辺に向かって曲率が小さくなって行くのでプリズ
ム偏向により色収差が減少すると共に、レンズの外径、
有効径を大きくする事ができ、その結果として視界を大
きくとることができる。よって、本発明の倒像鏡によ
り、被検眼眼底を十分にむらなく照明すると共に、軸上
色収差、倍率色収差が少なく像面湾曲、非点収差等が良
好に補正された被検眼の眼底像を観察することができ
る。
球面形状と比較すると、本発明の非球面形状では、レン
ズの周辺に向かって曲率が小さくなって行くのでプリズ
ム偏向により色収差が減少すると共に、レンズの外径、
有効径を大きくする事ができ、その結果として視界を大
きくとることができる。よって、本発明の倒像鏡によ
り、被検眼眼底を十分にむらなく照明すると共に、軸上
色収差、倍率色収差が少なく像面湾曲、非点収差等が良
好に補正された被検眼の眼底像を観察することができ
る。
【００２０】
【実施例】以下、本発明の各実施例を、添付図面に基づ
いて説明する。非球面は、光軸に垂直な方向の高さを
ｙ、高さｙにおける光軸方向の変位量をｘ、基準の曲率
半径すなわち非球面の頂点曲率半径をｒ、円錐係数を
ｋ、ｎ次の非球面係数をＣn としたとき、以下の数式
（ａ）で表される。
いて説明する。非球面は、光軸に垂直な方向の高さを
ｙ、高さｙにおける光軸方向の変位量をｘ、基準の曲率
半径すなわち非球面の頂点曲率半径をｒ、円錐係数を
ｋ、ｎ次の非球面係数をＣn としたとき、以下の数式
（ａ）で表される。
【数１】 ｘ＝（ｙ2 ／ｒ）／〔１＋（１−ｋ・ｙ2 ／ｒ2 ）1/2 〕 ＋Ｃ2 ・ｙ2 ＋Ｃ4 ・ｙ4 ＋Ｃ6 ・ｙ6 ＋Ｃ8 ・ｙ8 ＋Ｃ10・ｙ10＋・・・ （ａ） また、非球面の近軸曲率半径Ｒは、次の数式（ｂ）で定
義される。 Ｒ＝１／（２・Ｃ2 ＋１／ｒ） （ｂ）
義される。 Ｒ＝１／（２・Ｃ2 ＋１／ｒ） （ｂ）
【００２１】各実施例において、第１面は球面であり、
第２面は非球面である。次の表（１）に、本発明の実施
例１の諸元の値を掲げる。表（１）において、ｆは焦点
距離を、φは屈折力を、ｒ１は第１面の曲率半径を、ｒ
２は第２面の頂点曲率半径を、Ｒ２は第２面の近軸曲率
半径を、ｄは面間隔（レンズ中心厚）を、ｎd およびν
d はｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率および
アッベ数をそれぞれ示している。なお、屈折力φは、１
０００／ｆ（ｍｍ）で表され、単位はディオプター（ｄ
ｐｔ）である。
第２面は非球面である。次の表（１）に、本発明の実施
例１の諸元の値を掲げる。表（１）において、ｆは焦点
距離を、φは屈折力を、ｒ１は第１面の曲率半径を、ｒ
２は第２面の頂点曲率半径を、Ｒ２は第２面の近軸曲率
半径を、ｄは面間隔（レンズ中心厚）を、ｎd およびν
d はｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率および
アッベ数をそれぞれ示している。なお、屈折力φは、１
０００／ｆ（ｍｍ）で表され、単位はディオプター（ｄ
ｐｔ）である。
【００２２】
【表１】ｆ ＝50 φ ＝20dpt ｒ１＝84.27 ｄ ＝15.2 （非球面データ） ｒ２＝-33.2 ｋ ＝0.3239 Ｃ2 ＝0.0000 Ｃ4 ＝0.2026×10-5 Ｃ6 ＝0.1024×10-8 Ｃ8 ＝0.2127×10-12 Ｃ10＝-0.1835 ×10-15 （条件対応値） （１）νd ＝82.516 （２）ｎd ＝1.498 （３）Ｒ２／ｆ＝-0.664
【００２３】図２は、実施例１の諸収差図であって、
（Ａ）は照明光学系での球面収差を、（Ｂ）および
（Ｃ）は観察像面での球面収差および非点収差を示して
いる。各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、ωは画
角を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＦはＦ線
（λ＝４８６．１ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ＝６５６．３
ｎｍ）をそれぞれ示している。また、非点収差を示す収
差図において実線はサジタル像面を示し、破線はメリデ
ィオナル像面を示している。各収差図から明らかなよう
に、本実施例では、諸収差が良好に補正されていること
がわかる。
（Ａ）は照明光学系での球面収差を、（Ｂ）および
（Ｃ）は観察像面での球面収差および非点収差を示して
いる。各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、ωは画
角を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＦはＦ線
（λ＝４８６．１ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ＝６５６．３
ｎｍ）をそれぞれ示している。また、非点収差を示す収
差図において実線はサジタル像面を示し、破線はメリデ
ィオナル像面を示している。各収差図から明らかなよう
に、本実施例では、諸収差が良好に補正されていること
がわかる。
【００２４】次の表（２）に、本発明の実施例２の諸元
の値を掲げる。表（２）において、ｆは焦点距離を、φ
は屈折力を、ｒ１は第１面の曲率半径を、ｒ２は第２面
の頂点曲率半径を、Ｒ２は第２面の近軸曲率半径を、ｄ
は面間隔（レンズ中心厚）を、ｎd およびνd はｄ線
（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率およびアッベ数
をそれぞれ示している。なお、屈折力φは、１０００／
ｆ（ｍｍ）で表され、単位はディオプター（ｄｐｔ）で
ある。
の値を掲げる。表（２）において、ｆは焦点距離を、φ
は屈折力を、ｒ１は第１面の曲率半径を、ｒ２は第２面
の頂点曲率半径を、Ｒ２は第２面の近軸曲率半径を、ｄ
は面間隔（レンズ中心厚）を、ｎd およびνd はｄ線
（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率およびアッベ数
をそれぞれ示している。なお、屈折力φは、１０００／
ｆ（ｍｍ）で表され、単位はディオプター（ｄｐｔ）で
ある。
【００２５】
【表２】ｆ ＝35.7 φ ＝28dpt ｒ１＝58.46 ｄ ＝14.0 （非球面データ） ｒ２＝-23.5 ｋ ＝-0.1753 Ｃ2 ＝0.0000 Ｃ4 ＝0.1730×10-6 Ｃ6 ＝0.5354×10-8 Ｃ8 ＝0.4281×10-11 Ｃ10＝-0.5985 ×10-14 （条件対応値） （１）νd ＝82.516 （２）ｎd ＝1.498 （３）Ｒ２／ｆ＝-0.658
【００２６】図３は、実施例２の諸収差図であって、
（Ａ）は照明光学系での球面収差を、（Ｂ）および
（Ｃ）は観察像面での球面収差および非点収差を示して
いる。各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、ωは画
角を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＦはＦ線
（λ＝４８６．１ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ＝６５６．３
ｎｍ）をそれぞれ示している。また、非点収差を示す収
差図において実線はサジタル像面を示し、破線はメリデ
ィオナル像面を示している。各収差図から明らかなよう
に、本実施例では、諸収差が良好に補正されていること
がわかる。
（Ａ）は照明光学系での球面収差を、（Ｂ）および
（Ｃ）は観察像面での球面収差および非点収差を示して
いる。各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、ωは画
角を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＦはＦ線
（λ＝４８６．１ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ＝６５６．３
ｎｍ）をそれぞれ示している。また、非点収差を示す収
差図において実線はサジタル像面を示し、破線はメリデ
ィオナル像面を示している。各収差図から明らかなよう
に、本実施例では、諸収差が良好に補正されていること
がわかる。
【００２７】次の表（３）に、本発明の実施例３の諸元
の値を掲げる。表（３）において、ｆは焦点距離を、φ
は屈折力を、ｒ１は第１面の曲率半径を、ｒ２は第２面
の頂点曲率半径を、Ｒ２は第２面の近軸曲率半径を、ｄ
は面間隔（レンズ中心厚）を、ｎd およびνd はｄ線
（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率およびアッベ数
をそれぞれ示している。なお、屈折力φは、１０００／
ｆ（ｍｍ）で表され、単位はディオプター（ｄｐｔ）で
ある。
の値を掲げる。表（３）において、ｆは焦点距離を、φ
は屈折力を、ｒ１は第１面の曲率半径を、ｒ２は第２面
の頂点曲率半径を、Ｒ２は第２面の近軸曲率半径を、ｄ
は面間隔（レンズ中心厚）を、ｎd およびνd はｄ線
（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率およびアッベ数
をそれぞれ示している。なお、屈折力φは、１０００／
ｆ（ｍｍ）で表され、単位はディオプター（ｄｐｔ）で
ある。
【００２８】
【表３】ｆ ＝25 φ ＝40dpt ｒ１＝40.48 ｄ ＝12.0 （非球面データ） ｒ２＝-16.2 ｋ ＝0.2476 Ｃ2 ＝0.0000 Ｃ4 ＝0.1002×10-4 Ｃ6 ＝0.3346×10-7 Ｃ8 ＝0.8496×10-10 Ｃ10＝-0.1759 ×10-12 （条件対応値） （１）νd ＝82.516 （２）ｎd ＝1.498 （３）Ｒ２／ｆ＝-0.648
【００２９】図４は、実施例３の諸収差図であって、
（Ａ）は照明光学系での球面収差を、（Ｂ）および
（Ｃ）は観察像面での球面収差および非点収差を示して
いる。各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、ωは画
角を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＦはＦ線
（λ＝４８６．１ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ＝６５６．３
ｎｍ）をそれぞれ示している。また、非点収差を示す収
差図において実線はサジタル像面を示し、破線はメリデ
ィオナル像面を示している。各収差図から明らかなよう
に、本実施例では、諸収差が良好に補正されていること
がわかる。
（Ａ）は照明光学系での球面収差を、（Ｂ）および
（Ｃ）は観察像面での球面収差および非点収差を示して
いる。各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、ωは画
角を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＦはＦ線
（λ＝４８６．１ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ＝６５６．３
ｎｍ）をそれぞれ示している。また、非点収差を示す収
差図において実線はサジタル像面を示し、破線はメリデ
ィオナル像面を示している。各収差図から明らかなよう
に、本実施例では、諸収差が良好に補正されていること
がわかる。
【００３０】次の表（４）に、本発明の実施例４の諸元
の値を掲げる。表（４）において、ｆは焦点距離を、φ
は屈折力を、ｒ１は第１面の曲率半径を、ｒ２は第２面
の頂点曲率半径を、Ｒ２は第２面の近軸曲率半径を、ｄ
は面間隔（レンズ中心厚）を、ｎd およびνd はｄ線
（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率およびアッベ数
をそれぞれ示している。なお、屈折力φは、１０００／
ｆ（ｍｍ）で表され、単位はディオプター（ｄｐｔ）で
ある。
の値を掲げる。表（４）において、ｆは焦点距離を、φ
は屈折力を、ｒ１は第１面の曲率半径を、ｒ２は第２面
の頂点曲率半径を、Ｒ２は第２面の近軸曲率半径を、ｄ
は面間隔（レンズ中心厚）を、ｎd およびνd はｄ線
（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率およびアッベ数
をそれぞれ示している。なお、屈折力φは、１０００／
ｆ（ｍｍ）で表され、単位はディオプター（ｄｐｔ）で
ある。
【００３１】
【表４】ｆ ＝35.7 φ ＝28dpt ｒ１＝54.12 ｄ ＝14.0 （非球面データ） ｒ２＝-20.0 ｋ ＝0.07619 Ｃ2 ＝0.0000 Ｃ4 ＝0.18154 ×10-5 Ｃ6 ＝0.65216 ×10-8 Ｃ8 ＝0.10021 ×10-10 Ｃ10＝-0.10281×10-13 （条件対応値） （１）νd ＝95.247 （２）ｎd ＝1.434 （３）Ｒ２／ｆ＝-0.56
【００３２】図５は、実施例４の諸収差図であって、
（Ａ）は照明光学系での球面収差を、（Ｂ）および
（Ｃ）は観察像面での球面収差および非点収差を示して
いる。各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、ωは画
角を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＦはＦ線
（λ＝４８６．１ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ＝６５６．３
ｎｍ）をそれぞれ示している。また、非点収差を示す収
差図において実線はサジタル像面を示し、破線はメリデ
ィオナル像面を示している。各収差図から明らかなよう
に、本実施例では、諸収差が良好に補正されていること
がわかる。
（Ａ）は照明光学系での球面収差を、（Ｂ）および
（Ｃ）は観察像面での球面収差および非点収差を示して
いる。各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、ωは画
角を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ＦはＦ線
（λ＝４８６．１ｎｍ）を、ＣはＣ線（λ＝６５６．３
ｎｍ）をそれぞれ示している。また、非点収差を示す収
差図において実線はサジタル像面を示し、破線はメリデ
ィオナル像面を示している。各収差図から明らかなよう
に、本実施例では、諸収差が良好に補正されていること
がわかる。
【００３３】図６は、各実施例における条件式（４）の
値の範囲を示す図である。図６では、非球面の頂点を原
点として光軸に垂直方向の変位量ｙを横軸に、条件式
（４）の値すなわち（ｄｘ／ｄｙ）・ｆ／ｙの値を縦軸
にそれぞれ示している。図中、縦軸の−０．５および−
３．２は条件式（４）の上限値および下限値を示し、縦
軸の−０．８に対する二点鎖線および−２．５に対する
二点鎖線はさらに好ましい上限値および下限値を示して
いる。図６に示すように、上述の各実施例において条件
式（４）の値は、上限値と下限値とで規定される範囲内
にあることがわかる。
値の範囲を示す図である。図６では、非球面の頂点を原
点として光軸に垂直方向の変位量ｙを横軸に、条件式
（４）の値すなわち（ｄｘ／ｄｙ）・ｆ／ｙの値を縦軸
にそれぞれ示している。図中、縦軸の−０．５および−
３．２は条件式（４）の上限値および下限値を示し、縦
軸の−０．８に対する二点鎖線および−２．５に対する
二点鎖線はさらに好ましい上限値および下限値を示して
いる。図６に示すように、上述の各実施例において条件
式（４）の値は、上限値と下限値とで規定される範囲内
にあることがわかる。
【００３４】なお、上述の各実施例では、第１面を球面
とし第２面を非球面としたが、双方の面を非球面にすれ
ば、諸収差をさらに良好に補正することができることは
明らかである。
とし第２面を非球面としたが、双方の面を非球面にすれ
ば、諸収差をさらに良好に補正することができることは
明らかである。
【００３５】
【効果】以上説明したように、本発明によれば、従来の
倒像鏡では補正しきれなかった諸収差、特に観察光学系
での色収差、像面湾曲、非点収差が良好に補正された倒
像鏡を実現することができる。
倒像鏡では補正しきれなかった諸収差、特に観察光学系
での色収差、像面湾曲、非点収差が良好に補正された倒
像鏡を実現することができる。
【図１】本発明の倒像鏡の非球面形状および該形状を定
義する座標系を示す図である。
義する座標系を示す図である。
【図２】実施例１の諸収差図であって、（Ａ）は照明光
学系での球面収差を、（Ｂ）および（Ｃ）は観察像面で
の球面収差および非点収差を示している。
学系での球面収差を、（Ｂ）および（Ｃ）は観察像面で
の球面収差および非点収差を示している。
【図３】実施例２の諸収差図であって、（Ａ）は照明光
学系での球面収差を、（Ｂ）および（Ｃ）は観察像面で
の球面収差および非点収差を示している。
学系での球面収差を、（Ｂ）および（Ｃ）は観察像面で
の球面収差および非点収差を示している。
【図４】実施例３の諸収差図であって、（Ａ）は照明光
学系での球面収差を、（Ｂ）および（Ｃ）は観察像面で
の球面収差および非点収差を示している。
学系での球面収差を、（Ｂ）および（Ｃ）は観察像面で
の球面収差および非点収差を示している。
【図５】実施例４の諸収差図であって、（Ａ）は照明光
学系での球面収差を、（Ｂ）および（Ｃ）は観察像面で
の球面収差および非点収差を示している。
学系での球面収差を、（Ｂ）および（Ｃ）は観察像面で
の球面収差および非点収差を示している。
【図６】各実施例における条件式（４）の値の範囲を示
す図である。
す図である。
【図７】照明光学系における倒像鏡の機能を説明する図
である。
である。
【図８】観察光学系における倒像鏡の機能を説明する図
である。
である。
１ 倒像鏡 ２ 照明光源 ３ 被検眼 ４ 眼底空中像 ５ 検者眼
Claims (4)
- 【請求項１】 単一の両凸レンズからなり、該両凸レン
ズの被検眼側の面および検者側の面のうち少なくとも一
方の面は非球面に形成され、 前記両凸レンズのｄ線に対する屈折率およびアッベ数を
それぞれｎd およびνd としたとき、 ６５＜νd ｎd ＜１．６７ の条件を満足することを特徴とする倒像鏡。 - 【請求項２】 前記検者側の面は非球面に形成され、該
非球面の近軸曲率半径をＲ２とし、前記両凸レンズの焦
点距離をｆとし、前記非球面の頂点を原点として光軸に
垂直方向の変位量をｙとし、光軸方向の変位量をｘとし
たとき、０＜ｙ＜０．８×｜Ｒ２｜の範囲において、 −０．８５≦Ｒ２／ｆ≦−０．４ −３．２≦（ｄｘ／ｄｙ）・ｆ／ｙ≦−０．５ の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の倒
像鏡。 - 【請求項３】 前記被検眼側の面は、球面に形成されて
いることを特徴とする請求項２に記載の倒像鏡。 - 【請求項４】 前記両凸レンズの屈折力は、１０ディオ
プター乃至５４ディオプターであることを特徴とする請
求項１乃至３のいずれか１項に記載の倒像鏡。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6197235A JPH0843730A (ja) | 1994-07-29 | 1994-07-29 | 倒像鏡 |
| US08/846,253 US5838501A (en) | 1994-07-29 | 1997-04-30 | Indirect ophthalmoscopy lens |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6197235A JPH0843730A (ja) | 1994-07-29 | 1994-07-29 | 倒像鏡 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0843730A true JPH0843730A (ja) | 1996-02-16 |
Family
ID=16371100
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6197235A Pending JPH0843730A (ja) | 1994-07-29 | 1994-07-29 | 倒像鏡 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5838501A (ja) |
| JP (1) | JPH0843730A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009524493A (ja) * | 2006-01-26 | 2009-07-02 | ヴォルク オプティカル インコーポレーテッド | 超低分散（ｅｄ）材料を使用する改良された診断眼科レンズ |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58108509A (ja) * | 1981-12-22 | 1983-06-28 | Asahi Optical Co Ltd | 間接倒像眼底鏡用非球面レンズ |
| JPS6211325A (ja) * | 1985-07-09 | 1987-01-20 | Fujitsu Ltd | 遷移検出方法 |
-
1994
- 1994-07-29 JP JP6197235A patent/JPH0843730A/ja active Pending
-
1997
- 1997-04-30 US US08/846,253 patent/US5838501A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009524493A (ja) * | 2006-01-26 | 2009-07-02 | ヴォルク オプティカル インコーポレーテッド | 超低分散（ｅｄ）材料を使用する改良された診断眼科レンズ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5838501A (en) | 1998-11-17 |
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