JPH0845018A - 磁気ヘッドおよびその製造方法 - Google Patents
磁気ヘッドおよびその製造方法Info
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- JPH0845018A JPH0845018A JP6176717A JP17671794A JPH0845018A JP H0845018 A JPH0845018 A JP H0845018A JP 6176717 A JP6176717 A JP 6176717A JP 17671794 A JP17671794 A JP 17671794A JP H0845018 A JPH0845018 A JP H0845018A
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- magnetic
- core
- magnetic core
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 バルクハウゼン性ノイズを抑え、良好な記録
再生特性が得られる磁気ヘッドを提供する。 【構成】 フェライトからなる記録再生用磁気コア１と
消去用磁気コア９を備える磁気ヘッドの磁気ギャップ
８，11の形成に用いられる１次融着ガラス13，14のガラ
ス転移温度における熱膨張係数αG1と、記録再生用磁気
コア１および消去用磁気コア９に使用しているフェライ
トのガラス転移温度における熱膨張係数αFの差を−4.0
×10~7≦αG1−αF≦０の範囲とし、トラック加工を施
した後の切り欠き溝にモールドする２次融着ガラス15の
ガラス転移温度における熱膨張係数αG2と、前記フェラ
イトのガラス転移温度における熱膨張係数αFの差を−
7.0×10~7≦αG2−αF≦０の範囲とすることにより、ノ
イズの発生を抑制する。
再生特性が得られる磁気ヘッドを提供する。 【構成】 フェライトからなる記録再生用磁気コア１と
消去用磁気コア９を備える磁気ヘッドの磁気ギャップ
８，11の形成に用いられる１次融着ガラス13，14のガラ
ス転移温度における熱膨張係数αG1と、記録再生用磁気
コア１および消去用磁気コア９に使用しているフェライ
トのガラス転移温度における熱膨張係数αFの差を−4.0
×10~7≦αG1−αF≦０の範囲とし、トラック加工を施
した後の切り欠き溝にモールドする２次融着ガラス15の
ガラス転移温度における熱膨張係数αG2と、前記フェラ
イトのガラス転移温度における熱膨張係数αFの差を−
7.0×10~7≦αG2−αF≦０の範囲とすることにより、ノ
イズの発生を抑制する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、磁気ヘッド、特にフロ
ッピーディスク装置用磁気ヘッドおよびその製造方法に
関するものである。
ッピーディスク装置用磁気ヘッドおよびその製造方法に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来のフロッピーディスク装置用磁気ヘ
ッドの一例を図８乃至図10を参照しつつ説明する。図８
において、１は記録再生用磁気コア、２は消去用磁気コ
アで、これらは一体に接合されて磁気コアチップ３を構
成し、更にこの磁気コアチップ３はセラミックスライダ
４，５により挟持されている。図９は図８の磁気コアチ
ップ３のトラック近傍の拡大平面図であり、図10は図８
の磁気コアチップ３の側面図である。ここで、磁気コア
チップ３の構造を更に詳細に説明する。図９，図10にお
いて、６は記録再生コア(以下、Ｒ／Ｗコアと称する)、
７はＲ／Ｗセンタコア、８はＲ／Ｗコア６に設けられた
Ｒ／Ｗギャップ、９は消去コア、10は消去センタコア、
11は消去コア９に設けられた消去ギャップ、12はＲ／Ｗ
コア６と消去コア９を磁気的に分離する非磁性のスペー
サである。磁気ヘッドの構造としては以上の通りである
が、次にその製造方法について説明する。まずＲ／Ｗコ
ア６とＲ／Ｗセンタコア７、および消去コア９と消去セ
ンタコア10とを、図10に示すようにガラス13，14で融着
させてギャップ接合(１次融着)を行う。その後、Ｒ／Ｗ
コア６，消去コア９にトラック加工を施し、その切り欠
き溝の部分にガラス15を融着させてモールド(２次融着)
を行う。その後、Ｒ／Ｗコア６と消去コア９を非磁性の
スペーサ12を介して両者を接着剤により接合して磁気コ
アチップ３を得、各磁気コア１，２にそれぞれコイル16
を装着した後、バックコア17を接合することにより完成
する。ここで、前記１次融着ガラス13，14は、２次融着
において溶融しないことが条件であり、したがって、こ
の２次融着時の融点温度よりも高いガラス転移点を有す
ることが必要となる。一般に、２次融着に使用されるガ
ラス15としては、最低限の信頼性(耐湿性，硬度等)を確
保するために、融着温度が500℃以上のものが使用され
る。したがって、１次融着ガラスには、そのガラス転移
点が500℃以上であることが要求されるが、通常は、融
着温度が700℃以上の高い融点を有する融着ガラスが使
用されている。この高融点の融着ガラスは、化学的に安
定なため、有機溶剤による洗浄が可能であることや、強
固な接合が得られること等の利点を有する。
ッドの一例を図８乃至図10を参照しつつ説明する。図８
において、１は記録再生用磁気コア、２は消去用磁気コ
アで、これらは一体に接合されて磁気コアチップ３を構
成し、更にこの磁気コアチップ３はセラミックスライダ
４，５により挟持されている。図９は図８の磁気コアチ
ップ３のトラック近傍の拡大平面図であり、図10は図８
の磁気コアチップ３の側面図である。ここで、磁気コア
チップ３の構造を更に詳細に説明する。図９，図10にお
いて、６は記録再生コア(以下、Ｒ／Ｗコアと称する)、
７はＲ／Ｗセンタコア、８はＲ／Ｗコア６に設けられた
Ｒ／Ｗギャップ、９は消去コア、10は消去センタコア、
11は消去コア９に設けられた消去ギャップ、12はＲ／Ｗ
コア６と消去コア９を磁気的に分離する非磁性のスペー
サである。磁気ヘッドの構造としては以上の通りである
が、次にその製造方法について説明する。まずＲ／Ｗコ
ア６とＲ／Ｗセンタコア７、および消去コア９と消去セ
ンタコア10とを、図10に示すようにガラス13，14で融着
させてギャップ接合(１次融着)を行う。その後、Ｒ／Ｗ
コア６，消去コア９にトラック加工を施し、その切り欠
き溝の部分にガラス15を融着させてモールド(２次融着)
を行う。その後、Ｒ／Ｗコア６と消去コア９を非磁性の
スペーサ12を介して両者を接着剤により接合して磁気コ
アチップ３を得、各磁気コア１，２にそれぞれコイル16
を装着した後、バックコア17を接合することにより完成
する。ここで、前記１次融着ガラス13，14は、２次融着
において溶融しないことが条件であり、したがって、こ
の２次融着時の融点温度よりも高いガラス転移点を有す
ることが必要となる。一般に、２次融着に使用されるガ
ラス15としては、最低限の信頼性(耐湿性，硬度等)を確
保するために、融着温度が500℃以上のものが使用され
る。したがって、１次融着ガラスには、そのガラス転移
点が500℃以上であることが要求されるが、通常は、融
着温度が700℃以上の高い融点を有する融着ガラスが使
用されている。この高融点の融着ガラスは、化学的に安
定なため、有機溶剤による洗浄が可能であることや、強
固な接合が得られること等の利点を有する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来の磁気ヘッドを、例えばセクタごとに記録再生
が繰り返し行われるフロッピーディスク装置に用いた場
合、繰り返し記録再生が行われるうちに、パルス性のノ
イズであるバルクハウゼン性ノイズ(以下、Ｂ−ノイズ
と称する)が発生する。これは再生時におけるモータか
らの漏洩フラックス、および磁気コアや融着ガラスの熱
膨張が関与していると考えられる。また、特に、小型の
フロッピーディスク装置では、モータから磁気ヘッドま
での距離が近くなるため、前記Ｂ−ノイズの影響を強く
受けてしまうので、このような磁気ヘッドでは、Ｂ−ノ
イズの低下を図ることが強く望まれている。
うな従来の磁気ヘッドを、例えばセクタごとに記録再生
が繰り返し行われるフロッピーディスク装置に用いた場
合、繰り返し記録再生が行われるうちに、パルス性のノ
イズであるバルクハウゼン性ノイズ(以下、Ｂ−ノイズ
と称する)が発生する。これは再生時におけるモータか
らの漏洩フラックス、および磁気コアや融着ガラスの熱
膨張が関与していると考えられる。また、特に、小型の
フロッピーディスク装置では、モータから磁気ヘッドま
での距離が近くなるため、前記Ｂ−ノイズの影響を強く
受けてしまうので、このような磁気ヘッドでは、Ｂ−ノ
イズの低下を図ることが強く望まれている。
【０００４】そこで、従来、Ｂ−ノイズを抑制するため
に、融着ガラスの熱膨張係数と磁気コアの熱膨張係数の
差を10×10~7以下とするような手法(例えば、特開平５
−109014号公報参照)がとられたり、磁気コアチップを3
00℃以上で２時間以上アニールする手法(例えば、特開
平５−109019号公報参照)がとられたりしている。しか
しながら、このような手法ではＢ−ノイズを十分に抑制
することができなかった。
に、融着ガラスの熱膨張係数と磁気コアの熱膨張係数の
差を10×10~7以下とするような手法(例えば、特開平５
−109014号公報参照)がとられたり、磁気コアチップを3
00℃以上で２時間以上アニールする手法(例えば、特開
平５−109019号公報参照)がとられたりしている。しか
しながら、このような手法ではＢ−ノイズを十分に抑制
することができなかった。
【０００５】本発明は、前記従来の問題点を解決するも
ので、Ｂ−ノイズを抑えて、良好な記録再生特性を得る
ことが可能な磁気ヘッドとその製造方法を提供すること
を目的としている。
ので、Ｂ−ノイズを抑えて、良好な記録再生特性を得る
ことが可能な磁気ヘッドとその製造方法を提供すること
を目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、フェライトからなる記録再生用磁気コア
と消去用磁気コアを備える磁気ヘッドであって、磁気ギ
ャップ形成に１次融着ガラスが用いられており、ガラス
転移温度での前記１次融着ガラスの熱膨張係数αGを磁
気コアの熱膨張係数αF以下とし、熱膨張係数の差αG−
αFを−4.0×10~7以上０以下の範囲内としたものであ
る。
成するために、フェライトからなる記録再生用磁気コア
と消去用磁気コアを備える磁気ヘッドであって、磁気ギ
ャップ形成に１次融着ガラスが用いられており、ガラス
転移温度での前記１次融着ガラスの熱膨張係数αGを磁
気コアの熱膨張係数αF以下とし、熱膨張係数の差αG−
αFを−4.0×10~7以上０以下の範囲内としたものであ
る。
【０００７】
【作用】前記のＢ−ノイズは、前記磁気ヘッドにおける
磁気ギャップ形成に使用される１次融着ガラスおよびト
ラック加工で形成される切り欠き溝にモールドされる２
次融着ガラスの熱膨張係数と関係があることが判り、本
件発明者は、この融着ガラスの熱膨張係数を前記磁気コ
アの構成材料であるフェライトの熱膨張係数にできるだ
け近い値になるように設定すると、融着ガラスが、フェ
ライトへ及ぼす残留応力が小さくなると推察した。実験
の結果もこれを裏付けており、したがって、融着ガラス
の熱膨張係数を磁気コアの構成材料であるフェライトの
熱膨張係数に近づけることにより、Ｂ−ノイズを低下す
ることが可能になった。
磁気ギャップ形成に使用される１次融着ガラスおよびト
ラック加工で形成される切り欠き溝にモールドされる２
次融着ガラスの熱膨張係数と関係があることが判り、本
件発明者は、この融着ガラスの熱膨張係数を前記磁気コ
アの構成材料であるフェライトの熱膨張係数にできるだ
け近い値になるように設定すると、融着ガラスが、フェ
ライトへ及ぼす残留応力が小さくなると推察した。実験
の結果もこれを裏付けており、したがって、融着ガラス
の熱膨張係数を磁気コアの構成材料であるフェライトの
熱膨張係数に近づけることにより、Ｂ−ノイズを低下す
ることが可能になった。
【０００８】
【実施例】以下、本発明の磁気ヘッドとその製造方法に
ついて図面を参照しつつ説明する。
ついて図面を参照しつつ説明する。
【０００９】なお、図面中、前記従来のものと同一の部
分については同一の符号を付すものとする。図１は本発
明の磁気ヘッドの一実施例であるフロッピーディスク用
磁気ヘッドを示す斜視図、図２は図１のトラック部分の
拡大図、図３は磁気コアチップの拡大側面図である。こ
の実施例における磁気ヘッドの構造は、図８，図９，図
10に示した従来のものと同様であり、図１に示されるよ
うに、記録再生用磁気コア１と消去用磁気コア２とが一
体に接合されている磁気コアチップ３と、フロッピーデ
ィスクに対する当たりを確保するための一対のセラミッ
ク製スライダ４，５とから構成されている。また、磁気
コアチップ３の構造を更に詳細に説明すると、その主要
部は、図２，図３に示すようにＲ／Ｗコア６，Ｒ／Ｗセ
ンタコア７，Ｒ／Ｗギャップ８および消去コア９，消去
センタコア10，消去ギャップ11およびＲ／Ｗコア６と消
去コア９を磁気的に分離する非磁性のスペーサ12から構
成されているのである。
分については同一の符号を付すものとする。図１は本発
明の磁気ヘッドの一実施例であるフロッピーディスク用
磁気ヘッドを示す斜視図、図２は図１のトラック部分の
拡大図、図３は磁気コアチップの拡大側面図である。こ
の実施例における磁気ヘッドの構造は、図８，図９，図
10に示した従来のものと同様であり、図１に示されるよ
うに、記録再生用磁気コア１と消去用磁気コア２とが一
体に接合されている磁気コアチップ３と、フロッピーデ
ィスクに対する当たりを確保するための一対のセラミッ
ク製スライダ４，５とから構成されている。また、磁気
コアチップ３の構造を更に詳細に説明すると、その主要
部は、図２，図３に示すようにＲ／Ｗコア６，Ｒ／Ｗセ
ンタコア７，Ｒ／Ｗギャップ８および消去コア９，消去
センタコア10，消去ギャップ11およびＲ／Ｗコア６と消
去コア９を磁気的に分離する非磁性のスペーサ12から構
成されているのである。
【００１０】次に、この磁気ヘッドの製造方法につい
て、図１乃至図３を参照しつつ説明する。まず、記録再
生用磁気コア１については、Ｍn−Ｚnフェライト等より
なる長方形形状のコアブロック(図示省略)の一側面を研
磨加工した後、その面に前記Ｒ／Ｗコア６用のコイル巻
線溝を形成する。次に、Ｒ／Ｗセンタコア７用としてあ
らかじめ作製されたコアブロック(図示省略)の一面と、
前記Ｒ／Ｗコア６のブロックの主面を突き合わせて、Ｒ
／Ｗギャップ８を形成する。なお、前記Ｒ／Ｗコア６と
Ｒ／Ｗセンタコア７を突き合わせるに際して、これらの
突き合わせ面にＳiＯ2等のギャップ膜を、例えば0.4μm
程度形成し、巻線溝内に１次融着ガラス13を挿入し、接
合一体化(ギャップ接合)する。この１次融着の際の作業
温度は、700℃〜800℃の温度で熱処理する。この際の作
業温度が700℃以下になると、２次融着の熱処理の際に
Ｒ／Ｗギャップ８に緩みが生じたり、信頼性(耐湿性，
硬度等)を確保できる２次融着ガラスの使用が困難にな
る。また、800℃を超えると磁気コアの構成材料である
フェライトにクラックが生じたり、特性が劣化するとい
う問題が生じる。一方、消去用磁気コア２も前記記録再
生用磁気コア１の場合と同様に、まずＭn−Ｚnフェライ
ト等よりなる長方形形状のコアブロックの一側面に研磨
加工した後、その面に消去コア９用のコイル巻線溝を形
成する。次に消去センタコア10用として、あらかじめ作
製されたコアブロックの一面と前記消去コアブロックの
主面を突き合わせて、消去ギャップ11を形成する。な
お、前記消去コア９とＲ／Ｗセンタコア７を突き合わせ
るに際して、これらの突き合わせ面にＳiＯ2等のギャッ
プ膜を、例えば2.5μm程度形成し、巻線溝内に１次融着
ガラス14を挿入し、接合一体化(ギャップ接合)する。こ
の際の作業温度も前記記録再生用磁気コア１と同様に、
700℃〜800℃の温度で熱処理する。続いて、ギャップ接
合されたＲ／Ｗコア６，消去コア９に所定のトラック幅
になるようにトラック加工を施し、その切り欠き溝の部
分に２次融着ガラス15を充填させモールドを行う。この
際の作業温度は、600℃〜700℃の温度で熱処理する。な
お、２次融着ガラス15として作業温度が600℃以下の融
着ガラスを用いると、信頼性(耐湿性，硬度等)を確保す
るのが困難になる。特にこの２次融着ガラス15は、媒体
摺動面に露出しているために、ガラスに段差が生じた
り、変色が生じてはならない。また、作業温度700℃以
上の融着ガラスを用いると、１次融着ガラス13，14で接
合したＲ／Ｗギャップ８，消去ギャップ11に緩みが生じ
る。したがって、作業温度600℃以上700℃以下の融着ガ
ラスを用いる必要がある。続いて、Ｒ／Ｗセンタコア
７，消去センタコア10のギャップ対向面とは反対側の面
を平面研磨し、Ｒ／Ｗギャップ８と消去ギャップ11のギ
ャップ間距離が所定の寸法になるように、またＲ／Ｗコ
ア６と消去コア９を磁気的に分離する目的で非磁性のス
ペーサ12を介して、両者を、例えばエポキシ系の樹脂接
着剤で接合する。そして、このように接合一体化された
ヘッドブロックを前記ガラスモールドされた切り欠き溝
が延在する方向に対して略直交する方向に切断して、個
々の磁気コアチップ３を作製する。次いで、フロッピー
ディスクに対する当たりを確保するためにチタン酸カル
シウム等のセラミックからなる一対のスライダ４，５に
前記磁気コアチップを挟み込むように固定接着し、最後
にコイルが巻かれたコイルボビン16を挿入した後、バッ
クコア17を接合して磁気ヘッドが完成する。
て、図１乃至図３を参照しつつ説明する。まず、記録再
生用磁気コア１については、Ｍn−Ｚnフェライト等より
なる長方形形状のコアブロック(図示省略)の一側面を研
磨加工した後、その面に前記Ｒ／Ｗコア６用のコイル巻
線溝を形成する。次に、Ｒ／Ｗセンタコア７用としてあ
らかじめ作製されたコアブロック(図示省略)の一面と、
前記Ｒ／Ｗコア６のブロックの主面を突き合わせて、Ｒ
／Ｗギャップ８を形成する。なお、前記Ｒ／Ｗコア６と
Ｒ／Ｗセンタコア７を突き合わせるに際して、これらの
突き合わせ面にＳiＯ2等のギャップ膜を、例えば0.4μm
程度形成し、巻線溝内に１次融着ガラス13を挿入し、接
合一体化(ギャップ接合)する。この１次融着の際の作業
温度は、700℃〜800℃の温度で熱処理する。この際の作
業温度が700℃以下になると、２次融着の熱処理の際に
Ｒ／Ｗギャップ８に緩みが生じたり、信頼性(耐湿性，
硬度等)を確保できる２次融着ガラスの使用が困難にな
る。また、800℃を超えると磁気コアの構成材料である
フェライトにクラックが生じたり、特性が劣化するとい
う問題が生じる。一方、消去用磁気コア２も前記記録再
生用磁気コア１の場合と同様に、まずＭn−Ｚnフェライ
ト等よりなる長方形形状のコアブロックの一側面に研磨
加工した後、その面に消去コア９用のコイル巻線溝を形
成する。次に消去センタコア10用として、あらかじめ作
製されたコアブロックの一面と前記消去コアブロックの
主面を突き合わせて、消去ギャップ11を形成する。な
お、前記消去コア９とＲ／Ｗセンタコア７を突き合わせ
るに際して、これらの突き合わせ面にＳiＯ2等のギャッ
プ膜を、例えば2.5μm程度形成し、巻線溝内に１次融着
ガラス14を挿入し、接合一体化(ギャップ接合)する。こ
の際の作業温度も前記記録再生用磁気コア１と同様に、
700℃〜800℃の温度で熱処理する。続いて、ギャップ接
合されたＲ／Ｗコア６，消去コア９に所定のトラック幅
になるようにトラック加工を施し、その切り欠き溝の部
分に２次融着ガラス15を充填させモールドを行う。この
際の作業温度は、600℃〜700℃の温度で熱処理する。な
お、２次融着ガラス15として作業温度が600℃以下の融
着ガラスを用いると、信頼性(耐湿性，硬度等)を確保す
るのが困難になる。特にこの２次融着ガラス15は、媒体
摺動面に露出しているために、ガラスに段差が生じた
り、変色が生じてはならない。また、作業温度700℃以
上の融着ガラスを用いると、１次融着ガラス13，14で接
合したＲ／Ｗギャップ８，消去ギャップ11に緩みが生じ
る。したがって、作業温度600℃以上700℃以下の融着ガ
ラスを用いる必要がある。続いて、Ｒ／Ｗセンタコア
７，消去センタコア10のギャップ対向面とは反対側の面
を平面研磨し、Ｒ／Ｗギャップ８と消去ギャップ11のギ
ャップ間距離が所定の寸法になるように、またＲ／Ｗコ
ア６と消去コア９を磁気的に分離する目的で非磁性のス
ペーサ12を介して、両者を、例えばエポキシ系の樹脂接
着剤で接合する。そして、このように接合一体化された
ヘッドブロックを前記ガラスモールドされた切り欠き溝
が延在する方向に対して略直交する方向に切断して、個
々の磁気コアチップ３を作製する。次いで、フロッピー
ディスクに対する当たりを確保するためにチタン酸カル
シウム等のセラミックからなる一対のスライダ４，５に
前記磁気コアチップを挟み込むように固定接着し、最後
にコイルが巻かれたコイルボビン16を挿入した後、バッ
クコア17を接合して磁気ヘッドが完成する。
【００１１】本実施例では、ギャップ接合に１次融着ガ
ラス13，14、トラック切り欠き溝のモールドに２次融着
ガラス15を用いているが、この融着ガラスのガラス転移
温度での熱膨張係数αG1，αG2(以下、融着ガラスの熱
膨張係数を一般的に説明する場合は記号αGを用いる)
が、Ｒ／Ｗコア６，消去コア９，Ｒ／Ｗセンタコア７，
消去センタコア10に使用されているフェライト材の熱膨
張係数αF(95×10~7〜115×10~7／℃)以下であり、１次
融着ガラスの熱膨張係数との差αG1−αFを−4.0×10~7
以上で、かつ０以下であるものを使用し、また、２次融
着ガラスの熱膨張係数との差αG2−αFを−7.0×10~7以
上で、かつ０以下であるものを使用する。ここで、ガラ
ス転移温度での熱膨張係数αG，αFについて、図４を用
いて説明する。図４中、18はガラスの熱膨張曲線で、Ａ
のポイントが転移点での熱膨張係数αGである。19はフ
ェライトの熱膨張曲線で、Ｂのポイントが転移点での熱
膨張係数αFである。
ラス13，14、トラック切り欠き溝のモールドに２次融着
ガラス15を用いているが、この融着ガラスのガラス転移
温度での熱膨張係数αG1，αG2(以下、融着ガラスの熱
膨張係数を一般的に説明する場合は記号αGを用いる)
が、Ｒ／Ｗコア６，消去コア９，Ｒ／Ｗセンタコア７，
消去センタコア10に使用されているフェライト材の熱膨
張係数αF(95×10~7〜115×10~7／℃)以下であり、１次
融着ガラスの熱膨張係数との差αG1−αFを−4.0×10~7
以上で、かつ０以下であるものを使用し、また、２次融
着ガラスの熱膨張係数との差αG2−αFを−7.0×10~7以
上で、かつ０以下であるものを使用する。ここで、ガラ
ス転移温度での熱膨張係数αG，αFについて、図４を用
いて説明する。図４中、18はガラスの熱膨張曲線で、Ａ
のポイントが転移点での熱膨張係数αGである。19はフ
ェライトの熱膨張曲線で、Ｂのポイントが転移点での熱
膨張係数αFである。
【００１２】次に、前記範囲の熱膨張係数αGを有する
ガラス材としては、例えば(表１)に示すガラス物理特性
を有するものが挙げられる。
ガラス材としては、例えば(表１)に示すガラス物理特性
を有するものが挙げられる。
【００１３】
【表１】
【００１４】次に(表２)に示す融着ガラスとフェライト
の組み合わせの磁気ヘッドを試作して、Ｂ−ノイズを測
定した。
の組み合わせの磁気ヘッドを試作して、Ｂ−ノイズを測
定した。
【００１５】
【表２】
【００１６】Ｂ−ノイズの測定に際しては、記録再生動
作を100回繰り返し行った際、発生するヘッド出力の10
％以上のパルス性のノイズの発生回数を測定することに
より、Ｂ−ノイズのレベルを調べた。図５は１次融着ガ
ラスとして、(表２)に示す融着ガラスとフェライトの組
み合わせの磁気ヘッドのＢ−ノイズを測定した結果であ
る。図５中、横軸は融着ガラスの熱膨張係数αG1とフェ
ライトからなる磁気コアの熱膨張係数αFとの差を表
し、縦軸はＢ−ノイズの発生回数を表す。図５より本実
施例のように１次融着ガラスと磁気コアの熱膨張係数の
差(αG1−αF)を−4.0×10~7以上０以下にした場合に
は、Ｂ−ノイズが極めて小さくなることがわかる。次
に、図６は２次融着ガラスとして、(表２)に示す融着ガ
ラスとフェライトの組み合わせの磁気ヘッドのＢ−ノイ
ズの測定結果である。図５同様、図６中、横軸は融着ガ
ラスの熱膨張係数αG2とフェライトからなる磁気コアの
熱膨張係数αFとの差を表し、縦軸はＢ−ノイズの発生
回数を表す。図６より本実施例のように２次融着ガラス
と磁気コアの熱膨張係数の差(αG2−αF)を−7.0×10~7
以上０以下にした場合には、Ｂ−ノイズが極めて小さく
なることがわかる。
作を100回繰り返し行った際、発生するヘッド出力の10
％以上のパルス性のノイズの発生回数を測定することに
より、Ｂ−ノイズのレベルを調べた。図５は１次融着ガ
ラスとして、(表２)に示す融着ガラスとフェライトの組
み合わせの磁気ヘッドのＢ−ノイズを測定した結果であ
る。図５中、横軸は融着ガラスの熱膨張係数αG1とフェ
ライトからなる磁気コアの熱膨張係数αFとの差を表
し、縦軸はＢ−ノイズの発生回数を表す。図５より本実
施例のように１次融着ガラスと磁気コアの熱膨張係数の
差(αG1−αF)を−4.0×10~7以上０以下にした場合に
は、Ｂ−ノイズが極めて小さくなることがわかる。次
に、図６は２次融着ガラスとして、(表２)に示す融着ガ
ラスとフェライトの組み合わせの磁気ヘッドのＢ−ノイ
ズの測定結果である。図５同様、図６中、横軸は融着ガ
ラスの熱膨張係数αG2とフェライトからなる磁気コアの
熱膨張係数αFとの差を表し、縦軸はＢ−ノイズの発生
回数を表す。図６より本実施例のように２次融着ガラス
と磁気コアの熱膨張係数の差(αG2−αF)を−7.0×10~7
以上０以下にした場合には、Ｂ−ノイズが極めて小さく
なることがわかる。
【００１７】なお、上記実施例に示した記録再生ヘッド
と消去ヘッドのトラック近傍の形状は、これに限定され
るものではなく、例えば図７(a)に示した形状のもの、
または同図(b)に示すようにＲ／Ｗコアと消去コアの間
に非磁性のスペーサがないもの、あるいは同図(c)に示
したようにトラック加工がストレート形状になっている
ものでも同様の効果があることを確認している。
と消去ヘッドのトラック近傍の形状は、これに限定され
るものではなく、例えば図７(a)に示した形状のもの、
または同図(b)に示すようにＲ／Ｗコアと消去コアの間
に非磁性のスペーサがないもの、あるいは同図(c)に示
したようにトラック加工がストレート形状になっている
ものでも同様の効果があることを確認している。
【００１８】
【発明の効果】本発明は、上記の実施例から明らかなよ
うに、フェライトからなる各磁気コアを融着する融着ガ
ラスとして、その熱膨張係数が前記フェライトの熱膨張
係数以下であり、しかもこれに近い値となるように選定
してあるので、モータが近接配置される小型のフロッピ
ーディスク装置等、漏洩磁界の多い装置に使用した場合
でも、Ｂ−ノイズを低減することができ、良好な特性を
有する磁気ヘッドを提供することが可能となる。
うに、フェライトからなる各磁気コアを融着する融着ガ
ラスとして、その熱膨張係数が前記フェライトの熱膨張
係数以下であり、しかもこれに近い値となるように選定
してあるので、モータが近接配置される小型のフロッピ
ーディスク装置等、漏洩磁界の多い装置に使用した場合
でも、Ｂ−ノイズを低減することができ、良好な特性を
有する磁気ヘッドを提供することが可能となる。
【図１】本発明の磁気ヘッドの一実施例を示す斜視図で
ある。
ある。
【図２】本発明の磁気ヘッドにおける磁気コアチップの
トラック近傍の拡大平面図である。
トラック近傍の拡大平面図である。
【図３】本発明の磁気ヘッドにおける磁気コアチップの
拡大側面図である。
拡大側面図である。
【図４】融着ガラスとフェライトの温度に対する熱膨張
係数曲線を示す図である。
係数曲線を示す図である。
【図５】１次融着ガラスの熱膨張係数αGと磁気コアの
熱膨張係数αFとの差に対するＢ−ノイズの変化を示す
特性図である。
熱膨張係数αFとの差に対するＢ−ノイズの変化を示す
特性図である。
【図６】２次融着ガラスの熱膨張係数αGと磁気コアの
熱膨張係数αFとの差に対するＢ−ノイズの変化を示す
特性図である。
熱膨張係数αFとの差に対するＢ−ノイズの変化を示す
特性図である。
【図７】本発明の磁気ヘッドにおける磁気コアチップの
他の実施例を示し、そのトラック近傍の拡大平面図であ
る。
他の実施例を示し、そのトラック近傍の拡大平面図であ
る。
【図８】従来の磁気ヘッドを示す斜視図である。
【図９】従来の磁気ヘッドにおける磁気コアチップのト
ラック近傍の拡大平面図である。
ラック近傍の拡大平面図である。
【図１０】従来の磁気ヘッドにおける磁気コアチップの
拡大側面図である。
拡大側面図である。
１…記録再生用磁気コア、 ２…消去用磁気コア、 ３
…磁気コアチップ、 ４，５…スライダ、 ６…記録再
生コア(Ｒ／Ｗコア)、 ７…Ｒ／Ｗセンタコア、10…消
去センタコア、 ８…Ｒ／Ｗギャップ、 ９…消去コ
ア、 11…消去ギャップ、 12…スペーサ、 13，14…
１次融着ガラス、 15…２次融着ガラス、16…コイルボ
ビン、 17…バックコア、 18…融着ガラスの熱膨張曲
線、 19…フェライトの熱膨張曲線。
…磁気コアチップ、 ４，５…スライダ、 ６…記録再
生コア(Ｒ／Ｗコア)、 ７…Ｒ／Ｗセンタコア、10…消
去センタコア、 ８…Ｒ／Ｗギャップ、 ９…消去コ
ア、 11…消去ギャップ、 12…スペーサ、 13，14…
１次融着ガラス、 15…２次融着ガラス、16…コイルボ
ビン、 17…バックコア、 18…融着ガラスの熱膨張曲
線、 19…フェライトの熱膨張曲線。
Claims (3)
- 【請求項１】 フェライトからなる記録再生用磁気コア
と消去用磁気コアを備える磁気ヘッドであって、磁気ギ
ャップ形成に用いられている融着ガラスのガラス転移温
度における熱膨張係数をαG1とし、前記各磁気コアの前
記ガラス転移温度における熱膨張係数をαFとしたと
き、これら熱膨張係数の差αG1−αFを−4.0×10~7以上
０以下の範囲内としたことを特徴とする磁気ヘッド。 - 【請求項２】 フェライトからなる記録再生用磁気コア
と消去用磁気コアを備え、磁気ギャップ形成時に１次融
着ガラスが用いられ、トラック加工時に２次融着ガラス
が用いられる磁気ヘッドであって、ガラス転移温度にお
ける前記２次融着ガラスの熱膨張係数をαG2とし、前記
各磁気コアの前記ガラス転移温度における熱膨張係数を
αFとしたとき、熱膨張係数の差αG2−αFを−7.0×10~
7以上０以下の範囲内としたことを特徴とする磁気ヘッ
ド。 - 【請求項３】 融着ガラスのガラス転移温度における熱
膨張係数をαG1とし、フェライトからなる記録再生用磁
気コアと消去用磁気コアの前記ガラス転移温度における
熱膨張係数をαFとしたとき、熱膨張係数の差αG1−αF
が−4.0×10~7以上０以下となる１次融着ガラスを使用
し、これを作業温度700℃以上800℃以下の範囲内で前記
各磁気コアに融着して磁気ギャップを形成し、次にこれ
ら各磁気コアにトラック加工を施した後、融着ガラスの
ガラス転移温度における熱膨張係数αG2と、前記磁気コ
アの熱膨張係数αFの差αG2−αFが−7.0×10~7以上０
以下となる２次融着ガラスを使用して、これを作業温度
600℃以上700℃以下の範囲内で前記トラックを規制する
切り欠き溝に融着したことを特徴とする磁気ヘッドの製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6176717A JPH0845018A (ja) | 1994-07-28 | 1994-07-28 | 磁気ヘッドおよびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6176717A JPH0845018A (ja) | 1994-07-28 | 1994-07-28 | 磁気ヘッドおよびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0845018A true JPH0845018A (ja) | 1996-02-16 |
Family
ID=16018542
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6176717A Pending JPH0845018A (ja) | 1994-07-28 | 1994-07-28 | 磁気ヘッドおよびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0845018A (ja) |
-
1994
- 1994-07-28 JP JP6176717A patent/JPH0845018A/ja active Pending
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