JPH0714117A - 磁気ヘッド - Google Patents
磁気ヘッドInfo
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- JPH0714117A JPH0714117A JP15327093A JP15327093A JPH0714117A JP H0714117 A JPH0714117 A JP H0714117A JP 15327093 A JP15327093 A JP 15327093A JP 15327093 A JP15327093 A JP 15327093A JP H0714117 A JPH0714117 A JP H0714117A
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- Japan
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- gap
- magnetic
- vickers hardness
- sliding surface
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Abstract
(57)【要約】
【目的】磁気ヘッドの摺動面ギャップ近傍の形状異常が
研削工程や磁気テープとの摺動の際に発生することを防
ぎ、これにより安定した実効ギャップ長を得ること。 【構成】作動ギャップを形成する材料のビッカース硬度
を摺動面ギャップ近傍に配される磁気コア部材のビッカ
ース硬度と略等しくする。 【効果】摺動面ギャップ近傍を構成するギャップ部材２
と磁気コア部材３，３’のビッカース硬度を略等しくす
ることにより、両者間の対摩耗性に差が生じない。これ
により、研削工程や磁気テープとの摺動の際の摺動面ギ
ャップ近傍の形状異常の発生を防ぎ、安定した実効ギャ
ップ長を得る。
研削工程や磁気テープとの摺動の際に発生することを防
ぎ、これにより安定した実効ギャップ長を得ること。 【構成】作動ギャップを形成する材料のビッカース硬度
を摺動面ギャップ近傍に配される磁気コア部材のビッカ
ース硬度と略等しくする。 【効果】摺動面ギャップ近傍を構成するギャップ部材２
と磁気コア部材３，３’のビッカース硬度を略等しくす
ることにより、両者間の対摩耗性に差が生じない。これ
により、研削工程や磁気テープとの摺動の際の摺動面ギ
ャップ近傍の形状異常の発生を防ぎ、安定した実効ギャ
ップ長を得る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＶＴＲ等の磁気ヘッドに
係わり、特に安定した狭ギャップを得ることができるヘ
ッド構造に関する。
係わり、特に安定した狭ギャップを得ることができるヘ
ッド構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、ＶＴＲ等の記録波長の短波長化が
進んでおり、これに対応するため磁気ヘッドでは、狭ギ
ャップ長化によるギャップ損失低減を図る必要がある。
安定した狭ギャップを得るために、以下のような磁気ヘ
ッドが提案されている。
進んでおり、これに対応するため磁気ヘッドでは、狭ギ
ャップ長化によるギャップ損失低減を図る必要がある。
安定した狭ギャップを得るために、以下のような磁気ヘ
ッドが提案されている。
【０００３】図９は特開平１−５２２０５号公報に記載
されている磁気ヘッドの外観斜視図を示すものである。
巻線溝８に巻線穴となる非磁性の管１２を埋め込んで、
ギャップ形成面側をおおうように非磁性材料４を充填し
たあと、ギャップ形成面を研磨する。さらにそのギャッ
プ形成面上に所定の厚さのギャップ部材３としてＳｉＯ
２をスパッタリング形成した後、一方の磁気回路を構成
する軟磁性膜２をスパッタリングによりギャップ部材の
上に形成する。これにより、ギャップ形成工程が貼りあ
わせでないため、精度良いギャップ部を形成できる。
されている磁気ヘッドの外観斜視図を示すものである。
巻線溝８に巻線穴となる非磁性の管１２を埋め込んで、
ギャップ形成面側をおおうように非磁性材料４を充填し
たあと、ギャップ形成面を研磨する。さらにそのギャッ
プ形成面上に所定の厚さのギャップ部材３としてＳｉＯ
２をスパッタリング形成した後、一方の磁気回路を構成
する軟磁性膜２をスパッタリングによりギャップ部材の
上に形成する。これにより、ギャップ形成工程が貼りあ
わせでないため、精度良いギャップ部を形成できる。
【０００４】図１０は、特開平１−１６６３０６号公報
に記載されている磁気ヘッドの製造方法である。所定の
厚さのギャップスペーサ３を付着させたコアブロック１
ともう一方のコアブロック１’を、金属アルコキシドを
出発物質とするゾル状酸化物を使用し低温で接合する。
これにより、コアの反りをなくし高精度のギャップ長を
形成することができる。
に記載されている磁気ヘッドの製造方法である。所定の
厚さのギャップスペーサ３を付着させたコアブロック１
ともう一方のコアブロック１’を、金属アルコキシドを
出発物質とするゾル状酸化物を使用し低温で接合する。
これにより、コアの反りをなくし高精度のギャップ長を
形成することができる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】一方、ギャップ部材と
実効ギャップ長に関する系統的検討の結果、ギャップ部
材の厚さが一定でも、実効ギャップ長がバラつくことが
明らかとなった。図１１は実効ギャップ長が大きなヘッ
ド、図１２は実効ギャップ長が小さなヘッドの摺動面ギ
ャップ近傍のＡＦＭ（原子間力顕微鏡）観察結果であ
る。図１１，１２から判るように、小さな実効ギャップ
長が得られたヘッドに比べ、実効ギャップ長が大きなヘ
ッドは摺動面のギャップ近傍が台形状に突出しており、
この突出部が実効ギャップ長を大きくする作用をしてい
ることが判った。
実効ギャップ長に関する系統的検討の結果、ギャップ部
材の厚さが一定でも、実効ギャップ長がバラつくことが
明らかとなった。図１１は実効ギャップ長が大きなヘッ
ド、図１２は実効ギャップ長が小さなヘッドの摺動面ギ
ャップ近傍のＡＦＭ（原子間力顕微鏡）観察結果であ
る。図１１，１２から判るように、小さな実効ギャップ
長が得られたヘッドに比べ、実効ギャップ長が大きなヘ
ッドは摺動面のギャップ近傍が台形状に突出しており、
この突出部が実効ギャップ長を大きくする作用をしてい
ることが判った。
【０００６】本発明の目的は、摺動面研削工程や磁気テ
ープとの摺動の際に上記のような摺動面ギャップ近傍の
突出部の発生を伴わない磁気ヘッドを提供することにあ
る。
ープとの摺動の際に上記のような摺動面ギャップ近傍の
突出部の発生を伴わない磁気ヘッドを提供することにあ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記突出部に
着目し、その対策を講じたものである。該突出部の発生
原因は、摺動面ギャップ近傍を構成する磁気コア部材と
ギャップ部材の対摩耗性の違いにある。材料の対摩耗性
は、そのビッカース硬度によりほぼ決定される。
着目し、その対策を講じたものである。該突出部の発生
原因は、摺動面ギャップ近傍を構成する磁気コア部材と
ギャップ部材の対摩耗性の違いにある。材料の対摩耗性
は、そのビッカース硬度によりほぼ決定される。
【０００８】そこで本発明による磁気ヘッドでは、摺動
面ギャップ近傍に配される磁気コア部材とビッカース硬
度が略等しい材料をギャップ部材に用いた。さらに本発
明による磁気ヘッドでは、ギャップ部材に用いる材料を
適当な温度で徐冷することによりそのビッカース硬度を
磁気コア部材のビッカース硬度と略等しくした。
面ギャップ近傍に配される磁気コア部材とビッカース硬
度が略等しい材料をギャップ部材に用いた。さらに本発
明による磁気ヘッドでは、ギャップ部材に用いる材料を
適当な温度で徐冷することによりそのビッカース硬度を
磁気コア部材のビッカース硬度と略等しくした。
【０００９】
【作用】本発明による磁気ヘッドでは、摺動面ギャップ
近傍に配される磁気コア部材とギャップ部材のビッカー
ス硬度を略等しくしたので、該磁気コア部材とギャップ
部材の対摩耗性が略等しくなる。これにより、研削工程
や磁気テープとの摺動の際、摺動面ギャップ近傍の突出
部の発生を防ぐことができ、安定した実効ギャップ長を
得ることができる。
近傍に配される磁気コア部材とギャップ部材のビッカー
ス硬度を略等しくしたので、該磁気コア部材とギャップ
部材の対摩耗性が略等しくなる。これにより、研削工程
や磁気テープとの摺動の際、摺動面ギャップ近傍の突出
部の発生を防ぐことができ、安定した実効ギャップ長を
得ることができる。
【００１０】
【実施例】以下に、本発明を実施例によって説明する。
【００１１】（第１の実施例）図１に本発明を適用した
フェライトヘッドの外観斜視図を示す。図１においてコ
ア部片１，１’はＭｎＺｎ単結晶フェライトからなり、
２に示す作動ギャップに該ＭｎＺｎ単結晶フェライトと
ビッカース硬度が略等しいギャップ部材を介し、３，
３’に示す充填ガラスによって接合されている。４は信
号コイル巻線用の窓である。ギャップ部材に例えばステ
アタイトを用い、その組成をＳｉＯ２：５０％，Ｍｇ
Ｏ：５０％とすると、ビッカース硬度は６５０ｋｇ／ｍ
ｍ2となり、上記ＭｎＺｎフェライトのビッカース硬度
６５０ｋｇ／ｍｍ2と同等となる。これにより、該磁気
ヘッドにおいて、研削工程や磁気テープとの摺動の際に
摺動面ギャップ近傍の突出部の発生が伴うことがなく、
安定した実効ギャップ長を得ることができる。また、該
磁気ヘッドのギャップ部材として、徐冷温度の制御等に
よりＴｉＯ，ＶＯ２，ＣａＯ等のビッカース硬度を６５
０近辺としたものを用いても同等の効果が得られる。
フェライトヘッドの外観斜視図を示す。図１においてコ
ア部片１，１’はＭｎＺｎ単結晶フェライトからなり、
２に示す作動ギャップに該ＭｎＺｎ単結晶フェライトと
ビッカース硬度が略等しいギャップ部材を介し、３，
３’に示す充填ガラスによって接合されている。４は信
号コイル巻線用の窓である。ギャップ部材に例えばステ
アタイトを用い、その組成をＳｉＯ２：５０％，Ｍｇ
Ｏ：５０％とすると、ビッカース硬度は６５０ｋｇ／ｍ
ｍ2となり、上記ＭｎＺｎフェライトのビッカース硬度
６５０ｋｇ／ｍｍ2と同等となる。これにより、該磁気
ヘッドにおいて、研削工程や磁気テープとの摺動の際に
摺動面ギャップ近傍の突出部の発生が伴うことがなく、
安定した実効ギャップ長を得ることができる。また、該
磁気ヘッドのギャップ部材として、徐冷温度の制御等に
よりＴｉＯ，ＶＯ２，ＣａＯ等のビッカース硬度を６５
０近辺としたものを用いても同等の効果が得られる。
【００１２】以下に、このフェライトヘッドの製造製造
方法を述べる。
方法を述べる。
【００１３】（第１工程）図２に示すようにＭｎＺｎフ
ェライトからなるコア部片１１を用意し、該コア部片１
１にダイサー加工等でトラック幅規制溝１２をいれる。
この溝を形成する際、フロント１１ａ側を適当な角度上
方に傾け、該フロント１１ａ側からリア１１ｂ側に向か
ってトラック幅規制溝１２が徐々に浅くなるように切削
加工する。
ェライトからなるコア部片１１を用意し、該コア部片１
１にダイサー加工等でトラック幅規制溝１２をいれる。
この溝を形成する際、フロント１１ａ側を適当な角度上
方に傾け、該フロント１１ａ側からリア１１ｂ側に向か
ってトラック幅規制溝１２が徐々に浅くなるように切削
加工する。
【００１４】（第２工程）図３に示すようにコア部片１
１に磁性媒体との摺動面となる面ａに平行となる方向に
巻線窓用溝１３を切削加工する。
１に磁性媒体との摺動面となる面ａに平行となる方向に
巻線窓用溝１３を切削加工する。
【００１５】（第３工程）第１工程によってできたコア
部片１１と、第２工程によってできたコア部片１１’を
図４に示すように作動ギャップ対向面を、ギャップ部材
ステアタイトを介して相対峙させ、ガラス融着等により
接合一体化させ、コア部片１４を得る。
部片１１と、第２工程によってできたコア部片１１’を
図４に示すように作動ギャップ対向面を、ギャップ部材
ステアタイトを介して相対峙させ、ガラス融着等により
接合一体化させ、コア部片１４を得る。
【００１６】（第４工程）図５に示すように、第３工程
によってできたコア部片１４に、ギャップ突合せ面に垂
直となる方向にダイサー加工等で摺動幅狭小化用溝１５
を所定の深さｄだけ入れる。
によってできたコア部片１４に、ギャップ突合せ面に垂
直となる方向にダイサー加工等で摺動幅狭小化用溝１５
を所定の深さｄだけ入れる。
【００１７】（第５工程）第４工程によって得られたコ
ア部片１４の磁性媒体との摺動面を円筒研削した後にギ
ャップ突合せ面に垂直な面、すなわち図６中のｇｈｉｊ
面やｇ’ｈ’ｉ’ｊ’面に沿って切断し、ヘッドチップ
を得る。
ア部片１４の磁性媒体との摺動面を円筒研削した後にギ
ャップ突合せ面に垂直な面、すなわち図６中のｇｈｉｊ
面やｇ’ｈ’ｉ’ｊ’面に沿って切断し、ヘッドチップ
を得る。
【００１８】（第６工程）第５工程によって得られたヘ
ッドチップの磁性媒体との摺動面となる面を所望の摺動
形状となるように研削加工し、磁気ヘッドを完成させ
る。
ッドチップの磁性媒体との摺動面となる面を所望の摺動
形状となるように研削加工し、磁気ヘッドを完成させ
る。
【００１９】本実施例ではギャップ材に、ＭｎＺｎフェ
ライトとビッカース硬度が等しいステアタイト（Ｍｇ
Ｏ：５０％，ＳｉＯ２：５０％）を使用したので、上記
製造工程における第５、第６工程中の研削工程や、磁気
テープとの摺動の際、該フェライトヘッドの摺動面ギャ
ップ近傍が突出することはない。この結果、安定した実
効ギャップ長を得ることができる。
ライトとビッカース硬度が等しいステアタイト（Ｍｇ
Ｏ：５０％，ＳｉＯ２：５０％）を使用したので、上記
製造工程における第５、第６工程中の研削工程や、磁気
テープとの摺動の際、該フェライトヘッドの摺動面ギャ
ップ近傍が突出することはない。この結果、安定した実
効ギャップ長を得ることができる。
【００２０】また、上記フェライト異なるビッカース硬
度をもつフェライトをコア部材とする種々のフェライト
ヘッドにおいても本発明を適用することができる。すな
わち、前記ギャップ部材に加えて、ＴｉＯ６，Ｔｉ３
Ｏ，ＴｉＯ２，ＳｉＯ２，ＭｇＯ，Ｍｇ２ＳｉＯ４，Ｇ
ａ２Ｏ３，Ｈｆ６Ｏ，Ｈｆ３Ｏ，ＨｆＯ２等を、適当な
温度で徐冷することにより、用いるフェライトとビッカ
ース硬度が略等しくなるようにして、これをギャップ部
材として用いる。これにより、研削工程や磁気テープと
の摺動の際のフェライトヘッドの摺動面ギャップ近傍の
突出部の発生を防ぎ、安定した実効ギャップ長を得る。
度をもつフェライトをコア部材とする種々のフェライト
ヘッドにおいても本発明を適用することができる。すな
わち、前記ギャップ部材に加えて、ＴｉＯ６，Ｔｉ３
Ｏ，ＴｉＯ２，ＳｉＯ２，ＭｇＯ，Ｍｇ２ＳｉＯ４，Ｇ
ａ２Ｏ３，Ｈｆ６Ｏ，Ｈｆ３Ｏ，ＨｆＯ２等を、適当な
温度で徐冷することにより、用いるフェライトとビッカ
ース硬度が略等しくなるようにして、これをギャップ部
材として用いる。これにより、研削工程や磁気テープと
の摺動の際のフェライトヘッドの摺動面ギャップ近傍の
突出部の発生を防ぎ、安定した実効ギャップ長を得る。
【００２１】（第２の実施例）図７に、本発明を適用し
た、フェライトとセンダスト膜の複合型ヘッドの外観斜
視時を示す。図７においてコア部片１，１’はフェライ
トからなり、左右両コアのギャップ突き合わせ面にセン
ダスト膜５，５’が被着され、２に示す作動ギャップに
該センダスト膜とビッカース硬度が略等しいギャップ部
材を介し、３，３に示す充填ガラスによって接合されて
いる。４はコイル巻線用の窓である。ギャップ部材にた
とえばＴｉ6Ｏ を用い、徐冷温度を４００℃とすること
により、そのビッカース硬度は約５２０ｋｇ／ｍｍ2と
なり、センダストのビッカース硬度４８０〜５００とほ
ぼ等しくなる。これにより、該磁気ヘッドにおいて、研
削工程や磁気テープとの摺動の際に摺動面ギャップ近傍
の突出部の発生を伴うことがなく、安定した実効ギャッ
プ長を得ることができる。また、ギャップ部材として、
Ｔｉ３Ｏ，Ｍｇ２ＳｉＯ４，ＭｎＯ，ＨｆＯ２等を適当
な温度で徐冷してビッカース硬度を５００ｋｇ／ｍｍ2
程度にしたものを用いても、同等の効果を得ることがで
きる。
た、フェライトとセンダスト膜の複合型ヘッドの外観斜
視時を示す。図７においてコア部片１，１’はフェライ
トからなり、左右両コアのギャップ突き合わせ面にセン
ダスト膜５，５’が被着され、２に示す作動ギャップに
該センダスト膜とビッカース硬度が略等しいギャップ部
材を介し、３，３に示す充填ガラスによって接合されて
いる。４はコイル巻線用の窓である。ギャップ部材にた
とえばＴｉ6Ｏ を用い、徐冷温度を４００℃とすること
により、そのビッカース硬度は約５２０ｋｇ／ｍｍ2と
なり、センダストのビッカース硬度４８０〜５００とほ
ぼ等しくなる。これにより、該磁気ヘッドにおいて、研
削工程や磁気テープとの摺動の際に摺動面ギャップ近傍
の突出部の発生を伴うことがなく、安定した実効ギャッ
プ長を得ることができる。また、ギャップ部材として、
Ｔｉ３Ｏ，Ｍｇ２ＳｉＯ４，ＭｎＯ，ＨｆＯ２等を適当
な温度で徐冷してビッカース硬度を５００ｋｇ／ｍｍ2
程度にしたものを用いても、同等の効果を得ることがで
きる。
【００２２】また、本実施例に記述した磁気ヘッドの製
造方法は、第１の実施例の第１工程と第２工程の間に、
図８に示すようにトラック幅規制溝をいれた面にセンダ
スト膜１６をスパッタリング等により成膜する工程を行
ない、さらに第１の実施例の第３工程においてギャップ
部材に上記材料を用いれば良い。
造方法は、第１の実施例の第１工程と第２工程の間に、
図８に示すようにトラック幅規制溝をいれた面にセンダ
スト膜１６をスパッタリング等により成膜する工程を行
ない、さらに第１の実施例の第３工程においてギャップ
部材に上記材料を用いれば良い。
【００２３】上記のように、本実施例に記述した磁気ヘ
ッドでは、ギャップ部材として、ビッカース硬度をセン
ダストとほぼ同等であるものを用いたので、研削工程や
磁気テープとの摺動の際、ヘッドの摺動面ギャップ近傍
が突出することはない。この結果、安定した実効ギャッ
プ長を得ることができる。
ッドでは、ギャップ部材として、ビッカース硬度をセン
ダストとほぼ同等であるものを用いたので、研削工程や
磁気テープとの摺動の際、ヘッドの摺動面ギャップ近傍
が突出することはない。この結果、安定した実効ギャッ
プ長を得ることができる。
【００２４】また本発明は、本実施例に限らずセンダス
トを磁気コアとする磁気ヘッドに適用することができ
る。
トを磁気コアとする磁気ヘッドに適用することができ
る。
【００２５】（第３の実施例）本発明は、アモルファス
合金を磁気コアとする磁気ヘッド及びアモルファス合金
とフェライトの複合型ヘッドにも適用できる。たとえ
ば、アモルファス合金にＣｏＮｂＺｒを用いた場合、そ
のビッカース硬度は５００〜６００ｋｇ／ｍｍ2であ
る。この場合、ギャップ部材としてたとえばＭｇ２Ｓｉ
Ｏ４を４６０℃で焼き鈍してビッカース硬度を５８０ｋ
ｇ／ｍｍ2とし、ＣｏＮｂＺｒのビッカース硬度と略等
しくしたものを用いれば、研削工程や磁気テープとの摺
動の際、ヘッドの摺動面ギャップ近傍が突出することは
ない。この結果、安定した実効ギャップ長を得ることが
できる。また、ギャップ部材として、ＴｉＯ６，Ｔｉ３
Ｏ，ＴｉＯ２，ＴｉＯ，ＭｎＯ３，Ｈｆ６Ｏ，Ｈｆ３
Ｏ，ＨｆＯ２等を、適当な温度で徐冷することにより、
ＣｏＮｂＺｒとビッカース硬度が略等しくなるようにし
たものを用いても、同等の効果が得られる。
合金を磁気コアとする磁気ヘッド及びアモルファス合金
とフェライトの複合型ヘッドにも適用できる。たとえ
ば、アモルファス合金にＣｏＮｂＺｒを用いた場合、そ
のビッカース硬度は５００〜６００ｋｇ／ｍｍ2であ
る。この場合、ギャップ部材としてたとえばＭｇ２Ｓｉ
Ｏ４を４６０℃で焼き鈍してビッカース硬度を５８０ｋ
ｇ／ｍｍ2とし、ＣｏＮｂＺｒのビッカース硬度と略等
しくしたものを用いれば、研削工程や磁気テープとの摺
動の際、ヘッドの摺動面ギャップ近傍が突出することは
ない。この結果、安定した実効ギャップ長を得ることが
できる。また、ギャップ部材として、ＴｉＯ６，Ｔｉ３
Ｏ，ＴｉＯ２，ＴｉＯ，ＭｎＯ３，Ｈｆ６Ｏ，Ｈｆ３
Ｏ，ＨｆＯ２等を、適当な温度で徐冷することにより、
ＣｏＮｂＺｒとビッカース硬度が略等しくなるようにし
たものを用いても、同等の効果が得られる。
【００２６】さらに、上記ＣｏＴａＺｒと異なるビッカ
ース硬度をもつアモルファス合金をコア部材とする種々
の磁気ヘッドにおいても本発明を適用することができ
る。すなわち、本実施例で記述したギャップ部材及び第
１、第２の実施例に記述したギャップ部材に加えて、Ｔ
ａ２Ｏ５，ＭｇＯ等を、適当な温度で徐冷することによ
り、用いるアモルファス合金とビッカース硬度が略等し
くなるようにして、これをギャップ部材として用いる。
これにより、研削工程や磁気テープとの摺動の際、ヘッ
ドの摺動面ギャップ近傍の突出部の発生を防ぎ、安定し
た実効ギャップ長を得る。
ース硬度をもつアモルファス合金をコア部材とする種々
の磁気ヘッドにおいても本発明を適用することができ
る。すなわち、本実施例で記述したギャップ部材及び第
１、第２の実施例に記述したギャップ部材に加えて、Ｔ
ａ２Ｏ５，ＭｇＯ等を、適当な温度で徐冷することによ
り、用いるアモルファス合金とビッカース硬度が略等し
くなるようにして、これをギャップ部材として用いる。
これにより、研削工程や磁気テープとの摺動の際、ヘッ
ドの摺動面ギャップ近傍の突出部の発生を防ぎ、安定し
た実効ギャップ長を得る。
【００２７】（第４の実施例）本発明はパーマロイを磁
気コアとする磁気ヘッド、及びパーマロイとフェライト
の複合型ヘッドにも適用することができる。パーマロイ
のビッカース硬度は１００〜２００ｋｇ／ｍｍ2であり
ギャップ部材としてＷｏ３，Ｖ２Ｏ５，ＴｉＯ２等を適
当な温度で徐冷してビッカース硬度をパーマロイと略等
しくしたものを用いれば、研削工程や磁気テープとの摺
動の際、ヘッドの摺動面ギャップ近傍の突出部の発生を
防ぎ、安定した実効ギャップ長を得る。
気コアとする磁気ヘッド、及びパーマロイとフェライト
の複合型ヘッドにも適用することができる。パーマロイ
のビッカース硬度は１００〜２００ｋｇ／ｍｍ2であり
ギャップ部材としてＷｏ３，Ｖ２Ｏ５，ＴｉＯ２等を適
当な温度で徐冷してビッカース硬度をパーマロイと略等
しくしたものを用いれば、研削工程や磁気テープとの摺
動の際、ヘッドの摺動面ギャップ近傍の突出部の発生を
防ぎ、安定した実効ギャップ長を得る。
【００２８】尚、本発明は、上記第１〜４の実施例に限
らず、他の磁性体を磁気コアとする磁気ヘッドに適用で
きることはいうまでもない。
らず、他の磁性体を磁気コアとする磁気ヘッドに適用で
きることはいうまでもない。
【００２９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明による磁気
ヘッドでは、摺動面ギャップ近傍に配される磁気コア部
材とギャップ部材のビッカース硬度を略等しくしたの
で、該磁気コア部材とギャップ部材の対摩耗性が略等し
くなる。これにより、研削工程や磁気テープとの摺動の
際、摺動面ギャップ近傍の突出部の発生を防ぐことがで
き、安定した実効ギャップ長を得ることができる。
ヘッドでは、摺動面ギャップ近傍に配される磁気コア部
材とギャップ部材のビッカース硬度を略等しくしたの
で、該磁気コア部材とギャップ部材の対摩耗性が略等し
くなる。これにより、研削工程や磁気テープとの摺動の
際、摺動面ギャップ近傍の突出部の発生を防ぐことがで
き、安定した実効ギャップ長を得ることができる。
【図１】本発明を適用したフェライトヘッドを示す外観
斜視図である。
斜視図である。
【図２】本発明を適用したフェライトヘッドの製造方法
においてトラック幅規制溝をフェライト基板にいれる工
程を示す外観斜視図である。
においてトラック幅規制溝をフェライト基板にいれる工
程を示す外観斜視図である。
【図３】巻線溝をいれる工程を示す外観斜視図である。
【図４】左右両コアを接合する工程を示す外観斜視図で
ある。
ある。
【図５】摺動幅を狭小化する工程を示す外観斜視図であ
る。
る。
【図６】ヘッドチップ切断工程を示す外観斜視図であ
る。
る。
【図７】本発明を適用したフェライトとセンダスト膜の
複合型ヘッドを示す外観斜視図である。
複合型ヘッドを示す外観斜視図である。
【図８】本発明を適用した磁気ヘッドの第２の実施例の
製造工程において、センダスト膜の成膜工程を示す外観
斜視図である。
製造工程において、センダスト膜の成膜工程を示す外観
斜視図である。
【図９】従来の磁気ヘッドの一例を示す外観斜視図であ
る。
る。
【図１０】従来の磁気ヘッドの一例を示す外観斜視図で
ある。
ある。
【図１１】従来の磁気ヘッドにおいて、実効ギャップ長
が大きい磁気ヘッドの摺動面ギャップ近傍のＡＦＭ観察
結果を示す図である。
が大きい磁気ヘッドの摺動面ギャップ近傍のＡＦＭ観察
結果を示す図である。
【図１２】従来の磁気ヘッドにおいて、実効ギャップ長
が小さい磁気ヘッドの摺動面ギャップ近傍のＡＦＭ観察
結果を示す図である。
が小さい磁気ヘッドの摺動面ギャップ近傍のＡＦＭ観察
結果を示す図である。
１，１’，１１，１１’，１４…コア部片、 ２…作動ギャップ、 ３，３’…充填ガラス、 ４…コイル巻線窓、 ５，１６…金属磁性膜。
Claims (2)
- 【請求項１】高透磁率磁性材料で閉じた磁路を構成し、
該磁路の一部を非磁性材料からなる作動ギャップとする
磁気ヘッドにおいて、該作動ギャップを形成する材料の
ビッカース硬度を、摺動面ギャップ近傍に配されるコア
部材のビッカース硬度と略等しくしたことを特徴とする
磁気ヘッド。 - 【請求項２】前記作動ギャップを形成する材料のビッカ
ース硬度を、該材料を徐冷する温度を制御することによ
り、前記コア部材のビッカース硬度と略等しくしたこと
を特徴とする請求項１記載の磁気ヘッド。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15327093A JPH0714117A (ja) | 1993-06-24 | 1993-06-24 | 磁気ヘッド |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15327093A JPH0714117A (ja) | 1993-06-24 | 1993-06-24 | 磁気ヘッド |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0714117A true JPH0714117A (ja) | 1995-01-17 |
Family
ID=15558794
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15327093A Pending JPH0714117A (ja) | 1993-06-24 | 1993-06-24 | 磁気ヘッド |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0714117A (ja) |
-
1993
- 1993-06-24 JP JP15327093A patent/JPH0714117A/ja active Pending
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