JPH084709B2 - 湿式排煙脱硫制御装置 - Google Patents
湿式排煙脱硫制御装置Info
- Publication number
- JPH084709B2 JPH084709B2 JP61093592A JP9359286A JPH084709B2 JP H084709 B2 JPH084709 B2 JP H084709B2 JP 61093592 A JP61093592 A JP 61093592A JP 9359286 A JP9359286 A JP 9359286A JP H084709 B2 JPH084709 B2 JP H084709B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- amount
- desulfurization
- signal
- output signal
- absorption
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 title claims description 80
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 title claims description 80
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 8
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 title claims description 8
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 46
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 23
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 18
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 18
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 14
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 13
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N Sulfurous acid Chemical compound OS(O)=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 3
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 1
- 238000001139 pH measurement Methods 0.000 claims 1
- XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N sulfur monoxide Chemical class S=O XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910052815 sulfur oxide Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 35
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 35
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 22
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 18
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 15
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 4
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 239000012717 electrostatic precipitator Substances 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 1
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は湿式排煙脱硫制御装置に係り、特にボイラ等
の燃焼装置及び脱硫装置を含めた装置の最適運用管理に
好適な湿式排煙脱硫制御装置に関する。
の燃焼装置及び脱硫装置を含めた装置の最適運用管理に
好適な湿式排煙脱硫制御装置に関する。
従来の湿式排煙脱硫装置の制御方式は第３図に示され
るように、制御用計算機49により、運転条件に対応した
最適なpH設定値信号51と吸収塔循環ポンプ台数信号50
を、内蔵されたシミュレーションモデルによって演算
し、吸収剤スラリ流量調整弁７をpH設定値にもとづくフ
ィードバック信号により開閉して吸収剤スラリ流量を調
整し、吸収塔循環ポンプ８の台数制御により、スラリ循
環流量を調整していた。
るように、制御用計算機49により、運転条件に対応した
最適なpH設定値信号51と吸収塔循環ポンプ台数信号50
を、内蔵されたシミュレーションモデルによって演算
し、吸収剤スラリ流量調整弁７をpH設定値にもとづくフ
ィードバック信号により開閉して吸収剤スラリ流量を調
整し、吸収塔循環ポンプ８の台数制御により、スラリ循
環流量を調整していた。
脱硫装置に対する制御上の要求は、あらゆる運転状態
において、要求される脱硫率を確保するとともに、トー
タルユーティリティ、すなわち、吸収剤消費量と吸収塔
循環ポンプ動力コスト等を最小にすることにある。
において、要求される脱硫率を確保するとともに、トー
タルユーティリティ、すなわち、吸収剤消費量と吸収塔
循環ポンプ動力コスト等を最小にすることにある。
しかし、従来の制御方式では、排ガス入口側の条件、
すなわち、ボイラの燃料性状（例えば、石炭焚きの場合
は、炭種により、脱硫性能に大きな影響を及ぼすＦ、Cl
等の含有量に差がある。）に対する制御上の配慮がなさ
れていなかった。
すなわち、ボイラの燃料性状（例えば、石炭焚きの場合
は、炭種により、脱硫性能に大きな影響を及ぼすＦ、Cl
等の含有量に差がある。）に対する制御上の配慮がなさ
れていなかった。
また、石炭焚きの場合には、排ガス中のＦ、Cl等が脱
硫性能に悪影響を及ぼすが、この影響を防止するため
に、アルカリ剤を供給するが、この供給量は従来、Ｆ、
Clの流入量に一定の比率を掛けた供給方式であった。
硫性能に悪影響を及ぼすが、この影響を防止するため
に、アルカリ剤を供給するが、この供給量は従来、Ｆ、
Clの流入量に一定の比率を掛けた供給方式であった。
循環タンク内で、SO2を吸収して生ずる亜硫酸塩を酸
化用空気で強制酸化する場合には、塔内における自然酸
化量及び循環タンク内での空気による酸化量がオンライ
ンで計測できないために、強制酸化用空気を供給するた
めの空気ブロアの運転台数は一定であり、必要以上のブ
ロア動力を消費していた。
化用空気で強制酸化する場合には、塔内における自然酸
化量及び循環タンク内での空気による酸化量がオンライ
ンで計測できないために、強制酸化用空気を供給するた
めの空気ブロアの運転台数は一定であり、必要以上のブ
ロア動力を消費していた。
また、脱硫性能を支配するものは、入口SO2量、吸収
液pH、吸収液循環流量であるが、制御上操作できる量
は、吸収液pHを支配する吸収剤供給量と吸収液循環流量
を決定する吸収塔循環ポンプ運転台数である。
液pH、吸収液循環流量であるが、制御上操作できる量
は、吸収液pHを支配する吸収剤供給量と吸収液循環流量
を決定する吸収塔循環ポンプ運転台数である。
脱硫装置入口側の負荷変動条件に対して、常に必要と
される脱硫率を確保するためには、この吸収剤供給量と
吸収塔循環ポンプ運転台数を適切に制御する必要があ
る。
される脱硫率を確保するためには、この吸収剤供給量と
吸収塔循環ポンプ運転台数を適切に制御する必要があ
る。
このためには、運転条件と各種操作量（吸収塔循環ポ
ンプ運転台数、吸収剤供給量、アルカリ剤供給量、空気
ブロア運転台数）に対して、脱硫性能の将来値を予測し
てやらねばならない。
ンプ運転台数、吸収剤供給量、アルカリ剤供給量、空気
ブロア運転台数）に対して、脱硫性能の将来値を予測し
てやらねばならない。
従来の制御方式では、この具体的な手段が配慮されて
いなかった。
いなかった。
すなわち、ボイラ及び脱硫装置を含めた総合的最適運
用管理については配慮されていなかった。
用管理については配慮されていなかった。
上記従来技術による制御方式は、脱硫装置のみに着目
したものであり、ボイラの燃料種類による影響について
は配慮がされておらず、ボイラ及び脱硫装置を含めたト
ータルシステムで考えた場合には、必ずしも最適な制御
方式とはならないという問題があった。
したものであり、ボイラの燃料種類による影響について
は配慮がされておらず、ボイラ及び脱硫装置を含めたト
ータルシステムで考えた場合には、必ずしも最適な制御
方式とはならないという問題があった。
本発明の目的は、ボイラ側の運転条件の変化（例えば
燃料の切替及び負荷変化等）に対応して、脱硫装置内の
状態量を予測する演算器を設置して、これに基づき脱硫
装置の要求される機能を確保し、かつユーティリティを
低減できる制御装置を提供することにある。
燃料の切替及び負荷変化等）に対応して、脱硫装置内の
状態量を予測する演算器を設置して、これに基づき脱硫
装置の要求される機能を確保し、かつユーティリティを
低減できる制御装置を提供することにある。
上記目的は、ボイラ側の運転条件の変化（負荷パター
ン、燃料種類）に対応して、脱硫性能及び酸化性能等の
予測ができる演算装置を設け、この装置の出力信号に基
づいて、脱硫装置の運転操作量を制御することにより、
達成される。
ン、燃料種類）に対応して、脱硫性能及び酸化性能等の
予測ができる演算装置を設け、この装置の出力信号に基
づいて、脱硫装置の運転操作量を制御することにより、
達成される。
脱硫性能を大きく支配し、省エネ効果の大きい操作量
は、前述した操作量（吸収塔循環ポンプ運転台数、吸収
剤供給量、アルカリ剤供給量、空気ブロア運転台数）の
うち、吸収塔循環ポンプ運転台数と空気ブロア運転台数
である。
は、前述した操作量（吸収塔循環ポンプ運転台数、吸収
剤供給量、アルカリ剤供給量、空気ブロア運転台数）の
うち、吸収塔循環ポンプ運転台数と空気ブロア運転台数
である。
吸収塔循環ポンプ運転台数に関しては、脱硫率予測演
算器が将来の脱硫率を予測できるので、運転状態の変化
に対応して、必要な脱硫率が確保できるように動作す
る。
算器が将来の脱硫率を予測できるので、運転状態の変化
に対応して、必要な脱硫率が確保できるように動作す
る。
空気ブロア運転台数に関しては、必要な酸化量の現在
値を予測できる制御回路を設けることにより、常に必要
な酸化空気量が供給されるように動作する。
値を予測できる制御回路を設けることにより、常に必要
な酸化空気量が供給されるように動作する。
このように、予測する量が酸化量に関しては現在値、
脱硫率については将来値となっている理由を以下に説明
する。
脱硫率については将来値となっている理由を以下に説明
する。
酸化量に関しては、空気ブロアの運転台数に対して、
必要な空気がただちに、循環タンク内に供給され、空気
による亜硫酸塩の酸化反応は、SO2の吸収液への吸収速
度と同じオーダーであり、非常に早いので、現在の酸化
量予測値にもとづいて、空気量を操作しても全く問題な
いことが実験的に確認されている。
必要な空気がただちに、循環タンク内に供給され、空気
による亜硫酸塩の酸化反応は、SO2の吸収液への吸収速
度と同じオーダーであり、非常に早いので、現在の酸化
量予測値にもとづいて、空気量を操作しても全く問題な
いことが実験的に確認されている。
これに対して、脱硫率に関しては、脱硫率を支配する
オンライン計測量、すなわち、入口SO2量、吸収液pH、
吸収液循環量のうちpHの応答がおそい吸収液のpHは、第
４図に示すようにSO2の吸収量と吸収剤の吸収液中の濃
度によって決まる。
オンライン計測量、すなわち、入口SO2量、吸収液pH、
吸収液循環量のうちpHの応答がおそい吸収液のpHは、第
４図に示すようにSO2の吸収量と吸収剤の吸収液中の濃
度によって決まる。
このうち、SO2の吸収量の応答は早いが、吸収剤の吸
収液中の濃度に関しては、通常、循環タンクの吸収液体
積が非常に大きく、吸収剤スラリ量ベースのタンク内滞
留時間は数10時間程度である。すなわち、吸収剤の吸収
液中の温度変化の時定数は、SO2の吸収量を一定とした
場合には数10時間となる。
収液中の濃度に関しては、通常、循環タンクの吸収液体
積が非常に大きく、吸収剤スラリ量ベースのタンク内滞
留時間は数10時間程度である。すなわち、吸収剤の吸収
液中の温度変化の時定数は、SO2の吸収量を一定とした
場合には数10時間となる。
数値で示すと、仮に吸収液中の現在の吸収液濃度が0.
1重量％とし、この濃度を吸収剤を２倍供給して、0.2重
量％とするには数10時間を要することになる。
1重量％とし、この濃度を吸収剤を２倍供給して、0.2重
量％とするには数10時間を要することになる。
このように、吸収剤の吸収液中の濃度変化がおそいた
め、pHの応答は非常におそいものとなる。
め、pHの応答は非常におそいものとなる。
このため、負荷上昇時を考えた場合には、吸収液中の
吸収剤濃度が、一定のpHを維持するに必要な濃度に達す
ることができないこと、また、SO2吸収量の増加によ
り、pHは低下することになる。
吸収剤濃度が、一定のpHを維持するに必要な濃度に達す
ることができないこと、また、SO2吸収量の増加によ
り、pHは低下することになる。
したがって、将来のpHを予測して、脱硫率を予測しな
いと、必要な脱硫率を確保するために必要な吸収塔循環
ポンプの運転台数が求まらないことになる。
いと、必要な脱硫率を確保するために必要な吸収塔循環
ポンプの運転台数が求まらないことになる。
それによって、脱硫制御装置は、最適な制御に必要な
情報が得られるようになるので、ボイラの燃料の種類が
切替わったような場合及び負荷変化時にも、脱硫装置は
性能を維持でき、無駄なユーティリティを使用すること
がない。
情報が得られるようになるので、ボイラの燃料の種類が
切替わったような場合及び負荷変化時にも、脱硫装置は
性能を維持でき、無駄なユーティリティを使用すること
がない。
第１図においては、１はボイラ、２は電気集塵器、３
は脱硝装置、４は空気予熱器、５は脱硫装置、６は処理
排ガス、７は吸収剤スラリ流量調整弁、８は吸収塔循環
ポンプ、９は酸化空気ブロワ、10はアルカリ剤流量調整
弁、11は石膏回収装置、12は石膏、13は排水、14はオン
ラインデータ収録器、15はオンラインデータ信号、16は
脱硫制御装置、17はアルカリ剤流量調整弁制御信号、18
は酸化空気ブロワ台数制御信号、19は吸収塔循環ポンプ
台数制御信号、20は吸収剤スラリ流量調整弁制御信号で
ある。
は脱硝装置、４は空気予熱器、５は脱硫装置、６は処理
排ガス、７は吸収剤スラリ流量調整弁、８は吸収塔循環
ポンプ、９は酸化空気ブロワ、10はアルカリ剤流量調整
弁、11は石膏回収装置、12は石膏、13は排水、14はオン
ラインデータ収録器、15はオンラインデータ信号、16は
脱硫制御装置、17はアルカリ剤流量調整弁制御信号、18
は酸化空気ブロワ台数制御信号、19は吸収塔循環ポンプ
台数制御信号、20は吸収剤スラリ流量調整弁制御信号で
ある。
ボイラ１の燃料排ガスは、電気集塵器２で、煤塵の一
部が除去され、脱硝装置３において、窒素酸化物が除去
され、空気予熱器４で冷却された後、脱硫装置５に導入
される。脱硫装置５においては、排ガス中のSO2は、吸
収塔循環ポンプ８によって供給される吸収剤を含んだ吸
収液と気液接触し、吸収除去された処理排ガス６となっ
て排出される。
部が除去され、脱硝装置３において、窒素酸化物が除去
され、空気予熱器４で冷却された後、脱硫装置５に導入
される。脱硫装置５においては、排ガス中のSO2は、吸
収塔循環ポンプ８によって供給される吸収剤を含んだ吸
収液と気液接触し、吸収除去された処理排ガス６となっ
て排出される。
吸収剤は、脱硫制御装置16の出力信号である吸収剤ス
ラリ流量調整弁制御信号20により開閉される吸収剤スラ
リ流量調整弁７により流量調整されて、脱硫装置５に供
給される。さらに、排ガス中のＦ、Cl、Al等が吸収液中
に混入してくるが、これらの成分は脱硫性能を阻害する
ので、脱硫制御装置16の出力信号であるアルカリ剤流量
調整弁信号17に基づいて、アルカリ剤流量調整弁10を開
閉して、NaOH等のアルカリ剤を供給し、上記成分を固形
物として吸収液中から除去する。SO2と気液接触する吸
収液スラリの流量は、脱硫制御装置16の出力信号である
吸収塔循環ポンプ台数制御信号19により吸収塔循環ポン
プ８の台数制御等により流量調整される。
ラリ流量調整弁制御信号20により開閉される吸収剤スラ
リ流量調整弁７により流量調整されて、脱硫装置５に供
給される。さらに、排ガス中のＦ、Cl、Al等が吸収液中
に混入してくるが、これらの成分は脱硫性能を阻害する
ので、脱硫制御装置16の出力信号であるアルカリ剤流量
調整弁信号17に基づいて、アルカリ剤流量調整弁10を開
閉して、NaOH等のアルカリ剤を供給し、上記成分を固形
物として吸収液中から除去する。SO2と気液接触する吸
収液スラリの流量は、脱硫制御装置16の出力信号である
吸収塔循環ポンプ台数制御信号19により吸収塔循環ポン
プ８の台数制御等により流量調整される。
酸化空気ブロワ９の運転台数は脱硫制御装置16の出力
信号である酸化空気ブロワ台数制御信号18により決定さ
れる。吸収液スラリの一部は石膏回収装置11に導入さ
れ、石膏12として回収され、残り排水13は排出される。
なお、オンラインデータ収録器14では、ボイラ１及び脱
硫装置５のオンラインデータ信号15を脱硫制御装置16に
送信する。
信号である酸化空気ブロワ台数制御信号18により決定さ
れる。吸収液スラリの一部は石膏回収装置11に導入さ
れ、石膏12として回収され、残り排水13は排出される。
なお、オンラインデータ収録器14では、ボイラ１及び脱
硫装置５のオンラインデータ信号15を脱硫制御装置16に
送信する。
第２図は脱硫制御装置16の構成を示したものであり、
21は排ガス流量計、22は入口SO2濃度計、23は脱硫率設
定器、24は出口SO2濃度計、25は燃料流量計、26は空気
流量計、27は燃料性状データ、28はpH計、29は吸収剤ス
ラリ流量計、30はアルカリ剤流量計、31は吸収塔スラリ
循環流量計、32は減算器、33は掛算器、34は割算器、35
は関数発生器、36は加算器、37はポンプ台数増減器、38
は脱流率予測演算器、39はポンプ台数調整器、40はpH設
定値演算器、41は排ガスガス中Ｆ、Cl濃度予測演算器、
42はpH設定値補正演算器、43は調節計、44はポンプ台数
制御装置、45は係数器、46は酸化空気ブロワ台数制御装
置である。
21は排ガス流量計、22は入口SO2濃度計、23は脱硫率設
定器、24は出口SO2濃度計、25は燃料流量計、26は空気
流量計、27は燃料性状データ、28はpH計、29は吸収剤ス
ラリ流量計、30はアルカリ剤流量計、31は吸収塔スラリ
循環流量計、32は減算器、33は掛算器、34は割算器、35
は関数発生器、36は加算器、37はポンプ台数増減器、38
は脱流率予測演算器、39はポンプ台数調整器、40はpH設
定値演算器、41は排ガスガス中Ｆ、Cl濃度予測演算器、
42はpH設定値補正演算器、43は調節計、44はポンプ台数
制御装置、45は係数器、46は酸化空気ブロワ台数制御装
置である。
排ガス流量計21及び入口SO2濃度計22の出力信号を掛
算器33aで掛け合わせてSO2の絶対量（掛算器33aの出力
信号）を求め、この信号と脱硫率設定器23の出力信号に
より、関数発生器35aにおいて、吸収塔循環ポンプ８の
台数設定値を求める。ポンプ台数調整器39においては、
ポンプ台数増減器37及び脱硫率予測演算器38を用いて、
入口SO2濃度計22の出力信号、排ガス流量計21の出力信
号、pH計28の出力信号、排ガス流量計21の出力信号、pH
計28の出力信号、減算器32bの出力信号、関数発生器35a
の出力信号よりポンプの台数増減信号47を演算し、加算
器36aにおいて関数発生器35aの出力信号とポンプ台数調
整器39の出力信号（ポンプの台数増減信号47）を加算し
て、ポンプ台数調整器41に送信し、この出力信号である
吸収塔循環ポンプ台数制御信号19により吸収塔循環ポン
プ８の台数を決定する。
算器33aで掛け合わせてSO2の絶対量（掛算器33aの出力
信号）を求め、この信号と脱硫率設定器23の出力信号に
より、関数発生器35aにおいて、吸収塔循環ポンプ８の
台数設定値を求める。ポンプ台数調整器39においては、
ポンプ台数増減器37及び脱硫率予測演算器38を用いて、
入口SO2濃度計22の出力信号、排ガス流量計21の出力信
号、pH計28の出力信号、排ガス流量計21の出力信号、pH
計28の出力信号、減算器32bの出力信号、関数発生器35a
の出力信号よりポンプの台数増減信号47を演算し、加算
器36aにおいて関数発生器35aの出力信号とポンプ台数調
整器39の出力信号（ポンプの台数増減信号47）を加算し
て、ポンプ台数調整器41に送信し、この出力信号である
吸収塔循環ポンプ台数制御信号19により吸収塔循環ポン
プ８の台数を決定する。
出口SO2濃度計24の出力信号、入口SO2濃度計22の出力
信号の偏差を減算器32aで求め、この信号を割算器34に
おいて入口SO2濃度計22の出力信号で割算すると、割算
器34の出力信号は脱硫率信号48となる。この脱硫率信号
48と脱硫率設定器23の出力信号との偏差を減算器32bで
求める。
信号の偏差を減算器32aで求め、この信号を割算器34に
おいて入口SO2濃度計22の出力信号で割算すると、割算
器34の出力信号は脱硫率信号48となる。この脱硫率信号
48と脱硫率設定器23の出力信号との偏差を減算器32bで
求める。
ポンプ台数調整器39においては、減算器32bの出力信
号に基づいて、この信号が正のとき、すなわち、実際の
脱硫率信号48が脱硫率設定器23の出力信号より大きい場
合には、ポンプの運転台数を１台減台し、この条件で、
脱硫率予測割算器38で、ｔ分後の脱硫率を予測し、この
脱硫率予測値が脱硫率設定器23の出力信号よりも大きく
なるまで、ポンプの台数信号を増加させる。上記信号が
負のとき、すなわち、実際の脱硫率信号48が脱硫率設定
器23の出力信号より小さい場合には、ポンプの運転台数
信号を１台増台し、上記と同様の手順でポンプの運転台
数を増減させる。脱硫率予測演算器38においては、下記
の方式により、ｔ分後の脱硫率を演算する。
号に基づいて、この信号が正のとき、すなわち、実際の
脱硫率信号48が脱硫率設定器23の出力信号より大きい場
合には、ポンプの運転台数を１台減台し、この条件で、
脱硫率予測割算器38で、ｔ分後の脱硫率を予測し、この
脱硫率予測値が脱硫率設定器23の出力信号よりも大きく
なるまで、ポンプの台数信号を増加させる。上記信号が
負のとき、すなわち、実際の脱硫率信号48が脱硫率設定
器23の出力信号より小さい場合には、ポンプの運転台数
信号を１台増台し、上記と同様の手順でポンプの運転台
数を増減させる。脱硫率予測演算器38においては、下記
の方式により、ｔ分後の脱硫率を演算する。
η＊＝１−exp（−BTU・RTU1・ RTU2・RTU3・RTU4） ……（１） RTU1＝ｆ（pH＊） ……（２） RTU2＝ｆ（Gg ＊） ……（３） RTU3＝ｆ（CSO2 ＊） ……（４） RTU4＝ｆ（NP ＊） ……（５） BTU ＝−ln（１−ηＯ） ……（６） ここに、ηO:基準脱硫率、η＊：脱硫率予測値、pH:
吸収液pH、pH＊:pH予測値、CSO2:入口SO2濃度、
CSO2 ＊：入口SO2濃度予測値、NP:ポンプ台数。
吸収液pH、pH＊:pH予測値、CSO2:入口SO2濃度、
CSO2 ＊：入口SO2濃度予測値、NP:ポンプ台数。
pH設定値演算器４では、脱硫率設定器23の出力信号、
排ガス流量計21の出力信号、入口SO2濃度計22の出力信
号、加算器36aの出力信号を用いて、（１）〜（６）式
の関係を用いてpH設定値を演算し、加算器36bに加え
る。排ガス中Ｆ、Cl濃度予測演算器41は、燃料流量計2
5、空気流量計26、燃料性状データ27より、排ガス中の
Ｆ、Clの濃度を予測し、この出力信号をpH設定値補正演
算器42に入力する。排ガス中のＦ、Cl濃度は次式で計算
される。
排ガス流量計21の出力信号、入口SO2濃度計22の出力信
号、加算器36aの出力信号を用いて、（１）〜（６）式
の関係を用いてpH設定値を演算し、加算器36bに加え
る。排ガス中Ｆ、Cl濃度予測演算器41は、燃料流量計2
5、空気流量計26、燃料性状データ27より、排ガス中の
Ｆ、Clの濃度を予測し、この出力信号をpH設定値補正演
算器42に入力する。排ガス中のＦ、Cl濃度は次式で計算
される。
ここに、CX:排ガス中のＦまたはClの濃度、Ga:空気流
量、Gf:燃料流量、η：燃焼率、Ｃ′X:燃料中のＦまた
はCl濃度。
量、Gf:燃料流量、η：燃焼率、Ｃ′X:燃料中のＦまた
はCl濃度。
pH設定値補正演算器42では、Ｆ及びCl濃度に対するpH
の補正信号を求めておいて、これらを加算し、pH補正信
号49（ΔpH）を出力する。
の補正信号を求めておいて、これらを加算し、pH補正信
号49（ΔpH）を出力する。
ΔpH＝ΔpHF＋ΔpHcl ……（10） ΔpHF＝ｆ（Ｆ濃度） ……（11） ΔpHcl＝ｆ（Cl濃度） ……（12） ここにΔpH:pH補正信号 加算器36bでは、pH補正信号49とpH設定値演算器40の
出力信号を加算してpHの設定値を求め、減算器32cにお
いて、pH計28の出力信号とpH設定値信号（加算器36bの
出力信号）の偏差を求め、この偏差信号に応じて、関数
発生器35bにおいて、吸収剤スラリの過剰率補正信号を
求め、加算器36cに入力する。加算器36cにおいては、SO
2の絶対量信号（掛算器33aの出力信号）に対応して、関
数発生器35cで、過剰率先行信号を与えて、前記過剰率
補正信号と加え合わせて、全体の吸収剤過剰率信号と
し、この信号にSO2の絶対量信号を掛算器33bで掛け合わ
せて、吸収剤スラリのデマント信号とし、吸収剤スラリ
流量計29の出力信号との偏差を減算器32dで求めて、調
節計43aに入力し、この出力信号である吸収剤スラリ流
量調整弁制御信号20により吸収剤スラリ流量調整弁７を
開閉する。
出力信号を加算してpHの設定値を求め、減算器32cにお
いて、pH計28の出力信号とpH設定値信号（加算器36bの
出力信号）の偏差を求め、この偏差信号に応じて、関数
発生器35bにおいて、吸収剤スラリの過剰率補正信号を
求め、加算器36cに入力する。加算器36cにおいては、SO
2の絶対量信号（掛算器33aの出力信号）に対応して、関
数発生器35cで、過剰率先行信号を与えて、前記過剰率
補正信号と加え合わせて、全体の吸収剤過剰率信号と
し、この信号にSO2の絶対量信号を掛算器33bで掛け合わ
せて、吸収剤スラリのデマント信号とし、吸収剤スラリ
流量計29の出力信号との偏差を減算器32dで求めて、調
節計43aに入力し、この出力信号である吸収剤スラリ流
量調整弁制御信号20により吸収剤スラリ流量調整弁７を
開閉する。
アルカリ剤流量は、排ガス中Ｆ、Cl濃度予測演算器41
の出力信号である、Ｆ及びClの濃度に排ガス流量計21の
出力信号を掛算器33cで掛け合わせ、この掛算器33cの出
力信号に一定の係数の係数器45で掛けて先行流量信号と
し、これにpHの偏差信号（減算器32cの出力信号）を調
節計43bで処理した信号を加算器37dで加算し、アルカリ
剤流量計30の出力信号との偏差を減算器32eで求め、こ
の信号を調節計43cで処理し、アルカリ剤流量調整弁制
御信号17により、アルカリ剤流量調整弁10を開閉する。
の出力信号である、Ｆ及びClの濃度に排ガス流量計21の
出力信号を掛算器33cで掛け合わせ、この掛算器33cの出
力信号に一定の係数の係数器45で掛けて先行流量信号と
し、これにpHの偏差信号（減算器32cの出力信号）を調
節計43bで処理した信号を加算器37dで加算し、アルカリ
剤流量計30の出力信号との偏差を減算器32eで求め、こ
の信号を調節計43cで処理し、アルカリ剤流量調整弁制
御信号17により、アルカリ剤流量調整弁10を開閉する。
酸化空気ブロワの台数制御に関しては、掛算器33dに
おいて、入口SO2量信号（掛算器33aの出力信号）と実測
脱硫率信号（割算器34の出力信号）とを掛け合わせて、
吸収SO2量信号とし、pH計28の出力信号を関数発生器35d
に入力して、係数を求め、これに吸収塔スラリ循環流量
計31の出力信号を掛算器33eで掛けて自然酸化量信号を
求め、減算器32fにおいて、吸収SO2量信号（掛算器33d
の出力信号）から自然酸化量信号（掛算器33eの出力信
号）を引算すると、これは必要酸化量信号（減算器32f
の出力）となるので、この信号に対して関数発生器35e
で、必要空気量信号を求め、この信号を酸化空気ブロワ
台数制御装置46に入力して、酸化空気ブロワ台数制御信
号18を求め、酸化空気ブロワ９の運転台数を決定する。
おいて、入口SO2量信号（掛算器33aの出力信号）と実測
脱硫率信号（割算器34の出力信号）とを掛け合わせて、
吸収SO2量信号とし、pH計28の出力信号を関数発生器35d
に入力して、係数を求め、これに吸収塔スラリ循環流量
計31の出力信号を掛算器33eで掛けて自然酸化量信号を
求め、減算器32fにおいて、吸収SO2量信号（掛算器33d
の出力信号）から自然酸化量信号（掛算器33eの出力信
号）を引算すると、これは必要酸化量信号（減算器32f
の出力）となるので、この信号に対して関数発生器35e
で、必要空気量信号を求め、この信号を酸化空気ブロワ
台数制御装置46に入力して、酸化空気ブロワ台数制御信
号18を求め、酸化空気ブロワ９の運転台数を決定する。
本実施例は、このように、ボイラ及び脱硫装置を含め
た総合的な運用管理方式であり、ボイラ及び脱硫装置の
オンライン測定データ及び将来の予測値を用いて、オン
ライン測定が困難な状態量の現在及び将来値の予測結果
に基づいて、脱硫装置の性能を維持し、ユーティリテ
ィ、すなわち、吸収剤消費量、アルカリ剤消費量、吸収
塔循環ポンプ動力、酸化空気ブロワ動力を低減できる。
た総合的な運用管理方式であり、ボイラ及び脱硫装置の
オンライン測定データ及び将来の予測値を用いて、オン
ライン測定が困難な状態量の現在及び将来値の予測結果
に基づいて、脱硫装置の性能を維持し、ユーティリテ
ィ、すなわち、吸収剤消費量、アルカリ剤消費量、吸収
塔循環ポンプ動力、酸化空気ブロワ動力を低減できる。
本発明によれば、ボイラ及び脱硫装置を含めた総合的
最適運用管理ができるので、以下に示すような効果があ
る。
最適運用管理ができるので、以下に示すような効果があ
る。
（１）ボイラの燃料切替え及び負荷変化に対しても、所
定の脱硫率を容易に確保できる。
定の脱硫率を容易に確保できる。
（２）ユーティリティの低減、すなわち、吸収剤消費
量、アルカリ剤消費量、吸収塔循環ポンプ動力、酸化空
気ブロワ動力が低減できる。
量、アルカリ剤消費量、吸収塔循環ポンプ動力、酸化空
気ブロワ動力が低減できる。
（３）脱硫率の予測ができるので、プラント異常状態が
容易に検出できる。
容易に検出できる。
第１図は本発明になる湿式排煙脱硫制御装置の一実施例
を示す制御概念図、第２図は第１図の脱硫制御装置の一
実施例を示す制御系統図、第３図は従来の脱硫装置の制
御概念図、第４図は吸収剤濃度とpHの関係を示す説明図
である。 １……ボイラ、２……電気集塵器、３……脱硝装置、４
……空気予熱器、５……脱硫装置、７……吸収剤スラリ
流量調整弁、８……吸収塔循環ポンプ、９……酸化空気
ブロワ、10……アルカリ剤流量調整弁、11……石膏回収
装置、14……オンラインデータ収録器、16……脱硫制御
装置、21……排ガス流量計、22……入口SO2濃度計、23
……脱硫率設定器、24……出口SO2濃度計、25……燃料
流量計、26……空気流量計、27……燃料性状データ、28
……pH計、29……吸収剤スラリ流量計、30……アルカリ
剤流量計、31……吸収塔スラリ循環流量計、32……減算
器、33……掛算器、34……割算器、35……関数発生器、
36……加算器、37……ポンプ台数増減器、38……脱硫率
予測演算器、39……ポンプ台数調整器、40……pH設定
器、41……排ガス中Ｆ、Cl濃度予測演算器、42……pH設
定値補正演算器、43……調節計、44……ポンプ台数制御
装置、45……係数器、46……酸化空気ブロワ台数制御装
置、47……ポンプの台数増減信号、48……脱硫率信号、
49……pH補正信号。
を示す制御概念図、第２図は第１図の脱硫制御装置の一
実施例を示す制御系統図、第３図は従来の脱硫装置の制
御概念図、第４図は吸収剤濃度とpHの関係を示す説明図
である。 １……ボイラ、２……電気集塵器、３……脱硝装置、４
……空気予熱器、５……脱硫装置、７……吸収剤スラリ
流量調整弁、８……吸収塔循環ポンプ、９……酸化空気
ブロワ、10……アルカリ剤流量調整弁、11……石膏回収
装置、14……オンラインデータ収録器、16……脱硫制御
装置、21……排ガス流量計、22……入口SO2濃度計、23
……脱硫率設定器、24……出口SO2濃度計、25……燃料
流量計、26……空気流量計、27……燃料性状データ、28
……pH計、29……吸収剤スラリ流量計、30……アルカリ
剤流量計、31……吸収塔スラリ循環流量計、32……減算
器、33……掛算器、34……割算器、35……関数発生器、
36……加算器、37……ポンプ台数増減器、38……脱硫率
予測演算器、39……ポンプ台数調整器、40……pH設定
器、41……排ガス中Ｆ、Cl濃度予測演算器、42……pH設
定値補正演算器、43……調節計、44……ポンプ台数制御
装置、45……係数器、46……酸化空気ブロワ台数制御装
置、47……ポンプの台数増減信号、48……脱硫率信号、
49……pH補正信号。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｄ 53/34 ＺＡＢ (72)発明者 鴨川 広美 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日立 株式会社呉工場内 (72)発明者 川野 滋祥 広島県呉市宝町３番36号 バブコック日立 株式会社呉研究所内 (56)参考文献 特開 昭61−97019（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−204829（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】ボイラ等の燃焼装置と、塔内に吸収液が供
給され、排ガス中の硫黄酸化物を吸収除去する吸収塔、
吸収塔内の吸収液を循環させる吸収塔循環ポンプおよび
吸収循環タンクに酸化用空気を供給するための酸化空気
ブロワを備えた湿式排煙脱硫装置において、吸収液pH及
び入口SO2量の現在値と変化率より、pH及び入口SO2量の
将来の予測値を演算し、前記の両予測値及び吸収液循環
量より将来の脱硫率予測値を求め、この予測脱硫率にも
とづいて、吸収液循環量を制御する手段を設けたことを
特徴とする湿式排煙脱硫制御装置。 - 【請求項２】現在のpH測定値より求められた吸収液中の
硫酸塩と亜硫酸塩の生成量より、必要な亜硫酸塩の酸化
量を演算し、この値にもとづいて酸化に必要な空気量を
求め、この値にもとづいて酸化空気ブロワを制御するこ
とを特徴とする特許請求の範囲第（１）項記載の湿式排
煙脱硫制御装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61093592A JPH084709B2 (ja) | 1986-04-23 | 1986-04-23 | 湿式排煙脱硫制御装置 |
| EP87303530A EP0246758B1 (en) | 1986-04-23 | 1987-04-22 | Method for controlling wetprocess flue gas desulfurization |
| US07/041,224 US4836991A (en) | 1986-04-23 | 1987-04-22 | Method for controlling wet-process flue gas desulfurization |
| DE8787303530T DE3772257D1 (de) | 1986-04-23 | 1987-04-22 | Verfahren zur regelung einer nassen rauchgasentschwefelung. |
| CN87102943A CN1011662B (zh) | 1986-04-23 | 1987-04-23 | 烟道气湿法脱硫工艺的控制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61093592A JPH084709B2 (ja) | 1986-04-23 | 1986-04-23 | 湿式排煙脱硫制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62250931A JPS62250931A (ja) | 1987-10-31 |
| JPH084709B2 true JPH084709B2 (ja) | 1996-01-24 |
Family
ID=14086570
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61093592A Expired - Fee Related JPH084709B2 (ja) | 1986-04-23 | 1986-04-23 | 湿式排煙脱硫制御装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4836991A (ja) |
| EP (1) | EP0246758B1 (ja) |
| JP (1) | JPH084709B2 (ja) |
| CN (1) | CN1011662B (ja) |
| DE (1) | DE3772257D1 (ja) |
Families Citing this family (38)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3816306A1 (de) * | 1988-05-13 | 1989-11-23 | Steinmueller Gmbh L & C | Verfahren zum betrieb einer abgasreinigungsanlage, insb. rauchgasreinigungsanlage hinter muellverbrennungsanlagen und abgasreinigungsanlage fuer die durchfuehrung des verfahrens |
| JP2592118B2 (ja) * | 1988-12-02 | 1997-03-19 | 三菱重工業株式会社 | 排ガスの処理方法 |
| JPH0714454B2 (ja) * | 1988-12-29 | 1995-02-22 | 石川島播磨重工業株式会社 | 排煙脱硫装置の制御方法 |
| JPH0714453B2 (ja) * | 1988-12-29 | 1995-02-22 | 石川島播磨重工業株式会社 | 排煙脱硫装置の制御方法 |
| DK165674C (da) * | 1989-07-17 | 1993-05-24 | Niro Atomizer As | Fremgangsmaade til afsvovling af varm roeggas med et i forhold til svovldioxidindholdet lille indhold af hydrogenchlorid |
| DK170891A (da) * | 1991-02-19 | 1992-08-20 | Intevep Sa | Fremgangsmaade til fjernelse af effluenter fra udgangsgasser dannet ved forbraending af et braendstof |
| US5460041A (en) * | 1993-11-08 | 1995-10-24 | Electric Power Research Institute, Inc. | Apparatus and method for continuous measurement of the wet bulb temperature of a flue gas stream |
| KR970703798A (ko) * | 1994-06-09 | 1997-08-09 | 토마스 이. 리겟 | 연소 배출물로부터 황 산화물을 제거하기 위한 습식 세척 방법 및 장치(improved wet scrubbing method and apparatus for removing sulfur oxides from combustion effluents) |
| US5595713A (en) * | 1994-09-08 | 1997-01-21 | The Babcock & Wilcox Company | Hydrogen peroxide for flue gas desulfurization |
| JP3272565B2 (ja) * | 1995-04-21 | 2002-04-08 | 三菱重工業株式会社 | 排煙処理装置 |
| DE29517698U1 (de) * | 1995-07-29 | 1996-01-18 | Gottfried Bischoff GmbH & Co. KG, 45136 Essen | Rauchgasentschwefelungsanlage |
| US5720926A (en) * | 1995-11-01 | 1998-02-24 | Environair S.I.P.A. Inc. | Apparatus for removing a contaminant from a gas |
| CN1114466C (zh) * | 2000-08-18 | 2003-07-16 | 清华大学 | 带有酸碱度调节装置的液柱喷射烟气脱硫方法及系统 |
| US7536232B2 (en) * | 2004-08-27 | 2009-05-19 | Alstom Technology Ltd | Model predictive control of air pollution control processes |
| CN100418612C (zh) * | 2005-11-11 | 2008-09-17 | 南京科远控制工程有限公司 | 电厂湿法烟气脱硫控制方法 |
| US8313555B2 (en) | 2008-11-21 | 2012-11-20 | Allied Environmental Solutions, Inc. | Method and apparatus for circulating fluidized bed scrubber automated temperature setpoint control |
| CN101995345B (zh) * | 2009-08-11 | 2012-12-12 | 大连华城电子有限公司 | 烟气脱硫ph值测量装置 |
| JP5598245B2 (ja) * | 2010-10-15 | 2014-10-01 | 栗田工業株式会社 | 酸性ガスの処理方法 |
| JP5720455B2 (ja) * | 2011-07-14 | 2015-05-20 | 栗田工業株式会社 | 酸性ガスの処理方法 |
| US9186625B2 (en) * | 2012-09-21 | 2015-11-17 | Andritz, Inc. | Method and apparatus for pre-heating recirculated flue gas to a dry scrubber during periods of low temperature |
| CN103073044A (zh) * | 2012-12-25 | 2013-05-01 | 河南民安新型材料有限公司 | 一种实验室模拟烟气脱硫过程制备脱硫石膏的方法 |
| JP5880481B2 (ja) * | 2013-04-22 | 2016-03-09 | 栗田工業株式会社 | 酸性ガス安定化処理方法及び燃焼排ガス処理施設 |
| US9910413B2 (en) | 2013-09-10 | 2018-03-06 | General Electric Technology Gmbh | Automatic tuning control system for air pollution control systems |
| US10375901B2 (en) | 2014-12-09 | 2019-08-13 | Mtd Products Inc | Blower/vacuum |
| CN108187477B (zh) * | 2017-12-22 | 2020-12-11 | 重庆大学 | 一种提高串塔脱硫系统水平衡动态特性的控制方法 |
| CN108786402A (zh) * | 2018-06-05 | 2018-11-13 | 佛山市易轩软件科技有限公司 | 一种环保节能的废气净化装置 |
| JP7193261B2 (ja) * | 2018-07-13 | 2022-12-20 | 三菱重工業株式会社 | 湿式排煙脱硫装置の制御方法、湿式排煙脱硫装置の制御装置、及びこの湿式排煙脱硫装置の制御装置を備えた遠隔監視システム |
| CN109126408B (zh) * | 2018-08-23 | 2024-04-16 | 南京天创电子技术有限公司 | 一种湿法脱硫装置及智能控制方法 |
| US10794167B2 (en) | 2018-12-04 | 2020-10-06 | Schlumberger Technology Corporation | Method and system for removing contaminants from a gas stream using a liquid absorbent |
| US20200179866A1 (en) * | 2018-12-06 | 2020-06-11 | Schlumberger Technology Corporation | Method and system for removing contaminants in gas using a liquid scavenger |
| CN110262430B (zh) * | 2019-07-02 | 2025-02-18 | 国电环境保护研究院有限公司 | 一种基于硫的全过程监测的超低排放脱硫节能运行系统 |
| CN110860197B (zh) * | 2019-10-23 | 2024-11-29 | 航天环境工程有限公司 | 一种含油燃料燃烧后的烟气的脱硫除尘净化系统、方法和应用 |
| CN111408243B (zh) * | 2020-05-07 | 2023-09-15 | 西安热工研究院有限公司 | 一种火电机组湿法脱硫pH值控制系统及方法 |
| CN112947616B (zh) * | 2021-01-29 | 2022-03-01 | 华能国际电力股份有限公司营口电厂 | 一种基于趋势预判的湿法脱硫pH值智能约束控制方法 |
| CN113064346B (zh) * | 2021-02-03 | 2023-05-30 | 华能国际电力股份有限公司营口电厂 | 一种湿法脱硫氧化风机系统智能优化控制方法 |
| CN114307570B (zh) * | 2021-02-23 | 2025-04-04 | 国家电投集团远达环保工程有限公司 | 一种脱硫系统和脱硫系统的控制方法 |
| CN113408905B (zh) * | 2021-06-21 | 2023-03-14 | 西安热工研究院有限公司 | 湿法脱硫系统吸收塔能效评估方法、系统、设备及存储介质 |
| CN115188427A (zh) * | 2022-07-14 | 2022-10-14 | 西安热工研究院有限公司 | 一种湿法脱硫浆液与碘反应过程中主导反应路径确定方法 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NO125060B (ja) * | 1967-10-17 | 1972-07-10 | Bahco Ab | |
| JPS5424277A (en) * | 1977-07-26 | 1979-02-23 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Wet desulfurizing method for exhaust combustion gas |
| JPS5520633A (en) * | 1978-08-01 | 1980-02-14 | Mitsui Miike Mach Co Ltd | Process control method of wet type lime gypsum method exhaust gas desulfurization apparatus |
| JPS58177123A (ja) * | 1982-04-09 | 1983-10-17 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排煙脱硫装置 |
| JPS5932924A (ja) * | 1982-08-19 | 1984-02-22 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 湿式石灰法排煙脱硫装置における脱硫率制御方法 |
| JPS59199021A (ja) * | 1983-04-26 | 1984-11-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 湿式石灰石膏法脱硫プラントの制御方法 |
| GB2138793B (en) * | 1983-04-26 | 1986-09-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Method of control for a wet lime-gypsum process desulfurization plant |
| JPS59199020A (ja) * | 1983-04-26 | 1984-11-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 湿式石灰石膏法脱硫プラントの制御方法 |
| JPS59225724A (ja) * | 1983-06-07 | 1984-12-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 湿式石灰石こう法排煙脱硫装置における種晶スラリ供給方法 |
| JPS60110321A (ja) * | 1983-11-18 | 1985-06-15 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排煙脱硫プラントの制御方法 |
| JPS61433A (ja) * | 1984-06-14 | 1986-01-06 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排煙脱硫方法 |
| JPS6115719A (ja) * | 1984-07-03 | 1986-01-23 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排ガスの処理方法 |
| US4539190A (en) * | 1984-09-11 | 1985-09-03 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Method for the treatment of exhaust gases |
-
1986
- 1986-04-23 JP JP61093592A patent/JPH084709B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1987
- 1987-04-22 US US07/041,224 patent/US4836991A/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-04-22 DE DE8787303530T patent/DE3772257D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1987-04-22 EP EP87303530A patent/EP0246758B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-04-23 CN CN87102943A patent/CN1011662B/zh not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3772257D1 (de) | 1991-09-26 |
| EP0246758B1 (en) | 1991-08-21 |
| JPS62250931A (ja) | 1987-10-31 |
| CN87102943A (zh) | 1988-01-20 |
| EP0246758A3 (en) | 1988-08-17 |
| EP0246758A2 (en) | 1987-11-25 |
| CN1011662B (zh) | 1991-02-20 |
| US4836991A (en) | 1989-06-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH084709B2 (ja) | 湿式排煙脱硫制御装置 | |
| US8644961B2 (en) | Model based control and estimation of mercury emissions | |
| JPH06182148A (ja) | 湿式排煙脱硫装置の制御装置 | |
| JP2023081485A (ja) | 状態量予測装置、及び、状態量予測方法 | |
| JPH11104448A (ja) | 湿式排煙脱硫装置と方法 | |
| JP2984933B2 (ja) | 湿式排煙脱硫制御方法及び装置 | |
| CN116212622A (zh) | 一种多参数耦合的湿法脱硫智能化运行调控系统 | |
| JP3091247B2 (ja) | 湿式排ガス脱硫装置の吸収塔への吸収液循環流量制御方法および制御装置 | |
| JP2529244B2 (ja) | 湿式排煙脱硫装置の吸収液循環量制御装置 | |
| JP2845975B2 (ja) | 湿式排煙脱硫装置の酸化用空気供給量制御装置 | |
| CN117180952B (zh) | 多向气流料层循环半干法烟气脱硫系统及其方法 | |
| WO2006036819A2 (en) | Method and system for increasing efficiency of fgd operation in fossil fuel boilers | |
| JPH06319941A (ja) | 湿式排煙脱硫制御装置及び方法 | |
| JP3651918B2 (ja) | 湿式排煙脱硫装置の制御方法 | |
| JPH0355171B2 (ja) | ||
| JP2809411B2 (ja) | 湿式排煙脱硫装置のスラリ循環量制御装置 | |
| JPH0729023B2 (ja) | 湿式排ガス脱硫方法 | |
| JP2607871B2 (ja) | 湿式排煙脱硫装置 | |
| JP2021166976A (ja) | 排ガス処理システム及び排ガス処理方法 | |
| JPH0411248B2 (ja) | ||
| JP3009190B2 (ja) | 湿式排ガス脱硫装置の制御方法および制御装置 | |
| JP2798973B2 (ja) | 排ガス脱硫装置 | |
| JPH07275649A (ja) | 排煙脱硫装置吸収塔における循環液濃度の制御方法 | |
| JPH0899015A (ja) | 湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給量制御装置 | |
| JP2001017825A (ja) | 排煙脱硫方法と装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |