JPH084880B2 - 広幅薄鋳片の連続鋳造潤滑方法 - Google Patents
広幅薄鋳片の連続鋳造潤滑方法Info
- Publication number
- JPH084880B2 JPH084880B2 JP2070554A JP7055490A JPH084880B2 JP H084880 B2 JPH084880 B2 JP H084880B2 JP 2070554 A JP2070554 A JP 2070554A JP 7055490 A JP7055490 A JP 7055490A JP H084880 B2 JPH084880 B2 JP H084880B2
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- meniscus
- lubricant
- wide
- slab
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Description
【発明の詳細な説明】 （イ）産業上の利用分野 本発明は、広幅薄鋳片を高速連続的に鋳造するさい
に、鋳型と鋳片との間を潤滑する方法に関するものであ
る。
に、鋳型と鋳片との間を潤滑する方法に関するものであ
る。
（ロ）従来技術 従来、一般に連続鋳造法によりスラブを製造する場
合、スラブ厚は、200mm程度以上であり、浸漬ノズル・
パウダ潤滑による操業が実施されている。近年、圧延工
程の簡略化を図る目的で、従来よりかなり薄肉の鋳片を
連続鋳造により、直接製造する試みがなされるようにな
ってきた。例えば、鋳片厚が50mm以下になると、従来の
浸漬ノズルは使用できなくなり、たとえ非常に薄い扁平
なノズルを用いたとしても、ノズル詰りが発生しやす
く、安定した大容量の連続操業は期待できない。また、
鋳片厚が薄くなればなるほど、生産性の面から高速鋳造
が必要となり、安定操業はますます困難となる。
合、スラブ厚は、200mm程度以上であり、浸漬ノズル・
パウダ潤滑による操業が実施されている。近年、圧延工
程の簡略化を図る目的で、従来よりかなり薄肉の鋳片を
連続鋳造により、直接製造する試みがなされるようにな
ってきた。例えば、鋳片厚が50mm以下になると、従来の
浸漬ノズルは使用できなくなり、たとえ非常に薄い扁平
なノズルを用いたとしても、ノズル詰りが発生しやす
く、安定した大容量の連続操業は期待できない。また、
鋳片厚が薄くなればなるほど、生産性の面から高速鋳造
が必要となり、安定操業はますます困難となる。
したがって、薄鋳片の高速連続鋳造を安定して行うた
めには、オープン給湯が必須となる。そのため、従来の
パウダ潤滑が行えず、ビレット連鋳で行われているオイ
ル潤滑が必要である。
めには、オープン給湯が必須となる。そのため、従来の
パウダ潤滑が行えず、ビレット連鋳で行われているオイ
ル潤滑が必要である。
小断面のビレットでは、3.5m/min程度の高速連続鋳造
がオイル潤滑で可能であるが、広幅鋳片に対しては、鋳
片幅中央部等はバルジングのため、鋳型と鋳片とが密着
しやすく、従来のオイルをメニスカス上部から流し込む
方法では潤滑不良となる危険性が高い。さらに、高速連
続鋳造時においては、鋳型内のシェル厚が全体的に薄
く、バルジングによるシェルの鋳型への密着はさらに大
きくなり、潤滑を確保することが必須となる。潤滑剤を
メニスカス直下に強制的に供給する方法は、例えば特開
昭57−58960号公報において公知である。この方法は、
湯面変動によってメニスカスが供給孔より下になった場
合、焼付きが生じてブレークアウトを生じる危険性があ
り、完全に潤滑を保証するまでには至っていない。
がオイル潤滑で可能であるが、広幅鋳片に対しては、鋳
片幅中央部等はバルジングのため、鋳型と鋳片とが密着
しやすく、従来のオイルをメニスカス上部から流し込む
方法では潤滑不良となる危険性が高い。さらに、高速連
続鋳造時においては、鋳型内のシェル厚が全体的に薄
く、バルジングによるシェルの鋳型への密着はさらに大
きくなり、潤滑を確保することが必須となる。潤滑剤を
メニスカス直下に強制的に供給する方法は、例えば特開
昭57−58960号公報において公知である。この方法は、
湯面変動によってメニスカスが供給孔より下になった場
合、焼付きが生じてブレークアウトを生じる危険性があ
り、完全に潤滑を保証するまでには至っていない。
広幅薄鋳片の高速鋳造をオープン給湯で安定して操業
するためには、鋳片幅方向に均一な潤滑が必要であり、
従来のオイルをメニスカス上部から流し込む方法や、メ
ニスカス直下に潤滑剤を供給する方法のみでは、潤滑を
十分に保証することは困難である。
するためには、鋳片幅方向に均一な潤滑が必要であり、
従来のオイルをメニスカス上部から流し込む方法や、メ
ニスカス直下に潤滑剤を供給する方法のみでは、潤滑を
十分に保証することは困難である。
さらに、メニスカス下部からの潤滑剤の供給に対し
て、鋳型内の細い導管を通して粉末状潤滑剤を挿入する
ため、潤滑剤の詰まりや焼結等により、供給が不可能に
なる危険性が高く、潤滑不良によるブレークアウトが発
生しやすくなる。
て、鋳型内の細い導管を通して粉末状潤滑剤を挿入する
ため、潤滑剤の詰まりや焼結等により、供給が不可能に
なる危険性が高く、潤滑不良によるブレークアウトが発
生しやすくなる。
（ハ）発明が解決しようとする課題 本発明が解決しようとする課題は、広幅薄鋳片の高速
鋳造をするにさいし、鋳片幅方向に均一な潤滑を保証し
て安定した操業を可能とする潤滑方法を得ることにあ
る。
鋳造をするにさいし、鋳片幅方向に均一な潤滑を保証し
て安定した操業を可能とする潤滑方法を得ることにあ
る。
（ニ）課題を解決するための手段 本発明の広幅薄鋳片の連続鋳造潤滑方法は、広幅薄鋳
片を連続鋳造するにさいし、連続鋳造用鋳型に振幅10〜
500μｍ、振動数1000〜10000cpmの高周波振動を鋳片の
厚み方向に加えると共に沸点が1500℃以下の液状潤滑剤
をメニスカス上部から供給し、融点が1000℃以下でかつ
分解温度が1500℃以上のホウ酸系潤滑剤をメニスカス下
部から供給することによって上記課題を解決している。
片を連続鋳造するにさいし、連続鋳造用鋳型に振幅10〜
500μｍ、振動数1000〜10000cpmの高周波振動を鋳片の
厚み方向に加えると共に沸点が1500℃以下の液状潤滑剤
をメニスカス上部から供給し、融点が1000℃以下でかつ
分解温度が1500℃以上のホウ酸系潤滑剤をメニスカス下
部から供給することによって上記課題を解決している。
（ホ）作用 広幅薄鋳片の連続鋳造潤滑方法において、メニスカス
上部からの潤滑剤とメニスカス下部からの潤滑剤とを併
用する。同時に鋳型を鋳片厚み方向に高周波振動させる
ことによって、メニスカス下部からの潤滑剤の供給に対
して、詰まりや焼結による供給不良を抑制する効果のあ
ることが判明した。併せて、従来のオシレーションの代
わりに高周波振動させることの効果も得られ、オシレー
ションマークに起因する表面欠陥が大幅に減少する。
上部からの潤滑剤とメニスカス下部からの潤滑剤とを併
用する。同時に鋳型を鋳片厚み方向に高周波振動させる
ことによって、メニスカス下部からの潤滑剤の供給に対
して、詰まりや焼結による供給不良を抑制する効果のあ
ることが判明した。併せて、従来のオシレーションの代
わりに高周波振動させることの効果も得られ、オシレー
ションマークに起因する表面欠陥が大幅に減少する。
メニスカス上部から供給する潤滑剤は、沸点が1500℃
以下の油脂系の液状潤滑剤であり、潤滑剤のガス化によ
りメニスカス部にクリアランスを生じて焼付きを防止す
る効果がある。一方、メニスカス下部から供給する潤滑
剤は、融点が1000℃以下でかつ分解温度が1500℃以上の
ホウ酸系の粉末状潤滑剤であり、ポンプにより供給す
る。鋳型内には導管を通って鋳型表面から出て鋳片と接
することによって溶融し潤滑効果を示すが、溶融直前に
は焼結現象を起し導管内で詰まってしまうことが多い。
また、焼結しないまでも、粉体の供給であるから、それ
自体の抵抗で詰まってしまい、供給が不良になって潤滑
しなくなることが多発した。
以下の油脂系の液状潤滑剤であり、潤滑剤のガス化によ
りメニスカス部にクリアランスを生じて焼付きを防止す
る効果がある。一方、メニスカス下部から供給する潤滑
剤は、融点が1000℃以下でかつ分解温度が1500℃以上の
ホウ酸系の粉末状潤滑剤であり、ポンプにより供給す
る。鋳型内には導管を通って鋳型表面から出て鋳片と接
することによって溶融し潤滑効果を示すが、溶融直前に
は焼結現象を起し導管内で詰まってしまうことが多い。
また、焼結しないまでも、粉体の供給であるから、それ
自体の抵抗で詰まってしまい、供給が不良になって潤滑
しなくなることが多発した。
そこで、鋳型全体を高周波振動することにより粉体の
詰まりを防止し、また、焼結しても導管との摩擦を低減
することによって、以後の粉体の供給を可能とする。さ
らに、鋳型の振動を、振幅が10〜500μｍ、振動数が100
0〜10000cpmの高周波振動とすることにより、鋳型振動
それ自体で潤滑効果があり、従来のオシレーションは不
要であるので、オシレーションマークに起因する表面欠
陥も大幅に減少する。メニスカス下部の供給位置は、メ
ニスカス下100mm以内の範囲で十分である。好ましく
は、鋳造速度に応じて変更し、3m/min以下ではメニスカ
ス下100mm以内、３〜5m/minでは、メニスカス下150mm以
内、5m/min以上では200mm以内とすればよい。
詰まりを防止し、また、焼結しても導管との摩擦を低減
することによって、以後の粉体の供給を可能とする。さ
らに、鋳型の振動を、振幅が10〜500μｍ、振動数が100
0〜10000cpmの高周波振動とすることにより、鋳型振動
それ自体で潤滑効果があり、従来のオシレーションは不
要であるので、オシレーションマークに起因する表面欠
陥も大幅に減少する。メニスカス下部の供給位置は、メ
ニスカス下100mm以内の範囲で十分である。好ましく
は、鋳造速度に応じて変更し、3m/min以下ではメニスカ
ス下100mm以内、３〜5m/minでは、メニスカス下150mm以
内、5m/min以上では200mm以内とすればよい。
（ヘ）実施例 第１図を参照して、本発明の潤滑方法の実施例につい
て説明する。溶鋼は、オープン給湯流７によって、鋳型
１内に供給されて鋳片６となる。メニスカス15の上部か
らの液状潤滑剤12はヘッダ11から鋳型壁にそって自然落
下させ、メニスカス15で気化潤滑剤13となる。メニスカ
ス15の下部からの粉体潤滑剤14は、タンク９からポンプ
８によって鋳型１のメニスカス直下に設けた連通孔10に
パイプ16を介して供給される。
て説明する。溶鋼は、オープン給湯流７によって、鋳型
１内に供給されて鋳片６となる。メニスカス15の上部か
らの液状潤滑剤12はヘッダ11から鋳型壁にそって自然落
下させ、メニスカス15で気化潤滑剤13となる。メニスカ
ス15の下部からの粉体潤滑剤14は、タンク９からポンプ
８によって鋳型１のメニスカス直下に設けた連通孔10に
パイプ16を介して供給される。
鋳型１は、振動発生装置２によって、振幅10〜500μ
ｍ、振動数1000〜10000cpmの高周波振動を、鋳片６の厚
み方向に加える。これによって、鋳型１と鋳片６との間
の潤滑を図るとともに、連通孔10内の粉体潤滑剤14の摩
擦をも低減し、供給を容易に行う効果を有する。鋳型１
は、基台４に設けたベアリングおよび弾性部材５によっ
て円滑振動を保証される。鋳片６はベアリング３によっ
て円滑下降を保証される。
ｍ、振動数1000〜10000cpmの高周波振動を、鋳片６の厚
み方向に加える。これによって、鋳型１と鋳片６との間
の潤滑を図るとともに、連通孔10内の粉体潤滑剤14の摩
擦をも低減し、供給を容易に行う効果を有する。鋳型１
は、基台４に設けたベアリングおよび弾性部材５によっ
て円滑振動を保証される。鋳片６はベアリング３によっ
て円滑下降を保証される。
次に、実際に実施した具体例について説明する。
湾曲半径が10mの１点矯正連続鋳造機において、スラ
ブに寸法が厚み50mm×幅1800mmの広幅薄鋳片を、鋳造速
度7m/minで高速鋳造した。第１表に示す鋼種でオープン
給湯し、第１ストランドには、通常のオシレーション、
第２ストランドには、本発明法の高周波振動を付与し
た。
ブに寸法が厚み50mm×幅1800mmの広幅薄鋳片を、鋳造速
度7m/minで高速鋳造した。第１表に示す鋼種でオープン
給湯し、第１ストランドには、通常のオシレーション、
第２ストランドには、本発明法の高周波振動を付与し
た。
メニスカス上部からの潤滑剤としては、レプシードオ
イルを用い、メニスカス下部からの潤滑剤としては、第
２表に示すホウ酸系潤滑剤を用い、メニスカス下170mm
位置に供給した。レプシードオイルは、ヘッダ11からの
自然落下で供給し、ホウ酸系潤滑剤はポンプによって、
2Kg/cm2まで加圧して供給した。鋳型振動条件は、NO.1
ストランドではストローク6mm、サイクル数200cpmを用
い、NO.2ストランドでは、振幅120μｍ、振動数6000cpm
を用いた。
イルを用い、メニスカス下部からの潤滑剤としては、第
２表に示すホウ酸系潤滑剤を用い、メニスカス下170mm
位置に供給した。レプシードオイルは、ヘッダ11からの
自然落下で供給し、ホウ酸系潤滑剤はポンプによって、
2Kg/cm2まで加圧して供給した。鋳型振動条件は、NO.1
ストランドではストローク6mm、サイクル数200cpmを用
い、NO.2ストランドでは、振幅120μｍ、振動数6000cpm
を用いた。
第２図にブレークアウトの発生率を示す。これによ
り、本発明の方法の効果が明らかとなる。また、NO.1ス
トランドを見ると、メニスカス下部からの潤滑不良がブ
レークアウトの原因となるということがわかった。
り、本発明の方法の効果が明らかとなる。また、NO.1ス
トランドを見ると、メニスカス下部からの潤滑不良がブ
レークアウトの原因となるということがわかった。
（ト）効果 本発明の潤滑方法によれば、鋳片と鋳型との潤滑を確
保し、広幅薄鋳片の拘束連続鋳造を安定して操業可能に
する。
保し、広幅薄鋳片の拘束連続鋳造を安定して操業可能に
する。
第１図は本発明の潤滑方法を適用した広幅薄鋳片の鋳造
用鋳型の断面図。第２図はブレークアウト発生率の比較
を示すグラフ。 1:鋳型、2:振動発生装置 3:ベアリング、4:基台 5:弾性部材、6:鋳片 7:給湯流、8:ポンプ 9:タンク、10:連通孔 11:ヘッダ、12:流体潤滑剤 13:気体潤滑剤、14:粉体潤滑剤 15:メニスカス、16:パイプ
用鋳型の断面図。第２図はブレークアウト発生率の比較
を示すグラフ。 1:鋳型、2:振動発生装置 3:ベアリング、4:基台 5:弾性部材、6:鋳片 7:給湯流、8:ポンプ 9:タンク、10:連通孔 11:ヘッダ、12:流体潤滑剤 13:気体潤滑剤、14:粉体潤滑剤 15:メニスカス、16:パイプ
Claims (1)
- 【請求項１】広幅薄鋳片を連続鋳造するにさいし、連続
鋳造用鋳型に振幅10〜500μｍ、振動数1000〜10000cpm
の高周波振動を鋳片の厚み方向に加えると共に沸点が15
00℃以下の液状潤滑剤をメニスカス上部から供給し、融
点が1000℃以下でかつ分解温度が1500℃以上のホウ酸系
潤滑剤をメニスカス下部から供給することを特徴とした
広幅薄鋳片の連続鋳造潤滑方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2070554A JPH084880B2 (ja) | 1990-03-20 | 1990-03-20 | 広幅薄鋳片の連続鋳造潤滑方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2070554A JPH084880B2 (ja) | 1990-03-20 | 1990-03-20 | 広幅薄鋳片の連続鋳造潤滑方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03268848A JPH03268848A (ja) | 1991-11-29 |
| JPH084880B2 true JPH084880B2 (ja) | 1996-01-24 |
Family
ID=13434860
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2070554A Expired - Lifetime JPH084880B2 (ja) | 1990-03-20 | 1990-03-20 | 広幅薄鋳片の連続鋳造潤滑方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH084880B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100467233B1 (ko) * | 2000-08-31 | 2005-01-24 | 주식회사 포스코 | 윤활유 주입로를 구비한 연속주조 주형 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6057413B2 (ja) * | 1978-01-17 | 1985-12-14 | 新日本製鐵株式会社 | 金属の連続鋳造用両端開放型鋳型 |
| JPS60221156A (ja) * | 1984-04-17 | 1985-11-05 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造方法 |
-
1990
- 1990-03-20 JP JP2070554A patent/JPH084880B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03268848A (ja) | 1991-11-29 |
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