JPH0849043A - 鉄・ニッケル軟質磁性材料 - Google Patents
鉄・ニッケル軟質磁性材料Info
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- JPH0849043A JPH0849043A JP7158869A JP15886995A JPH0849043A JP H0849043 A JPH0849043 A JP H0849043A JP 7158869 A JP7158869 A JP 7158869A JP 15886995 A JP15886995 A JP 15886995A JP H0849043 A JPH0849043 A JP H0849043A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 磁気特性の優れた鉄・ニッケル軟質磁性材料
を提供する。 【構成】 ニッケルを４６〜４９％含有し、残部が実質
的に鉄である鉄・ニッケル軟質磁性材料において、厚さ
０．２０ｍｍの帯材を熱処理した後の集合組織分布が、
実測｛１１１｝極点図でのオイラー角（ψ１，Φ，ψ
２）＝（０，０，０）である組織成分が２０〜５０％で
あり、（ψ１，Φ，ψ２）＝（２６，４５，３０）であ
る組織成分が１０〜４０％である相対比率の集合組織分
布となる。
を提供する。 【構成】 ニッケルを４６〜４９％含有し、残部が実質
的に鉄である鉄・ニッケル軟質磁性材料において、厚さ
０．２０ｍｍの帯材を熱処理した後の集合組織分布が、
実測｛１１１｝極点図でのオイラー角（ψ１，Φ，ψ
２）＝（０，０，０）である組織成分が２０〜５０％で
あり、（ψ１，Φ，ψ２）＝（２６，４５，３０）であ
る組織成分が１０〜４０％である相対比率の集合組織分
布となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、約４８％のニッケルを
含有し、熱処理後に所定の集合組織（テクスチャー：te
xture)になる組織調整により達成した特別な軟質磁性を
有する鉄・ニッケル合金に関する。
含有し、熱処理後に所定の集合組織（テクスチャー：te
xture)になる組織調整により達成した特別な軟質磁性を
有する鉄・ニッケル合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】ニッケル量が４０〜６５程度の鉄・ニッ
ケル合金の場合、優先方位＜１００＞を圧延方向に平行
になるように集合組織を調整することである種の磁気特
性が得られたり向上したりすることが知られており、一
例としては立方集合組織（cubic texture)すなわち（２
１０）＜００１＞集合組織がある（F. Pfeifer, Struct
ure of Metals, Deutsche Gesellschaft fuer Metallku
nde, e.V., Oberursel (1981), pages 293 et seq.）。
これが可能な理由は、ニッケル量が中程度の鉄・ニッケ
ル合金は面心立方格子の稜＜１００＞が磁気的優先方位
だからである。
ケル合金の場合、優先方位＜１００＞を圧延方向に平行
になるように集合組織を調整することである種の磁気特
性が得られたり向上したりすることが知られており、一
例としては立方集合組織（cubic texture)すなわち（２
１０）＜００１＞集合組織がある（F. Pfeifer, Struct
ure of Metals, Deutsche Gesellschaft fuer Metallku
nde, e.V., Oberursel (1981), pages 293 et seq.）。
これが可能な理由は、ニッケル量が中程度の鉄・ニッケ
ル合金は面心立方格子の稜＜１００＞が磁気的優先方位
だからである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】立方集合組織（１０
０）＜００１＞および（２１０）＜００１＞についての
範囲は、最終的な変形の程度（最終変形量）、中間焼鈍
温度、およびこれらによって最終冷間成形前、最終焼鈍
後に達成される粒径によって決まる。組織のこのような
依存性を図１および図２に模式的に示す。図１および図
２は、ニッケル含有量が約４８％の鉄・ニッケル合金に
ついて、最終冷間加工前の中間焼鈍処理における最終加
工量と焼鈍温度とに対する組織の依存性を、２水準の最
終焼鈍温度範囲９００〜１０５０℃および１０５０〜１
２００℃についてそれぞれ示すグラフである。
０）＜００１＞および（２１０）＜００１＞についての
範囲は、最終的な変形の程度（最終変形量）、中間焼鈍
温度、およびこれらによって最終冷間成形前、最終焼鈍
後に達成される粒径によって決まる。組織のこのような
依存性を図１および図２に模式的に示す。図１および図
２は、ニッケル含有量が約４８％の鉄・ニッケル合金に
ついて、最終冷間加工前の中間焼鈍処理における最終加
工量と焼鈍温度とに対する組織の依存性を、２水準の最
終焼鈍温度範囲９００〜１０５０℃および１０５０〜１
２００℃についてそれぞれ示すグラフである。
【０００４】先ず、最終焼鈍後の約８０％までの最終変
形量で、細粒等方性組織が一次再結晶により形成され、
一般に粒径は最終焼鈍温度の増加および最終変形量の増
加に伴って増加する。最終変形量が８０％を超えると、
最終焼鈍温度が高すぎず（９００〜１０５０℃程度：図
１）、保持時間が長すぎなければ、立方集合組織（１０
０）＜００１＞が形成され、集合組織の明瞭度（シャー
プさ）は最終変形量の増加および中間焼鈍温度の増加に
伴って増加する。最終焼鈍温度が約１０８０℃を超える
と（図２）、その温度での滞在時間が十分に長ければ、
二次再結晶が起きて立方層（cubic layer)を破壊する。
二次再結晶が起き始める最終焼鈍温度は、酸素との親和
性がある不純物および添加物に特に依存している。これ
らは一般に、必要な最終焼鈍温度を増加させる。その結
果、最終変形量の範囲と二次再結晶が起き得る中間焼鈍
温度とに影響を及ぼす。この適当な中間焼鈍温度と最終
変形量の範囲とは、二次再結晶の前状態である立方集合
組織の範囲と対応する。狭い範囲では、二次再結晶中の
成長の選択により、（２１０）＜００１＞方位の結晶粒
が形成されることが望ましい。
形量で、細粒等方性組織が一次再結晶により形成され、
一般に粒径は最終焼鈍温度の増加および最終変形量の増
加に伴って増加する。最終変形量が８０％を超えると、
最終焼鈍温度が高すぎず（９００〜１０５０℃程度：図
１）、保持時間が長すぎなければ、立方集合組織（１０
０）＜００１＞が形成され、集合組織の明瞭度（シャー
プさ）は最終変形量の増加および中間焼鈍温度の増加に
伴って増加する。最終焼鈍温度が約１０８０℃を超える
と（図２）、その温度での滞在時間が十分に長ければ、
二次再結晶が起きて立方層（cubic layer)を破壊する。
二次再結晶が起き始める最終焼鈍温度は、酸素との親和
性がある不純物および添加物に特に依存している。これ
らは一般に、必要な最終焼鈍温度を増加させる。その結
果、最終変形量の範囲と二次再結晶が起き得る中間焼鈍
温度とに影響を及ぼす。この適当な中間焼鈍温度と最終
変形量の範囲とは、二次再結晶の前状態である立方集合
組織の範囲と対応する。狭い範囲では、二次再結晶中の
成長の選択により、（２１０）＜００１＞方位の結晶粒
が形成されることが望ましい。
【０００５】
【課題を解決するための手段】表１に、板厚０．２０ｍ
ｍの場合の磁気特性を、上記組織のニッケル含有量約４
８％の従来技術の材料と、本発明の材料とを比較して示
す。
ｍの場合の磁気特性を、上記組織のニッケル含有量約４
８％の従来技術の材料と、本発明の材料とを比較して示
す。
【０００６】 表１ ─────────────────────────────────── 組織 μ４(*1)(H= 4 mA/cm) Ｂ(H= 200 mA/cm)単位:mT(*2) ─────────────────────────────────── 細粒・等方性の ６０００〜１２０００ 約１０５０ 従来技術材料 ─────────────────────────────────── 二次再結晶後 １２０００〜２００００ 約１０８０ ─────────────────────────────────── 本発明の材料 ６０００〜１４０００ 約１１００〜１３００ ─────────────────────────────────── (*1) 初期透磁率μ４のレベルは最終焼鈍温度と最終焼鈍時間とに依存する。 (*2) 磁気特性は５０Ｈｚでの測定値。
【０００７】従来材と比較して本発明の材料は、特に磁
界強度が高い場合（この例ではＨ＝２００ｍＡ／ｃｍ）
に、磁束密度Ｂが非常に高くなり、初期透磁率もかなり
高い値を確保している。これらの値は意図的な製造方法
によって達成された。すなわち板厚０．２０ｍｍでの最
終熱処理後の、所定の最終変形量と所定の中間焼鈍温度
とによって一次組織中の特定の集合組織成分を調整し
た。
界強度が高い場合（この例ではＨ＝２００ｍＡ／ｃｍ）
に、磁束密度Ｂが非常に高くなり、初期透磁率もかなり
高い値を確保している。これらの値は意図的な製造方法
によって達成された。すなわち板厚０．２０ｍｍでの最
終熱処理後の、所定の最終変形量と所定の中間焼鈍温度
とによって一次組織中の特定の集合組織成分を調整し
た。
【０００８】実測｛１１１｝極点図を用い、オイラー角
（ψ１，Φ，ψ２）（表２）によって表される個々の集
合組織成分の相対比率を特性指標として本発明の材料の
特性を表す。
（ψ１，Φ，ψ２）（表２）によって表される個々の集
合組織成分の相対比率を特性指標として本発明の材料の
特性を表す。
【０００９】表２は、板厚０．２０ｍｍの種々の熱処理
を施したサンプルの実測｛１１１｝極点図から求めたオ
イラー角（ψ１，Φ，ψ２）で決まる個々の集合組織成
分の相対比率Ｍを示したもので、本発明の材料の特性
を、２つの集合組織分布ＡおよびＢを特性指標として表
した。３個のオイラー角は G. Goltsein "Rekristalliz
ation metallischer Werkstoffe", 1984, ed.: Deutsch
e Gesellschaft fuer Metallkunde e.V.で定義されてい
るもので、１組３個の角度によってサンプルに固定した
座標系が結晶に固定した座標系に変換される。
を施したサンプルの実測｛１１１｝極点図から求めたオ
イラー角（ψ１，Φ，ψ２）で決まる個々の集合組織成
分の相対比率Ｍを示したもので、本発明の材料の特性
を、２つの集合組織分布ＡおよびＢを特性指標として表
した。３個のオイラー角は G. Goltsein "Rekristalliz
ation metallischer Werkstoffe", 1984, ed.: Deutsch
e Gesellschaft fuer Metallkunde e.V.で定義されてい
るもので、１組３個の角度によってサンプルに固定した
座標系が結晶に固定した座標系に変換される。
【００１０】 表２ ─────────────────────────────────── 特性指標 Ａ Ｂ ─────────────────────────────────── 集合組織成分 ψ１ Φ ψ２ Ｍ／％ ψ１ Φ ψ２ Ｍ／％ 0 0 0 20〜50 0 0 0 10〜40 26 45 30 10〜40 26 45 30 5〜25 30 35 35 10〜25 ───────────────────────────────────
【００１１】本発明の材料は、板厚０．２０ｍｍのサン
プルに熱処理を施した後に、オイラー角（ψ１，Φ，ψ
２）＝（０，０，０）である集合組織成分が２０〜５０
％であり、（ψ１，Φ，ψ２）＝（２６，４５，３０）
である集合組織成分が１０〜４０％であることを特徴と
する（特性指標Ａ）。この集合組織分布は、かなり長時
間保持の焼鈍に基づく熱処理（例えば１０８０℃で４時
間保持）により達成できる。
プルに熱処理を施した後に、オイラー角（ψ１，Φ，ψ
２）＝（０，０，０）である集合組織成分が２０〜５０
％であり、（ψ１，Φ，ψ２）＝（２６，４５，３０）
である集合組織成分が１０〜４０％であることを特徴と
する（特性指標Ａ）。この集合組織分布は、かなり長時
間保持の焼鈍に基づく熱処理（例えば１０８０℃で４時
間保持）により達成できる。
【００１２】図３は、板厚０．２０ｍｍのＭ４２コアシ
ートパックについて５０Ｈｚで測定した磁束密度−磁界
強度曲線であり、ニッケル量約４８％の鉄・ニッケル合
金を細粒等方組織にした従来材料および二次再結晶させ
て（２１０）＜００１＞集合組織にした従来材料と、本
発明の材料とを比較して示してある。図３に示されるよ
うに、本発明の材料は、最終焼鈍が比較的低温・短時間
でも、中程度からかなり高い磁界強度のときに磁束密度
Ｂが高い値になり、かつその場合に良好な磁気特性を得
るのに二次再結晶がかならずしも必要な条件ではない、
という利点がある。この場合、すなわち短時間の連続焼
鈍に基づく熱処理後、板厚０．２０ｍｍのサンプルにつ
いて、本発明の材料はオイラー角（ψ１，Φ，ψ２）＝
（０，０，０）、（ψ１，Φ，ψ２）＝（２６，４５，
３０）、および（ψ１，Φ，ψ２）＝（３０，３５，３
５）である各集合組織成分がそれぞれ１０〜４０％、５
〜２５％、および１０〜２５％であることを特徴とする
（特性指標Ｂ）。この集合組織分布は、厚さ０．２０ｍ
ｍのサンプルに例えば１０６０℃で滞在時間２０分の熱
処理を施すことによって達成できる。
ートパックについて５０Ｈｚで測定した磁束密度−磁界
強度曲線であり、ニッケル量約４８％の鉄・ニッケル合
金を細粒等方組織にした従来材料および二次再結晶させ
て（２１０）＜００１＞集合組織にした従来材料と、本
発明の材料とを比較して示してある。図３に示されるよ
うに、本発明の材料は、最終焼鈍が比較的低温・短時間
でも、中程度からかなり高い磁界強度のときに磁束密度
Ｂが高い値になり、かつその場合に良好な磁気特性を得
るのに二次再結晶がかならずしも必要な条件ではない、
という利点がある。この場合、すなわち短時間の連続焼
鈍に基づく熱処理後、板厚０．２０ｍｍのサンプルにつ
いて、本発明の材料はオイラー角（ψ１，Φ，ψ２）＝
（０，０，０）、（ψ１，Φ，ψ２）＝（２６，４５，
３０）、および（ψ１，Φ，ψ２）＝（３０，３５，３
５）である各集合組織成分がそれぞれ１０〜４０％、５
〜２５％、および１０〜２５％であることを特徴とする
（特性指標Ｂ）。この集合組織分布は、厚さ０．２０ｍ
ｍのサンプルに例えば１０６０℃で滞在時間２０分の熱
処理を施すことによって達成できる。
【００１３】本発明の材料は、その化学組成を表３に例
示してあり、連続炉で比較的低温・短時間の熱処理に特
に適している。また、本発明の材料は鉄・ニッケル合金
では最高の飽和磁束密度である約１．５５Ｔを有する。
示してあり、連続炉で比較的低温・短時間の熱処理に特
に適している。また、本発明の材料は鉄・ニッケル合金
では最高の飽和磁束密度である約１．５５Ｔを有する。
【００１４】 表３（wt％） ──────────────── 元素 Ｗ１ Ｗ２ Ｃｒ ０．０５ ０．０３ Ｎｉ ４７．６５ ４７．６０ Ｍｎ ０．５２ ０．４１ Ｓｉ ０．２７ ０．２３ Ｍｏ ０．３０ ０．０６ Ｔｉ ０．０１ ０．０１ Ｎｂ ０．０１ ０．０１ Ｃｕ ０．０５ ０．０５ Ｆｅ ５１．０５ ５１．５０ Ｓ ０．００２ ０．００２ Ｐ ０．００２ ０．００２ Ａｌ ０．００５ ０．００５ Ｍｇ ０．００１ ０．００１ Ｐｂ ０．００１ ０．００１ Ｓｎ ０．０１ ０．０１ Ｃｏ ０．０５ ０．０５ Ｃ ０．０１６ ０．００７ ────────────────
【００１５】表３に掲げた元素で０．１％以内のものは
ほとんどが溶製時の混入物である。これらの元素の合計
量は０．５％未満とすべきである。０．１％を超ええる
元素すなわちＭｎ、Ｓｉ、Ｍｏについては、Ｍｎは０．
１％以下、Ｓｉは０．５％以下、Ｍｏは１％以下に限定
すべきである。
ほとんどが溶製時の混入物である。これらの元素の合計
量は０．５％未満とすべきである。０．１％を超ええる
元素すなわちＭｎ、Ｓｉ、Ｍｏについては、Ｍｎは０．
１％以下、Ｓｉは０．５％以下、Ｍｏは１％以下に限定
すべきである。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は、最終焼鈍温度および最終変形量と集合
組織との関係を示すグラフである（最終焼鈍温度：９０
０〜１０５０℃）。
組織との関係を示すグラフである（最終焼鈍温度：９０
０〜１０５０℃）。
【図２】図２は、最終焼鈍温度および最終変形量と集合
組織との関係を示すグラフである（最終焼鈍温度：１０
５０〜１２００℃）。
組織との関係を示すグラフである（最終焼鈍温度：１０
５０〜１２００℃）。
【図３】図３は、磁界強度と磁束密度との関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
Claims (3)
- 【請求項１】 ニッケルを４６〜４９％含有し、残部が
実質的に鉄である鉄・ニッケル軟質磁性材料において、
厚さ０．２０ｍｍの帯材を熱処理した後の集合組織分布
が、実測｛１１１｝極点図でのオイラー角（ψ１，Φ，
ψ２）＝（０，０，０）である組織成分が２０〜５０％
であり、（ψ１，Φ，ψ２）＝（２６，４５，３０）で
ある組織成分が１０〜４０％である相対比率の集合組織
分布となることを特徴とする鉄・ニッケル軟磁性材料。 - 【請求項２】 ニッケルを４６〜４９％含有し、残部が
実質的に鉄である鉄・ニッケル軟磁性材料において、厚
さ０．２０ｍｍの帯状サンプルを熱処理した後の集合組
織分布が、実測｛１１１｝極点図でのオイラー角（ψ
１，Φ，ψ２）＝（０，０，０）である組織成分が１０
〜４０％であり、（ψ１，Φ，ψ２）＝（２６，４５，
３０）である組織成分が５〜２５％であり、（ψ１，
Φ，ψ２）＝（３０，３５，３５）である組織成分が１
０〜２５％である相対比率の集合組織分布となることを
特徴とする鉄・ニッケル軟磁性材料。 - 【請求項３】 厚さ０．２０ｍｍの帯材のＭ４２コアシ
ートパックを軽く焼鈍した後に磁界強度Ｈ＝１２０ｍＡ
／ｃｍ以上、周波数５０Ｈｚで測定した磁束密度Ｂが１
１００ｍＴより高いことを特徴とする請求項１または２
記載の鉄・ニッケル軟質磁性材料。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4422870:8 | 1994-06-30 | ||
| DE4422870A DE4422870C1 (de) | 1994-06-30 | 1994-06-30 | Eisen-Nickel-Legierung mit besonderen weichmagnetischen Eigenschaften |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0849043A true JPH0849043A (ja) | 1996-02-20 |
Family
ID=6521875
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7158869A Pending JPH0849043A (ja) | 1994-06-30 | 1995-06-26 | 鉄・ニッケル軟質磁性材料 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0694624B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0849043A (ja) |
| KR (1) | KR100186289B1 (ja) |
| AT (1) | ATE165398T1 (ja) |
| CA (1) | CA2152633C (ja) |
| DE (2) | DE4422870C1 (ja) |
| TW (1) | TW327652B (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005501738A (ja) * | 2001-08-30 | 2005-01-20 | ライプニッツ−インスティトゥート フュア フェストケルパー− ウント ヴェルクシュトフフォルシュング ドレスデン エー ファオ | 金属製ストリップを製造する方法 |
| JP2015034329A (ja) * | 2013-08-09 | 2015-02-19 | 日本冶金工業株式会社 | Ｆｅ−Ｎｉ系パーマロイ合金およびその製造方法 |
| CN110729111A (zh) * | 2019-10-30 | 2020-01-24 | 海鹰企业集团有限责任公司 | 一种提高信号变压器综合性能的方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19628138C1 (de) * | 1996-07-12 | 1997-05-22 | Krupp Vdm Gmbh | Verwendung einer Eisen-Nickel-Legierung für weichmagnetische Bauteile |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2814640C2 (de) * | 1978-04-05 | 1984-03-01 | Vacuumschmelze Gmbh, 6450 Hanau | Verfahren zum herstellen von bandkernen |
| DE2816173C2 (de) * | 1978-04-14 | 1982-07-29 | Vacuumschmelze Gmbh, 6450 Hanau | Verfahren zum Herstellen von Bandkernen |
| DE3037002C1 (de) * | 1980-10-01 | 1989-02-23 | Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen | Magnetkern |
| JPH0668145B2 (ja) * | 1987-02-02 | 1994-08-31 | 川崎製鉄株式会社 | Ｎｉ−Ｆｅ合金薄帯およびその製造方法 |
| JPH03277718A (ja) * | 1990-03-27 | 1991-12-09 | Nisshin Steel Co Ltd | Ｎｉ―Ｆｅ―Ｃｒ軟質磁性合金の製造方法 |
-
1994
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005501738A (ja) * | 2001-08-30 | 2005-01-20 | ライプニッツ−インスティトゥート フュア フェストケルパー− ウント ヴェルクシュトフフォルシュング ドレスデン エー ファオ | 金属製ストリップを製造する方法 |
| JP2015034329A (ja) * | 2013-08-09 | 2015-02-19 | 日本冶金工業株式会社 | Ｆｅ−Ｎｉ系パーマロイ合金およびその製造方法 |
| CN110729111A (zh) * | 2019-10-30 | 2020-01-24 | 海鹰企业集团有限责任公司 | 一种提高信号变压器综合性能的方法 |
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