JPH0892636A - 板厚テーパ鋼板の製造方法 - Google Patents
板厚テーパ鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH0892636A JPH0892636A JP23137894A JP23137894A JPH0892636A JP H0892636 A JPH0892636 A JP H0892636A JP 23137894 A JP23137894 A JP 23137894A JP 23137894 A JP23137894 A JP 23137894A JP H0892636 A JPH0892636 A JP H0892636A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- cooling
- temperature
- steel plate
- sec
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】冷却条件に対する感受性が極めて小さく、材質
特性を一定に保つことができる板厚テーパ鋼板の製造方
法を提供する。 【構成】Ｃ０．００２、Ｓｉ０．０３ｗｔ％、Ｍｎ０．
８０ｗｔ％、Ａｌ０．０４０ｗｔ％、Ｃｕ０．９５ｗｔ
％、Ｎｂ０．０７ｗｔ％、Ｔｉ０．０７ｗｔ％、Ｂ０．
００４ｗｔ％、残部Ｆｅからなる鋼を、１１５０℃に加
熱後、先端と尾端それぞれの厚さが１５ｍｍと３０ｍ
ｍ、長さ１０，０００ｍｍ、幅２５００ｍｍの板厚テー
パ鋼板になるように、９００℃の仕上温度で圧延し、尾
端と先端双方の冷却開始温度を８７０℃として尾端と先
端それぞれの冷却速度が５℃／秒、１０℃／秒となるよ
うに冷却し、尾端と先端がそれぞれ６９５℃、５２０℃
となる温度で冷却を終了し、５６０℃の炉で１２００秒
間保持し、その後空冷した。
特性を一定に保つことができる板厚テーパ鋼板の製造方
法を提供する。 【構成】Ｃ０．００２、Ｓｉ０．０３ｗｔ％、Ｍｎ０．
８０ｗｔ％、Ａｌ０．０４０ｗｔ％、Ｃｕ０．９５ｗｔ
％、Ｎｂ０．０７ｗｔ％、Ｔｉ０．０７ｗｔ％、Ｂ０．
００４ｗｔ％、残部Ｆｅからなる鋼を、１１５０℃に加
熱後、先端と尾端それぞれの厚さが１５ｍｍと３０ｍ
ｍ、長さ１０，０００ｍｍ、幅２５００ｍｍの板厚テー
パ鋼板になるように、９００℃の仕上温度で圧延し、尾
端と先端双方の冷却開始温度を８７０℃として尾端と先
端それぞれの冷却速度が５℃／秒、１０℃／秒となるよ
うに冷却し、尾端と先端がそれぞれ６９５℃、５２０℃
となる温度で冷却を終了し、５６０℃の炉で１２００秒
間保持し、その後空冷した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、板厚が連続的に変化す
る板厚テーパ鋼板の製造方法に関し、特に、鋼板の長手
方向に板厚が変化するＴＳ（引張強さ）５００ＭＰａ以
上の厚い板厚テーパ鋼板の製造に好適な板厚テーパ鋼板
の製造方法に関する。
る板厚テーパ鋼板の製造方法に関し、特に、鋼板の長手
方向に板厚が変化するＴＳ（引張強さ）５００ＭＰａ以
上の厚い板厚テーパ鋼板の製造に好適な板厚テーパ鋼板
の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼板の長手方向に板厚が変化する板厚テ
ーパ鋼板が造船業界等で広く使用されている。一般に、
ＴＳ５００ＭＰａを超え、板長手方向にテーパを有する
板厚テーパ鋼板の製造方法としては、特開昭６２−１６
６０１３号公報に開示されているように、加速冷却装置
内で鋼板の先端及び尾端の冷却時間を変えることにより
冷却停止温度を制御し、鋼板の長手方向の材質変化を少
なくする製造方法が用いられている。
ーパ鋼板が造船業界等で広く使用されている。一般に、
ＴＳ５００ＭＰａを超え、板長手方向にテーパを有する
板厚テーパ鋼板の製造方法としては、特開昭６２−１６
６０１３号公報に開示されているように、加速冷却装置
内で鋼板の先端及び尾端の冷却時間を変えることにより
冷却停止温度を制御し、鋼板の長手方向の材質変化を少
なくする製造方法が用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記した従来の製造方
法では、冷却停止温度を所定の温度に制御することによ
り、鋼板の厚みの差による材質の特性の差を少なくしよ
うとするものであるが、変化する板厚に起因する冷却速
度の差は依然として生じるので、材質の冷却速度依存性
が大きい材料においては、材質特性を一定に保つことが
困難であるという問題がある。
法では、冷却停止温度を所定の温度に制御することによ
り、鋼板の厚みの差による材質の特性の差を少なくしよ
うとするものであるが、変化する板厚に起因する冷却速
度の差は依然として生じるので、材質の冷却速度依存性
が大きい材料においては、材質特性を一定に保つことが
困難であるという問題がある。
【０００４】本発明は、上記事情に鑑み、冷却条件に対
する感受性が極めて小さく、材質特性を一定に保つこと
ができる板厚テーパ鋼板の製造方法を提供することを目
的とする。
する感受性が極めて小さく、材質特性を一定に保つこと
ができる板厚テーパ鋼板の製造方法を提供することを目
的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明の板厚テーパ鋼板の製造方法は、Ｃ ０．００
１〜０．０４ｗｔ％、Ｓｉ ０．０５ｗｔ％未満、Ｍｎ
０．２〜２．０ｗｔ％、Ｃｕ ０．７〜２．０ｗｔ
％、Ａｌ ０．０１〜０．１０ｗｔ％、Ｂ ０．０００
３〜０．００５０ｗｔ％、を含有し、さらに、０．２ｗ
ｔ％以下のＮｂ、０．２ｗｔ％以下のＴｉ、０．２ｗｔ
％以下のＶ、２．０ｗｔ％以下のＮｉ、０．５ｗｔ％以
下のＣｒ、０．５ｗｔ％以下のＭｏ、０．５ｗｔ％以下
のＷ、０．０２ｗｔ％以下の希土類元素、０．０２ｗｔ
％以下のＣａからなる群のうち１種または２種以上の元
素を含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる鋼を、
Ａｃ 3 〜１３５０℃の範囲内の温度に加熱し、８００℃
以上の圧延仕上温度で圧延し、５００℃以上８００℃未
満の範囲内の温度まで０．１〜８０℃／秒の範囲内の冷
却速度で冷却し、５００℃以上８００℃未満の範囲内の
温度にて３０秒以上の等温保持による析出処理及び１℃
／秒以下の冷却速度で３０秒以上冷却する析出処理の少
なくとも一方を行い、空冷及び加速冷却の少なくとも一
方を室温まで行うことを特徴とするものである。
の本発明の板厚テーパ鋼板の製造方法は、Ｃ ０．００
１〜０．０４ｗｔ％、Ｓｉ ０．０５ｗｔ％未満、Ｍｎ
０．２〜２．０ｗｔ％、Ｃｕ ０．７〜２．０ｗｔ
％、Ａｌ ０．０１〜０．１０ｗｔ％、Ｂ ０．０００
３〜０．００５０ｗｔ％、を含有し、さらに、０．２ｗ
ｔ％以下のＮｂ、０．２ｗｔ％以下のＴｉ、０．２ｗｔ
％以下のＶ、２．０ｗｔ％以下のＮｉ、０．５ｗｔ％以
下のＣｒ、０．５ｗｔ％以下のＭｏ、０．５ｗｔ％以下
のＷ、０．０２ｗｔ％以下の希土類元素、０．０２ｗｔ
％以下のＣａからなる群のうち１種または２種以上の元
素を含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる鋼を、
Ａｃ 3 〜１３５０℃の範囲内の温度に加熱し、８００℃
以上の圧延仕上温度で圧延し、５００℃以上８００℃未
満の範囲内の温度まで０．１〜８０℃／秒の範囲内の冷
却速度で冷却し、５００℃以上８００℃未満の範囲内の
温度にて３０秒以上の等温保持による析出処理及び１℃
／秒以下の冷却速度で３０秒以上冷却する析出処理の少
なくとも一方を行い、空冷及び加速冷却の少なくとも一
方を室温まで行うことを特徴とするものである。
【０００６】
【作用】化学成分の限定理由について説明する。Ｃは、
冷却速度に依存せずにベイナイト単相とするために０．
００１ｗｔ％以上は必要である。しかし、０．０４ｗｔ
％を超えて添加すると溶接性が劣化するので、添加量は
０．００１〜０．０４ｗｔ％とする。
冷却速度に依存せずにベイナイト単相とするために０．
００１ｗｔ％以上は必要である。しかし、０．０４ｗｔ
％を超えて添加すると溶接性が劣化するので、添加量は
０．００１〜０．０４ｗｔ％とする。
【０００７】Ｓｉは、添加量を０．０５ｗｔ％未満とす
ることにより島状マルテンサイトの生成が抑えられ溶接
部靭性が良好となる。よって添加量を０．０５ｗｔ％未
満とする。Ｍｎは、強度確保のために０．２ｗｔ％以上
必要であるが、２．０ｗｔ％を超えて添加すると溶接硬
化性を著しく上昇させるので、添加量は０．２〜２．０
ｗｔ％とする。
ることにより島状マルテンサイトの生成が抑えられ溶接
部靭性が良好となる。よって添加量を０．０５ｗｔ％未
満とする。Ｍｎは、強度確保のために０．２ｗｔ％以上
必要であるが、２．０ｗｔ％を超えて添加すると溶接硬
化性を著しく上昇させるので、添加量は０．２〜２．０
ｗｔ％とする。
【０００８】Ｃｕは、析出強化のために用いる。ただ
し、２．０ｗｔ％を超えて添加すると靭性が急激に劣化
し、また、０．７ｗｔ％未満では析出強化の効果がない
ためＣｕの添加量は０．７〜２．０ｗｔ％とする。Ａｌ
は、脱酸剤として０．０１ｗｔ％以上必要であるが、
０．１０ｗｔ％を超えたＡｌ添加は溶接性を損なうの
で、Ａｌの添加量は０．０１〜０．１０ｗｔ％とする。
し、２．０ｗｔ％を超えて添加すると靭性が急激に劣化
し、また、０．７ｗｔ％未満では析出強化の効果がない
ためＣｕの添加量は０．７〜２．０ｗｔ％とする。Ａｌ
は、脱酸剤として０．０１ｗｔ％以上必要であるが、
０．１０ｗｔ％を超えたＡｌ添加は溶接性を損なうの
で、Ａｌの添加量は０．０１〜０．１０ｗｔ％とする。
【０００９】Ｂは、ベイナイト単相とするために０．０
００３ｗｔ％以上必要であるが、０．００５０ｗｔ％を
超えて添加するとＢＮが析出し溶接性を劣化するので、
添加量は０．０００３〜０．００５０ｗｔ％とする。Ｎ
ｂは、析出強化、靭性の向上のために用いる。ただし、
０．２ｗｔ％を超えて添加しても析出強化及び靭性向上
の効果が飽和するので、添加量は０．２ｗｔ％以下とす
る。
００３ｗｔ％以上必要であるが、０．００５０ｗｔ％を
超えて添加するとＢＮが析出し溶接性を劣化するので、
添加量は０．０００３〜０．００５０ｗｔ％とする。Ｎ
ｂは、析出強化、靭性の向上のために用いる。ただし、
０．２ｗｔ％を超えて添加しても析出強化及び靭性向上
の効果が飽和するので、添加量は０．２ｗｔ％以下とす
る。
【００１０】Ｔｉは、析出強化のために用いる。また、
ＲＥＭ（希土類元素）との複合添加によるオーステナイ
ト粒成長を抑制し、母材及びＨＡＺ（溶接熱影響部）の
靭性を向上させる効果がある。ただし、Ｔｉを０．２ｗ
ｔ％を超えて添加しても上記の効果が飽和するので、添
加量は０．２ｗｔ％以下とする。Ｖは、析出強化のため
に用いる。ただし、Ｖを０．２ｗｔ％を超えて添加して
もその効果が飽和するため添加量は０．２ｗｔ％以下と
する。
ＲＥＭ（希土類元素）との複合添加によるオーステナイ
ト粒成長を抑制し、母材及びＨＡＺ（溶接熱影響部）の
靭性を向上させる効果がある。ただし、Ｔｉを０．２ｗ
ｔ％を超えて添加しても上記の効果が飽和するので、添
加量は０．２ｗｔ％以下とする。Ｖは、析出強化のため
に用いる。ただし、Ｖを０．２ｗｔ％を超えて添加して
もその効果が飽和するため添加量は０．２ｗｔ％以下と
する。
【００１１】Ｎｉは、強度及び靭性を上昇させて圧延時
のＣｕ割れを防止するのに有効であるが、高価であるう
え過剰に添加するとその効果が飽和し、さらに、本発明
の製造方法でベイナイト単相組織とすることが困難とな
るので、添加量は２．０ｗｔ％以下とする。Ｃｒは、強
度上昇の効果がある。しかし、０．５ｗｔ％を超えて添
加しても効果が飽和するので、添加量は０．５ｗｔ％以
下とする。
のＣｕ割れを防止するのに有効であるが、高価であるう
え過剰に添加するとその効果が飽和し、さらに、本発明
の製造方法でベイナイト単相組織とすることが困難とな
るので、添加量は２．０ｗｔ％以下とする。Ｃｒは、強
度上昇の効果がある。しかし、０．５ｗｔ％を超えて添
加しても効果が飽和するので、添加量は０．５ｗｔ％以
下とする。
【００１２】Ｍｏは、強度上昇の効果があるが、０．５
ｗｔ％を超えて添加しても効果は少なく、溶接性も劣化
するので、添加量は０．５ｗｔ％以下とする。Ｗは、高
温強度を上昇させる効果があるが高価であるうえ０．５
ｗｔ％を超えて添加すると靭性が劣化するので、添加量
は０．５ｗｔ％以下とする。ＲＥＭは、オキシサルファ
イドとなりオーステナイト粒の粒成長を抑制し、母材及
びＨＡＺ部の靭性の向上に役立つが、０．０２ｗｔ％を
超えて添加すると鋼の清浄度を損なうので、添加量は
０．０２ｗｔ％以下とする。
ｗｔ％を超えて添加しても効果は少なく、溶接性も劣化
するので、添加量は０．５ｗｔ％以下とする。Ｗは、高
温強度を上昇させる効果があるが高価であるうえ０．５
ｗｔ％を超えて添加すると靭性が劣化するので、添加量
は０．５ｗｔ％以下とする。ＲＥＭは、オキシサルファ
イドとなりオーステナイト粒の粒成長を抑制し、母材及
びＨＡＺ部の靭性の向上に役立つが、０．０２ｗｔ％を
超えて添加すると鋼の清浄度を損なうので、添加量は
０．０２ｗｔ％以下とする。
【００１３】Ｃａは、鋼中硫化物の形態制御により、板
厚方向の材質改善に有効であるが、０．０２ｗｔ％を超
えて添加すると靭性、溶接性を劣化させるので、０．０
２ｗｔ％以下とする。次に熱処理条件等の限定理由につ
いて説明する。加熱温度はＡｃ3 未満では完全にオース
テナイトとすることができず均質化が不十分となり、一
方、１３５０℃を超えると表面酸化が著しくなるので、
Ａｃ3〜１３５０℃とする。
厚方向の材質改善に有効であるが、０．０２ｗｔ％を超
えて添加すると靭性、溶接性を劣化させるので、０．０
２ｗｔ％以下とする。次に熱処理条件等の限定理由につ
いて説明する。加熱温度はＡｃ3 未満では完全にオース
テナイトとすることができず均質化が不十分となり、一
方、１３５０℃を超えると表面酸化が著しくなるので、
Ａｃ3〜１３５０℃とする。
【００１４】圧延仕上温度が８００℃未満になると加工
ひずみに誘起されたフェライト変態が促進され、ベイナ
イト単相とすることが困難となるので、圧延仕上温度は
８００℃以上とする必要がある。圧延終了から析出処理
温度までの加速冷却時の冷却速度は、０．１℃／秒未満
ではベイナイト組織中にフェライトが生成し、また８０
℃／秒以上ではマルテンサイトが生成するため、冷却速
度範囲を０．１〜８０℃／秒とする必要がある。
ひずみに誘起されたフェライト変態が促進され、ベイナ
イト単相とすることが困難となるので、圧延仕上温度は
８００℃以上とする必要がある。圧延終了から析出処理
温度までの加速冷却時の冷却速度は、０．１℃／秒未満
ではベイナイト組織中にフェライトが生成し、また８０
℃／秒以上ではマルテンサイトが生成するため、冷却速
度範囲を０．１〜８０℃／秒とする必要がある。
【００１５】逆に、この冷却速度内であればベイナイト
単相組織となり特性の差はほとんどなく、冷却終了温度
に多少の差を生じてもベイナイト変態が終了していれば
特性差を生じない。従って、本発明の板厚テーパ鋼板を
通常の加速冷却方法で冷却しても特性に差を生じない。
加速冷却後、５００℃以上８００℃未満の温度範囲で３
０秒以上の等温保持、または当該温度範囲において１℃
／秒以下の冷却速度で３０秒以上冷却することによりＣ
ｕ、Ｎｂ（ＣＮ）、Ｔｉ（ＣＮ）及びＶ（ＣＮ）が析出
し、鋼板強度が上昇する。また、この析出処理により組
織の均一化が図られ、板厚方向の材質ばらつきが軽減さ
れる。８００℃以上では析出元素が溶解したままで析出
が起こりにくく、一方、５００℃未満では析出反応及び
組織の均一化がともに起こりにくいので、温度範囲を５
００℃以上８００℃未満とした。保持時間を３０秒以上
とした理由は３０秒未満では十分な析出強化ができない
からである。また、当該温度範囲内で１℃／秒以下の冷
却速度で３０秒以上保持することによっても析出強化が
得られるが、１℃／秒を超える冷却速度では十分な析出
強化が得られないばかりでなく、厚さ方向の均質性も損
なわれる。なお、十分に析出強化をさせるためには０．
１℃／秒以下の冷却速度が望ましい。
単相組織となり特性の差はほとんどなく、冷却終了温度
に多少の差を生じてもベイナイト変態が終了していれば
特性差を生じない。従って、本発明の板厚テーパ鋼板を
通常の加速冷却方法で冷却しても特性に差を生じない。
加速冷却後、５００℃以上８００℃未満の温度範囲で３
０秒以上の等温保持、または当該温度範囲において１℃
／秒以下の冷却速度で３０秒以上冷却することによりＣ
ｕ、Ｎｂ（ＣＮ）、Ｔｉ（ＣＮ）及びＶ（ＣＮ）が析出
し、鋼板強度が上昇する。また、この析出処理により組
織の均一化が図られ、板厚方向の材質ばらつきが軽減さ
れる。８００℃以上では析出元素が溶解したままで析出
が起こりにくく、一方、５００℃未満では析出反応及び
組織の均一化がともに起こりにくいので、温度範囲を５
００℃以上８００℃未満とした。保持時間を３０秒以上
とした理由は３０秒未満では十分な析出強化ができない
からである。また、当該温度範囲内で１℃／秒以下の冷
却速度で３０秒以上保持することによっても析出強化が
得られるが、１℃／秒を超える冷却速度では十分な析出
強化が得られないばかりでなく、厚さ方向の均質性も損
なわれる。なお、十分に析出強化をさせるためには０．
１℃／秒以下の冷却速度が望ましい。
【００１６】以上のように含有元素と熱処理条件等を限
定したので、冷却条件に対する感受性が極めて小さく、
かつ析出強化による強度を確保した板厚テーパ鋼板を製
造でき、具体的には、板の厚さ方向や長さ方向に材質変
化の少ないベイナイト単相組織を有し、ＴＳ５００ＭＰ
ａ以上の特性を有する板厚テーパ鋼板を製造できる。
定したので、冷却条件に対する感受性が極めて小さく、
かつ析出強化による強度を確保した板厚テーパ鋼板を製
造でき、具体的には、板の厚さ方向や長さ方向に材質変
化の少ないベイナイト単相組織を有し、ＴＳ５００ＭＰ
ａ以上の特性を有する板厚テーパ鋼板を製造できる。
【００１７】
【実施例】以下に、本発明の板厚テーパ鋼板の製造方法
の一実施例を説明する。表１に示す成分の鋼を１１５０
℃に加熱後、表２に示す鋼板寸法に９００℃の圧延仕上
温度で圧延した後、表３の条件で加速冷却し、５６０℃
の炉で１２００秒間保持し空冷した。尚、加速冷却にお
いては、板厚テーパのない鋼板を冷却する場合と同様の
冷却を行った結果、冷却速度、冷却停止温度が先端と尾
端とでは異なるものとなっている。
の一実施例を説明する。表１に示す成分の鋼を１１５０
℃に加熱後、表２に示す鋼板寸法に９００℃の圧延仕上
温度で圧延した後、表３の条件で加速冷却し、５６０℃
の炉で１２００秒間保持し空冷した。尚、加速冷却にお
いては、板厚テーパのない鋼板を冷却する場合と同様の
冷却を行った結果、冷却速度、冷却停止温度が先端と尾
端とでは異なるものとなっている。
【００１８】本条件で製造を行った鋼板の特性を表４に
示すが、先端と尾端との厚みの差によらずほぼ同等の特
性が得られた。
示すが、先端と尾端との厚みの差によらずほぼ同等の特
性が得られた。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】
【表４】
【００２３】
【発明の効果】以上説明したように本発明の板厚テーパ
鋼板の製造方法によれば、化学成分と熱処理条件等を所
定範囲内のものとしたので、材質変化の少ない高張力厚
鋼板を製造できる。
鋼板の製造方法によれば、化学成分と熱処理条件等を所
定範囲内のものとしたので、材質変化の少ない高張力厚
鋼板を製造できる。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ ０．００１〜０．０４ｗｔ％、 Ｓｉ ０．０５ｗｔ％未満、 Ｍｎ ０．２〜２．０ｗｔ％、 Ｃｕ ０．７〜２．０ｗｔ％、 Ａｌ ０．０１〜０．１０ｗｔ％、 Ｂ ０．０００３〜０．００５０ｗｔ％、を含有し、 さらに、０．２ｗｔ％以下のＮｂ、０．２ｗｔ％以下の
Ｔｉ、０．２ｗｔ％以下のＶ、２．０ｗｔ％以下のＮ
ｉ、０．５ｗｔ％以下のＣｒ、０．５ｗｔ％以下のＭ
ｏ、０．５ｗｔ％以下のＷ、０．０２ｗｔ％以下の希土
類元素、０．０２ｗｔ％以下のＣａからなる群のうち１
種または２種以上の元素を含有し、残部Ｆｅ及び不可避
的不純物からなる鋼を、 Ａｃ3 〜１３５０℃の範囲内の温度に加熱し、 ８００℃以上の圧延仕上温度で圧延し、 ５００℃以上８００℃未満の範囲内の温度まで０．１〜
８０℃／秒の範囲内の冷却速度で冷却し、 ５００℃以上８００℃未満の範囲内の温度にて、３０秒
以上の等温保持による析出処理及び１℃／秒以下の冷却
速度で３０秒以上冷却する析出処理の少なくとも一方を
行い、 空冷及び加速冷却の少なくとも一方を室温まで行うこと
を特徴とする板厚テーパ鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23137894A JPH0892636A (ja) | 1994-09-27 | 1994-09-27 | 板厚テーパ鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23137894A JPH0892636A (ja) | 1994-09-27 | 1994-09-27 | 板厚テーパ鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0892636A true JPH0892636A (ja) | 1996-04-09 |
Family
ID=16922686
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23137894A Withdrawn JPH0892636A (ja) | 1994-09-27 | 1994-09-27 | 板厚テーパ鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0892636A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030055538A (ko) * | 2001-12-27 | 2003-07-04 | 주식회사 포스코 | 테이퍼 강판의 제조방법 |
| KR100544721B1 (ko) * | 2001-12-24 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 두께 변화에 따른 강도 차이가 작은 강재 및 그 제조방법 |
| JP2013124388A (ja) * | 2011-12-14 | 2013-06-24 | Jfe Steel Corp | 引張強さ５１０ＭＰａ以上、厚部６０ｍｍ以上の厚肉テーパプレートの製造方法 |
-
1994
- 1994-09-27 JP JP23137894A patent/JPH0892636A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100544721B1 (ko) * | 2001-12-24 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 두께 변화에 따른 강도 차이가 작은 강재 및 그 제조방법 |
| KR20030055538A (ko) * | 2001-12-27 | 2003-07-04 | 주식회사 포스코 | 테이퍼 강판의 제조방법 |
| JP2013124388A (ja) * | 2011-12-14 | 2013-06-24 | Jfe Steel Corp | 引張強さ５１０ＭＰａ以上、厚部６０ｍｍ以上の厚肉テーパプレートの製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4644076B2 (ja) | 伸びと穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 | |
| JP7493138B2 (ja) | 超低降伏比高張力厚鋼板およびその製造方法 | |
| JP3422864B2 (ja) | 加工性の優れたステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JP3422865B2 (ja) | 高強度マルテンサイト系ステンレス鋼部材の製造方法 | |
| JP4471486B2 (ja) | 深絞り性に優れた中・高炭素鋼板 | |
| JPH0892636A (ja) | 板厚テーパ鋼板の製造方法 | |
| JP3264956B2 (ja) | 厚肉鋼板の加速冷却型製造方法 | |
| JP3337246B2 (ja) | 板厚方向の機械的特性差の小さい肉厚４０ｍｍ以上の厚肉のＨ形鋼の製造方法 | |
| JPS63210234A (ja) | 加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼材の製造方法 | |
| JPH0665645A (ja) | 高延性熱延高張力鋼板の製造方法 | |
| JP2582147B2 (ja) | 溶接部靱性の優れた低温用ニッケル鋼板の製造方法 | |
| JPS63183123A (ja) | 線状及び点状再加熱加工後の低温靭性にすぐれる高張力鋼の製造方法 | |
| JP2001064749A (ja) | 溶接ｈａｚ部の靱性に優れた耐ｈｉｃ非調質高張力鋼材 | |
| JPH10168518A (ja) | 板厚テーパ高張力鋼板の製造方法 | |
| JP3622246B2 (ja) | 強度、靭性及び溶接性に優れた極厚ｈ形鋼の製造方法 | |
| JPH05112846A (ja) | 高加工性熱延高張力鋼板とその製造方法 | |
| JP3412157B2 (ja) | 高延性熱延高張力鋼板とその製造方法 | |
| JP3707317B2 (ja) | Ｔｉ含有溶接構造用高張力厚鋼板の製造方法 | |
| JPH10273721A (ja) | 板厚テーパ鋼板の製造方法 | |
| JP3288424B2 (ja) | 伸び特性に優れる高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH06228654A (ja) | 高延性熱延高張力鋼板の製造法 | |
| JP3918417B2 (ja) | 穴広げ性と切削性に優れる高張力鋼板とその製造方法 | |
| JPH0813030A (ja) | メタルソー基板用鋼板の製造方法 | |
| JPH08232016A (ja) | 高張力鋼板の製造方法 | |
| JPH07138638A (ja) | 加工性および溶接性の良い高強度熱延鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020115 |