JPH09157724A

JPH09157724A - スクラップを用いたステンレス鋼製造方法

Info

Publication number: JPH09157724A
Application number: JP31451495A
Authority: JP
Inventors: Shinya Kitamura; 信也北村
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1995-12-01
Filing date: 1995-12-01
Publication date: 1997-06-17

Abstract

(57)【要約】【課題】上底吹き転炉を用いたクロム歩留が高く、経
済的で効率的なステンレス鋼スクラップの溶解方法を提
供する。【解決手段】上底吹き転炉を用いて、酸素ガスにより
炭材が燃焼した時に発生する熱によりＣｒを５〜３０％
含有するスクラップを溶解する方法において、溶融スラ
グ量を溶湯ｔ当り１００〜４００ｋｇとし、粒径が１〜
１０ｍｍの炭材を用いて、溶融スラグ中に該炭材中固定
炭素分が溶融スラグｔ当り５０〜１５０ｋｇとなるよう
に存在させ、上吹きガスにより溶融スラグ上面に生成さ
れるキャビティー深さＬＳと溶融スラグ厚みＬの比ＬＳ
／Ｌを０．２〜０．５、上吹きランス下端から溶融スラ
グ上面までの距離Ｈと転炉断面の直径Ａの比Ｈ／Ａを
０．１〜０．７に維持する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、上底吹き転炉を用
いたステンレス鋼スクラップの溶解方法に関するもので
ある。

【０００２】

【従来の技術】従来、ステンレス鋼スクラップを用いた
ステンレス鋼の製造には、ほとんど電気炉が用いられて
来たが、電気炉の場合にはスクラップの溶解・精錬に多
くの電力を消費するため、わが国のような電力価格が著
しく高い国ではコストの上昇を招いて好ましくない。そ
こで、普通鋼では、電気炉に依らずに経済的にスクラッ
プを溶解・精錬する方法として、高送酸能力を有する転
炉の余剰生産能力を利用し、安価な炭材を用いたスクラ
ップの溶解・精錬方法が検討されるようになって来た。

【０００３】このような方法としては、一般的には、既
存の上底吹きの複合吹錬転炉を利用することで設備増を
控えるとともに、スクラップと一緒に炉内に装入した火
種に着火した後、上底吹き吹錬の際に、炉上方から熱源
として炭材を投入しながら溶解・精錬する方法が提案さ
れている。これに対して、特開平２−１４１５１１号公
報では、溶融物をガス攪拌できる反応容器を用いて、溶
融スラグを溶銑ｔ当り３５０ｋｇ以上とし、かつ硫黄含
有量が０．４％以上の石炭を用いて反応容器内に存在す
る遊離の固定炭素量を溶融スラグｔ当り１７ｋｇ以上に
保って上吹き吹酸する鋼スクラップの溶解法が開示され
ている。

【０００４】しかし、これらの技術は、何れもＣｒを含
有しない普通鋼でのスクラップ溶解であり、極めて酸化
されやすいＣｒを含有するステンレス鋼スクラップに対
しては、そのまま適用はできない。これに対して、上底
吹きの複合吹錬転炉を用いたステンレス鋼スクラップの
溶解技術としては、特開平１−２１５９１２号公報、特
開平１−２５２７５３号公報に記載の方法が提案されて
いるが、これらはスクラップ溶解後に昇温してクロム鉱
石の溶融還元を行う方法であり、スクラップ溶解期にク
ロムが酸化されても、それに続く溶融還元期に容易に還
元されるため、クロムの酸化を抑制したスクラップ溶解
の条件とはなっていない。

【０００５】また、特開平３−２７１３１４号公報に開
示されている方法では、上吹きランスの条件を特定した
上でのステンレス鋼スクラップの溶解方法を提案してい
るが、この方法のみではクロムの酸化は十分には抑制で
きない。クロムを含有するステンレス鋼スクラップを溶
解する場合、普通鋼と比較して、その困難さを論ずると
以下のようになる。

【０００６】（１）Ｃｒを含有する鉄浴と酸素ガスが直
接接すると、Ｃｒは酸化されやすいために酸化されてス
ラグ中に移行し、著しい経済的損失を引き起こす。ま
た、スラグに入ったクロム酸化物は鉄酸化物に比べると
還元され難い上に、クロム酸化物含有スラグは、その組
成からスラグの粘性を増大させ、流動性を阻害するた
め、スラグ層の強攪拌によるスラグ上部からその下に存
在する溶湯浴への熱移動も起こり難くなり、着熱効率ま
で低下する。

【０００７】ここで、着熱効率は次式で定義される値で
ある。

【０００８】

【数１】

【０００９】（２）Ｃｒを含有するスクラップに酸素ガ
スが当ると、スクラップ表面に、固体鉄との密着性が良
いため、強固でかつ溶湯溶融温度よりも高融点のクロム
酸化物皮膜が生成し、これによりスラグ浴から固体スク
ラップへの伝熱が阻害されるため、スクラップの溶解が
進行しなくなる。（３）Ｃｒを含有すると、鉄浴の融点が上がるために操
業温度が高くなり、着熱効率を極めて高くしない限り、
排ガス温度が１７００℃を超えて耐火物損耗は避け難
い。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、特開平２−
１４１５１１号公報に開示された普通鋼スクラップの溶
解法を用いた場合に生じる、Ｃｒを含有する鉄浴と酸素
ガスが直接接するとＣｒが酸化ロスし、着熱効率も低下
するという問題や、Ｃｒを含有するスクラップに酸素ガ
スが当ると表面にクロム酸化物皮膜を生じ、その後のス
クラップの溶解が進行しなくなるという問題を解決し、
経済的で効率的なスクラップを用いたステンレス鋼の製
造方法を提供することを目的とする。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、多量のス
ラグにより上吹きされた酸素の噴流強度を制御すること
でＣｒの酸化を抑制し、かつランス先端とスラグ面間距
離を短く制御することで排ガス温度を上げることなしに
２次燃焼率を上昇させ得ることを見出した。さらに、ス
ラグに適正量の酸化クロムを混合させ、この酸化クロム
の還元反応による吸熱を利用すれば、さらに排ガス温度
が低下できることを見出した。

【００１２】すなわち、本発明の要旨とするところは下
記のとおりである。（１）上底吹き転炉を用いて、酸素ガスにより炭材が燃
焼して発生する熱によりＣｒを５〜３０％含有するスク
ラップを溶解する方法において、溶融スラグ重量を溶湯
ｔ当り１００ｋｇ以上４００ｋｇ以下とし、かつ粒径が
１〜１０ｍｍの炭材を用いて溶融スラグ中の該炭材中固
定炭素分を溶融スラグｔ当り５０〜１５０ｋｇの範囲内
で存在させ、さらに上吹きガス噴流エネルギーによりス
ラグ上面に生成されるキャビティー最大深さＬＳと溶融
スラグ平均厚みＬの比ＬＳ／Ｌを０．２〜０．５、上吹
きランス下端から溶融スラグ上面までの距離Ｈと転炉炉
内径Ａの比Ｈ／Ａを０．１〜０．７の範囲に維持しなが
ら行うことを特徴とするスクラップを用いたステンレス
鋼製造方法。

【００１３】（２）酸化クロムを１５％以上含有する物
質をスクラップｔ当り５０〜２５０ｋｇの範囲で使用す
ることを特徴とする前記（１）記載のスクラップを用い
たステンレス鋼製造方法。

【００１４】（３）スクラップ溶解で得られた溶湯重量
の５０〜８０％を炉外に出湯し、炉内に残留させた溶湯
と溶融スラグにＣｒを５〜３０％含有するスクラップを
追加装入し、吹錬開始から全吹酸時間の５〜３０％まで
の間はＬＳ／Ｌを０．２〜０．３４、残期間のＬＳ／Ｌ
は０．３５〜０．５とし、かつ酸素供給を止めた後、全
吹酸時間の５〜１５％の期間中に限って不活性ガスを溶
湯中に吹き込み攪拌を付与することを特徴とする前記
（１）または（２）記載のスクラップを用いたステンレ
ス鋼製造方法。

【００１５】ここで、上吹きガスによりスラグに生成さ
れるキャビティー深さＬＳ（ｍｍ）は、酸素供給速度Ｆ
（Ｎｍ³／Ｈｒ）、ノズル径ｄ（ｍｍ）、ランスとスラ
グ表面間の距離Ｈ（ｍｍ）、ノズル個数ｎとすると、次
式で計算される。ＬＳ＝７×Ｌ_sh×ｅｘｐ（−０．７８×Ｈ／Ｌ_sh）Ｌ_sh＝６３×（Ｆ／（ｎ×ｄ））^2/3 また、ランス先端とスラグ面間の距離Ｈは、スラグの見
かけ比重が１ｇ／ｃｍ ³として計算される値である。ま
た、炭材とはコークス、無煙炭、石炭等の炭素分を主成
分とした燃焼用原料であり、固定炭素とは炭材中の全炭
素量から揮発分中に含まれる炭素量を除いたものとして
定義される値である。さらに、酸化クロムを含有する物
質とは、クロム鉱石、ステンレス鋼精錬時に発生するダ
ストを原料としたダストペレット等のクロム酸化物を１
５％以上含有する物質を示す。

【００１６】本発明は、上底吹き転炉を用いて、酸素ガ
スにより炭材が燃焼した時に発生する熱によりＣｒを５
〜３０％含有するスクラップを溶解する場合に適用され
る。ここで、スクラップに含有されるＣｒが５％よりも
少ない場合には、クロムの酸化に起因する各種の問題が
発生しないため、本発明の適用は無意味である。また、
Ｃｒが３０％よりも多い場合には、クロムの酸化がきわ
めて容易に進行するため、本発明を用いても効率的なス
クラップ溶解はなし得ない。

【００１７】さらに、上底吹き転炉の操業に際しては、
溶融スラグ重量を溶湯ｔ当り１００ｋｇ以上４００ｋｇ
以下とし、かつ粒径が１〜１０ｍｍの炭材を用いて溶融
スラグ中の該炭材中固定炭素分を溶融スラグｔ当り５０
〜１５０ｋｇの範囲内で存在させるという前提が必要で
ある。スラグは、上吹きされた酸素噴流のエネルギーを
吸収して鋼浴と直接衝突させない役割と、底吹きガスに
よりスラグ中に懸濁する粒鉄や微小なスクラップ片と酸
素を直接衝突させない役割とを有している。特に、後者
のためにはスラグ量を十分に確保して、粒鉄やスクラッ
プ片を酸素ガスが到達しているスラグ上部層まで循環・
移動させないことが必要となる。従って、溶融スラグ重
量は溶湯ｔ当り１００ｋｇ以上４００ｋｇ以下とする必
要があり、１００ｋｇよりも少ないと上吹き酸素と鋼浴
や粒鉄、スクラップ片との直接反応が避けられないため
効率が低下し、逆に４００ｋｇよりも多いとスラグ層に
着熱した熱の鋼浴への移動が起こり難くなるため効率が
低下する。

【００１８】さらに、スラグに含まれる炭材量と炭材粒
径が重要である。本発明では、上吹き酸素によりＣＯ₂
にまで完全燃焼させる炭素の量比を増大することがポイ
ントであり、その結果、排ガス中のＣＯ₂濃度とＣＯ濃
度で次式により計算される２次燃焼率が高くなるもので
ある。２次燃焼率＝ＣＯ₂濃度／（ＣＯ₂濃度＋ＣＯ濃度）×
１００ここで、溶融スラグ中の炭材中固定炭素分を溶融スラグ
ｔ当り５０ｋｇよりも少なくした場合には、スラグフォ
ーミングが激しくなって操業が困難となり、また１５０
ｋｇよりも多い場合には、完全燃焼して生成したＣＯ₂
が隣接する炭材と接触してＣＯになるソルーションロス
反応が起こる確率が高くなるため、２次燃焼率が低下す
る。また、炭材粒径が１ｍｍよりも小さい場合には、ガ
ス流に随伴して飛散ロスし、１０ｍｍよりも大きい場合
には、上記の量では比表面積が不足してフォーミングを
抑制できない。

【００１９】さらに、上吹きされた酸素をスラグ中に懸
濁する粒鉄や微小なスクラップ片と直接衝突させないた
めには、上吹きガスによりスラグに生成されるキャビテ
ィー深さＬＳとスラグ厚みＬの比をＬＳ／Ｌで０．２〜
０．５とする必要がある。このスラグ中に懸濁する粒鉄
や微小なスクラップ片と上吹き酸素との反応は、ステン
レス鋼スクラップを溶解する場合にのみ問題となる現象
である。つまり、酸化されやすいＣｒを含まない場合に
は、たとえスラグ中に懸濁する粒鉄や微小なスクラップ
片と酸素が反応しても、少量で薄い酸化鉄皮膜が表面に
生成するにすぎず、この酸化鉄は直ちにスラグ層へ溶解
し、スラグ中の炭材により還元されるため、悪影響はほ
とんどない。しかし、酸化されやすいＣｒを含む場合に
は、表面に多量の厚く強固な酸化クロム皮膜が生成し、
この酸化クロム皮膜は粒鉄やスクラップ片の表面に強固
に固着して容易にはスラグ層へと溶解せず、また酸化ク
ロム皮膜の熱伝達が悪いために、皮膜に覆われた内部の
粒鉄やスクラップ片は温度が上昇し難くなる。従って、
このような状態を形成すると極端に効率が低下する。

【００２０】これを防止するためには、前記のように、
ＬＳ／Ｌで０．２〜０．５とする必要がある。ＬＳ／Ｌ
は、スラグ層により、酸素ガスを鉄浴のみならずスラグ
層下部に存在するクロムを含有する粒鉄やスクラップ片
とも接触させない条件を規定するものであり、また上吹
き噴流により伝熱媒体である炭材をスラグ中に巻き込ま
せる頻度を示す指標であるため、クロム歩留や着熱効率
を制御する指針となる。

【００２１】ここで、ＬＳ／Ｌが０．５よりも大きい場
合には、スラグ中に懸濁する粒鉄や微小なスクラップ片
と酸素とが反応し、図１に示すように、Ｃｒ歩留が低下
する。また、ＬＳ／Ｌが０．２よりも小さい場合には、
上吹きエネルギーが小さくなるため、スラグ中への炭材
の巻き込み循環が不十分となり、効率が低下する。この
ように、ＬＳ／Ｌを小さく制御した場合には、２次燃焼
率は向上するものの、Ｃｒを含有すると鉄浴の融点が上
がるため操業温度が高くなって、着熱効率を高くしない
限り、排ガス温度が１７００℃を超えて耐火物損耗は避
け難い。

【００２２】これを抑制し、着熱効率を高めるために
は、上吹きランス先端からスラグ面までの距離Ｈを転炉
断面の直径Ａに対してＨ／Ａで０．１〜０．７とするこ
とが必要となる。Ｈ／Ａは装置スケールに応じてランス
をスラグ面に近づけるための指標であり、ランスがスラ
グ面に十分に近ければ、酸素噴流にＣＯが巻き込まれて
ＣＯ₂へとなる空間燃焼が起こらず、排ガス温度の上昇
を抑制できる。従って、Ｈ／Ａにより着熱効率は制御可
能となる。Ｈ／Ａが０．７よりも大きい場合には、ラン
ス先端からスラグ面までの距離が長く、その間に酸素噴
流にＣＯが巻き込まれてＣＯ₂へとなる空間燃焼が生じ
やすくなる。この空間燃焼が激しく起こると、２次燃焼
率は上がるものの、スラグ中炭材を完全燃焼させたこと
による２次燃焼に比べて排ガスの温度を著しく上昇させ
るため、耐火物が激しく損耗する。また、Ｈ／Ａが０．
１よりも小さい場合には、ランス先端からスラグ面まで
の距離が短すぎるため、輻射によりランスが著しく溶損
する。

【００２３】ここで、上記の条件範囲で操業した場合に
は、炭材は主にスラグ層上部で循環し、鉄浴との接触が
最小に抑制されるため、生成される溶鉄の炭素濃度は１
〜２．５％程度と炭素不飽和となる。従って、その後の
脱炭工程の負荷が小さくなるという特徴を有する。本発
明における着熱効率をより高く保つためには、スクラッ
プとともに酸化クロムを１５％以上含有する物質を、酸
化クロム重量がスクラップ重量に対して５〜２５％の範
囲で使用することが重要となる。これは、スラグ内でこ
の酸化クロムが還元される時の吸熱反応を利用するもの
で、これによりスラグが冷却されるため、図２に示すよ
うに、排ガス温度の上昇が抑制されるものである。酸化
クロムの量がスクラップｔ当り５０ｋｇよりも少ない場
合には、還元時の吸熱反応量が少ないために効果がな
く、また２５０ｋｇよりも多い場合には、吸熱量が多す
ぎるためスラグ温度が低下しすぎて、スラグ中の酸化ク
ロムが未還元のまま残留するという弊害が生じる。

【００２４】本発明を操業を繰り返して連続的に実施す
る場へ適用するには、図３に示すように、生成されたス
テンレス鋼溶鉄重量の５０〜８０％を出炉し、炉内に残
留した溶鉄とスラグに、Ｃｒを５〜３０％含有するスク
ラップを、出炉されたステンレス鋼溶鉄重量の５０〜８
０％の重量範囲で装入し、吹酸開始から全吹酸時間の５
〜３０％までの間はＬＳ／Ｌを０．２〜０．３４、残期
間はＬＳ／Ｌを０．３５〜０．５とし、酸素供給終了
後、全吹酸時間の５〜１５％の時間にわたって不活性ガ
スを溶湯中に吹き込み攪拌を付与する方法をとるという
適正範囲を実験で確認した。

【００２５】図３において、工程１は前チャージで生成
されたステンレス鋼溶鉄重量の一部の出炉工程、工程２
は出炉後転炉を直立させた状態、工程３はＣｒを５〜３
０％含有するスクラップを装入した状態、工程４は全吹
酸時間の５〜３０％の時期でＬＳ／Ｌが０．２〜０．３
４の状態での吹錬、工程５は残期間のＬＳ／Ｌが０．３
５〜０．５の状態での吹錬、工程６は酸素供給終了後、
全吹酸時間の５〜１５％の時間にわたって攪拌のみを付
与する工程を示し、工程６の後、工程１へと戻る。スラ
グは必要に応じて工程１の前後で排滓する。なお、図３
において、１は上底吹き転炉、２はスラグ、３は炭材、
４は溶鉄、５は底吹き羽口、６はスクラップ、７は上吹
きランス、８は底吹きガス気泡、ＬＳはキャビティー深
さ、Ｌはスラグ厚み、Ｈはランス先端からスラグ面まで
の距離を示す。

【００２６】ここで、吹錬前半でＬＳ／Ｌを小さくする
理由は、この期間では装入された固体スクラップがスラ
グ中に混在しているため、酸素ガスとスクラップ片との
接触を最小限に抑えるためであり、吹錬後半でＬＳ／Ｌ
を大きくする理由は、この期間ではスクラップ温度が上
昇してスラグ中はほぼ混在しなくなるため、上吹き噴流
を強くして炭材の巻き込みを促進させるためである。ま
た、酸素供給終了後、全吹酸時間の５〜１５％の時間に
わたって攪拌のみを付与する理由は、吹酸中に生成した
酸化クロムを還元させるためである。

【００２７】ここで、生成されたステンレス鋼溶鉄重量
出炉割合を５０％よりも少なくすると、次チャージ操業
開始時において多量の溶鉄が残留するため、転炉空間容
積上、十分な量のスクラップが装入できず生産性が低下
し、また８０％よりも多くを出炉すると、次チャージに
残留する溶鉄量が少ないため、スクラップ装入後、溶鉄
温度が固相線温度以下に低下するという問題が生じる。

【００２８】また、ＬＳ／Ｌを０．２〜０．３４とする
期間を全吹酸時間の５％よりも少なくすると、多量のス
クラップがスラグと混在した状態でＬＳ／Ｌが低下する
ためクロムの酸化が多くなり、またこの期間を全吹酸時
間の３０％よりも長くした場合には、炭材の巻き込みが
不十分となる時期が生じて、この時期の排ガス温度が上
昇する。

【００２９】また、酸素供給終了後、攪拌のみを付与す
る時間を全吹酸時間の５％よりも短くすると酸化クロム
が十分に還元されず、１５％よりも長くすると温度低下
が大きく実用的でない。

【００３０】

【発明の実施の形態】

〔実施例〕実施例は８トン上底吹き転炉を用いた。底吹
きガスは酸素と羽口冷却用ガスの混合ガスを用い、上吹
きランスより酸素ガスを供給した。上吹きランスは多孔
ノズルとし、ノズル数、半径と、ランス先端とスラグ面
との距離を変化させた。また、スラグ量、スラグ中固定
炭素分の量も変化させた。

【００３１】実験は、約３トンの溶銑とスラグ、炭材を
入れた状態で、酸素を上吹きしつつ炭材を連続的に添加
して昇温し、温度が１４５０℃程度になった時点で、Ｃ
ｒを１１〜１８％含有するスクラップを投入し、さらに
酸素を上吹きしつつ炭材を連続的に添加してスクラップ
を溶解した。炭材は上吹き酸素による燃焼分よりも過剰
に添加し、スラグ中に常時炭材が存在するようにした。
炭材としては、コークス、無煙炭を用いた。

【００３２】表１の実施例において、ＳＶはメタルｔ当
りのスラグ量（ｋｇ／ｔｏｎ−ｍｅｔａｌ）、Ｄは炭材
粒径（ｍｍ）、ＰＣは２次燃焼率（％）、Ｅは着熱効率
（％）、ＷＣはスラグｔ当りの炭材中固定炭素量（ｋｇ
／ｔｏｎ−ｓｌａｇ）、Ｙはクロム歩留（％）を示す。
表２は、表１における試験番号１０の条件でクロム鉱石
を添加して実施した。ＣＲはスクラップｔ当りの酸化ク
ロム添加量（ｋｇ／ｔｏｎ−ｓｃｒａｐ）である。

【００３３】表３は、図３に示した工程での実験であ
り、表１の試験番号１の条件をベースとした。ここで、
ＲＷは生成されたステンレス鋼溶鉄重量のうち出炉した
重量の割合（％）、ＴＡはスクラップを装入後ＬＳ／Ｌ
を０．２５〜０．３とした吹酸時間の全吹酸時間に対す
る割合（％）で、残期間はＬＳ／Ｌを０．４〜０．４５
とした。また、ＴＢは酸素供給終了後、攪拌のみを付与
した時間の全吹酸時間に対する割合（％）を示す。

【００３４】

【表１】

【００３５】

【表２】

【００３６】

【表３】

【００３７】

【発明の効果】本発明により、クロム歩留が高く、経済
的で効率的なスクラップを用いたステンレス鋼の製造が
可能となった。

【図面の簡単な説明】

【図１】ＬＳ／Ｌとクロム歩留、排ガス温度の関係の実
験結果を示す図である。

【図２】酸化クロム添加量と排ガス温度、鉄浴温度の関
係の実験結果を示す図である。

【図３】本発明を連続操業の場へ適用した場合の実施形
態を示す模式図である。

【符号の説明】

１上底吹き転炉２スラグ３炭材４溶鉄５底吹き羽口６スクラップ７上吹きランス８底吹きガス気泡ＬＳキャビティー深さＬスラグ厚みＨランス先端からスラグ面までの距離

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】上底吹き転炉を用いて、酸素ガスにより
炭材が燃焼して発生する熱によりＣｒを５〜３０％含有
するスクラップを溶解する方法において、溶融スラグ重
量を溶湯ｔ当り１００ｋｇ以上４００ｋｇ以下とし、か
つ粒径が１〜１０ｍｍの炭材を用いて溶融スラグ中の該
炭材中固定炭素分を溶融スラグｔ当り５０〜１５０ｋｇ
の範囲内で存在させ、さらに上吹きガス噴流エネルギー
によりスラグ上面に生成されるキャビティー最大深さＬ
Ｓと溶融スラグ平均厚みＬの比ＬＳ／Ｌを０．２〜０．
５、上吹きランス下端から溶融スラグ上面までの距離Ｈ
と転炉炉内径Ａの比Ｈ／Ａを０．１〜０．７の範囲に維
持しながら行うことを特徴とするスクラップを用いたス
テンレス鋼製造方法。
【請求項２】酸化クロムを１５％以上含有する物質を
スクラップｔ当り５０〜２５０ｋｇの範囲で使用するこ
とを特徴とする請求項１記載のスクラップを用いたステ
ンレス鋼製造方法。
【請求項３】スクラップ溶解で得られた溶湯重量の５
０〜８０％を炉外に出湯し、炉内に残留させた溶湯と溶
融スラグにＣｒを５〜３０％含有するスクラップを追加
装入し、吹錬開始から全吹酸時間の５〜３０％までの間
はＬＳ／Ｌを０．２〜０．３４、残期間のＬＳ／Ｌは
０．３５〜０．５とし、かつ酸素供給を止めた後、全吹
酸時間の５〜１５％の期間中に限って不活性ガスを溶湯
中に吹き込み攪拌を付与することを特徴とする請求項１
または２記載のスクラップを用いたステンレス鋼製造方
法。