JPH09201658A - 連続鋳造用ロングノズル - Google Patents
連続鋳造用ロングノズルInfo
- Publication number
- JPH09201658A JPH09201658A JP8028568A JP2856896A JPH09201658A JP H09201658 A JPH09201658 A JP H09201658A JP 8028568 A JP8028568 A JP 8028568A JP 2856896 A JP2856896 A JP 2856896A JP H09201658 A JPH09201658 A JP H09201658A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- long nozzle
- continuous casting
- weight
- carbon
- inner hole
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 鋳造中にカーボンが溶出しない、又その溶出
量を許容限界値内に抑制して使用する事ができるロング
ノズルを提供する。 【構成】 取鍋からタンデッシュ内へ金属溶湯を注入す
る時に用いられる連続鋳造用ロングノズル１に於いて、
内孔側壁部３に４０重量％以上のＡｌ２Ｏ３と３重量％
以上のＭｇＯを主骨材として、添加物としてその他の酸
化物及び金属の１種以上を０〜３重量％の範囲で加えて
成るキャスタブルを鋳込成形により配置することを特徴
としている。 【効果】 内孔側壁部分での溶鋼へのカーボンの溶出が
なくなり、鋼種の狙いの品質と歩留をきわめて高い信頼
性で狙い通りの値とすることができる。
量を許容限界値内に抑制して使用する事ができるロング
ノズルを提供する。 【構成】 取鍋からタンデッシュ内へ金属溶湯を注入す
る時に用いられる連続鋳造用ロングノズル１に於いて、
内孔側壁部３に４０重量％以上のＡｌ２Ｏ３と３重量％
以上のＭｇＯを主骨材として、添加物としてその他の酸
化物及び金属の１種以上を０〜３重量％の範囲で加えて
成るキャスタブルを鋳込成形により配置することを特徴
としている。 【効果】 内孔側壁部分での溶鋼へのカーボンの溶出が
なくなり、鋼種の狙いの品質と歩留をきわめて高い信頼
性で狙い通りの値とすることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は連続鋳造用ロングノズル
に関するものである。
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造を例として以下に述べる。
連続鋳造用ロングノズルは取鍋からタンデッシュへの溶
鋼流の流量制御をする為に取鍋の底部鉄皮下端に取付け
られたスライディングノズルの下部に取付けられてお
り、そしてタンデッシュ内への溶鋼の無酸化注入を行な
うなどのために用いられる重要なノズルである。
連続鋳造用ロングノズルは取鍋からタンデッシュへの溶
鋼流の流量制御をする為に取鍋の底部鉄皮下端に取付け
られたスライディングノズルの下部に取付けられてお
り、そしてタンデッシュ内への溶鋼の無酸化注入を行な
うなどのために用いられる重要なノズルである。
【０００３】しかし、溶鋼注入の際に注入する溶鋼流に
依る物理的な磨耗と化学的な侵蝕を激しく受けることか
ら、鋳造される鋼へのロングノズルの組成分の混入は避
けられない大きな問題である。この様なことから鋳造さ
れる鋼の成分組成に於いてロングノズルの一般的な主成
分カーボンの存在を嫌う鋼種を鋳造する際のロングノズ
ルなどの鋳造用耐火物の材質の選定は上記から鑑みれ
ば、極めて重要な課題である。即ち連続鋳造でのロング
ノズルからのカーボンの溶出を抑制することは、鋼の品
質と歩留を狙い通り得る為に非常に微妙且つ重大なこと
となっている現状に在る。
依る物理的な磨耗と化学的な侵蝕を激しく受けることか
ら、鋳造される鋼へのロングノズルの組成分の混入は避
けられない大きな問題である。この様なことから鋳造さ
れる鋼の成分組成に於いてロングノズルの一般的な主成
分カーボンの存在を嫌う鋼種を鋳造する際のロングノズ
ルなどの鋳造用耐火物の材質の選定は上記から鑑みれ
ば、極めて重要な課題である。即ち連続鋳造でのロング
ノズルからのカーボンの溶出を抑制することは、鋼の品
質と歩留を狙い通り得る為に非常に微妙且つ重大なこと
となっている現状に在る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来から連続鋳造用ロ
ングノズル用の材質としては、溶鋼に濡れ難く、そして
高耐熱性と高熱伝導性を付与して、耐蝕性と耐熱衝撃性
を所定のレベルに実現する目的で天然黒鉛を主骨材とし
ているものと成っている。その実用例ではアルミナ−黒
鉛系やジルコニア−黒鉛系、マグネシア−黒鉛系などで
これらが夫々鋼種や鋳造条件に合せて使い分けられてい
るのである。
ングノズル用の材質としては、溶鋼に濡れ難く、そして
高耐熱性と高熱伝導性を付与して、耐蝕性と耐熱衝撃性
を所定のレベルに実現する目的で天然黒鉛を主骨材とし
ているものと成っている。その実用例ではアルミナ−黒
鉛系やジルコニア−黒鉛系、マグネシア−黒鉛系などで
これらが夫々鋼種や鋳造条件に合せて使い分けられてい
るのである。
【０００５】しかし上記の様な、酸化物−黒鉛系の耐火
物においては何れも黒鉛をその主成分としており、前記
の如く鋳造中に溶出されるカーボンにより、品質と歩留
に阻害を及ぼす鋼種を連続鋳造するときには使用出来な
いこととなるのである。本発明は上記理由からなされた
ものであり、即ち発明の目的とする処は、鋳造中にカー
ボンが溶出しない、又その溶出量を許容限界値内に抑制
して使用する事が出来るロングノズルを提供することに
有る。
物においては何れも黒鉛をその主成分としており、前記
の如く鋳造中に溶出されるカーボンにより、品質と歩留
に阻害を及ぼす鋼種を連続鋳造するときには使用出来な
いこととなるのである。本発明は上記理由からなされた
ものであり、即ち発明の目的とする処は、鋳造中にカー
ボンが溶出しない、又その溶出量を許容限界値内に抑制
して使用する事が出来るロングノズルを提供することに
有る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
せんとする為になされたものであって、その要旨とする
処は、鋼の連続鋳造において、取鍋からタンデッシュ内
へ溶鋼を注入するときに用いられるエヤーシール用ロン
グノズルで、その材質が、４０重量％以上のＡｌ2Ｏ3と
３重量％以上のＭｇＯを主骨材として、添加物として１
種以上のその他の酸化物や金属酸化物を０〜３重量％の
範囲で加えたに構成として成るキャスタブルをその内孔
側壁部に部分鋳込成形配置して成ることを特徴とする連
続鋳造用ロングノズルである。
せんとする為になされたものであって、その要旨とする
処は、鋼の連続鋳造において、取鍋からタンデッシュ内
へ溶鋼を注入するときに用いられるエヤーシール用ロン
グノズルで、その材質が、４０重量％以上のＡｌ2Ｏ3と
３重量％以上のＭｇＯを主骨材として、添加物として１
種以上のその他の酸化物や金属酸化物を０〜３重量％の
範囲で加えたに構成として成るキャスタブルをその内孔
側壁部に部分鋳込成形配置して成ることを特徴とする連
続鋳造用ロングノズルである。
【０００７】以下に本発明の連続鋳造用ロングノズルの
構成と優れた特性について詳述する。
構成と優れた特性について詳述する。
【０００８】本発明の連続鋳造用ロングノズルは、その
内孔側壁部即ち溶鋼の流路面に黒鉛などのカーボンを全
く含有していないＡｌ2Ｏ3とＭｇＯを主骨材としてその
他の酸化物や金属酸化物を添加し構成されているキャス
タブルを配置してある為、極々低炭素鋼などのカーボン
の含有を極めて低値にしなければならない鋼種の連続鋳
造に使用して、前記の物理的又は化学的な磨耗や侵食が
発生しても鋳造中の溶鋼へのカーボンの溶出現象が全く
起きない。従ってこの発明のロングノズルを使用すれ
ば、狙いの品質と歩留はクリヤーされるのである。
内孔側壁部即ち溶鋼の流路面に黒鉛などのカーボンを全
く含有していないＡｌ2Ｏ3とＭｇＯを主骨材としてその
他の酸化物や金属酸化物を添加し構成されているキャス
タブルを配置してある為、極々低炭素鋼などのカーボン
の含有を極めて低値にしなければならない鋼種の連続鋳
造に使用して、前記の物理的又は化学的な磨耗や侵食が
発生しても鋳造中の溶鋼へのカーボンの溶出現象が全く
起きない。従ってこの発明のロングノズルを使用すれ
ば、狙いの品質と歩留はクリヤーされるのである。
【０００９】上記連続鋳造用ロングノズルは、内孔側壁
部の溶鋼接触部の所定の厚さ分を除いたボデー部を、従
来より使用されているアルミナ−黒鉛系材質原料で加圧
成形し、無酸化雰囲気下で焼成して成る筒状のものの内
孔部に５ｍ／ｍ〜３０ｍ／ｍの厚さでその壁面に沿って
上記のＡｌ2Ｏ3とＭｇＯを骨材として構成されたキャス
タブルを鋳込成形した耐火物パイプとして形成させて成
るもので、この両者は一体として使用中にキャスタブル
がボデー部に対して固定されている事が望ましい。
部の溶鋼接触部の所定の厚さ分を除いたボデー部を、従
来より使用されているアルミナ−黒鉛系材質原料で加圧
成形し、無酸化雰囲気下で焼成して成る筒状のものの内
孔部に５ｍ／ｍ〜３０ｍ／ｍの厚さでその壁面に沿って
上記のＡｌ2Ｏ3とＭｇＯを骨材として構成されたキャス
タブルを鋳込成形した耐火物パイプとして形成させて成
るもので、この両者は一体として使用中にキャスタブル
がボデー部に対して固定されている事が望ましい。
【００１０】本発明のロングノズルに於いて、その材質
をＡｌ2Ｏ3とＭｇＯの主骨材としたのは次の様な理由か
らである。即ちＡｌ2Ｏ3は耐溶鋼性に優れており、そし
てＭｇＯはスラグ成分（ＣａＯ，ＳｉＯ2等）に対して
良好な耐蝕性を有しているからである。
をＡｌ2Ｏ3とＭｇＯの主骨材としたのは次の様な理由か
らである。即ちＡｌ2Ｏ3は耐溶鋼性に優れており、そし
てＭｇＯはスラグ成分（ＣａＯ，ＳｉＯ2等）に対して
良好な耐蝕性を有しているからである。
【００１１】この組合せで連続鋳造用ロングノズルの溶
鋼接触部（パイプ状）を形成する事により、優れた耐溶
鋼性と耐蝕性が確保出来て、ロングノズルを狙いの寿命
とする事が可能になることと、本発明の目的である、ロ
ングノズルから溶鋼へのカーボンの溶出が大巾に抑制さ
れることである。本発明に使用したＡｌ2Ｏ3とＭｇＯの
主骨材としたキャスタブル耐火物部の諸特性を表１に示
す。
鋼接触部（パイプ状）を形成する事により、優れた耐溶
鋼性と耐蝕性が確保出来て、ロングノズルを狙いの寿命
とする事が可能になることと、本発明の目的である、ロ
ングノズルから溶鋼へのカーボンの溶出が大巾に抑制さ
れることである。本発明に使用したＡｌ2Ｏ3とＭｇＯの
主骨材としたキャスタブル耐火物部の諸特性を表１に示
す。
【００１２】
【表１】
【００１３】次に本発明の連続鋳造用ロングノズルを図
面を参照しながら説明する。先ず図２は従来の連続鋳造
用ロングノズル１の縦断面図であり、図１は本発明の連
続鋳造用ロングノズル１の同じく縦断面図である。
面を参照しながら説明する。先ず図２は従来の連続鋳造
用ロングノズル１の縦断面図であり、図１は本発明の連
続鋳造用ロングノズル１の同じく縦断面図である。
【００１４】図１の内孔２が鋳造される溶鋼がその軸線
に沿って流れ下方に位置するタンディッシュへ流下供給
されるが、図１の内孔側壁部分３は、溶鋼が流下する際
に接触する内孔側壁部分３に、前記で述べたＡｌ2Ｏ3・
ＭｇＯを骨材とするキャスタブルを５〜３５ｍ／ｍの厚
さで鋳込成形配置した２重構造とするのである。
に沿って流れ下方に位置するタンディッシュへ流下供給
されるが、図１の内孔側壁部分３は、溶鋼が流下する際
に接触する内孔側壁部分３に、前記で述べたＡｌ2Ｏ3・
ＭｇＯを骨材とするキャスタブルを５〜３５ｍ／ｍの厚
さで鋳込成形配置した２重構造とするのである。
【００１５】このキャスタブルの厚さを５〜３５ｍ／ｍ
と限定した理由としては、５ｍ／ｍ以下の場合、溶損や
剥離などに依りその構造が破壊され易く長時間の目的を
果たせないからであり、そして３５ｍ／ｍ以上とする
と、本体部の肉厚が薄くなるために、機械的強度が低下
して連続鋳造用ロングノズル自体の折れや破断を惹起こ
すこととなり、その機能を発揮出来なくなるからでる。
と限定した理由としては、５ｍ／ｍ以下の場合、溶損や
剥離などに依りその構造が破壊され易く長時間の目的を
果たせないからであり、そして３５ｍ／ｍ以上とする
と、本体部の肉厚が薄くなるために、機械的強度が低下
して連続鋳造用ロングノズル自体の折れや破断を惹起こ
すこととなり、その機能を発揮出来なくなるからでる。
【００１６】本発明の連続鋳造用ロングノズルにおいて
その内壁部分をＡｌ2Ｏ3とＭｇＯを主骨材としたキャス
タブルで構成したのは次の様な理由に依る。Ａｌ2Ｏは
機械的強度が大きく、耐溶鋼性に優れ、高い耐蝕性を示
す。又ＭｇＯは耐火度が高く、ＣａＯ、ＳｉＯ2などス
ラグに対する耐蝕性が高いことにある。
その内壁部分をＡｌ2Ｏ3とＭｇＯを主骨材としたキャス
タブルで構成したのは次の様な理由に依る。Ａｌ2Ｏは
機械的強度が大きく、耐溶鋼性に優れ、高い耐蝕性を示
す。又ＭｇＯは耐火度が高く、ＣａＯ、ＳｉＯ2などス
ラグに対する耐蝕性が高いことにある。
【００１７】本発明において成分範囲をＡｌ2Ｏ3 ４０
重量％以上ＭｇＯ ３重量％以上とし添加物としてその
他の酸化物及び金属酸化物の１種以上を０〜３重量％と
したのは、Ａｌ2Ｏ3は４０重量％以下では耐溶鋼性や耐
蝕性が低レベルとなり、ＭｇＯを３重量％以下とすると
耐スラグ性が必要レベルを満たさなくなる為であり、そ
して添加物は３％以内でこのキャスタブルの耐蝕性を一
層高める為のものである事からこれ以上の添加量は逆に
悪化させる事となり、割れや、破断を招く事に成るもの
である。
重量％以上ＭｇＯ ３重量％以上とし添加物としてその
他の酸化物及び金属酸化物の１種以上を０〜３重量％と
したのは、Ａｌ2Ｏ3は４０重量％以下では耐溶鋼性や耐
蝕性が低レベルとなり、ＭｇＯを３重量％以下とすると
耐スラグ性が必要レベルを満たさなくなる為であり、そ
して添加物は３％以内でこのキャスタブルの耐蝕性を一
層高める為のものである事からこれ以上の添加量は逆に
悪化させる事となり、割れや、破断を招く事に成るもの
である。
【００１８】
【発明の効果】本発明の連続鋳造用ロングノズルでは、
その内孔側壁部分に４０重量％以上のＡｌ2Ｏ3と３重量
％以上のＭｇＯに添加物のその他の酸化物や金属酸化物
の１種以上を０〜３％の範囲で加えて構成されるキャス
タブルを鋳込成形に依り、配置した２重構造とする事に
よって、内孔側壁部分での溶鋼へのカーボンの溶出がな
くなり、カーボンのコンテント量を極端に制約する必要
のある鋼種の連続鋳造に対して、本発明の連続鋳造用ロ
ングノズルの適用により、これらの鋼種の狙いの品質と
歩留を極めて高い信頼性で狙い通りの値とする事が出来
る。本発明の連続鋳造用ロングノズルを取鍋サイズ３０
０ｔの連続鋳造機にて極低炭素鋼を２チャージ１１１分
間鋳造した結果、従来のロングノズルなどの耐火物から
のカーボン溶出量が２０〜３０ＰＰｍであったものがロ
ングノズルから溶出がなくなることにより、１３ｐｐｍ
まで大巾に低下せしめた結果が得られたのである。
その内孔側壁部分に４０重量％以上のＡｌ2Ｏ3と３重量
％以上のＭｇＯに添加物のその他の酸化物や金属酸化物
の１種以上を０〜３％の範囲で加えて構成されるキャス
タブルを鋳込成形に依り、配置した２重構造とする事に
よって、内孔側壁部分での溶鋼へのカーボンの溶出がな
くなり、カーボンのコンテント量を極端に制約する必要
のある鋼種の連続鋳造に対して、本発明の連続鋳造用ロ
ングノズルの適用により、これらの鋼種の狙いの品質と
歩留を極めて高い信頼性で狙い通りの値とする事が出来
る。本発明の連続鋳造用ロングノズルを取鍋サイズ３０
０ｔの連続鋳造機にて極低炭素鋼を２チャージ１１１分
間鋳造した結果、従来のロングノズルなどの耐火物から
のカーボン溶出量が２０〜３０ＰＰｍであったものがロ
ングノズルから溶出がなくなることにより、１３ｐｐｍ
まで大巾に低下せしめた結果が得られたのである。
【図１】本発明の連続鋳造用ロングノズルの縦断面図で
ある。
ある。
【図２】従来の連続鋳造用ロングノズルの縦断面図であ
る。
る。
１ 連続鋳造用ロングノズル ２ 内孔 ３ 内孔側壁部分
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成８年１月３０日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【特許請求の範囲】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００６
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
せんとする為になされたものであって、その要旨とする
処は、鋼の連続鋳造において、取鍋からタンデッシュ内
へ溶鋼を注入するときに用いられるエヤーシール用ロン
グノズルで、その材質が、４０重量％以上のＡｌ２Ｏ３
と３重量％以上のＭｇＯを主骨材として、添加物として
１種以上のその他の酸化物や金属を０〜３重量％の範囲
で加えたに構成として成るキャスタブルをその内孔側壁
部に部分鋳込成形配置して成ることを特徴とする連続鋳
造用ロングノズルである。
せんとする為になされたものであって、その要旨とする
処は、鋼の連続鋳造において、取鍋からタンデッシュ内
へ溶鋼を注入するときに用いられるエヤーシール用ロン
グノズルで、その材質が、４０重量％以上のＡｌ２Ｏ３
と３重量％以上のＭｇＯを主骨材として、添加物として
１種以上のその他の酸化物や金属を０〜３重量％の範囲
で加えたに構成として成るキャスタブルをその内孔側壁
部に部分鋳込成形配置して成ることを特徴とする連続鋳
造用ロングノズルである。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１２】
【表１】
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１７】本発明において成分範囲をＡｌ２Ｏ３４０
重量％以上ＭｇＯ３重量％以上とし添加物としてその他
の酸化物及び金属の１種以上を０〜３重量％としたの
は、Ａｌ２Ｏ３は４０重量％以下では耐溶鋼性や耐蝕性
が低レベルとなり、ＭｇＯを３重量％以下とすると耐ス
ラグ性が必要レベルを満たさなくなる為であり、そして
添加物は３％以内でこのキャスタブルの耐蝕性を一層高
める為のものである事からこれ以上の添加量は逆に悪化
させる事となり、割れや、破断を招く事に成るものであ
る。
重量％以上ＭｇＯ３重量％以上とし添加物としてその他
の酸化物及び金属の１種以上を０〜３重量％としたの
は、Ａｌ２Ｏ３は４０重量％以下では耐溶鋼性や耐蝕性
が低レベルとなり、ＭｇＯを３重量％以下とすると耐ス
ラグ性が必要レベルを満たさなくなる為であり、そして
添加物は３％以内でこのキャスタブルの耐蝕性を一層高
める為のものである事からこれ以上の添加量は逆に悪化
させる事となり、割れや、破断を招く事に成るものであ
る。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１８】
【発明の効果】本発明の連続鋳造用ロングノズルでは、
その内孔側壁部分に４０重量％以上のＡｌ２Ｏ３と３重
量％以上のＭｇＯに添加物のその他の酸化物や金属の１
種以上を０〜３％の範囲で加えて構成されるキャスタブ
ルを鋳込成形に依り、配置した２重構造とする事によっ
て、内孔側壁部分での溶鋼へのカーボンの溶出がなくな
り、カーボンのコンテント量を極端に制約する必要のあ
る鋼種の連続鋳造に対して、本発明の連続鋳造用ロング
ノズルの適用により、これらの鋼種の狙いの品質と歩留
を極めて高い信頼性で狙い通りの値とする事が出来る。
本発明の連続鋳造用ロングノズルを取鍋サイズ３００ｔ
の連続鋳造機にて極低炭素鋼を２チャージ１１１分間鋳
造した結果、従来のロングノズルなどの耐火物からのカ
ーボン溶出量が２０〜３０ＰＰｍであったものがロング
ノズルから溶出がなくなることにより、１３ｐｐｍまで
大巾に低下せしめた結果が得られたのである。
その内孔側壁部分に４０重量％以上のＡｌ２Ｏ３と３重
量％以上のＭｇＯに添加物のその他の酸化物や金属の１
種以上を０〜３％の範囲で加えて構成されるキャスタブ
ルを鋳込成形に依り、配置した２重構造とする事によっ
て、内孔側壁部分での溶鋼へのカーボンの溶出がなくな
り、カーボンのコンテント量を極端に制約する必要のあ
る鋼種の連続鋳造に対して、本発明の連続鋳造用ロング
ノズルの適用により、これらの鋼種の狙いの品質と歩留
を極めて高い信頼性で狙い通りの値とする事が出来る。
本発明の連続鋳造用ロングノズルを取鍋サイズ３００ｔ
の連続鋳造機にて極低炭素鋼を２チャージ１１１分間鋳
造した結果、従来のロングノズルなどの耐火物からのカ
ーボン溶出量が２０〜３０ＰＰｍであったものがロング
ノズルから溶出がなくなることにより、１３ｐｐｍまで
大巾に低下せしめた結果が得られたのである。
Claims (1)
- 【請求項１】 取鍋からタンデッシュ内へ金属溶湯を注
入する時に用いられる連続鋳造用ロングノズルに於い
て、内孔側壁部に４０重量％以上のＡｌ2Ｏ3と３重量％
以上のＭｇＯを主骨材として、添加物としてその他の酸
化物及び金属酸化物の１種以上を０〜３重量％の範囲で
加えて成るキャスタブルを鋳込成形により配置する事を
特徴とする連続鋳造用ロングノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8028568A JPH09201658A (ja) | 1996-01-22 | 1996-01-22 | 連続鋳造用ロングノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8028568A JPH09201658A (ja) | 1996-01-22 | 1996-01-22 | 連続鋳造用ロングノズル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09201658A true JPH09201658A (ja) | 1997-08-05 |
Family
ID=12252242
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8028568A Pending JPH09201658A (ja) | 1996-01-22 | 1996-01-22 | 連続鋳造用ロングノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09201658A (ja) |
-
1996
- 1996-01-22 JP JP8028568A patent/JPH09201658A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5185300A (en) | Erosion, thermal shock and oxidation resistant refractory compositions | |
| JP4132212B2 (ja) | 耐食性に優れるジルコニア−黒鉛質耐火物及びそれを用いた連続鋳造用ノズル | |
| JPH09201658A (ja) | 連続鋳造用ロングノズル | |
| JP3344929B2 (ja) | 連続鋳造用ノズル | |
| JP3766137B2 (ja) | 真空脱ガス精錬炉用低カーボン質ＭｇＯ−Ｃ耐火物 | |
| JPH09220648A (ja) | 連続鋳造用ロングノズル | |
| EP0588218A1 (en) | Molten steel pouring nozzle | |
| JP2018075601A (ja) | セミイマージョンノズル | |
| JP2593753B2 (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズル | |
| JP2760751B2 (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズル | |
| JPH07214260A (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズル | |
| JP2005144462A (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズル及びその製造方法 | |
| JPH09220649A (ja) | 連続鋳造用ロングノズル | |
| JP2005152928A (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズル及びその製造方法 | |
| JPS63112057A (ja) | 連続鋳造用浸漬ノズル | |
| JP4629461B2 (ja) | 連続鋳造用ノズル | |
| JPH0319183B2 (ja) | ||
| US5656192A (en) | Immersed metallurgical pouring nozzles | |
| JP3159432B2 (ja) | 耐熱衝撃性に優れるジルコニア−黒鉛質耐火物 | |
| JPH09220651A (ja) | 連続鋳造用ロングノズル | |
| JPH09220650A (ja) | 連続鋳造用ロングノズル | |
| KR19990024729A (ko) | 연속주조용 침지노즐 | |
| JPH09220652A (ja) | 連続鋳造用ロングノズル | |
| JPH064509B2 (ja) | 連続鋳造用耐火物 | |
| JPH0615422A (ja) | 鋳造用ノズル |