JPH09228171A

JPH09228171A - 高耐熱混紡糸

Info

Publication number: JPH09228171A
Application number: JP8030966A
Authority: JP
Inventors: Takaharu Ichiyanagi; 隆治一柳; Eiji Shinya; 英治新矢
Original assignee: SOSHIN RAININGU KK; Toyobo Co Ltd
Current assignee: SOSHIN RAININGU KK; Toyobo Co Ltd
Priority date: 1996-02-19
Filing date: 1996-02-19
Publication date: 1997-09-02
Also published as: EP0790339A1; EP0790339B1; US5780152A; DE69713181T2; DE69713181D1

Abstract

(57)【要約】【課題】アスベストを使用することなく、５００℃以
上の温度に対する耐熱性、十分な屈曲耐摩耗性、および
紡績工程での高い歩留まりを有し、さらには優れた軽量
性とともに柔らかい風合いを有する、耐熱用混紡糸を提
供すること。【解決手段】空気中８５０℃で３０分間加熱した際の
強熱減量率（Ａ）が７０％以下である、高耐熱混紡糸。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、アスベストに代替
し得る耐熱素材に関し、より詳細には、耐熱性、可撓
性、強度、耐屈曲性、耐摩耗性などの機械的性質に優
れ、かつ軽量な高耐熱混紡糸に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、耐熱素材として、鉱物繊維
（例えば、アスベスト）、無機繊維（例えば、ガラス繊
維、アクリル繊維を耐炎化した耐炎化繊維、炭素繊維、
アルミナ繊維、シリコンカーバイド繊維、無機ウィスカ
ー、岩石繊維、鉱滓繊維）、金属繊維などの耐熱用繊維
材料単独でなる糸、またはこれらと他の繊維材料とでな
る混紡糸を用いることが知られている。これらの糸は布
帛などに加工されるか、またはこの布帛にフェノール樹
脂のような耐熱難燃性樹脂を含浸することにより、例え
ば、６００℃以下の比較的低温度環境下で用いられてき
た。

【０００３】しかし、上記アスベストは、人体に及ぼす
健康上の理由により最近ではその使用が制限されつつあ
り、アスベストに代替し得る素材が検討されている。

【０００４】このようなアスベストに代替し得る素材と
して、ケブラー（登録商標）などのパラアラミド繊維が
使用されている。しかし、パラアラミド繊維は、例え
ば、４００℃のような高温下では劣化が生じるという問
題があった。

【０００５】さらに、アスベストに代替し得る素材とし
て、例えば、炭素繊維およびセラミック繊維材料の開発
が盛んに行われている。特に、チタン酸カリウム、アル
ミナなどのセラミック繊維材料は、優れた耐食性と１２
００℃以上の温度にも耐え得る耐熱性とを有する。

【０００６】しかし、炭素繊維およびセラミック繊維材
料は、屈曲耐摩耗性に劣るので、折損しやすく、特にチ
タン酸カリウム繊維材料は、その長さが比較的短いこと
から混紡工程時の歩留まりが非常に低かった。従って、
このような繊維材料単独で紡績することは非常に困難で
あり、そしてたとえ糸が得られたとしても、良好な繊維
製品を得ることができなかった。

【０００７】特開昭５８−４６１４５号公報には、セラ
ミック繊維と、例えば、アクリル繊維などの有機繊維を
焼成炭素化して得た耐炎化繊維との混紡糸を真鍮線、銅
線、ステンレス鋼線、インコネル線、モネル線のような
金属線で補強した原糸を用いて平織りした熱遮断クロス
が開示されている。この熱遮断クロスは、溶接火花およ
び溶融金属の飛散を防止することを目的とするカーテン
として用いられるが、その加工性、素材混紡糸自体の屈
曲耐摩耗性、および弾力性については何ら言及されてい
ない。このような炭素化繊維は一般的に、屈曲性に劣り
かつ折損しやすいので、紡績工程、織布工程などの加工
時には、高度の技術が要求されるとともに、得られたク
ロスを、耐熱用パッキンおよび耐熱コンベアベルトのよ
うな操り返しの変形を受ける製品に使用することができ
なかった。

【０００８】さらに、特公平７−２６２７０号公報に
は、セラミック繊維とステンレス鋼繊維とを混紡した合
撚糸が開示されている。しかし、上記繊維は、いずれも
比重が大きいために、得られる混紡糸は重くならざるを
得ない。

【０００９】上記のように、アスベストに代替し得る、
紡績加工性、耐熱性などに優れた繊維は未だ開発されて
いない。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記問題の
解決を課題とするものであり、特に、アスベストを使用
することなく、５００℃以上の温度に対する耐熱性、十
分な屈曲耐摩耗性、および紡績工程での高い歩留まりを
有し、さらには優れた軽量性とともに柔らかい風合いを
有する、耐熱用混紡糸を提供することを目的とする。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明の高耐熱混紡糸
は、空気中８５０℃で３０分間加熱した際の強熱減量率
（Ａ）が７０％以下である。

【００１２】本発明の好適な実施態様では、１重量％以
上９９重量％以下のポリベンザゾール繊維を含有する。

【００１３】本発明はまた、耐熱有機繊維と、無機繊維
および／または金属繊維とでなる高耐熱混紡糸であっ
て、該耐熱有機繊維の、空気中５００℃で６０分間加熱
した後の強熱減量率（Ｂ）が７０％以下であり、そして
空気中８００℃で３０分間加熱した後の強熱減量率
（Ｃ）が８５％以下である。

【００１４】本発明の好適な実施態様では、上記耐熱有
機繊維はポリベンザゾール繊維であり、そして該耐熱有
機繊維を１重量％以上９９重量％以下含有する。

【００１５】そのことにより上記目的が達成される。

【００１６】

【発明の実施の形態】本発明の高耐熱混紡糸は、空気中
８５０℃で３０分間加熱後の強熱減量率（Ａ）を７０％
以下、好ましくは５０％以下で有する。強熱減量率がよ
り低いほど、高耐熱混紡糸の耐熱性が向上するので好ま
しい。ここで、本明細書中で用いられる用語「強熱減量
率」とは、以下の式：

【００１７】

【数１】

【００１８】で表される、所定温度で加熱した後のサン
プル片の質量変化率（％）をいう。サンプル片を乾燥
し、かつ質量の測定を行う手順は、アスベストの強熱減
量について記載されたＪＩＳＲ３４５０に準拠して
行われる。この強熱減量率（Ａ）が７０％を上回ると、
得られる混紡糸の耐熱性が劣り、形状保持性が悪くなる
という問題がある。

【００１９】本発明の耐熱混紡糸はまた、好ましくは、
空気中４００℃で３０分間加熱後の引張り強度（Ｓ₁）
が０．１ｋｇｆ／ｇ以上、さらに好ましくは４ｋｇｆ／
ｇ以上３０ｋｇｆ／ｇ以下を有する。混紡糸の空気中４
００℃で３０分間加熱後の引張り強度が０．１ｋｇｆ／
ｇ未満では、アスベストに代替し得るほどの充分な屈曲
耐摩耗性を有さない場合がある。この引張り強度は、Ｊ
ＩＳＲ３４５０に準拠して測定される。

【００２０】さらに、上記耐熱混紡糸は、強熱強度保持
率が５０％以上であることが好ましい。ここで、強熱強
度保持率は、以下の式：

【００２１】

【数２】

【００２２】で表される。強熱強度保持率が５０％未満
であると、該混紡糸はアスベストに代替し得るほどの充
分な耐熱性を有さない。

【００２３】本発明の高耐熱混紡糸は、以下の耐熱有機
繊維を含有する。

【００２４】本発明に用いられる耐熱有機繊維は、空気
中５００℃で６０分間加熱後の強熱減量率（Ｂ）を７０
％以下、好ましくは４０％以下で有する。この強熱減量
率（Ａ）が７０％を上回る耐熱有機繊維を用いると、得
られる混紡糸の耐熱性が劣るという問題がある。さら
に、本発明に用いられる耐熱有機繊維は、耐熱性を維持
させるために、空気中８００℃で３０分間加熱後の強熱
減量率（Ｃ）を８５％以下、好ましくは３０％以下で有
する。このような耐熱有機繊維の強熱減量率（Ｂ）およ
び（Ｃ）もまた、上記高耐熱混紡糸の強熱減量率（Ａ）
と同様にして測定される。

【００２５】このような強熱減量率（Ｂ）および（Ｃ）
を有する耐熱有機繊維としては、ポリベンザゾール繊維
などが挙げられる。本発明において、上記ポリベンザゾ
ール繊維は、高耐熱混紡糸１００重量％に対して、好ま
しくは１重量％以上９９重量％以下、さらに好ましくは
１０重量％以上９５重量％以下で含有される。ポリベン
ザゾール繊維の含有率が高いほど、得られる混紡糸は、
強度、耐摩耗性、およびしなやかさが向上し、その作製
段階におけるカードの通過性も良好で歩留まりも高くな
る。

【００２６】ポリベンザゾール繊維は、ポリベンザゾー
ル（ＰＢＺ）ポリマーでなる繊維である。このようなポ
リベンザゾール（ＰＢＺ）ポリマーには、ポリベンゾオ
キサゾール（ＰＢＯ）、ポリベンゾチアゾール（ＰＢ
Ｔ）などのホモポリマー、およびそれらの構成成分でな
るランダム、シーケンシャル、またはブロック共重合体
ポリマーが挙げられる。

【００２７】これらのポリベンゾオキサゾール、ポリベ
ンゾチアゾール、およびそれらの構成成分でなるランダ
ム、シーケンシャルあるいはブロックコポリマーは、例
えば、以下の文献に記載されている：Wolfeら、米国特
許第4,703,103号（1987年10月27日）、「液晶ポリマー
組成物、製造方法、および生成物」；米国特許第4,533,
692号（1985年８月６日）、「液晶ポリマー組成物、製
造方法、および生成物」；米国特許第4,533,724号（198
5年８月６日）、「液晶ポリ（2,6-ベンゾチアゾール）
組成物、製造方法、および生成物」；米国特許第4,533,
693号（1985年８月６日）、「液晶ポリマー組成物、製
造方法、および生成物」；Evers、米国特許第4,359,567
号（1982年11月16日）、「熱酸化的に安定して結合した
p-ベンゾビスオキサゾールおよびp-ベンゾビスチアゾー
ルポリマー」；Tsaiら、米国特許第4,578,432号（1986
年３月25日）、「ヘテロ環式ブロックコポリマーの製造
方法」。

【００２８】ＰＢＺポリマーは、以下の構造式（ａ）〜
（ｈ）の少なくとも１種を主構成単位とするホモポリマ
ーまたはコポリマーからなるライオトロピック液晶ポリ
マーである。

【００２９】

【化１】

【００３０】

【化２】

【００３１】ＰＢＺポリマーは、上記構造式（ａ）〜
（ｃ）からなる群より選択される少なくとも１種を主構
成単位とすることが好ましい。

【００３２】このようなＰＢＺポリマーおよびコポリマ
ーは、例えば、Wolfeら、米国特許第4,533,693号（1985
年８月６日）、Sybertら、米国特許第4,772,678号（198
8年９月20日）、Harris、米国特許第4,847,350号（1989
年７月11日）に記載される公知の方法を用いて合成され
る。さらにＰＢＺポリマーは、Gregoryら、米国特許第
5,089,591号（1992年２月18日）の記載によれば、脱水
性の酸溶媒中、非酸化性の雰囲気下での比較的高温およ
び高剪断条件下において、高い反応速度で高分子量化が
可能である。

【００３３】ポリベンザゾール繊維を製造するために
は、まず、クレゾールまたはＰＢＺポリマーを溶解し得
る非酸化性の酸を溶媒として、ＰＢＺポリマーのドープ
を形成する。この非酸化性の酸溶媒の例としては、ポリ
リン酸、メタンスルホン酸、高濃度の硫酸、またはそれ
らの混合物が挙げられる。好適な溶媒は、ポリリン酸お
よびメタンスルホン酸であり、ポリリン酸が最も好まし
い。

【００３４】ドープは、少なくとも７重量％のＰＢＺポ
リマーを含有する。このドープのポリマー濃度は、好ま
しくは、少なくとも１０重量％であり、そして最も好ま
しくは、少なくとも１４重量％である。しかし、このポ
リマーの濃度は、ポリマーの溶解性を高め、そしてドー
プ粘度を低下させるという取り扱いの容易さの点から、
通常、２０重量％未満に調製される。このドープもま
た、米国特許第4,533,693号、第4,772,678号、および第
4,847,350号において公知である。

【００３５】このようにして得られるドープから、公知
の方法（例えば、米国特許第5,294,390号（1994年５月1
5日）に記載の乾湿式紡糸方法）を用いることにより、
高耐熱性、高強度、および高弾性率を有するポリベンザ
ゾール繊維が作製される。次いで、得られたポリベンザ
ゾール繊維は、通常のステープル製造工程が施される。

【００３６】さらに、このステープル製造工程の際に通
常の捲縮工程が行われ得る。上記ポリベンザゾール繊維
は、特に紡績性を向上させる点から、クリンプを有する
ことが好ましい。

【００３７】このようにして、任意のデニールとカット
長とを有するポリベンザゾール繊維が得られる。

【００３８】本発明の高耐熱混紡糸はさらに、以下の無
機繊維および／または金属繊維を含有する。

【００３９】本発明に用いられる無機繊維としては、セ
ラミック繊維、ガラス繊維、アクリル繊維を耐炎化した
耐炎化繊維、炭素繊維、アルミナ繊維、シリコンカーバ
イド繊維、無機ウィスカー、岩石繊維（岩綿）、鉱滓繊
維などが挙げられる。特に、耐熱性を向上させる点か
ら、セラミック繊維を用いることが好ましい。さらに、
セラミック繊維は、上記耐熱有機繊維と混紡することに
より強く拘束され、セラミック繊維自体が飛散すること
も防止される。

【００４０】上記セラミック繊維は、例えば、以下のよ
うに作製される：カオリン仮焼物、アルミナ・シリカな
どに、必要に応じて適度のフラックスを添加し、例えば
誘導加熱炉内で約２２００℃〜約２３００℃で溶融して
流出させる；次いで、この溶融物を圧縮空気または高圧
水蒸気で吹き飛ばす（ブローイング法）工程、この溶融
物を回転円盤の側面に滴下してその遠心力によって繊維
化させる（スピニング法）工程などが行われることによ
り、二次加工の施されていない集綿状態のセラミックバ
ルク繊維が得られ得る。このようなセラミックバルク繊
維は、繊維径が１μｍ〜５μｍであり、例えば、５０ｍ
ｍ以下の所定の長さを有する。さらに、このセラミック
バルク繊維は１２００℃以上の耐熱温度を有する。

【００４１】上記無機繊維は、１１０ｋｇｆ／ｍｍ²程
度の引張り強さを有する。

【００４２】本発明に用いられる金属繊維は、カードを
通過し得る繊維であれば、特に限定されない。例として
は、ステンレス鋼繊維、２３μｍ程度の繊維径を有する
アルミニウム繊維などが挙げられる。特に、耐食性と耐
熱性に優れている上記ステンレス鋼繊維を用いることが
好ましい。ステンレス鋼繊維は、セラミック繊維よりも
耐食性または耐熱性の点でやや劣るが、モミなどに対す
る屈曲耐摩耗性と可撓性とがセラミック繊維よりも優れ
ている。ステンレス鋼繊維はまた、上記耐熱有機繊維と
混紡することにより、得られる混紡糸の耐熱性と強度を
大きく向上し得る。

【００４３】ステンレス鋼繊維の繊維径は、２μｍ以上
５０μｍ以下であることが好ましい。ステンレス鋼繊維
の繊維径が５０μｍを上回ると、混紡糸内に均一に分散
させることが困難であると共に上記耐熱有機繊維との絡
みが悪くなり易い。反対に、繊維径が２μｍ未満では、
ステンレス鋼繊維自身が熱の影響を受けやすくなるの
で、得られる混紡糸は耐熱性に劣る場合がある。

【００４４】このようなステンレス鋼繊維は、例えば、
特公昭５６−１１５２３号公報に記載の複合集束伸線法
により得られたステンレス鋼集束繊維でなるトウを切断
機などを用いて、例えば、２０ｍｍ〜１００ｍｍ程度の
所望の長さに切断したスライバーなどが使用され得る。

【００４５】上記金属繊維は、１３５ｋｇｆ／ｍｍ²程
度の引張り強さを有し、靭性を有するので、セラミック
繊維のように折れることがない。

【００４６】本発明において、上記無機繊維と金属繊維
との両方が用いられる場合、高耐熱混紡糸の重量全体に
対するそれらの含有量は、任意に選択され得る。

【００４７】本発明の混紡糸は、上記耐熱有機繊維なら
びに無機繊維および／または金属繊維を用いて、以下の
ように作製される。

【００４８】まず、上記ポリベンザゾール繊維などの耐
熱有機繊維を開繊機で開繊すると同時に、上記無機繊維
および／または金属繊維をブレンドする。次いで、この
ブレンドを特殊梳綿機を用いてスライバー状に紡出す
る。さらに、このスライバーを、例えば、リング紡績機
を用いて２回／ｉｎ．（ｉｎ．はインチである）〜１０
回／ｉｎ．程度の撚りを付与する。撚りの方向は、Ｚ撚
りおよびＳ撚りのいずれを用いてもよい。このようにし
て、上記繊維の絡まりを複雑にすると共に、撚りの周面
圧力によって任意の番手を有する一本の混紡糸が得られ
る。

【００４９】このようにして本発明の高耐熱混紡糸が作
製される。

【００５０】本発明の高耐熱混紡糸は単独で用いるか、
または合撚して用いることにより、耐熱ヤーン、耐熱組
紐、耐熱コード、耐熱ロープなどに使用され得る。さら
に、本発明の高耐熱混紡糸は、平織り、重ね織りなどの
公知の方法を用いることにより、例えば、耐熱クッショ
ン材、耐熱コンベアベルト材、耐熱パッキン類、耐熱ガ
スケット、耐熱エキスパンション（たわみ継手）、種々
の保温・断熱材、電線および管類の被覆・充填材、ブレ
ーキ用ライニング材、クラッチライニング材、防火カー
テンのような防火用品、または製鉄所などで使用される
材料搬送用ローラーの消音耐熱緩衝材などとして使用さ
れ得る。上記製品は、必要に応じて、上記製造段階にお
いて真鍮線などの金属線が補強のために複合され得る。
さらに、上記製品は、混紡糸または布帛を作製した段階
で、フェノール樹脂などの耐熱難燃性樹脂を含浸させる
ことも可能である。

【００５１】

【実施例】以下に、本発明の実施例を説明する。しか
し、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。

【００５２】なお、本実施例で得られた混紡糸および合
撚糸の評価方法を以下に示す。

【００５３】＜湿分＞ＪＩＳＲ３４５０に準拠して
測定した。湿分が低いほど、得られた混紡糸または合撚
糸の含水量が少ないことを示す。

【００５４】＜紡績歩留まり＞以下の式を用いて測定し
た。

【００５５】

【数３】

【００５６】紡績歩留まりの値が高いほど、混紡糸また
は合撚糸の工程通過性が良好であることを示す。

【００５７】＜引張り強度および強熱強度保持率＞混紡
糸の加熱前の混紡糸の引張り強度（Ｓ₀）および空気中
４００℃で３０分加熱後の引張り強度（Ｓ₁）を、それ
ぞれＪＩＳＲ３４５０に準拠して測定し、さらに、
その際の強熱強度保持率（％）を上述の数２の式に従っ
て測定した。

【００５８】＜強熱減量率（Ａ）＞得られた混紡糸の空
気中８５０℃で３０分間加熱後の強熱減量率（Ａ）を、
ＪＩＳＲ３４５０に準拠して測定した。

【００５９】＜柔軟性＞カンチレバー法により評価し
た。柔軟性は以下の通りである。 ○………柔軟性に優れていた。 △………柔軟性に劣っていた。 ×………柔軟性が非常に劣っていた。

【００６０】＜布帛の屈曲耐摩耗性＞１８０度繰り返し
曲げ試験機を用いて測定した。布帛の屈曲耐摩耗性は以
下の通りである。 ○………非常に優れていた。 △………劣っていた。 ×………非常に劣っていた。

【００６１】＜実施例１＞繊維径８μｍのステンレス鋼
繊維（ＳＵＳ）を、切断機により平均長さ５０ｍｍを有
するスライバーに切断した。該ステンレス鋼繊維の引張
り強さは１３５ｋｇｆ／ｍｍ²であった。このステンレ
ス鋼繊維２０重量％と、平均繊維径１２μｍ（単糸１．
５デニール）で平均繊維長４４ｍｍを有するポリベンゾ
オキサゾール繊維（ＰＢＯ：空気中５００℃で６０分間
加熱後の強熱減量率（Ｂ）が２０％であり、そして空気
中８００℃で３０分加熱後の強熱減量率（Ｃ）が６２．
６％である）８０重量％とを、開繊機を用いて均一に分
散させ、公知の方法を用いて、太さが０．４ｍｍおよび
撚り数がおよそ５回／ｉｎ．の混紡糸を作製した。次い
で、この混紡糸４本を用い、これらに５回／ｉｎ．の逆
方向の撚りを付与して一本の合撚糸を得た。

【００６２】さらに、この合撚糸を織機にかけ、４層重
ね織りすることにより、厚さ８ｍｍおよび幅１００ｍｍ
のクロスを得た。このクロスを１８０度繰り返し曲げ試
験機にかけ、繰り返し曲げ試験を５０回行ったところ、
クロスは破損または折損のいずれも生じなかった。

【００６３】得られた混紡糸およびクロスの評価結果を
表１および表２に示す。

【００６４】＜実施例２＞平均繊維径１２μｍ（単糸
１．５デニール）で平均繊維長４４ｍｍを有するポリベ
ンゾオキサゾール繊維（ＰＢＯ：空気中５００℃で６０
分間加熱後の強熱減量率（Ｂ）が２０％であり、そして
空気中８００℃で３０分加熱後の強熱減量率（Ｃ）が６
２．６％である）７０重量％と、平均繊維径３μｍのア
ルミナ・シリカ系セラミックバルク繊維（ＡＳ：引張り
強さ８０ｋｇｆ／ｍｍ²）３０重量％とを用いた以外
は、実施例１と同様にして、太さが０．４ｍｍおよび撚
り数がおよそ５回／ｉｎ．の混紡糸を作製した。さら
に、実施例１と同様にして１本の合撚糸を得た。

【００６５】次いで、この合撚糸を織機にかけ、３層重
ね織りすることにより、厚さ６ｍｍおよび幅１００ｍｍ
のクロスを得た。このクロスについて、繰り返し曲げ試
験を５０回行ったところ、クロスは破損または折損のい
ずれも生じなかった。

【００６６】得られた混紡糸およびクロスの評価結果を
表１および表２に示す。

【００６７】＜実施例３＞平均繊維径１２μｍ（単糸径
１．５デニール）および平均繊維長４４ｍｍを有するポ
リベンゾオキサゾール繊維（ＰＢＯ：空気中５００℃で
６０分間加熱後の強熱減量率（Ｂ）が２０％であり、そ
して空気中８００℃で３０分加熱後の強熱減量率（Ｃ）
が６２．６％である）６０重量％と、平均繊維径３μｍ
のアルミナ・シリカ系セラミックバルク繊維（ＡＳ：引
張り強さ８０ｋｇｆ／ｍｍ²）２０重量％と、切断機に
かけて得られた繊維径８μｍおよび平均長さ５０ｍｍを
有するステンレス鋼繊維（ＳＵＳ）のスライバー（引張
り強さ１３５ｋｇｆ／ｍｍ²）２０重量％とを用いたこ
と以外は、実施例１と同様にして、太さが０．４ｍｍお
よび撚り数がおよそ５回／ｉｎ．の混紡糸を作製した。
さらに、実施例１と同様にして１本の合撚糸を得た。

【００６８】次いで、この合撚糸を実施例２と同様にし
てクロスを得た。このクロスについて、繰り返し曲げ試
験を５０回行ったところ、クロスは破損または折損のい
ずれも生じなかった。

【００６９】得られた混紡糸およびクロスの評価結果を
表１および表２に示す。

【００７０】＜比較例１＞実施例１に記載のステンレス
鋼繊維（ＳＵＳ）４０重量％と、実施例２に記載のセラ
ミック繊維（ＡＳ）６０重量％とを用いたこと以外は、
実施例１と同様にして、太さが０．４ｍｍおよび撚り数
がおよそ５回／ｉｎ．の混紡糸を作製し、さらに、実施
例１と同様にして１本の合撚糸を得た。

【００７１】次いで、この合撚糸を用い、実施例１と同
様にしてクロスを得た。

【００７２】得られた混紡糸およびクロスの評価結果を
表１および表２に示す。

【００７３】＜比較例２＞ボリベンゾオキサゾール繊維
の代わりに単糸１．５デニールのパラアラミド繊維（Ｐ
Ａ：空気中５００℃で６０分間加熱後の強熱減量率
（Ｂ）が９８％であり、そして空気中８００℃で３０分
加熱後の強熱減量率（Ｃ）が９８．４％である）を用い
たこと以外は、実施例１と同様にして混紡糸から合撚糸
を作製し、クロスを得た。

【００７４】得られた混紡糸およびクロスに対する評価
結果を表１および表２に示す。

【００７５】＜比較例３＞アスベスト１００重量％を用
いたこと以外は、実施例１と同様にして合撚糸を作製
し、クロスを得た。得られた合撚糸およびクロスの評価
結果を表１および表２に示す。

【００７６】＜比較例４＞ステンレス鋼繊維（ＳＵＳ）
１００重量％を用いたこと以外は、実施例１と同様にし
て合撚糸を作製し、クロスを得た。得られた合撚糸およ
びクロスの評価結果を表１および表２に示す。

【００７７】

【表１】

【００７８】

【表２】

【００７９】表１に示されるように、実施例１〜３で得
られた混紡糸は、強熱保持率の値が高かった。このこと
は、実施例１〜３で得られた混紡糸が耐熱性に優れてい
ることを示す。さらに、表２に示されるように、実施例
１〜３で得られたクロスは、柔軟性および屈曲耐摩耗性
においても優れていた。

【００８０】

【発明の効果】本発明によれば、アスベストに代替し得
る、耐熱性、強度、屈曲耐摩耗性、軽量性、柔軟性が向
上した混紡糸を提供し得る。特に、本発明においては、
例えば、従来、耐熱性には優れているものの、それのみ
では紡績することが困難であったセラミック繊維などの
無機繊維の紡績処理を、耐熱有機繊維と混紡することに
よって、その紡績性を極めて容易にする。また、ステン
レス鋼繊維などの比重の大きい金属繊維においても、比
重の小さい耐熱有機繊維を混紡することによって、より
軽量の高耐熱性混紡糸を作製し得る。さらに、人体に悪
影響を及ぼすアスベストを使用することなく、高い耐熱
性と難燃性とを有するため、環境面からも極めて好まし
い混紡糸が提供される。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】空気中８５０℃で３０分間加熱した際の
強熱減量率（Ａ）が７０％以下である、高耐熱混紡糸。
【請求項２】１重量％以上９９重量％以下のポリベン
ザゾール繊維を含有する、請求項１に記載の混紡糸。
【請求項３】耐熱有機繊維と、無機繊維および／また
は金属繊維とでなる高耐熱混紡糸であって、該耐熱有機繊維の、空気中５００℃で６０分間加熱した
後の強熱減量率（Ｂ）が７０％以下であり、そして空気
中８００℃で３０分間加熱した後の強熱減量率（Ｃ）が
８５％以下である、混紡糸。
【請求項４】前記耐熱有機繊維がポリベンザゾール繊
維であり、そして該耐熱有機繊維が１重量％以上９９重
量％以下の割合で含有される、請求項３に記載の混紡
糸。