JPH0925512A - 耐硝酸性に優れた低炭素オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
耐硝酸性に優れた低炭素オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法Info
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- JPH0925512A JPH0925512A JP17101295A JP17101295A JPH0925512A JP H0925512 A JPH0925512 A JP H0925512A JP 17101295 A JP17101295 A JP 17101295A JP 17101295 A JP17101295 A JP 17101295A JP H0925512 A JPH0925512 A JP H0925512A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 使用済み核燃料の再処理設備のような高濃度
硝酸溶液中において、優れた耐粒界腐食性を示す低炭素
オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法を得る。 【構成】 重量％で、Ｃ：0.02％以下、Ｓｉ：0.35％以
下、Ｐ：0.02％以下、Ｎｉ：10〜20％、Ｃｒ：16〜25
％、Ｂ：10〜50ppm を含有するオーステナイト系ステン
レス鋼、及びＣ：0.02％以下、Ｓｉ：0.35％以下、Ｐ：
0.02％以下、Ｎｉ：13〜20％、Ｃｒ：16〜25％、Ｍｏ：
1〜3 ％、Ｂ：10〜50ppm を含有するオーステナイト系
ステンレス鋼を、固溶化熱処理後、 550℃から 750℃の
温度域で10分以上２時間以下の熱処理を施すことを特徴
とする硝酸溶液中における耐粒界腐食性に優れた低炭素
オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。
硝酸溶液中において、優れた耐粒界腐食性を示す低炭素
オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法を得る。 【構成】 重量％で、Ｃ：0.02％以下、Ｓｉ：0.35％以
下、Ｐ：0.02％以下、Ｎｉ：10〜20％、Ｃｒ：16〜25
％、Ｂ：10〜50ppm を含有するオーステナイト系ステン
レス鋼、及びＣ：0.02％以下、Ｓｉ：0.35％以下、Ｐ：
0.02％以下、Ｎｉ：13〜20％、Ｃｒ：16〜25％、Ｍｏ：
1〜3 ％、Ｂ：10〜50ppm を含有するオーステナイト系
ステンレス鋼を、固溶化熱処理後、 550℃から 750℃の
温度域で10分以上２時間以下の熱処理を施すことを特徴
とする硝酸溶液中における耐粒界腐食性に優れた低炭素
オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、使用済核燃料の再
処理設備のような高濃度硝酸溶液中において、優れた耐
粒界腐食性を示す低炭素オーステナイト系ステンレス鋼
の製造方法に関するものである。
処理設備のような高濃度硝酸溶液中において、優れた耐
粒界腐食性を示す低炭素オーステナイト系ステンレス鋼
の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】核燃料再処理設備では、高濃度の硝酸を
用いて使用済み核燃料を溶解、分離処理を行うことか
ら、構造材料としては、硝酸溶液中で問題となる粒界腐
食の発生を防止するために、鋼中Ｃ量を０．０３％以下
に低減したＳＵＳ３０４Ｌ鋼（１８Ｃｒ−８Ｎｉ系）や
ＳＵＳ３１６Ｌ鋼（１７Ｃｒ−１２Ｎｉ−２Ｍｏ系）の
ような低炭素オーステナイト系ステンレス鋼が使用され
る。
用いて使用済み核燃料を溶解、分離処理を行うことか
ら、構造材料としては、硝酸溶液中で問題となる粒界腐
食の発生を防止するために、鋼中Ｃ量を０．０３％以下
に低減したＳＵＳ３０４Ｌ鋼（１８Ｃｒ−８Ｎｉ系）や
ＳＵＳ３１６Ｌ鋼（１７Ｃｒ−１２Ｎｉ−２Ｍｏ系）の
ような低炭素オーステナイト系ステンレス鋼が使用され
る。
【０００３】このような低炭素オーステナイト系ステン
レス鋼を使用する場合も、粒界腐食が発生することが報
告されている。これは、鋼中に微量含まれているＢによ
るためであり、硝酸環境に用いるステンレス鋼中のＢ量
は、１０ppm 以下にする必要があることが報告されてい
る（ Stainless Steel. '87.P234(1988)）。
レス鋼を使用する場合も、粒界腐食が発生することが報
告されている。これは、鋼中に微量含まれているＢによ
るためであり、硝酸環境に用いるステンレス鋼中のＢ量
は、１０ppm 以下にする必要があることが報告されてい
る（ Stainless Steel. '87.P234(1988)）。
【０００４】しかしながら、近年、溶解原料としてスク
ラップを極力多く使用することによって低コストを図っ
ており、鋼中Ｂ量を１０ppm 以下にすることは、スクラ
ップの厳選あるいはその使用量を低減する必要があり、
製造コストの上昇を招く等の不利な点がある。
ラップを極力多く使用することによって低コストを図っ
ており、鋼中Ｂ量を１０ppm 以下にすることは、スクラ
ップの厳選あるいはその使用量を低減する必要があり、
製造コストの上昇を招く等の不利な点がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、Ｂを上
記濃度のごとく極低減せずとも、Ｂの悪影響を消失させ
る処理方法を検討した。本発明は、硝酸溶液中における
Ｂに起因する低炭素オーステナイト系ステンレス鋼の粒
界腐食の発生を防止し、核燃料再処理設備の構造用材料
として長期間使用できるステンレス鋼の製造方法を提供
することを目的とするものである。
記濃度のごとく極低減せずとも、Ｂの悪影響を消失させ
る処理方法を検討した。本発明は、硝酸溶液中における
Ｂに起因する低炭素オーステナイト系ステンレス鋼の粒
界腐食の発生を防止し、核燃料再処理設備の構造用材料
として長期間使用できるステンレス鋼の製造方法を提供
することを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の目
的を達成するために多くの実験を試みた結果、１０ppm
以上のＢを含むステンレス鋼においても、固溶化熱処理
後、さらに５５０℃から７５０℃の温度域で熱処理を施
すことによって、硝酸溶液中における粒界腐食の発生を
防止し得ることを見いだしたものである。本発明の要旨
は次のとおりである。
的を達成するために多くの実験を試みた結果、１０ppm
以上のＢを含むステンレス鋼においても、固溶化熱処理
後、さらに５５０℃から７５０℃の温度域で熱処理を施
すことによって、硝酸溶液中における粒界腐食の発生を
防止し得ることを見いだしたものである。本発明の要旨
は次のとおりである。
【０００７】（１）重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓ
ｉ：０．３５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０
２％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎｉ：１０〜２０％、
Ｃｒ：１６〜２５％、Ｂ：１０ppm 〜５０ppm 、を含有
して残部が実質的に鉄であるオーステナイト系ステンレ
ス鋼を９５０℃から１２００℃の温度で固溶化熱処理を
施した後に、さらに５５０℃から７５０℃の温度域で１
０分以上、２時間以下の熱処理を行うことを特徴とする
耐硝酸性に優れた低炭素オーステナイト系ステンレス鋼
の製造方法。
ｉ：０．３５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０
２％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎｉ：１０〜２０％、
Ｃｒ：１６〜２５％、Ｂ：１０ppm 〜５０ppm 、を含有
して残部が実質的に鉄であるオーステナイト系ステンレ
ス鋼を９５０℃から１２００℃の温度で固溶化熱処理を
施した後に、さらに５５０℃から７５０℃の温度域で１
０分以上、２時間以下の熱処理を行うことを特徴とする
耐硝酸性に優れた低炭素オーステナイト系ステンレス鋼
の製造方法。
【０００８】（２）重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓ
ｉ：０．３５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０
２％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎｉ：１３〜２０％、
Ｃｒ：１６〜２５％、Ｍｏ：１〜３％、Ｂ：１０ppm 〜
５０ppm 、を含有して残部が実質的に鉄であるオーステ
ナイト系ステンレス鋼を９５０℃から１２００℃の温度
で固溶化熱処理を施した後に、さらに５５０℃から７５
０℃の温度域で１０分以上、２時間以下の熱処理を行う
ことを特徴とする耐硝酸性に優れた低炭素オーステナイ
ト系ステンレス鋼の製造方法。
ｉ：０．３５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｐ：０．０
２％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎｉ：１３〜２０％、
Ｃｒ：１６〜２５％、Ｍｏ：１〜３％、Ｂ：１０ppm 〜
５０ppm 、を含有して残部が実質的に鉄であるオーステ
ナイト系ステンレス鋼を９５０℃から１２００℃の温度
で固溶化熱処理を施した後に、さらに５５０℃から７５
０℃の温度域で１０分以上、２時間以下の熱処理を行う
ことを特徴とする耐硝酸性に優れた低炭素オーステナイ
ト系ステンレス鋼の製造方法。
【０００９】以下に請求項に従って、それぞれの成分元
素および熱処理の作用及び限定理由について説明する。 Ｃ： Ｃは溶接熱影響部あるいは、固溶化熱処理後の冷
却速度が遅い場合に、粒界に（Ｃｒ，Ｆｅ）23Ｃ6 とし
て析出し、Ｃｒ欠乏層を形成することにより本鋼の耐粒
界腐食性を劣化させるので、含有量は０．０２％以下と
する。
素および熱処理の作用及び限定理由について説明する。 Ｃ： Ｃは溶接熱影響部あるいは、固溶化熱処理後の冷
却速度が遅い場合に、粒界に（Ｃｒ，Ｆｅ）23Ｃ6 とし
て析出し、Ｃｒ欠乏層を形成することにより本鋼の耐粒
界腐食性を劣化させるので、含有量は０．０２％以下と
する。
【００１０】Ｓｉ： 通常オーステナイト系ステンレス
鋼は、Ｓｉを脱酸剤として２次精錬を行うため、Ｓｉを
０．５〜０．６％程度含有しているが、Ｓｉは、硝酸溶
液中における粒界腐食の発生原因となるため、その含有
量は０．３５％以下とする。 Ｍｎ： Ｍｎは、２．０％を超える場合には熱間加工性
を劣化させるので、その含有量は２．０％以下とする。
鋼は、Ｓｉを脱酸剤として２次精錬を行うため、Ｓｉを
０．５〜０．６％程度含有しているが、Ｓｉは、硝酸溶
液中における粒界腐食の発生原因となるため、その含有
量は０．３５％以下とする。 Ｍｎ： Ｍｎは、２．０％を超える場合には熱間加工性
を劣化させるので、その含有量は２．０％以下とする。
【００１１】Ｐ： Ｐは溶接熱影響部のように５００℃
から７００℃の温度域で加熱を受けた場合に、粒界にＮ
ｉ−Ｐ化物として析出し、硝酸溶液中におけるステンレ
ス鋼の耐粒界腐食性を劣化させる元素であるので、その
含有量は０．０２％以下とする。 Ｓ： Ｓは、硫化物を形成し、孔食等の耐食性を劣化さ
せる元素であるので、その含有量は０．０３％以下とす
る。
から７００℃の温度域で加熱を受けた場合に、粒界にＮ
ｉ−Ｐ化物として析出し、硝酸溶液中におけるステンレ
ス鋼の耐粒界腐食性を劣化させる元素であるので、その
含有量は０．０２％以下とする。 Ｓ： Ｓは、硫化物を形成し、孔食等の耐食性を劣化さ
せる元素であるので、その含有量は０．０３％以下とす
る。
【００１２】Ｎｉ： Ｎｉはオーステナイト安定化元素
であり、オーステナイト組織を安定にするために、少な
くとも１０％以上の含有量が必要となる。しかしなが
ら、２０％を超える場合には、Ｎｉ−Ｐ化物の粒界析出
を促進し、本鋼の耐粒界腐食性を著しく劣化させるの
で、その含有量は２０％以下とする。
であり、オーステナイト組織を安定にするために、少な
くとも１０％以上の含有量が必要となる。しかしなが
ら、２０％を超える場合には、Ｎｉ−Ｐ化物の粒界析出
を促進し、本鋼の耐粒界腐食性を著しく劣化させるの
で、その含有量は２０％以下とする。
【００１３】Ｃｒ： Ｃｒは、硝酸溶液中におけるステ
ンレス鋼の耐食性確保に必要不可欠な元素であり、その
含有量は少なくとも１６％以上が必要となる。しかしな
がら、２５％を超えるとδフェライトを形成すると共
に、溶接熱影響部でσ相等の金属間化合物の粒界析出を
生じ、材料の脆化を引き起こすことから、その含有量の
上限は２５％とする。
ンレス鋼の耐食性確保に必要不可欠な元素であり、その
含有量は少なくとも１６％以上が必要となる。しかしな
がら、２５％を超えるとδフェライトを形成すると共
に、溶接熱影響部でσ相等の金属間化合物の粒界析出を
生じ、材料の脆化を引き起こすことから、その含有量の
上限は２５％とする。
【００１４】Ｂ： Ｂは、粒界にＣｒ2 Ｂとして析出す
ることによって、硝酸溶液中におけるステンレス鋼の耐
粒界腐食性を劣化させるものと考えられており、その含
有量は１０ppm 以下のごとく低減する必要があると考え
られている。しかしながら、本発明においては、このＢ
の悪影響を改熱処理によって消失させることが可能であ
ることから、Ｂ含有量を１０ppm 以下に低減する必要は
ない。ただし、Ｂ量が５０ppm を超えると固溶化熱処理
後に改熱処理を施しても、優れた耐粒界腐食性を得るこ
とができないため、その上限を５０ppm とする。
ることによって、硝酸溶液中におけるステンレス鋼の耐
粒界腐食性を劣化させるものと考えられており、その含
有量は１０ppm 以下のごとく低減する必要があると考え
られている。しかしながら、本発明においては、このＢ
の悪影響を改熱処理によって消失させることが可能であ
ることから、Ｂ含有量を１０ppm 以下に低減する必要は
ない。ただし、Ｂ量が５０ppm を超えると固溶化熱処理
後に改熱処理を施しても、優れた耐粒界腐食性を得るこ
とができないため、その上限を５０ppm とする。
【００１５】続いて上記成分濃度に調整されたオーステ
ナイト系ステンレス鋼を９５０℃から１２００℃の間で
熱処理を行うが、これは組織の均一化を目的に行うもの
である。９５０℃未満の温度域では、再結晶が生じない
ため組織の均一化が図れず、また１２００℃を超える温
度域では、結晶粒径の著しい粗大化を生じ、強度・靭性
とも劣化することから、上記温度範囲で熱処理を実施す
るものである。
ナイト系ステンレス鋼を９５０℃から１２００℃の間で
熱処理を行うが、これは組織の均一化を目的に行うもの
である。９５０℃未満の温度域では、再結晶が生じない
ため組織の均一化が図れず、また１２００℃を超える温
度域では、結晶粒径の著しい粗大化を生じ、強度・靭性
とも劣化することから、上記温度範囲で熱処理を実施す
るものである。
【００１６】また熱処理後の冷却は、Ｃｒ炭化物および
Ｎｉ−Ｐ化物の粒界析出を防止するために、水冷するこ
とが望ましい。また本発明では、固溶化熱処理時間につ
いて特に規定していないが、これは、固溶化熱処理前の
加工条件によって再結晶に要する時間が変化することに
よるものである。しかしながら、多くの場合５分から３
０分の熱処理時間で十分であることが多い。
Ｎｉ−Ｐ化物の粒界析出を防止するために、水冷するこ
とが望ましい。また本発明では、固溶化熱処理時間につ
いて特に規定していないが、これは、固溶化熱処理前の
加工条件によって再結晶に要する時間が変化することに
よるものである。しかしながら、多くの場合５分から３
０分の熱処理時間で十分であることが多い。
【００１７】さらに本発明では、Ｂの悪影響を消失させ
る熱処理として、５５０℃から７５０℃の温度域で１０
分以上、２時間以下の熱処理を行う。かかる温度範囲で
の熱処理によってＢの悪影響が消失する機構は不明であ
るが、粒界でのほう化物の組成あるいは形態が変化する
ことによって耐粒界腐食性を改善するものと考えてい
る。
る熱処理として、５５０℃から７５０℃の温度域で１０
分以上、２時間以下の熱処理を行う。かかる温度範囲で
の熱処理によってＢの悪影響が消失する機構は不明であ
るが、粒界でのほう化物の組成あるいは形態が変化する
ことによって耐粒界腐食性を改善するものと考えてい
る。
【００１８】従って、熱処理時間が１０分未満では十分
な改熱処理の効果を発揮することができず、また２時間
を超える長時間の熱処理時間では、低Ｃ・低Ｐ化を施し
ても、粒界にＮｉ−Ｐ化物あるいはＣｒ炭化物が析出
し、本鋼の耐粒界腐食性を劣化させることから、熱処理
時間の上限は２時間とする。
な改熱処理の効果を発揮することができず、また２時間
を超える長時間の熱処理時間では、低Ｃ・低Ｐ化を施し
ても、粒界にＮｉ−Ｐ化物あるいはＣｒ炭化物が析出
し、本鋼の耐粒界腐食性を劣化させることから、熱処理
時間の上限は２時間とする。
【００１９】次に請求項２に従って説明する。請求項２
は上記成分に加えてさらにＭｏを添加することによっ
て、耐隙間腐食性および耐孔食性を向上させたオーステ
ナイト系ステンレス鋼に関するもので、ＮｉおよびＭｏ
以外の元素の含有量およびその限定理由については、請
求項１の場合と全く同様である。
は上記成分に加えてさらにＭｏを添加することによっ
て、耐隙間腐食性および耐孔食性を向上させたオーステ
ナイト系ステンレス鋼に関するもので、ＮｉおよびＭｏ
以外の元素の含有量およびその限定理由については、請
求項１の場合と全く同様である。
【００２０】Ｎｉ： Ｎｉについては、その含有量を１
３％以上２０％以下と、請求項１よりも高いＮｉの下限
値を規定するが、これは、Ｍｏ含有ステンレス鋼の粒界
腐食の発生原因であるＬａｖｅｓ相の粒界析出を、Ｎｉ
が遅延させる効果を有していることによる。すなわち、
Ｎｉ含有量が１３％未満では、溶接熱影響部等でのＬａ
ｖｅｓ相の粒界析出を抑制することができず、耐粒界腐
食性が劣化することによる。
３％以上２０％以下と、請求項１よりも高いＮｉの下限
値を規定するが、これは、Ｍｏ含有ステンレス鋼の粒界
腐食の発生原因であるＬａｖｅｓ相の粒界析出を、Ｎｉ
が遅延させる効果を有していることによる。すなわち、
Ｎｉ含有量が１３％未満では、溶接熱影響部等でのＬａ
ｖｅｓ相の粒界析出を抑制することができず、耐粒界腐
食性が劣化することによる。
【００２１】従って、Ｌａｖｅｓ相の抑制効果の観点か
らは、Ｎｉ含有量は高い方が望ましいが、２０％を超え
るＮｉ含有量では、請求項１の場合と同じく、Ｎｉ−Ｐ
化物の粒界析出を促進し、耐粒界腐食性を劣化させるの
で、Ｎｉ含有量の上限は２０％とする。
らは、Ｎｉ含有量は高い方が望ましいが、２０％を超え
るＮｉ含有量では、請求項１の場合と同じく、Ｎｉ−Ｐ
化物の粒界析出を促進し、耐粒界腐食性を劣化させるの
で、Ｎｉ含有量の上限は２０％とする。
【００２２】Ｍｏ： Ｍｏは、ステンレス鋼の耐孔食
性、耐隙間腐食性を改善するのに有効な元素であるが、
十分な効果を発揮させるには少なくとも１％以上の含有
量が必要となる。しかしながら、ＭｏはＬａｖｅｓ相の
析出を促進させる元素であり、３％を超える含有量では
本鋼の耐粒界腐食性を極めて劣化させるので、その含有
量の上限は３％とする。
性、耐隙間腐食性を改善するのに有効な元素であるが、
十分な効果を発揮させるには少なくとも１％以上の含有
量が必要となる。しかしながら、ＭｏはＬａｖｅｓ相の
析出を促進させる元素であり、３％を超える含有量では
本鋼の耐粒界腐食性を極めて劣化させるので、その含有
量の上限は３％とする。
【００２３】次に、上記成分濃度に調整したオーステナ
イト系ステンレス鋼を、９５０℃から１２００℃の温度
で固溶化熱処理を施した後に、さらに５５０℃から７５
０℃の温度で１０分以上２時間以下の熱処理を施すが、
かかる熱処理の目的および限定理由は請求項１の場合と
全く同様である。
イト系ステンレス鋼を、９５０℃から１２００℃の温度
で固溶化熱処理を施した後に、さらに５５０℃から７５
０℃の温度で１０分以上２時間以下の熱処理を施すが、
かかる熱処理の目的および限定理由は請求項１の場合と
全く同様である。
【００２４】
【実施例】表１および表２にそれぞれ、請求項１および
２に従って成分濃度を調整した本発明鋼と比較鋼の化学
成分と、熱処理条件および沸騰６５％硝酸試験法（ＪＩ
Ｓ法：JIS G0573 ）によって硝酸溶液中における耐食性
を平均の腐食速度で評価した結果を示すが、本発明に従
って鋼中成分濃度を調整すると共に、固溶化熱処理およ
び改熱処理を施すことによって、Ｂ量を低減せずとも、
優れた耐硝酸性を示すことが分かる。
２に従って成分濃度を調整した本発明鋼と比較鋼の化学
成分と、熱処理条件および沸騰６５％硝酸試験法（ＪＩ
Ｓ法：JIS G0573 ）によって硝酸溶液中における耐食性
を平均の腐食速度で評価した結果を示すが、本発明に従
って鋼中成分濃度を調整すると共に、固溶化熱処理およ
び改熱処理を施すことによって、Ｂ量を低減せずとも、
優れた耐硝酸性を示すことが分かる。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】
【発明の効果】鋼中Ｂ量を１０ppm 以下のごとく低減せ
ずとも、本発明に従って鋼中成分濃度を規定し、改熱処
理を施したオーステナイト系ステンレス鋼は、硝酸溶液
中においても優れた耐粒界腐食性を示し、核燃料再処理
設備のような高濃度硝酸溶液中における構造用材料とし
て長期間に亘って使用することができる。
ずとも、本発明に従って鋼中成分濃度を規定し、改熱処
理を施したオーステナイト系ステンレス鋼は、硝酸溶液
中においても優れた耐粒界腐食性を示し、核燃料再処理
設備のような高濃度硝酸溶液中における構造用材料とし
て長期間に亘って使用することができる。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０２％以下、 Ｓｉ：０．３５％以下、 Ｍｎ：２．０％以下、 Ｐ ：０．０２％以下、 Ｓ ：０．０３％以下、 Ｎｉ：１０〜２０％、 Ｃｒ：１６〜２５％、 Ｂ ：１０ppm 〜５０ppm を含有して残部が実質的に鉄であるオーステナイト系ス
テンレス鋼を９５０℃から１２００℃の温度で固溶化熱
処理を施した後に、さらに５５０℃から７５０℃の温度
域で１０分以上、２時間以下の熱処理を行うことを特徴
とする耐硝酸性に優れた低炭素オーステナイト系ステン
レス鋼の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０２％以下、 Ｓｉ：０．３５％以下、 Ｍｎ：２．０％以下、 Ｐ ：０．０２％以下、 Ｓ ：０．０３％以下、 Ｎｉ：１３〜２０％、 Ｃｒ：１６〜２５％、 Ｍｏ：１〜３％、 Ｂ ：１０ppm 〜５０ppm を含有して残部が実質的に鉄であるオーステナイト系ス
テンレス鋼を９５０℃から１２００℃の温度で固溶化熱
処理を施した後に、さらに５５０℃から７５０℃の温度
域で１０分以上、２時間以下の熱処理を行うことを特徴
とする耐硝酸性に優れた低炭素オーステナイト系ステン
レス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17101295A JPH0925512A (ja) | 1995-07-06 | 1995-07-06 | 耐硝酸性に優れた低炭素オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17101295A JPH0925512A (ja) | 1995-07-06 | 1995-07-06 | 耐硝酸性に優れた低炭素オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0925512A true JPH0925512A (ja) | 1997-01-28 |
Family
ID=15915467
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17101295A Withdrawn JPH0925512A (ja) | 1995-07-06 | 1995-07-06 | 耐硝酸性に優れた低炭素オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0925512A (ja) |
-
1995
- 1995-07-06 JP JP17101295A patent/JPH0925512A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20021001 |