JPH09269340A - 電圧電流変換回路 - Google Patents
電圧電流変換回路Info
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- JPH09269340A JPH09269340A JP8080324A JP8032496A JPH09269340A JP H09269340 A JPH09269340 A JP H09269340A JP 8080324 A JP8080324 A JP 8080324A JP 8032496 A JP8032496 A JP 8032496A JP H09269340 A JPH09269340 A JP H09269340A
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- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 title claims description 26
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 18
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- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 9
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来の定電流回路を利用した温度計測回路で
は計測精度が悪いので、従来よりも計測精度の改善され
た回路。 【解決手段】 演算増幅器Ａ1 の一方の入力端に入力抵
抗Ｒ1 を介して入力電圧ＥS を印加、上記演算増幅器Ａ
1 の出力端に接続された負荷抵抗ＲL に前記入力電圧Ｅ
S に基づく出力電流ｉL を供給する電圧電流変換回路に
おいて、前記負荷抵抗ＲL の値の増加にほぼ比例して、
出力電流ｉL の値が増加するように構成されたもの。
は計測精度が悪いので、従来よりも計測精度の改善され
た回路。 【解決手段】 演算増幅器Ａ1 の一方の入力端に入力抵
抗Ｒ1 を介して入力電圧ＥS を印加、上記演算増幅器Ａ
1 の出力端に接続された負荷抵抗ＲL に前記入力電圧Ｅ
S に基づく出力電流ｉL を供給する電圧電流変換回路に
おいて、前記負荷抵抗ＲL の値の増加にほぼ比例して、
出力電流ｉL の値が増加するように構成されたもの。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は演算増幅器を用いた
電圧電流変換回路に関するものである。
電圧電流変換回路に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来この種の回路の公知文献としては、
例えば“蒲生良治、アナログ回路のトラブル対策、昭和
５３年２月第２版、ＣＱ出版株式会社、ｐ．１２〜１
４”がある。図９は上記文献の第１３頁、図１・５
（ｂ）に示された従来の定電流回路の一例を示す図であ
る。図９の回路において、１は入力端子、２は出力端
子、Ａ1 は演算増幅器、Ｒ1，Ｒ2 ，ＲS ，（Ｒ2 −Ｒ
S ）は抵抗、ＲL は負荷抵抗、ＥS は入力電圧、ｉLは
出力電流を示す。負荷抵抗ＲL に流れる出力電流ｉ
L は、上記文献に示された下記の（１）式の通りであ
る。
例えば“蒲生良治、アナログ回路のトラブル対策、昭和
５３年２月第２版、ＣＱ出版株式会社、ｐ．１２〜１
４”がある。図９は上記文献の第１３頁、図１・５
（ｂ）に示された従来の定電流回路の一例を示す図であ
る。図９の回路において、１は入力端子、２は出力端
子、Ａ1 は演算増幅器、Ｒ1，Ｒ2 ，ＲS ，（Ｒ2 −Ｒ
S ）は抵抗、ＲL は負荷抵抗、ＥS は入力電圧、ｉLは
出力電流を示す。負荷抵抗ＲL に流れる出力電流ｉ
L は、上記文献に示された下記の（１）式の通りであ
る。
【０００３】
【数１】
【０００４】（１）式の中に負荷抵抗ＲL の項が無いた
め、出力電流ｉL は負荷抵抗ＲL の値に関係なく、入力
電圧ＥS が一定であれば、出力に一定電流が流れる定電
流特性をもっている。図９の回路の負荷抵抗ＲL に、温
度センサ（例えば測温抵抗体）を使用すると、温度セン
サに加わる温度による抵抗値を電圧値に変換出来るた
め、温度計測回路として使用できる。
め、出力電流ｉL は負荷抵抗ＲL の値に関係なく、入力
電圧ＥS が一定であれば、出力に一定電流が流れる定電
流特性をもっている。図９の回路の負荷抵抗ＲL に、温
度センサ（例えば測温抵抗体）を使用すると、温度セン
サに加わる温度による抵抗値を電圧値に変換出来るた
め、温度計測回路として使用できる。
【０００５】図１０は従来の定電流回路を利用した温度
計測回路である。図１０は図９の回路の負荷抵抗Ｒ
L に、温度センサ（例えばJIS C1604 の測温抵抗体：公
称抵抗値１００Ω）を接続した温度計測回路で、入力電
圧ＥS は２．５Ｖ、抵抗Ｒ1 は２．５ＫΩ、Ｒ2 は２Ｋ
Ω、Ｒ3 は２．５ＫΩ、Ｒ4 は１ＫΩ、ＲS は１ＫΩと
したもので、温度センサに流れる電流ｉL は、（１）式
に上記数値を代入すると、ｉL ＝（２０００／２５０
０）×２．５Ｖ／１０００Ω＝２ｍＡとなる。上記ｉL
＝２ｍＡは定電流であるので、負荷抵抗ＲL の値が変化
してもｉL の値は一定であり、この図１０の回路のセン
サ抵抗対センサ電流特性を図１１に示す。
計測回路である。図１０は図９の回路の負荷抵抗Ｒ
L に、温度センサ（例えばJIS C1604 の測温抵抗体：公
称抵抗値１００Ω）を接続した温度計測回路で、入力電
圧ＥS は２．５Ｖ、抵抗Ｒ1 は２．５ＫΩ、Ｒ2 は２Ｋ
Ω、Ｒ3 は２．５ＫΩ、Ｒ4 は１ＫΩ、ＲS は１ＫΩと
したもので、温度センサに流れる電流ｉL は、（１）式
に上記数値を代入すると、ｉL ＝（２０００／２５０
０）×２．５Ｖ／１０００Ω＝２ｍＡとなる。上記ｉL
＝２ｍＡは定電流であるので、負荷抵抗ＲL の値が変化
してもｉL の値は一定であり、この図１０の回路のセン
サ抵抗対センサ電流特性を図１１に示す。
【０００６】上記図１０の回路のセンサ温度（１）に対
するセンサ抵抗値（２）、センサ電流（３）、センサ電
圧（４）、（４）の各値から０℃における（４）の値の
減算値（５）、温度換算値（６）及び温度誤差（７）を
求めた各数値が下記の表１に示される。
するセンサ抵抗値（２）、センサ電流（３）、センサ電
圧（４）、（４）の各値から０℃における（４）の値の
減算値（５）、温度換算値（６）及び温度誤差（７）を
求めた各数値が下記の表１に示される。
【０００７】
【表１】
【０００８】上記表１において、センサ電圧（４）の各
値から０℃のときの（４）の値０．２Ｖをそれぞれ減算
した値が（５）であり、この（５）の値が１００℃のと
きに１００．０００となるように（５）の各値に換算係
数１００／０．０７８３２≒１２７６．８１を乗算した
結果が温度換算値（６）である。またこの温度換算値
（６）から計測温度の誤差分のみを取出したのが温度誤
差（７）である。
値から０℃のときの（４）の値０．２Ｖをそれぞれ減算
した値が（５）であり、この（５）の値が１００℃のと
きに１００．０００となるように（５）の各値に換算係
数１００／０．０７８３２≒１２７６．８１を乗算した
結果が温度換算値（６）である。またこの温度換算値
（６）から計測温度の誤差分のみを取出したのが温度誤
差（７）である。
【０００９】図１２は表１のセンサ温度（１）に対する
センサ電圧（４）の特性を示す図であり、図１３は表１
のセンサ温度（１）に対する温度誤差（７）の特性を示
す図である。図１３により、０℃〜１００℃の計測範囲
のほぼ中央で約０．３８℃の誤差があることが判る。こ
のような誤差があるにもかかわらず、図１０のような定
電流回路は温度計測回路として広く使用されていた。
センサ電圧（４）の特性を示す図であり、図１３は表１
のセンサ温度（１）に対する温度誤差（７）の特性を示
す図である。図１３により、０℃〜１００℃の計測範囲
のほぼ中央で約０．３８℃の誤差があることが判る。こ
のような誤差があるにもかかわらず、図１０のような定
電流回路は温度計測回路として広く使用されていた。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、測温抵
抗体等の温度センサに定電流を流す従来の温度計測回路
では、表１の温度誤差（７）及び図１３に示すように、
０℃〜１００℃の計測範囲において、最大で約０．３８
℃という温度測定誤差があり、誤差の値が大き過ぎ、計
測精度に満足できないという問題点があった。
抗体等の温度センサに定電流を流す従来の温度計測回路
では、表１の温度誤差（７）及び図１３に示すように、
０℃〜１００℃の計測範囲において、最大で約０．３８
℃という温度測定誤差があり、誤差の値が大き過ぎ、計
測精度に満足できないという問題点があった。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明に係る電圧電流変
換回路は、演算増幅器の一方の入力端に入力抵抗を介し
て入力電圧を印加し、上記演算増幅器の出力端に接続さ
れた負荷抵抗に前記入力電圧に基づく出力電流を供給す
る電圧電流変換回路において、前記負荷抵抗値の増加に
ほぼ比例して、出力電流値が増加するように構成された
ものである。上記のように構成された電圧電流変換回路
の負荷抵抗として測温抵抗体を用い、この回路を温度計
測回路として使用することにより、従来よりも計測精度
が大幅に改善される。
換回路は、演算増幅器の一方の入力端に入力抵抗を介し
て入力電圧を印加し、上記演算増幅器の出力端に接続さ
れた負荷抵抗に前記入力電圧に基づく出力電流を供給す
る電圧電流変換回路において、前記負荷抵抗値の増加に
ほぼ比例して、出力電流値が増加するように構成された
ものである。上記のように構成された電圧電流変換回路
の負荷抵抗として測温抵抗体を用い、この回路を温度計
測回路として使用することにより、従来よりも計測精度
が大幅に改善される。
【００１２】
実施形態１．図１は本発明の実施形態１に係る電圧電流
変換回路を示す図である。図１の回路構成は、図１０の
定電流回路と変わらないが、図１０のように抵抗Ｒ1 と
Ｒ3 の値を等しくせず、抵抗1 の値よりも抵抗3 の値を
大きくしているため、図１の回路は定電流回路にはなら
ない。なお図１における負荷抵抗ＲL は温度センサとし
て測定抵抗体を用いている。図１において、測温度抵抗
体ＲL に流れる電流ｉL は、同図の回路解析の結果次の
（２）式で示される。
変換回路を示す図である。図１の回路構成は、図１０の
定電流回路と変わらないが、図１０のように抵抗Ｒ1 と
Ｒ3 の値を等しくせず、抵抗1 の値よりも抵抗3 の値を
大きくしているため、図１の回路は定電流回路にはなら
ない。なお図１における負荷抵抗ＲL は温度センサとし
て測定抵抗体を用いている。図１において、測温度抵抗
体ＲL に流れる電流ｉL は、同図の回路解析の結果次の
（２）式で示される。
【００１３】
【数２】
【００１４】図１のＲL に図１０と同一の温度センサ
（０℃で１００Ωの測温抵抗体）を接続し、同図に示さ
れるＲ1 ＝２．５ＫΩ、Ｒ2 ＝２ＫΩ、Ｒ3 ＝５．５Ｋ
Ω、Ｒ4 ＝１ＫΩ、ＲS ＝１ＫΩ、ＥS ＝２．５Ｖの値
を（２）式に代入して、温度センサに加える温度を０℃
〜１００℃に変化させたとき、１０℃毎の各温度におけ
る温度センサＲL に流れるセンサ電流ｉL を求めて、下
記の表２に示す。
（０℃で１００Ωの測温抵抗体）を接続し、同図に示さ
れるＲ1 ＝２．５ＫΩ、Ｒ2 ＝２ＫΩ、Ｒ3 ＝５．５Ｋ
Ω、Ｒ4 ＝１ＫΩ、ＲS ＝１ＫΩ、ＥS ＝２．５Ｖの値
を（２）式に代入して、温度センサに加える温度を０℃
〜１００℃に変化させたとき、１０℃毎の各温度におけ
る温度センサＲL に流れるセンサ電流ｉL を求めて、下
記の表２に示す。
【００１５】
【表２】
【００１６】なお表２には、表３と同様に、センサ温度
（１）に対するセンサ抵抗値（２）、センサ電流
（３）、センサ電圧（４）、（４）の各値から０℃にお
ける（４）の値の減算値（５）、温度換算値（６）及び
温度誤差（７）が記載されている。なお表２の変換係数
は１００／０．０８５７２７≒１１６６．４９４とな
る。図２は表２のセンサ抵抗値（２）に対するセンサ電
流（３）の特性を示す図であり、同図はセンサ抵抗値の
増加にほぼ比例して、センサに流れるセンサ電流値が増
加していることを示している。
（１）に対するセンサ抵抗値（２）、センサ電流
（３）、センサ電圧（４）、（４）の各値から０℃にお
ける（４）の値の減算値（５）、温度換算値（６）及び
温度誤差（７）が記載されている。なお表２の変換係数
は１００／０．０８５７２７≒１１６６．４９４とな
る。図２は表２のセンサ抵抗値（２）に対するセンサ電
流（３）の特性を示す図であり、同図はセンサ抵抗値の
増加にほぼ比例して、センサに流れるセンサ電流値が増
加していることを示している。
【００１７】図３は表２のセンサ温度（１）に対するセ
ンサ電圧（５）の特性を示す図であり、図４は表２のセ
ンサ温度（１）に対する温度誤差（７）の特性を示す図
である。表２の温度誤差（７）及び図４で明らかなよう
に、実施形態１においては、抵抗Ｒ1 の値よりも抵抗Ｒ
3 の値を大きくして、負荷抵抗値の増加にほぼ比例して
出力電流値が増加するようにしたので（図２の特性を参
照）、０℃〜１００℃の計測範囲における誤差は、電源
変動分や周囲温度の変化による変動分を加えたとして
も、最大で０．０３℃以下となり、従来の誤差幅の１／
１０以下という高精度での温度計測が可能となる。
ンサ電圧（５）の特性を示す図であり、図４は表２のセ
ンサ温度（１）に対する温度誤差（７）の特性を示す図
である。表２の温度誤差（７）及び図４で明らかなよう
に、実施形態１においては、抵抗Ｒ1 の値よりも抵抗Ｒ
3 の値を大きくして、負荷抵抗値の増加にほぼ比例して
出力電流値が増加するようにしたので（図２の特性を参
照）、０℃〜１００℃の計測範囲における誤差は、電源
変動分や周囲温度の変化による変動分を加えたとして
も、最大で０．０３℃以下となり、従来の誤差幅の１／
１０以下という高精度での温度計測が可能となる。
【００１８】実施形態２．図５は本発明の実施形態２に
係る電圧電流変換回路を示す図である。図５の回路構成
は、図１の回路と変わらないが、抵抗Ｒ1 とＲ3 の値を
等しくする代りに、抵抗Ｒ2 の値から抵抗ＲS の値を減
算した差分値（Ｒ2 −ＲS ）よりも抵抗Ｒ4 の値を小さ
くするように設定したため、図５の回路は定電流回路に
はならない。図５の回路も負荷抵抗ＲL には温度センサ
として測温抵抗体（０℃で１００Ω）を用いており、こ
の測温抵抗体ＲL に流れる電流ｉL は前記（２）式から
求められるので、図５に示されるＲ1 ＝２．５ＫΩ、Ｒ
2 ＝２ＫΩ、Ｒ3 ＝２．５ＫΩ、Ｒ4 ＝５６．２Ω、Ｒ
S ＝１ＫΩ、ＥS ＝２．５Ｖの値を（２）式に代入し、
０℃〜１００℃の範囲で１０℃毎の各温度におけるセン
サ電流ｉL を求めて、下記の表３に示す。
係る電圧電流変換回路を示す図である。図５の回路構成
は、図１の回路と変わらないが、抵抗Ｒ1 とＲ3 の値を
等しくする代りに、抵抗Ｒ2 の値から抵抗ＲS の値を減
算した差分値（Ｒ2 −ＲS ）よりも抵抗Ｒ4 の値を小さ
くするように設定したため、図５の回路は定電流回路に
はならない。図５の回路も負荷抵抗ＲL には温度センサ
として測温抵抗体（０℃で１００Ω）を用いており、こ
の測温抵抗体ＲL に流れる電流ｉL は前記（２）式から
求められるので、図５に示されるＲ1 ＝２．５ＫΩ、Ｒ
2 ＝２ＫΩ、Ｒ3 ＝２．５ＫΩ、Ｒ4 ＝５６．２Ω、Ｒ
S ＝１ＫΩ、ＥS ＝２．５Ｖの値を（２）式に代入し、
０℃〜１００℃の範囲で１０℃毎の各温度におけるセン
サ電流ｉL を求めて、下記の表３に示す。
【００１９】
【表３】
【００２０】なお表３には、表２と同様に、センサ温度
（１）に対するセンサ抵抗値（２）、センサ電流
（３）、センサ電圧（４）、（４）の各値から０℃にお
ける（４）の値の減算値（５）、温度換算値（６）及び
温度誤差（７）が記載されている。なお表３の変換係数
は１００／０．０８５７２７≒１１６６．４９４とな
る。図６は表３のセンサ抵抗値（２）に対するセンサ電
流（３）の特性を示す図であり、同図はセンサ抵抗値の
増加にほぼ比例して、センサに流れるセンサ電流値が増
加していることを示している。
（１）に対するセンサ抵抗値（２）、センサ電流
（３）、センサ電圧（４）、（４）の各値から０℃にお
ける（４）の値の減算値（５）、温度換算値（６）及び
温度誤差（７）が記載されている。なお表３の変換係数
は１００／０．０８５７２７≒１１６６．４９４とな
る。図６は表３のセンサ抵抗値（２）に対するセンサ電
流（３）の特性を示す図であり、同図はセンサ抵抗値の
増加にほぼ比例して、センサに流れるセンサ電流値が増
加していることを示している。
【００２１】図７は表３のセンサ温度（１）に対するセ
ンサ電圧（５）の特性を示す図であり、図８は表３のセ
ンサ温度（１）に対する温度誤差（７）の特性を示す図
である。表３の温度誤差（７）及び図８で明らかなよう
に、実施形態２においては、抵抗Ｒ1 とＲ3 の値を等し
くすると共に、抵抗Ｒ2 とＲS との差分値（Ｒ2 −
ＲS）よりも抵抗Ｒ4 の値を小さくして、負荷抵抗値の
増加にほぼ比例して出力電流値が増加するようにしたの
で（図６の特性を参照）、０℃〜１００℃の計測範囲に
おける誤差は、電源変動分や周囲温度の変化による変動
分を加えたとしても、最大で０．０３℃以下となり、従
来の誤差幅の１／１０以下という高精度での温度計測が
可能となる。
ンサ電圧（５）の特性を示す図であり、図８は表３のセ
ンサ温度（１）に対する温度誤差（７）の特性を示す図
である。表３の温度誤差（７）及び図８で明らかなよう
に、実施形態２においては、抵抗Ｒ1 とＲ3 の値を等し
くすると共に、抵抗Ｒ2 とＲS との差分値（Ｒ2 −
ＲS）よりも抵抗Ｒ4 の値を小さくして、負荷抵抗値の
増加にほぼ比例して出力電流値が増加するようにしたの
で（図６の特性を参照）、０℃〜１００℃の計測範囲に
おける誤差は、電源変動分や周囲温度の変化による変動
分を加えたとしても、最大で０．０３℃以下となり、従
来の誤差幅の１／１０以下という高精度での温度計測が
可能となる。
【００２２】
【発明の効果】本発明においては、演算増幅器の一方の
入力端に入力抵抗を介して入力電圧を印加し、上記演算
増幅器の出力端に接続された負荷抵抗に前記入力電圧に
基づく出力電流を供給する電圧電流変換回路において、
前記負荷抵抗値の増加にほぼ比例して、出力電流値が増
加するように構成したので、前記電圧電流変換回路の負
荷抵抗として測温抵抗体を用い、この回路を温度計測回
路として使用することにより、従来よりも計測精度が大
幅に改善されるという効果が得られる。
入力端に入力抵抗を介して入力電圧を印加し、上記演算
増幅器の出力端に接続された負荷抵抗に前記入力電圧に
基づく出力電流を供給する電圧電流変換回路において、
前記負荷抵抗値の増加にほぼ比例して、出力電流値が増
加するように構成したので、前記電圧電流変換回路の負
荷抵抗として測温抵抗体を用い、この回路を温度計測回
路として使用することにより、従来よりも計測精度が大
幅に改善されるという効果が得られる。
【図１】本発明の実施形態１に係る電圧電流変換回路を
示す図である。
示す図である。
【図２】図１の回路のセンサ抵抗値対センサ電流特性を
示す図である。
示す図である。
【図３】図１の回路のセンサ温度対センサ電圧特性を示
す図である。
す図である。
【図４】図１の回路のセンサ温度対温度誤差特性を示す
図である。
図である。
【図５】本発明の実施形態２に係る電圧電流変換回路を
示す図である。
示す図である。
【図６】図５の回路のセンサ抵抗値対センサ電圧特性を
示す図である。
示す図である。
【図７】図５の回路のセンサ温度対センサ電圧特性を示
す図である。
す図である。
【図８】図５の回路のセンサ温度対温度誤差特性特性を
示す図である。
示す図である。
【図９】従来の定電流回路の一例を示す図である。
【図１０】従来の定電流回路を利用した温度計測回路を
示す図である。
示す図である。
【図１１】図１０の回路のセンサ抵抗値対センサ電流特
性を示す図である。
性を示す図である。
【図１２】図１０の回路のセンサ温度対センサ電圧特性
を示す図である。
を示す図である。
【図１３】図１０の回路のセンサ温度対温度誤差特性を
示す図である。
示す図である。
１ 入力端子 ２ 出力端子 Ａ1 演算増幅器 ＥS 入力電圧 ｉL 出力電流 Ｒ1 〜Ｒ4 ，ＲS 抵抗
【手続補正書】
【提出日】平成８年７月２３日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１６】なお表２には、表１と同様に、センサ温度
（１）に対するセンサ抵抗値（２）、センサ電流
（３）、センサ電圧（４）、（４）の各値から０℃にお
ける（４）の値の減算値（５）、温度換算値（６）及び
温度誤差（７）が記載されている。なお表２の変換係数
は１００／０．０８５７２７≒１１６６．４９４とな
る。図２は表２のセンサ抵抗値（２）に対するセンサ電
流（３）の特性を示す図であり、同図はセンサ抵抗値の
増加にほぼ比例して、センサに流れるセンサ電流値が増
加していることを示している。
（１）に対するセンサ抵抗値（２）、センサ電流
（３）、センサ電圧（４）、（４）の各値から０℃にお
ける（４）の値の減算値（５）、温度換算値（６）及び
温度誤差（７）が記載されている。なお表２の変換係数
は１００／０．０８５７２７≒１１６６．４９４とな
る。図２は表２のセンサ抵抗値（２）に対するセンサ電
流（３）の特性を示す図であり、同図はセンサ抵抗値の
増加にほぼ比例して、センサに流れるセンサ電流値が増
加していることを示している。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１７】図３は表２のセンサ温度（１）に対するセ
ンサ電圧（４）の特性を示す図であり、図４は表２のセ
ンサ温度（１）に対する温度誤差（７）の特性を示す図
である。表２の温度誤差（７）及び図４で明らかなよう
に、実施形態１においては、抵抗Ｒ1 の値よりも抵抗Ｒ
3 の値を大きくして、負荷抵抗値の増加にほぼ比例して
出力電流値が増加するようにしたので（図２の特性を参
照）、０℃〜１００℃の計測範囲における誤差は、電源
変動分や周囲温度の変化による変動分を加えたとして
も、最大で０．０３℃以下となり、従来の誤差幅の１／
１０以下という高精度での温度計測が可能となる。
ンサ電圧（４）の特性を示す図であり、図４は表２のセ
ンサ温度（１）に対する温度誤差（７）の特性を示す図
である。表２の温度誤差（７）及び図４で明らかなよう
に、実施形態１においては、抵抗Ｒ1 の値よりも抵抗Ｒ
3 の値を大きくして、負荷抵抗値の増加にほぼ比例して
出力電流値が増加するようにしたので（図２の特性を参
照）、０℃〜１００℃の計測範囲における誤差は、電源
変動分や周囲温度の変化による変動分を加えたとして
も、最大で０．０３℃以下となり、従来の誤差幅の１／
１０以下という高精度での温度計測が可能となる。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２１】図７は表３のセンサ温度（１）に対するセ
ンサ電圧（４）の特性を示す図であり、図８は表３のセ
ンサ温度（１）に対する温度誤差（７）の特性を示す図
である。表３の温度誤差（７）及び図８で明らかなよう
に、実施形態２においては、抵抗Ｒ1 とＲ3 の値を等し
くすると共に、抵抗Ｒ2 とＲS との差分値（Ｒ2 −
ＲS）よりも抵抗Ｒ4 の値を小さくして、負荷抵抗値の
増加にほぼ比例して出力電流値が増加するようにしたの
で（図６の特性を参照）、０℃〜１００℃の計測範囲に
おける誤差は、電源変動分や周囲温度の変化による変動
分を加えたとしても、最大で０．０３℃以下となり、従
来の誤差幅の１／１０以下という高精度での温度計測が
可能となる。
ンサ電圧（４）の特性を示す図であり、図８は表３のセ
ンサ温度（１）に対する温度誤差（７）の特性を示す図
である。表３の温度誤差（７）及び図８で明らかなよう
に、実施形態２においては、抵抗Ｒ1 とＲ3 の値を等し
くすると共に、抵抗Ｒ2 とＲS との差分値（Ｒ2 −
ＲS）よりも抵抗Ｒ4 の値を小さくして、負荷抵抗値の
増加にほぼ比例して出力電流値が増加するようにしたの
で（図６の特性を参照）、０℃〜１００℃の計測範囲に
おける誤差は、電源変動分や周囲温度の変化による変動
分を加えたとしても、最大で０．０３℃以下となり、従
来の誤差幅の１／１０以下という高精度での温度計測が
可能となる。
【手続補正４】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図９
【補正方法】変更
【補正内容】
【図９】
【手続補正５】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１０
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１０】
Claims (3)
- 【請求項１】 演算増幅器の一方の入力端に入力抵抗を
介して入力電圧を印加し、上記演算増幅器の出力端に接
続された負荷抵抗に前記入力電圧に基づく出力電流を供
給する電圧電流変換回路において、 前記負荷抵抗値の増加にほぼ比例して、出力電流値が増
加するように構成されたことを特徴とする電圧電流変換
回路。 - 【請求項２】 演算増幅器の負側入力端に第１の抵抗Ｒ
1 を介して入力電圧を印加し、前記演算増幅器の負側入
力端と出力端との間に第２の抵抗Ｒ2 を接続し、前記演
算増幅器の正側入力端を第３の抵抗Ｒ3 を介して接地
し、基準抵抗ＲS と負荷抵抗ＲL とを直列に接続してこ
の基準抵抗ＲS の他端を前記演算増幅器の出力端に接続
すると共にこの負荷抵抗ＲL の他端を接地し、前記基準
抵抗ＲSと負荷抵抗ＲL との接続点と前記演算増幅器の
正側入力端との間に第４の抵抗Ｒ4 を接続し、前記入力
電圧に基づく出力電流を前記負荷抵抗ＲL に供給する電
圧電流変換回路において、 前記第３の抵抗Ｒ3 の値を第１の抵抗Ｒ1 の値よりも大
きくすることにより、前記負荷抵抗ＲL の値の増加にほ
ぼ比例して出力電流の値が増加することを特徴とする電
圧電流変換回路。 - 【請求項３】 演算増幅器の負側入力端に第１の抵抗Ｒ
1 を介して入力電圧を印加し、前記演算増幅器の負側入
力端と出力端との間に第２の抵抗Ｒ2 を接続し、前記演
算増幅器の正側入力端を第３の抵抗Ｒ3 を介して接地
し、基準抵抗ＲS と負荷抵抗ＲL とを直列に接続してこ
の基準抵抗ＲS の他端を前記演算増幅器の出力端に接続
すると共にこの負荷抵抗ＲL の他端を接地し、前記基準
抵抗ＲSと負荷抵抗ＲL との接続点と前記演算増幅器の
正側入力端との間に第４の抵抗Ｒ4 を接続し、前記入力
電圧に基づく出力電流を前記負荷抵抗ＲL に供給する電
圧電流変換回路において、 前記第１の抵抗Ｒ1 と第３の抵抗Ｒ3 の値を等しくする
と共に、前記第２の抵抗Ｒ2 の値から基準抵抗ＲS の値
を減算した差分値よりも前記第４の抵抗Ｒ4 の値を小さ
くすることにより、前記負荷抵抗ＲL の値の増加にほぼ
比例して出力電流の値が増加することを特徴とする電圧
電流変換回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8032496A JP3811906B2 (ja) | 1996-04-02 | 1996-04-02 | 温度計測回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8032496A JP3811906B2 (ja) | 1996-04-02 | 1996-04-02 | 温度計測回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09269340A true JPH09269340A (ja) | 1997-10-14 |
| JP3811906B2 JP3811906B2 (ja) | 2006-08-23 |
Family
ID=13715089
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8032496A Expired - Fee Related JP3811906B2 (ja) | 1996-04-02 | 1996-04-02 | 温度計測回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3811906B2 (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56166613A (en) * | 1980-05-26 | 1981-12-21 | Sony Corp | Voltage to current converting circuit |
| JPS6180466U (ja) * | 1984-10-31 | 1986-05-28 | ||
| JPS61122534A (ja) * | 1984-11-20 | 1986-06-10 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | サ−ミスタを使用した温度測定方法 |
| JPS63103929A (ja) * | 1986-10-22 | 1988-05-09 | Terumo Corp | 温度測定装置 |
-
1996
- 1996-04-02 JP JP8032496A patent/JP3811906B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56166613A (en) * | 1980-05-26 | 1981-12-21 | Sony Corp | Voltage to current converting circuit |
| JPS6180466U (ja) * | 1984-10-31 | 1986-05-28 | ||
| JPS61122534A (ja) * | 1984-11-20 | 1986-06-10 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | サ−ミスタを使用した温度測定方法 |
| JPS63103929A (ja) * | 1986-10-22 | 1988-05-09 | Terumo Corp | 温度測定装置 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3811906B2 (ja) | 2006-08-23 |
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