JPH09287002A - 粉末冶金用混合粉 - Google Patents
粉末冶金用混合粉Info
- Publication number
- JPH09287002A JPH09287002A JP8101256A JP10125696A JPH09287002A JP H09287002 A JPH09287002 A JP H09287002A JP 8101256 A JP8101256 A JP 8101256A JP 10125696 A JP10125696 A JP 10125696A JP H09287002 A JPH09287002 A JP H09287002A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- powder
- copper
- iron
- mixed
- copper powder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 寸法変動が小さく高い寸法精度を有する焼結
部品を製造できるFe−Cu系あるいはFe−Cu−Ｃ系の粉末
冶金用混合粉を提案する。 【解決手段】 鉄系粉と銅粉とあるいはさらに黒鉛粉と
を混合してなるFe−Cu系あるいはFe−Cu−Ｃ系の粉末冶
金用混合粉で、銅粉中のPb含有量を0.05wt％以下と制限
した銅粉を用いることにより、焼結中の寸法変動を小さ
くできる。混合粉の組成は、銅粉：0.1 〜５wt％あるい
はさらに黒鉛粉：２wt％以下および残部鉄系粉からな
り、前記鉄系粉は、前記銅粉を表面に拡散付着させたも
のが好ましい。
部品を製造できるFe−Cu系あるいはFe−Cu−Ｃ系の粉末
冶金用混合粉を提案する。 【解決手段】 鉄系粉と銅粉とあるいはさらに黒鉛粉と
を混合してなるFe−Cu系あるいはFe−Cu−Ｃ系の粉末冶
金用混合粉で、銅粉中のPb含有量を0.05wt％以下と制限
した銅粉を用いることにより、焼結中の寸法変動を小さ
くできる。混合粉の組成は、銅粉：0.1 〜５wt％あるい
はさらに黒鉛粉：２wt％以下および残部鉄系粉からな
り、前記鉄系粉は、前記銅粉を表面に拡散付着させたも
のが好ましい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、機械部品等の製造
に用いる粉末冶金用混合粉に関し、とくに、寸法安定性
に優れた焼結部品の製造に適した原料混合粉に関する。
に用いる粉末冶金用混合粉に関し、とくに、寸法安定性
に優れた焼結部品の製造に適した原料混合粉に関する。
【０００２】
【従来の技術】機械構造用部品等の製造においては、仕
上切削量をできるだけ少なくして最終部品形状に加工
し、生産性を高めることが要求されている。そのために
は、粉体を成形した成形体から、焼結・熱処理を経た部
品素材にいたるまで寸法の安定性が重要となる。とくに
焼結時の寸法変化を零に近ずけることが、部品の寸法安
定性を良くする最も重要な点となる。
上切削量をできるだけ少なくして最終部品形状に加工
し、生産性を高めることが要求されている。そのために
は、粉体を成形した成形体から、焼結・熱処理を経た部
品素材にいたるまで寸法の安定性が重要となる。とくに
焼結時の寸法変化を零に近ずけることが、部品の寸法安
定性を良くする最も重要な点となる。
【０００３】鉄系の焼結材料では、優れた機械的性質と
高い経済性の観点から、最も一般的な合金元素としてCu
が用いられている。しかし、Fe−Cu系は、焼結時に「銅
膨張現象」とよばれる著しい膨張が生じることが知られ
ている。この「銅膨張現象」は、焼結中に混合粉中に含
まれる銅粉が溶融し、周囲の鉄粒子間の隙間に浸潤し拡
散することにより生じる膨張現象である。
高い経済性の観点から、最も一般的な合金元素としてCu
が用いられている。しかし、Fe−Cu系は、焼結時に「銅
膨張現象」とよばれる著しい膨張が生じることが知られ
ている。この「銅膨張現象」は、焼結中に混合粉中に含
まれる銅粉が溶融し、周囲の鉄粒子間の隙間に浸潤し拡
散することにより生じる膨張現象である。
【０００４】Fe−Cu系にＣを添加すると、Cu量が少ない
範囲ではある程度の膨張抑制効果を示すため、Fe−Cu−
Ｃ系の焼結材料は多く用いられてきたが、しかし、Cu量
が多量の場合には、寸法変化を抑えることはできなかっ
た。焼結時の寸法変化を抑えるため、従来から、幾つか
の試みがなされてきた。たとえば、特開昭56-20142号公
報には、Fe−Cu系焼結合金に、Ｂを0.03wt％以上含有さ
せることにより、焼結時の銅の溶融による銅膨張現象を
抑えようとする鉄銅系高密度焼結合金の製造法が提案さ
れている。また、特開昭55-2791 号公報には、Fe−Cu系
あるいはFe−Cu−Ｃ系粉末にＰを0.15〜1.0wt ％含有さ
せることにより、焼結時の銅の溶融に伴う膨張を抑制
し、良好な寸法正確性が得られることが開示されてい
る。さらに、特開昭59-123740 号公報には、Fe−Cu−Ｐ
−Ｃ系焼結合金部材の製造法が示され、原料粉末として
Cu−Ｐ合金粉末を使用することにより、Cu−Ｐ液相の発
生がわずかづつ生じ、焼結体の寸法変化が小さくなるこ
とが開示されている。
範囲ではある程度の膨張抑制効果を示すため、Fe−Cu−
Ｃ系の焼結材料は多く用いられてきたが、しかし、Cu量
が多量の場合には、寸法変化を抑えることはできなかっ
た。焼結時の寸法変化を抑えるため、従来から、幾つか
の試みがなされてきた。たとえば、特開昭56-20142号公
報には、Fe−Cu系焼結合金に、Ｂを0.03wt％以上含有さ
せることにより、焼結時の銅の溶融による銅膨張現象を
抑えようとする鉄銅系高密度焼結合金の製造法が提案さ
れている。また、特開昭55-2791 号公報には、Fe−Cu系
あるいはFe−Cu−Ｃ系粉末にＰを0.15〜1.0wt ％含有さ
せることにより、焼結時の銅の溶融に伴う膨張を抑制
し、良好な寸法正確性が得られることが開示されてい
る。さらに、特開昭59-123740 号公報には、Fe−Cu−Ｐ
−Ｃ系焼結合金部材の製造法が示され、原料粉末として
Cu−Ｐ合金粉末を使用することにより、Cu−Ｐ液相の発
生がわずかづつ生じ、焼結体の寸法変化が小さくなるこ
とが開示されている。
【０００５】また、特開昭53-92306号公報、特開昭53-1
28513 号公報および特開平1-290702号公報には、鉄粉の
表面に銅を拡散付着させることにより、銅の偏析を防止
し、優れた寸法正確性を有する焼結部品を製造できるこ
とが開示されている。しかしながら、上記した技術によ
っても、Fe−Cu系あるいはFe−Cu−Ｃ系の焼結機械部品
の焼結時の寸法変化を十分抑制できず、高精度機械部品
製造に際しては、サイジング等の矯正が不可欠であっ
た。
28513 号公報および特開平1-290702号公報には、鉄粉の
表面に銅を拡散付着させることにより、銅の偏析を防止
し、優れた寸法正確性を有する焼結部品を製造できるこ
とが開示されている。しかしながら、上記した技術によ
っても、Fe−Cu系あるいはFe−Cu−Ｃ系の焼結機械部品
の焼結時の寸法変化を十分抑制できず、高精度機械部品
製造に際しては、サイジング等の矯正が不可欠であっ
た。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】Fe−Cu系あるいはFe−
Cu−Ｃ系の原料混合粉は、焼結中に、Fe中へのCu、Ｃの
固相拡散、Cuの溶融、Feの相変態等が複雑に絡んだ膨張
収縮挙動を起こし、焼結体は複雑な寸法変化を生ずる。
本発明は、上記問題を有利に解決し、寸法変動の小さい
焼結部品を製造できる粉末冶金用混合粉を提案すること
を目的とする。
Cu−Ｃ系の原料混合粉は、焼結中に、Fe中へのCu、Ｃの
固相拡散、Cuの溶融、Feの相変態等が複雑に絡んだ膨張
収縮挙動を起こし、焼結体は複雑な寸法変化を生ずる。
本発明は、上記問題を有利に解決し、寸法変動の小さい
焼結部品を製造できる粉末冶金用混合粉を提案すること
を目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者は、焼結時に、
Fe−Cu系あるいはFe−Cu−Ｃ系の原料混合粉に生ずる、
このような膨張収縮挙動に影響する要因を鋭意検討し
た。焼結時、Fe−Cu系あるいはFe−Cu−Ｃ系の原料混合
粉に生ずる膨張挙動は、混合粉中に含まれる銅粉が溶融
し、周囲の鉄粒子間の隙間に浸潤して急速に拡散するこ
とにより生じる膨張現象である。銅液相と鉄固相の間の
現象であるため、銅液相中の微量成分や、鉄固相に存在
する微量成分が大きく影響していると考え、とくに、銅
粉に含まれる微量元素の影響を検討した結果、混合粉に
使用する銅粉に微量含まれるPbが焼結体の寸法変動に大
きな影響を及ぼしていることを突き止めた。まず、本発
明の基礎になった実験について説明する。
Fe−Cu系あるいはFe−Cu−Ｃ系の原料混合粉に生ずる、
このような膨張収縮挙動に影響する要因を鋭意検討し
た。焼結時、Fe−Cu系あるいはFe−Cu−Ｃ系の原料混合
粉に生ずる膨張挙動は、混合粉中に含まれる銅粉が溶融
し、周囲の鉄粒子間の隙間に浸潤して急速に拡散するこ
とにより生じる膨張現象である。銅液相と鉄固相の間の
現象であるため、銅液相中の微量成分や、鉄固相に存在
する微量成分が大きく影響していると考え、とくに、銅
粉に含まれる微量元素の影響を検討した結果、混合粉に
使用する銅粉に微量含まれるPbが焼結体の寸法変動に大
きな影響を及ぼしていることを突き止めた。まず、本発
明の基礎になった実験について説明する。
【０００８】見掛け密度、Mn、Si含有量がわずかに相違
するアトマイズ鉄系粉Ａ、Ｂ、Ｃに、Pb含有量の相違す
る銅粉2.0wt ％と、黒鉛粉0.8 wt％とをステアリン酸亜
鉛0.75wt％とともに混合し、成形したのち、還元雰囲気
中で1130℃×20min 焼結した。焼結後の外径寸法を測定
し、成形金型の外径寸法に対する変化率を求め、図１に
示す。
するアトマイズ鉄系粉Ａ、Ｂ、Ｃに、Pb含有量の相違す
る銅粉2.0wt ％と、黒鉛粉0.8 wt％とをステアリン酸亜
鉛0.75wt％とともに混合し、成形したのち、還元雰囲気
中で1130℃×20min 焼結した。焼結後の外径寸法を測定
し、成形金型の外径寸法に対する変化率を求め、図１に
示す。
【０００９】図１から、銅粉中のPb含有量が0.05wt％を
超えると、寸法変化率が大きくなり、さらに、鉄系粉
Ａ、Ｂ、Ｃの間で寸法変化率の相違が大きくなることが
わかる。すなわち、銅粉中のPb含有量を0.05wt％以下す
ることにより、寸法変化率および鉄系粉の銘柄、ロット
の相違による寸法変化のばらつきを低く抑えることがで
きる。
超えると、寸法変化率が大きくなり、さらに、鉄系粉
Ａ、Ｂ、Ｃの間で寸法変化率の相違が大きくなることが
わかる。すなわち、銅粉中のPb含有量を0.05wt％以下す
ることにより、寸法変化率および鉄系粉の銘柄、ロット
の相違による寸法変化のばらつきを低く抑えることがで
きる。
【００１０】本発明は、上記知見に基づき構成されたも
のである。すなわち、本発明は、鉄系粉と銅粉あるいは
さらに黒鉛粉とを配合してなる焼結部品製造用原料混合
粉であって、前記銅粉が、Pb含有量が0.05wt％以下の銅
粉であることを特徴とする粉末冶金用混合粉であり、好
ましくは、前記混合粉は、銅粉： 0.1〜５wt％あるいは
さらに黒鉛粉：２wt％以下および残部鉄系粉からなり、
さらに、前記鉄系粉は、前記銅粉の一部または全部を表
面に拡散付着させたものであることが好ましい。
のである。すなわち、本発明は、鉄系粉と銅粉あるいは
さらに黒鉛粉とを配合してなる焼結部品製造用原料混合
粉であって、前記銅粉が、Pb含有量が0.05wt％以下の銅
粉であることを特徴とする粉末冶金用混合粉であり、好
ましくは、前記混合粉は、銅粉： 0.1〜５wt％あるいは
さらに黒鉛粉：２wt％以下および残部鉄系粉からなり、
さらに、前記鉄系粉は、前記銅粉の一部または全部を表
面に拡散付着させたものであることが好ましい。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明では、焼結部品製造用原料
混合粉として、鉄系粉と銅粉あるいはさらに黒鉛粉とを
配合する。本発明では、配合する銅粉に含まれるPb含有
量を0.05wt％以下に制限する。銅粉中のPb含有量を0.05
wt％以下にすることにより、混合粉成形体の焼結中の寸
法変化を許容できる範囲以内（好ましくは0.40％以下）
にすることができる。また、混合粉に配合される鉄系粉
のばらつき、たとえば鉄系粉の銘柄、ロット等の相違に
よる微量元素のばらつき、による混合粉成形体の焼結中
の寸法変化のばらつきも少なく、許容できる範囲内とす
ることができる。銅粉中のPb含有量が0.05wt％を超える
銅粉では、融点が低下し、さらに銅液相の表面張力が低
下し鉄粒子表面への濡れ性が増大して、銅膨張が助長さ
れるため、寸法変化が大きくなると考えられる。また、
銅粉中に含まれるPbを減少させることは、銅液相の鉄粒
子への濡れ性に対する諸因子の影響を少なくしているも
のと推定される。このようなことから、銅粉中のPb含有
量は0.05wt％以下とする。
混合粉として、鉄系粉と銅粉あるいはさらに黒鉛粉とを
配合する。本発明では、配合する銅粉に含まれるPb含有
量を0.05wt％以下に制限する。銅粉中のPb含有量を0.05
wt％以下にすることにより、混合粉成形体の焼結中の寸
法変化を許容できる範囲以内（好ましくは0.40％以下）
にすることができる。また、混合粉に配合される鉄系粉
のばらつき、たとえば鉄系粉の銘柄、ロット等の相違に
よる微量元素のばらつき、による混合粉成形体の焼結中
の寸法変化のばらつきも少なく、許容できる範囲内とす
ることができる。銅粉中のPb含有量が0.05wt％を超える
銅粉では、融点が低下し、さらに銅液相の表面張力が低
下し鉄粒子表面への濡れ性が増大して、銅膨張が助長さ
れるため、寸法変化が大きくなると考えられる。また、
銅粉中に含まれるPbを減少させることは、銅液相の鉄粒
子への濡れ性に対する諸因子の影響を少なくしているも
のと推定される。このようなことから、銅粉中のPb含有
量は0.05wt％以下とする。
【００１２】混合粉への銅粉の配合量は、0.1 〜５wt％
とすることが好ましい。混合粉へ配合された銅粉は、焼
結時に液相となり、鉄粉へ拡散し、焼結部品の強度を増
加させ焼結収縮を防止する効果を有する。混合粉への銅
粉の配合量が、0.1 wt％未満では、その効果が認められ
ず、また５wt％を超えると焼結中の寸法変化が大きくな
り、焼結部品の寸法精度が低下する。このため、銅粉の
配合量は、0.1 〜５wt％の範囲とした。
とすることが好ましい。混合粉へ配合された銅粉は、焼
結時に液相となり、鉄粉へ拡散し、焼結部品の強度を増
加させ焼結収縮を防止する効果を有する。混合粉への銅
粉の配合量が、0.1 wt％未満では、その効果が認められ
ず、また５wt％を超えると焼結中の寸法変化が大きくな
り、焼結部品の寸法精度が低下する。このため、銅粉の
配合量は、0.1 〜５wt％の範囲とした。
【００１３】混合粉への黒鉛粉の配合量は、２wt％以下
とすることが好ましい。黒鉛粉は、焼結中に鉄粉へ容易
に拡散し、合金化して、焼結体の強度を上昇することが
できるため、必要に応じ配合する。２wt％を超える黒鉛
粉の添加は、焼結体の寸法精度が劣化するため、配合す
る場合は、２wt％以下とする。黒鉛粉は、鱗片状の天然
黒鉛粉が好適である。
とすることが好ましい。黒鉛粉は、焼結中に鉄粉へ容易
に拡散し、合金化して、焼結体の強度を上昇することが
できるため、必要に応じ配合する。２wt％を超える黒鉛
粉の添加は、焼結体の寸法精度が劣化するため、配合す
る場合は、２wt％以下とする。黒鉛粉は、鱗片状の天然
黒鉛粉が好適である。
【００１４】本発明で使用する鉄系粉は、還元鉄粉、ア
トマイズ鉄粉、電解鉄粉等いずれも好適に適用でき、と
くに限定する必要はないが、合金元素を含有できるアト
マイズ鉄粉が好適である。また、本発明では、銅粉の一
部または全部を予め鉄粉粒子表面に拡散付着させた鉄系
粉がCuの偏析防止、寸法変化のバラツキ軽減の観点から
好適である。鉄粉粒子表面への銅粉の拡散付着は、鉄系
粉と銅粉を混合し還元雰囲気で熱処理することにより達
成できる。鉄粉粒子表面への銅粉の拡散付着量は、 0.1
〜５％の全範囲で効果的である。
トマイズ鉄粉、電解鉄粉等いずれも好適に適用でき、と
くに限定する必要はないが、合金元素を含有できるアト
マイズ鉄粉が好適である。また、本発明では、銅粉の一
部または全部を予め鉄粉粒子表面に拡散付着させた鉄系
粉がCuの偏析防止、寸法変化のバラツキ軽減の観点から
好適である。鉄粉粒子表面への銅粉の拡散付着は、鉄系
粉と銅粉を混合し還元雰囲気で熱処理することにより達
成できる。鉄粉粒子表面への銅粉の拡散付着量は、 0.1
〜５％の全範囲で効果的である。
【００１５】そのほか、混合粉には、潤滑材、被削性改
善物質を添加してもよい。潤滑材としてはステアリン酸
亜鉛、ワックスなどが好適である。上記した組成の原料
混合粉は、圧縮成形により、所定の寸法の成形体とさ
れ、非酸化性雰囲気で焼結するのが好適である。
善物質を添加してもよい。潤滑材としてはステアリン酸
亜鉛、ワックスなどが好適である。上記した組成の原料
混合粉は、圧縮成形により、所定の寸法の成形体とさ
れ、非酸化性雰囲気で焼結するのが好適である。
【００１６】
（実施例１）粒度が＃80メッシュ以下で、0.013 wt％S
i、0.17wt％Mnを含有する見掛け密度2.98の鉄系粉
（Ａ）、0.020wt ％Si、0.25wt％Mnを含有する見掛け密
度2.79の鉄系粉（Ｂ）および0.025wt ％Si、0.22wt％Mn
を含有する見掛け密度2.68の鉄系粉（Ｃ）の３種のアト
マイズ鉄粉に、粒度が＃200 メッシュ以下で、Pb含有量
が0.002 〜0.10wt％の銅粉と、あるいはさらに0.8 〜2.
3 wt％の天然黒鉛粉を、0.75wt％のステアリン酸亜鉛と
ともに、表１に示す割合で混合して混合粉としたのち、
プレスによりφ35×φ14×10mmのリング形状に成形し
た。成形体の成形密度は6.85g/cm3 であった。これら成
形体を、CO2 濃度が0.3vol％のＲＸガス雰囲気中で焼結
した。焼結後、焼結体外径寸法を測定し、成形金型の外
径寸法に対する変化率および外径寸法変化率の標準偏差
を計算した。外径寸法の変化率の測定結果を表１に示
す。
i、0.17wt％Mnを含有する見掛け密度2.98の鉄系粉
（Ａ）、0.020wt ％Si、0.25wt％Mnを含有する見掛け密
度2.79の鉄系粉（Ｂ）および0.025wt ％Si、0.22wt％Mn
を含有する見掛け密度2.68の鉄系粉（Ｃ）の３種のアト
マイズ鉄粉に、粒度が＃200 メッシュ以下で、Pb含有量
が0.002 〜0.10wt％の銅粉と、あるいはさらに0.8 〜2.
3 wt％の天然黒鉛粉を、0.75wt％のステアリン酸亜鉛と
ともに、表１に示す割合で混合して混合粉としたのち、
プレスによりφ35×φ14×10mmのリング形状に成形し
た。成形体の成形密度は6.85g/cm3 であった。これら成
形体を、CO2 濃度が0.3vol％のＲＸガス雰囲気中で焼結
した。焼結後、焼結体外径寸法を測定し、成形金型の外
径寸法に対する変化率および外径寸法変化率の標準偏差
を計算した。外径寸法の変化率の測定結果を表１に示
す。
【００１７】
【表１】
【００１８】本発明例の試片No.1〜6 では、外径寸法の
変化率は低く、また、Mn、Si等の含有量が異なる鉄系粉
をもちいても外径寸法変化率の変動は少ない。また、同
一配合試片間の寸法変化率の標準偏差も小さい。これに
対し、銅粉中のPb含有量が高い試片No.10 、12、12、15
の比較例では、外径寸法変化率は大きく、かつ標準偏差
も大きい。さらに、鉄系粉の種類の相違により、外径寸
法変化率にばらつきが生じている。また、銅粉の配合量
または黒鉛粉の配合量が本発明の範囲外である試片No.1
1 、13の比較例でも、外径寸法変化率は大きく、外径寸
法変化率の標準偏差の偏差も大きい。
変化率は低く、また、Mn、Si等の含有量が異なる鉄系粉
をもちいても外径寸法変化率の変動は少ない。また、同
一配合試片間の寸法変化率の標準偏差も小さい。これに
対し、銅粉中のPb含有量が高い試片No.10 、12、12、15
の比較例では、外径寸法変化率は大きく、かつ標準偏差
も大きい。さらに、鉄系粉の種類の相違により、外径寸
法変化率にばらつきが生じている。また、銅粉の配合量
または黒鉛粉の配合量が本発明の範囲外である試片No.1
1 、13の比較例でも、外径寸法変化率は大きく、外径寸
法変化率の標準偏差の偏差も大きい。
【００１９】（実施例２）粒度が＃80メッシュ以下の、
0.013wt％Si、0.17wt％Mnを含有するアトマイズ鉄粉
と、粒度が＃ 250メッシュ以下の0.03wt％Pbを含有する
銅粉（２wt％）とを混合し、還元雰囲気中で熱処理し、
鉄粉表面に銅粉を拡散付着させた。この銅粉を表面に拡
散付着させた鉄系粉に、粒度が＃ 250メッシュ以下の0.
03wt％Pbを含有する銅粉を 1.0wt％、さらに、黒鉛粉を
1.0wt％混合し、原料混合粉とした。この原料混合粉
を、プレスによりφ35×φ14×10mmのリング形状に成形
した。成形体の成形密度は6.85g/cm3 であった。これら
成形体を、CO2 濃度が0.3vol％のＲＸガス雰囲気中で焼
結した。焼結後、焼結体外径寸法を測定し、成形金型の
外径寸法に対する変化率を計算した。その結果、外径寸
法の変化率は0.25％と非常に低かった。
0.013wt％Si、0.17wt％Mnを含有するアトマイズ鉄粉
と、粒度が＃ 250メッシュ以下の0.03wt％Pbを含有する
銅粉（２wt％）とを混合し、還元雰囲気中で熱処理し、
鉄粉表面に銅粉を拡散付着させた。この銅粉を表面に拡
散付着させた鉄系粉に、粒度が＃ 250メッシュ以下の0.
03wt％Pbを含有する銅粉を 1.0wt％、さらに、黒鉛粉を
1.0wt％混合し、原料混合粉とした。この原料混合粉
を、プレスによりφ35×φ14×10mmのリング形状に成形
した。成形体の成形密度は6.85g/cm3 であった。これら
成形体を、CO2 濃度が0.3vol％のＲＸガス雰囲気中で焼
結した。焼結後、焼結体外径寸法を測定し、成形金型の
外径寸法に対する変化率を計算した。その結果、外径寸
法の変化率は0.25％と非常に低かった。
【００２０】
【発明の効果】本発明によれば、焼結中の寸法変動を有
効に抑制でき、サイジング等の矯正をすることなく、高
度な寸法精度を有する焼結機械部品の製造が可能とな
り、生産性・経済性が大きく向上する。
効に抑制でき、サイジング等の矯正をすることなく、高
度な寸法精度を有する焼結機械部品の製造が可能とな
り、生産性・経済性が大きく向上する。
【図１】寸法変化率と銅粉中のPb含有量との関係を示す
グラフである。
グラフである。
Claims (3)
- 【請求項１】 鉄系粉と銅粉あるいはさらに黒鉛粉とを
配合してなる焼結部品製造用原料混合粉であって、前記
銅粉が、Pb含有量が0.05wt％以下の銅粉であることを特
徴とする粉末冶金用混合粉。 - 【請求項２】 前記混合粉が銅粉：0.1 〜５wt％あるい
はさらに黒鉛粉２wt％以下および残部鉄系粉からなる請
求項１記載の粉末冶金用混合粉。 - 【請求項３】 前記鉄系粉が、前記銅粉の一部または全
部を表面に拡散付着させたものであることを特徴とする
請求項１または２記載の粉末冶金用混合粉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10125696A JP3694968B2 (ja) | 1996-04-23 | 1996-04-23 | 粉末冶金用混合粉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10125696A JP3694968B2 (ja) | 1996-04-23 | 1996-04-23 | 粉末冶金用混合粉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09287002A true JPH09287002A (ja) | 1997-11-04 |
| JP3694968B2 JP3694968B2 (ja) | 2005-09-14 |
Family
ID=14295841
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10125696A Expired - Fee Related JP3694968B2 (ja) | 1996-04-23 | 1996-04-23 | 粉末冶金用混合粉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3694968B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010137735A1 (ja) * | 2009-05-28 | 2010-12-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 粉末冶金用鉄基混合粉末 |
| JP2015004099A (ja) * | 2013-06-20 | 2015-01-08 | 住友電工焼結合金株式会社 | Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結材料の製造方法 |
-
1996
- 1996-04-23 JP JP10125696A patent/JP3694968B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010137735A1 (ja) * | 2009-05-28 | 2010-12-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 粉末冶金用鉄基混合粉末 |
| CN102448641A (zh) * | 2009-05-28 | 2012-05-09 | 杰富意钢铁株式会社 | 粉末冶金用铁基混合粉末 |
| US8603212B2 (en) | 2009-05-28 | 2013-12-10 | Jfe Steel Corporation | Iron-based mixed powder for powder metallurgy |
| JP2015004099A (ja) * | 2013-06-20 | 2015-01-08 | 住友電工焼結合金株式会社 | Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結材料の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3694968B2 (ja) | 2005-09-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5504278B2 (ja) | 拡散合金化された鉄又は鉄基粉末を製造する方法、拡散合金化粉末、該拡散合金化粉末を含む組成物、及び該組成物から製造した成形され、焼結された部品 | |
| GB2259310A (en) | Iron-base powder composition | |
| JPS6366362B2 (ja) | ||
| EP0151185A1 (en) | Tin-containing iron powder and process for its production | |
| JPS63137102A (ja) | 粉末冶金用合金粉末 | |
| CN100362125C (zh) | 烧结铁基粉末混合物时控制尺寸变化的方法 | |
| JP3694968B2 (ja) | 粉末冶金用混合粉 | |
| EP0601042A1 (en) | Powder-metallurgical composition having good soft magnetic properties | |
| JP2001294905A (ja) | 微小モジュール歯車の製造方法 | |
| Berry | Factors affecting the growth of 90/10 copper/tin mixes based on atomized powders | |
| JPH0751721B2 (ja) | 焼結用低合金鉄粉末 | |
| JP3658465B2 (ja) | 鉄系焼結摺動部材ならびにその製造方法 | |
| JPH0689363B2 (ja) | 粉末治金用高強度合金鋼粉 | |
| JPH04337001A (ja) | 粉末冶金用低合金鋼粉及びその焼結成形体並びに調質成形体 | |
| JP3347773B2 (ja) | 粉末冶金用純鉄粉混合物 | |
| JPH0140082B2 (ja) | ||
| JP3331963B2 (ja) | 焼結バルブシートおよびその製造方法 | |
| JPH0633101A (ja) | 粉末冶金用高強度合金鋼粉の製造方法 | |
| JP3346310B2 (ja) | 高強度鉄基焼結合金 | |
| JPH07197101A (ja) | 粉末冶金用鉄−燐系鋼粉、及び焼結部品の製造方法 | |
| JP2745889B2 (ja) | 射出成形法による高強度鋼部材の製造方法 | |
| JPH06145702A (ja) | 粉末冶金用鋼粉の製造方法および焼結部品 | |
| JPH01290703A (ja) | 焼結用低合金鋼粉末混練物 | |
| WO2023157386A1 (ja) | 粉末冶金用鉄基混合粉および鉄基焼結体 | |
| JPH01104701A (ja) | 圧縮性に優れた複合合金鋼粉の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040312 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040323 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20050607 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20050620 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090708 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100708 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100708 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110708 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110708 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120708 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120708 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130708 Year of fee payment: 8 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |