JPH09316542A - 磁気特性に優れたフェライトステンレス鋼板および成形品の製造方法 - Google Patents
磁気特性に優れたフェライトステンレス鋼板および成形品の製造方法Info
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- JPH09316542A JPH09316542A JP8130066A JP13006696A JPH09316542A JP H09316542 A JPH09316542 A JP H09316542A JP 8130066 A JP8130066 A JP 8130066A JP 13006696 A JP13006696 A JP 13006696A JP H09316542 A JPH09316542 A JP H09316542A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】低温で短時間の磁気焼鈍によって磁気特性が回
復するフェライトステンレス鋼板の製造方法を提供する
こと。 【解決手段】重量％で、Ｃ：０．０１５％以下、Ｎ：
０．０１５％以下、Ｃｒ：１０〜１４％、Ｓｉ：２％以
下、Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０
２％以下、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ａｌ：０〜０．
１％、Ｃｕ：０〜０．５％、Ｖ：０〜０．５％、Ｎｉ：
０〜０．５％、Ｍｏ：０〜１％でかつ、Ｃ＋Ｎ≦０．０
２％、重量比でＴｉ／（Ｃ＋Ｎ）≧５を満足し、残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる素鋼板を７００〜９
００℃の温度域の温度Ｔで均熱し、その後、素鋼板の温
度が少なくとも６００℃になるまでは下記式（ａ）を満
たす冷却速度で冷却する。 ｌｏｇＣ≦１４．５−（３Ｔ／２００）・・・・・（ａ） ただし、Ｃ：冷却速度（℃／ｈ）、Ｔ：均熱温度（℃）
復するフェライトステンレス鋼板の製造方法を提供する
こと。 【解決手段】重量％で、Ｃ：０．０１５％以下、Ｎ：
０．０１５％以下、Ｃｒ：１０〜１４％、Ｓｉ：２％以
下、Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０
２％以下、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ａｌ：０〜０．
１％、Ｃｕ：０〜０．５％、Ｖ：０〜０．５％、Ｎｉ：
０〜０．５％、Ｍｏ：０〜１％でかつ、Ｃ＋Ｎ≦０．０
２％、重量比でＴｉ／（Ｃ＋Ｎ）≧５を満足し、残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる素鋼板を７００〜９
００℃の温度域の温度Ｔで均熱し、その後、素鋼板の温
度が少なくとも６００℃になるまでは下記式（ａ）を満
たす冷却速度で冷却する。 ｌｏｇＣ≦１４．５−（３Ｔ／２００）・・・・・（ａ） ただし、Ｃ：冷却速度（℃／ｈ）、Ｔ：均熱温度（℃）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、磁気焼鈍後の磁気
特性に優れたフェライトステンレス鋼板の製造方法、お
よびその方法で製造したフェライトステンレス鋼板を素
材として磁気シールド部材等のフェライトステンレス成
形品を製造する方法に関するものである。
特性に優れたフェライトステンレス鋼板の製造方法、お
よびその方法で製造したフェライトステンレス鋼板を素
材として磁気シールド部材等のフェライトステンレス成
形品を製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】フェライトステンレス鋼板は、耐食軟磁
性材料として磁気シ−ルド用部材に利用されてきた。フ
ェライトステンレス鋼板から磁気シ−ルド用部材を製造
するためには、プレス等により所望の部材形状に成形加
工した後に、磁気特性を回復させるために磁気焼鈍を施
す必要がある。しかし、従来の方法によって製造された
フェライトステンレス鋼板の磁気特性を回復させるため
には、高温での長時間の磁気焼鈍を必要とする。高温で
の長時間の磁気焼鈍には、生産性を低下させたり、焼鈍
中に製品が変形して寸法誤差が生じるという問題があ
る。
性材料として磁気シ−ルド用部材に利用されてきた。フ
ェライトステンレス鋼板から磁気シ−ルド用部材を製造
するためには、プレス等により所望の部材形状に成形加
工した後に、磁気特性を回復させるために磁気焼鈍を施
す必要がある。しかし、従来の方法によって製造された
フェライトステンレス鋼板の磁気特性を回復させるため
には、高温での長時間の磁気焼鈍を必要とする。高温で
の長時間の磁気焼鈍には、生産性を低下させたり、焼鈍
中に製品が変形して寸法誤差が生じるという問題があ
る。
【０００３】従来の磁気焼鈍においては、例えば特開昭
５０−７８５１６号公報、特開昭５８−１２６９２０号
公報、特開平５−２５５８１７号公報、および特開平６
−４９６０５号公報に示されているように、８５０〜１
０００℃で２〜４時間という高温で長時間の処理が行わ
れていた。
５０−７８５１６号公報、特開昭５８−１２６９２０号
公報、特開平５−２５５８１７号公報、および特開平６
−４９６０５号公報に示されているように、８５０〜１
０００℃で２〜４時間という高温で長時間の処理が行わ
れていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、低温
で短時間の磁気焼鈍によって磁気特性が回復するフェラ
イトステンレス鋼板の製造方法およびその方法で製造し
たフェライトステンレス鋼板を素材とするフェライトス
テンレス成形品の製造方法を提供することである。
で短時間の磁気焼鈍によって磁気特性が回復するフェラ
イトステンレス鋼板の製造方法およびその方法で製造し
たフェライトステンレス鋼板を素材とするフェライトス
テンレス成形品の製造方法を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】熱間圧延や冷間圧延によ
って鋼板に加工したフェライトステンレス鋼には、通
常、再結晶による成形性の向上のための最終焼鈍が施さ
れる。その後、ユーザー自身がその鋼板をプレス加工や
曲げ加工等により所要の部材形状に成形し、次の工程と
して磁気特性を回復するための磁気焼鈍を行う。
って鋼板に加工したフェライトステンレス鋼には、通
常、再結晶による成形性の向上のための最終焼鈍が施さ
れる。その後、ユーザー自身がその鋼板をプレス加工や
曲げ加工等により所要の部材形状に成形し、次の工程と
して磁気特性を回復するための磁気焼鈍を行う。
【０００６】本発明者らが研究を重ねた結果、（１）特
定組成のフェライトステンレス鋼板に、（２）特定の条
件の最終焼鈍を施すことにより、従来の磁気焼鈍と較べ
て低温で短時間の処理によって磁気特性が回復するフェ
ライトステンレス鋼板を製造することができた。
定組成のフェライトステンレス鋼板に、（２）特定の条
件の最終焼鈍を施すことにより、従来の磁気焼鈍と較べ
て低温で短時間の処理によって磁気特性が回復するフェ
ライトステンレス鋼板を製造することができた。
【０００７】第１の発明は、下記（１）の組成のフェラ
イトステンレス鋼板（以下、素鋼板と記す。）に下記
（２）の最終焼鈍を施して、フェライトステンレス鋼板
を製造する方法である（以下、第１の発明によって製造
したフェライトステンレス鋼板を本ステンレス鋼板と記
す。）。第２の発明は、（１）、（２）によって製造し
た本ステンレス鋼板に下記（３）の成形加工を施した
後、下記（４）の磁気焼鈍を施すことによりフェライト
ステンレス成形品を製造する方法である。
イトステンレス鋼板（以下、素鋼板と記す。）に下記
（２）の最終焼鈍を施して、フェライトステンレス鋼板
を製造する方法である（以下、第１の発明によって製造
したフェライトステンレス鋼板を本ステンレス鋼板と記
す。）。第２の発明は、（１）、（２）によって製造し
た本ステンレス鋼板に下記（３）の成形加工を施した
後、下記（４）の磁気焼鈍を施すことによりフェライト
ステンレス成形品を製造する方法である。
【０００８】（１）素鋼板の組成 重量％で、Ｃ：０〜０．０１５％、Ｎ：０〜０．０１５
％、Ｃｒ：１０〜１４％、Ｓｉ：０〜２％、Ｍｎ：０〜
２％、Ｐ：０〜０．０４％、Ｓ：０〜０．０２％、Ｔ
ｉ：０．０５〜０．５％、Ａｌ：０〜０．１％、Ｃｕ：
０〜０．５％、Ｖ：０〜０．５％、Ｎｉ：０〜０．５
％、Ｍｏ：０〜１％でかつ、Ｃ＋Ｎ≦０．０２％、重量
比でＴｉ／（Ｃ＋Ｎ）≧５を満足し、残部がＦｅおよび
不可避的不純物からなる素鋼板。
％、Ｃｒ：１０〜１４％、Ｓｉ：０〜２％、Ｍｎ：０〜
２％、Ｐ：０〜０．０４％、Ｓ：０〜０．０２％、Ｔ
ｉ：０．０５〜０．５％、Ａｌ：０〜０．１％、Ｃｕ：
０〜０．５％、Ｖ：０〜０．５％、Ｎｉ：０〜０．５
％、Ｍｏ：０〜１％でかつ、Ｃ＋Ｎ≦０．０２％、重量
比でＴｉ／（Ｃ＋Ｎ）≧５を満足し、残部がＦｅおよび
不可避的不純物からなる素鋼板。
【０００９】素鋼板は、規定の組成を有するように溶製
された後に通常の熱間圧延あるいは熱間圧延後に冷間圧
延を施す方法によって製造される。
された後に通常の熱間圧延あるいは熱間圧延後に冷間圧
延を施す方法によって製造される。
【００１０】（２）最終焼鈍 本発明でいう最終焼鈍とは、素鋼板を７００〜９００
℃の温度域の温度Ｔで均熱し、その後下記式（ａ）を
満たす冷却速度で冷却することである。
℃の温度域の温度Ｔで均熱し、その後下記式（ａ）を
満たす冷却速度で冷却することである。
【００１１】 ｌｏｇＣ≦１４．５−（３Ｔ／２００）・・・・・（ａ） ただし、Ｃ：冷却速度（℃／ｈ）、Ｔ：均熱温度（℃） 均熱について 素鋼板を７００〜９００℃の温度域の温度Ｔで均熱す
る。ここでいう均熱とは、素鋼板の温度を７００〜９０
０℃の温度域のある特定温度Ｔを中心としてＴ±５０℃
の温度域で保持することを意味している。均熱時間は、
９００℃程度では、数分で十分であり、低い均熱温度に
設定するほど、均熱時間を長くするのが好ましい。例え
ば、７００℃の均熱では１０時間以上保持するのが好ま
しい。
る。ここでいう均熱とは、素鋼板の温度を７００〜９０
０℃の温度域のある特定温度Ｔを中心としてＴ±５０℃
の温度域で保持することを意味している。均熱時間は、
９００℃程度では、数分で十分であり、低い均熱温度に
設定するほど、均熱時間を長くするのが好ましい。例え
ば、７００℃の均熱では１０時間以上保持するのが好ま
しい。
【００１２】使用する焼鈍炉は、箱型焼鈍炉の方が徐冷
しやすいために好ましいが、連続焼鈍炉を用いても本発
明の規定を満足する最終焼鈍を行う限り問題はない。
しやすいために好ましいが、連続焼鈍炉を用いても本発
明の規定を満足する最終焼鈍を行う限り問題はない。
【００１３】冷却 均熱を施した素鋼板を下記式（ａ）を満たす冷却速度で
冷却する。
冷却する。
【００１４】 ｌｏｇＣ≦１４．５−（３Ｔ／２００）・・・・・（ａ） ただし、Ｃ：冷却速度（℃／ｈ）、Ｔ：均熱温度（℃） 素鋼板の温度が６００℃になるまでは（ａ）を満たす冷
却速度で冷却する必要がある。それは、後述するＦｅＴ
ｉＰ析出物を粗大化するためである。６００℃未満の温
度域では、生産性を上げるために（ａ）を超える冷却速
度で冷却しても構わない。
却速度で冷却する必要がある。それは、後述するＦｅＴ
ｉＰ析出物を粗大化するためである。６００℃未満の温
度域では、生産性を上げるために（ａ）を超える冷却速
度で冷却しても構わない。
【００１５】上記の（ａ）を満足する冷却速度で冷却す
るためには、１００℃／ｈ未満の冷却速度を設定した場
合は箱型焼鈍炉を、１００℃／ｈ以上の冷却速度を設定
した場合は、生産性を上げるために連続焼鈍炉を用いる
のが好ましい。
るためには、１００℃／ｈ未満の冷却速度を設定した場
合は箱型焼鈍炉を、１００℃／ｈ以上の冷却速度を設定
した場合は、生産性を上げるために連続焼鈍炉を用いる
のが好ましい。
【００１６】（３）成形加工 上記（１）（２）に記載した方法によって製造した本ス
テンレス鋼板にプレス加工または曲げ加工等を施して所
望の形状とする。
テンレス鋼板にプレス加工または曲げ加工等を施して所
望の形状とする。
【００１７】（４）磁気焼鈍 （３）により所望の形状とした本ステンレス鋼板に低温
で短時間の磁気焼鈍を施して磁気特性を回復させる。
で短時間の磁気焼鈍を施して磁気特性を回復させる。
【００１８】本発明でいう低温でかつ短時間の磁気焼鈍
とは、７５０℃以下の温度で保持時間が６０分間以下程
度の条件の焼鈍を意味している。磁気焼鈍は、５５０〜
７５０℃で５分〜６０分間行うことが好ましい。この磁
気焼鈍は、例えばエレマ炉を用いて行うことができる。
とは、７５０℃以下の温度で保持時間が６０分間以下程
度の条件の焼鈍を意味している。磁気焼鈍は、５５０〜
７５０℃で５分〜６０分間行うことが好ましい。この磁
気焼鈍は、例えばエレマ炉を用いて行うことができる。
【００１９】
【発明の実施の形態】本発明方法を詳細に説明する。な
お、化学組成の「％」の表示は「重量％」を意味する。
お、化学組成の「％」の表示は「重量％」を意味する。
【００２０】（１）素鋼板の組成について Ｃ，Ｎ：ＣおよびＮは、磁気特性を著しく悪化させる元
素なので含有量を極力低くすることが望ましく、含有し
ていなくてもよい元素である。素鋼板のＣおよびＮの含
有量の上限はそれぞれ０．０１５％でかつ含有量の合計
は０．０２％以下とした。それぞれの含有量が０．０１
％以下でかつ含有量の合計は０．０１５％以下とするの
が好ましい。
素なので含有量を極力低くすることが望ましく、含有し
ていなくてもよい元素である。素鋼板のＣおよびＮの含
有量の上限はそれぞれ０．０１５％でかつ含有量の合計
は０．０２％以下とした。それぞれの含有量が０．０１
％以下でかつ含有量の合計は０．０１５％以下とするの
が好ましい。
【００２１】Ｃｒ：Ｃｒを１０％以上含有させることに
より、本ステンレス鋼板の耐食性は著しく向上する。一
方、Ｃｒが１４％を超えると磁気特性と成形性が悪化す
る。したがって、Ｃｒの含有量は１０〜１４％とした。
好ましくは１１〜１２％である。
より、本ステンレス鋼板の耐食性は著しく向上する。一
方、Ｃｒが１４％を超えると磁気特性と成形性が悪化す
る。したがって、Ｃｒの含有量は１０〜１４％とした。
好ましくは１１〜１２％である。
【００２２】Ｓｉ：Ｓｉは、添加しなくてもよいが添加
すれば脱酸作用や磁気特性を高める。この効果を確実に
得るには、Ｓｉを０．５％以上含有させるのが好まし
い。しかし、２％を超えるＳｉは磁気焼鈍の際に磁気特
性の回復を遅らせるばかりでなく、成形性を損なう場合
がある。したがって、Ｓｉの含有量を２％以下とした。
好ましくは１％以下である。
すれば脱酸作用や磁気特性を高める。この効果を確実に
得るには、Ｓｉを０．５％以上含有させるのが好まし
い。しかし、２％を超えるＳｉは磁気焼鈍の際に磁気特
性の回復を遅らせるばかりでなく、成形性を損なう場合
がある。したがって、Ｓｉの含有量を２％以下とした。
好ましくは１％以下である。
【００２３】Ｍｎ：Ｍｎは、添加しなくてもよいが、添
加すれば脱酸効果が高まる。この効果を確実に得るに
は、Ｍｎを０．５％以上含有させるのが好ましい。しか
し、２％を超えて含有させると磁気特性や成形性が悪化
する。したがって、Ｍｎの含有量を２％以下とした。好
ましくは１％以下である。
加すれば脱酸効果が高まる。この効果を確実に得るに
は、Ｍｎを０．５％以上含有させるのが好ましい。しか
し、２％を超えて含有させると磁気特性や成形性が悪化
する。したがって、Ｍｎの含有量を２％以下とした。好
ましくは１％以下である。
【００２４】Ｐ：Ｐは、磁気焼鈍の際に微細な金属間化
合物（ＦｅＴｉＰ）として析出し、磁気特性の回復を妨
げる元素である。したがって、Ｐは極力低くすることが
望ましい。０．０４％は許容上限値である。好ましく
は、０．０２％以下である。
合物（ＦｅＴｉＰ）として析出し、磁気特性の回復を妨
げる元素である。したがって、Ｐは極力低くすることが
望ましい。０．０４％は許容上限値である。好ましく
は、０．０２％以下である。
【００２５】Ａｌ：Ａｌは、添加しなくてもよいが、添
加すれば脱酸効果が著しく高まる。この効果を確実に得
るには、Ａｌを０．０１％以上含有させるのが好まし
い。しかし、０．１％を超えて含有させると成形性が悪
化する。したがって、Ａｌの含有量を０〜０．１％とし
た。好ましくは０〜０．０５％である。
加すれば脱酸効果が著しく高まる。この効果を確実に得
るには、Ａｌを０．０１％以上含有させるのが好まし
い。しかし、０．１％を超えて含有させると成形性が悪
化する。したがって、Ａｌの含有量を０〜０．１％とし
た。好ましくは０〜０．０５％である。
【００２６】Ｓ：Ｓは、添加しなくてもよいが、添加す
れば磁気特性、耐食性および成形性を高める。この効果
を確実に得るには、Ｓを０．００５％以上含有させるの
が好ましい。しかし、Ｓの含有量が０．０２％を超える
とこれらの特性は逆に悪化する。したがて、Ｓの含有量
を０．０２％以下とした。好ましくは、０．０１％以下
である。
れば磁気特性、耐食性および成形性を高める。この効果
を確実に得るには、Ｓを０．００５％以上含有させるの
が好ましい。しかし、Ｓの含有量が０．０２％を超える
とこれらの特性は逆に悪化する。したがて、Ｓの含有量
を０．０２％以下とした。好ましくは、０．０１％以下
である。
【００２７】Ｔｉ：Ｔｉは、ＴｉＣあるいはＴｉＮとし
て析出し、磁気特性、成形性および冷間加工性、ならび
に耐食性を高める。さらに磁気焼鈍において磁気特性の
回復を速める元素でもある。しかし含有量が０．０５％
未満、または５×（Ｃ＋Ｎ）未満では、これらの効果が
得られない。一方、含有量が０．５％を越えると磁気特
性の回復を遅らせるばかりでなくフェライトステンレス
鋼板を硬化させ、成形性を悪化する。したがって、Ｔｉ
の含有量を０．０５〜０．５％でかつ重量比でＴｉ／
（Ｃ＋Ｎ）≧５とした。好ましくは０．１〜０．３％で
かつ重量比でＴｉ／（Ｃ＋Ｎ）≧５である。
て析出し、磁気特性、成形性および冷間加工性、ならび
に耐食性を高める。さらに磁気焼鈍において磁気特性の
回復を速める元素でもある。しかし含有量が０．０５％
未満、または５×（Ｃ＋Ｎ）未満では、これらの効果が
得られない。一方、含有量が０．５％を越えると磁気特
性の回復を遅らせるばかりでなくフェライトステンレス
鋼板を硬化させ、成形性を悪化する。したがって、Ｔｉ
の含有量を０．０５〜０．５％でかつ重量比でＴｉ／
（Ｃ＋Ｎ）≧５とした。好ましくは０．１〜０．３％で
かつ重量比でＴｉ／（Ｃ＋Ｎ）≧５である。
【００２８】Ｃｕ，Ｎｉ，Ｖ，Ｍｏ：これらは、添加し
なくてもよい元素である。添加すれば耐食性を高める。
しかし、Ｃｕ、ＮｉおよびＶをそれぞれ０．５％以上、
Ｍｏを１％超えて含有させても耐食性を向上させる効果
は増えず、原料コストが上昇するのみである。また、こ
れらの量を超えて含有させるとフェライトステンレス鋼
板の磁気特性および成形性を悪化させる。従って、Ｃ
ｕ，Ｖ，Ｎｉの含有量は０〜０．５％、Ｍｏの含有量は
０〜１％とした。好ましいのは、Ｃｕ，Ｖ，Ｎｉの含有
量を０〜０．２％とし、Ｍｏの含有量は、耐食性向上の
ために下限を０．５％、上限を１％とすることである。
なくてもよい元素である。添加すれば耐食性を高める。
しかし、Ｃｕ、ＮｉおよびＶをそれぞれ０．５％以上、
Ｍｏを１％超えて含有させても耐食性を向上させる効果
は増えず、原料コストが上昇するのみである。また、こ
れらの量を超えて含有させるとフェライトステンレス鋼
板の磁気特性および成形性を悪化させる。従って、Ｃ
ｕ，Ｖ，Ｎｉの含有量は０〜０．５％、Ｍｏの含有量は
０〜１％とした。好ましいのは、Ｃｕ，Ｖ，Ｎｉの含有
量を０〜０．２％とし、Ｍｏの含有量は、耐食性向上の
ために下限を０．５％、上限を１％とすることである。
【００２９】（２）最終焼鈍の条件について 素鋼板に施す本発明の最終焼鈍は、フェライトステンレ
ス成形品の磁気特性を低温でかつ短時間の磁気焼鈍によ
って回復させるための重要な工程である。最終焼鈍は、
素鋼板を７００〜９００℃の温度域の温度Ｔで均熱し、
その後、前記した式（ａ）を満たす冷却速度で冷却する
ことにより行う。焼鈍中の雰囲気は、特に制限はなく、
例えば大気中で行うことができる。
ス成形品の磁気特性を低温でかつ短時間の磁気焼鈍によ
って回復させるための重要な工程である。最終焼鈍は、
素鋼板を７００〜９００℃の温度域の温度Ｔで均熱し、
その後、前記した式（ａ）を満たす冷却速度で冷却する
ことにより行う。焼鈍中の雰囲気は、特に制限はなく、
例えば大気中で行うことができる。
【００３０】ここでいう均熱とは、素鋼板の温度を７０
０℃以上９００℃以下のある特定温度Ｔを中心としてＴ
±５０℃の温度域で少なくとも数分〜数十時間保持する
ことを意味している。
０℃以上９００℃以下のある特定温度Ｔを中心としてＴ
±５０℃の温度域で少なくとも数分〜数十時間保持する
ことを意味している。
【００３１】この最終焼鈍を素鋼板に施すとＦｅＴｉＰ
の析出が促進され、最終焼鈍時にＦｅＴｉＰが十分析出
し、成形後の磁気焼鈍の際には微細なＦｅＴｉＰは析出
しない。もしも磁気焼鈍の際に微細なＦｅＴｉＰを析出
させてしまうと、微細なＦｅＴｉＰは、ユーザーがプレ
ス等の加工を行った際に発生する塑性歪の回復を遅延さ
せるので、磁気特性の回復が遅れてしまう。したがっ
て、低温で短時間の磁気焼鈍によって磁気特性を回復さ
せるには、最終焼鈍時にＦｅＴｉＰを十分析出させてお
き、磁気焼鈍時には、微細なＦｅＴｉＰを析出させない
ようにしておくことが必要である。
の析出が促進され、最終焼鈍時にＦｅＴｉＰが十分析出
し、成形後の磁気焼鈍の際には微細なＦｅＴｉＰは析出
しない。もしも磁気焼鈍の際に微細なＦｅＴｉＰを析出
させてしまうと、微細なＦｅＴｉＰは、ユーザーがプレ
ス等の加工を行った際に発生する塑性歪の回復を遅延さ
せるので、磁気特性の回復が遅れてしまう。したがっ
て、低温で短時間の磁気焼鈍によって磁気特性を回復さ
せるには、最終焼鈍時にＦｅＴｉＰを十分析出させてお
き、磁気焼鈍時には、微細なＦｅＴｉＰを析出させない
ようにしておくことが必要である。
【００３２】７００℃未満の均熱では、最終焼鈍時のＦ
ｅＴｉＰの析出が十分でなく、最終焼鈍後に固溶Ｐが残
留する。この残留している固溶Ｐが磁気焼鈍時にＦｅＴ
ｉＰとして析出し、磁気特性の回復を遅延させるので、
高温で長時間の磁気焼鈍を施さなくてはならない。均熱
温度が９００℃を超えると逆に最終焼鈍時にＦｅＴｉＰ
が析出したとしてもＦｅＴｉＰは溶解し、各元素は固溶
してしまうので固溶Ｐが残留してしまう。したがって、
磁気焼鈍時にＦｅＴｉＰとして析出し、磁気特性の回復
を遅延させるのである。
ｅＴｉＰの析出が十分でなく、最終焼鈍後に固溶Ｐが残
留する。この残留している固溶Ｐが磁気焼鈍時にＦｅＴ
ｉＰとして析出し、磁気特性の回復を遅延させるので、
高温で長時間の磁気焼鈍を施さなくてはならない。均熱
温度が９００℃を超えると逆に最終焼鈍時にＦｅＴｉＰ
が析出したとしてもＦｅＴｉＰは溶解し、各元素は固溶
してしまうので固溶Ｐが残留してしまう。したがって、
磁気焼鈍時にＦｅＴｉＰとして析出し、磁気特性の回復
を遅延させるのである。
【００３３】均熱温度が上記を満たす範囲であっても、
特に高温側の場合、冷却速度Ｃ（℃／ｈ）がｌｏｇＣ＞
１４．５−（３Ｔ／２００）となる速度で冷却するとＦ
ｅＴｉＰの析出が十分でない。したがって冷却速度Ｃの
範囲をｌｏｇＣ≦１４．５−（３Ｔ／２００）と限定し
た。上式を満たす冷却速度での冷却は６００℃までで十
分であり、さらに低温に冷却するには、急冷や空冷を行
っても構わない。
特に高温側の場合、冷却速度Ｃ（℃／ｈ）がｌｏｇＣ＞
１４．５−（３Ｔ／２００）となる速度で冷却するとＦ
ｅＴｉＰの析出が十分でない。したがって冷却速度Ｃの
範囲をｌｏｇＣ≦１４．５−（３Ｔ／２００）と限定し
た。上式を満たす冷却速度での冷却は６００℃までで十
分であり、さらに低温に冷却するには、急冷や空冷を行
っても構わない。
【００３４】（３）成形加工および（４）磁気焼鈍 上記（１）（２）に記載した方法によって製造した本ス
テンレス鋼板にプレス加工または曲げ加工を施して所望
の形状成形品とする。その後、その成形品に低温で短時
間の磁気焼鈍を施こして磁気特性を回復させる。この
（３）（４）の工程によりフェライトステンレス成形品
を製造することができる。成形加工については何等特別
のものでなくてよい。磁気焼鈍については、例えばエレ
マ炉を用いて５５０〜７５０℃で５分〜６０分間という
従来の磁気焼鈍と比較して低温で短時間の磁気焼鈍を施
すことにより、フェライトステンレス成形品の磁気特性
を回復することができる。
テンレス鋼板にプレス加工または曲げ加工を施して所望
の形状成形品とする。その後、その成形品に低温で短時
間の磁気焼鈍を施こして磁気特性を回復させる。この
（３）（４）の工程によりフェライトステンレス成形品
を製造することができる。成形加工については何等特別
のものでなくてよい。磁気焼鈍については、例えばエレ
マ炉を用いて５５０〜７５０℃で５分〜６０分間という
従来の磁気焼鈍と比較して低温で短時間の磁気焼鈍を施
すことにより、フェライトステンレス成形品の磁気特性
を回復することができる。
【００３５】
【実施例】本発明の方法により、本ステンレス鋼板を製
造し、その後成形加工、磁気焼鈍を施してしフェライト
ステンレス成形品を製造した。
造し、その後成形加工、磁気焼鈍を施してしフェライト
ステンレス成形品を製造した。
【００３６】（実施例１）表１に実験に使用したフェラ
イトステンレス鋼の組成を示した。表１のＡ〜Ｆは本発
明で定める素鋼板の組成を有するフェライトステンレス
鋼、表１の１〜５は組成が本発明の規定の範囲から外れ
ているフェライトステンレス鋼である。
イトステンレス鋼の組成を示した。表１のＡ〜Ｆは本発
明で定める素鋼板の組成を有するフェライトステンレス
鋼、表１の１〜５は組成が本発明の規定の範囲から外れ
ているフェライトステンレス鋼である。
【００３７】
【表１】
【００３８】これらの組成のフェライトステンレス鋼の
鋳片に、熱間圧延を施して板厚２ｍｍの熱延板に加工し
た。その後、最終焼鈍として６５０〜９００℃の温度で
５時間均熱した後に、１０1〜１０5℃／ｈの速度で６０
０℃まで炉冷しその後は空冷した。これらの熱延板の表
面のスケ−ルをコーレン浴および硝沸酸浴に浸漬して除
去した後、成形加工を模擬する目的で圧下率２０％の冷
間圧延により冷延板に成形加工した。
鋳片に、熱間圧延を施して板厚２ｍｍの熱延板に加工し
た。その後、最終焼鈍として６５０〜９００℃の温度で
５時間均熱した後に、１０1〜１０5℃／ｈの速度で６０
０℃まで炉冷しその後は空冷した。これらの熱延板の表
面のスケ−ルをコーレン浴および硝沸酸浴に浸漬して除
去した後、成形加工を模擬する目的で圧下率２０％の冷
間圧延により冷延板に成形加工した。
【００３９】その後、冷延板をＪＩＳ Ｃ ２５０４に
記載の外径４５ｍｍ、内径３３ｍｍのリング状の試験片
に加工し、６５０℃の温度で１５分間保持する磁気焼鈍
を行ってフェライトステンレス成形品を製造した。
記載の外径４５ｍｍ、内径３３ｍｍのリング状の試験片
に加工し、６５０℃の温度で１５分間保持する磁気焼鈍
を行ってフェライトステンレス成形品を製造した。
【００４０】磁気焼鈍は、エレマ炉を用いた。磁気特性
を測定する試験は、リング状の試験片を２枚重ね、最大
印加磁界を５０エルステッド、印加速度を６．７エルス
テッド／秒（１サイクル当たり３０秒）とする条件で行
い、最大透磁率および保磁力を測定した。本発明が目的
とするフェライトステンレス鋼板は、最大透磁率が高
く、保磁力が低いほど優れているものとする。
を測定する試験は、リング状の試験片を２枚重ね、最大
印加磁界を５０エルステッド、印加速度を６．７エルス
テッド／秒（１サイクル当たり３０秒）とする条件で行
い、最大透磁率および保磁力を測定した。本発明が目的
とするフェライトステンレス鋼板は、最大透磁率が高
く、保磁力が低いほど優れているものとする。
【００４１】表２および表３は、表１に示した組成の熱
延板に施した最終焼鈍の条件、磁気焼鈍後に測定した最
大透磁率および保磁力の測定結果をまとめたものであ
る。なお、磁気特性は、最大透磁率が７００以上、保磁
力が５．０エルステッド以下のものを優れているものと
して評価を○で表した。
延板に施した最終焼鈍の条件、磁気焼鈍後に測定した最
大透磁率および保磁力の測定結果をまとめたものであ
る。なお、磁気特性は、最大透磁率が７００以上、保磁
力が５．０エルステッド以下のものを優れているものと
して評価を○で表した。
【００４２】
【表２】
【００４３】
【表３】
【００４４】表１のＡ〜Ｆの鋼で、本発明で規定する条
件を満足する最終焼鈍を施したものは、最大透磁率７０
０以上、保磁力５．０エルステッド以下の優れた磁気特
性を有していた。特に均熱温度８００℃、冷却速度１０
1〜１０2℃／ｈの最終焼鈍を施したものは、保磁力を
４．０エルステッド程度まで下げることができた。
件を満足する最終焼鈍を施したものは、最大透磁率７０
０以上、保磁力５．０エルステッド以下の優れた磁気特
性を有していた。特に均熱温度８００℃、冷却速度１０
1〜１０2℃／ｈの最終焼鈍を施したものは、保磁力を
４．０エルステッド程度まで下げることができた。
【００４５】表１の鋼１〜５か、もしくはＡ〜Ｆの素鋼
板であっても最終焼鈍が本発明の条件から外れているも
のは、最大透磁率が７００未満、保磁力が５．０エルス
テッドを超える磁気特性しか得られなかった。本実施例
では、磁気焼鈍の条件を６５０℃で１５分間保持するも
のとしたが、これより高温、長時間の条件で磁気焼鈍を
行ってもよい。
板であっても最終焼鈍が本発明の条件から外れているも
のは、最大透磁率が７００未満、保磁力が５．０エルス
テッドを超える磁気特性しか得られなかった。本実施例
では、磁気焼鈍の条件を６５０℃で１５分間保持するも
のとしたが、これより高温、長時間の条件で磁気焼鈍を
行ってもよい。
【００４６】（実施例２）表１のＡの組成を有する鋳片
に、実施例１と同様の方法の熱間圧延を施して熱延板と
した。次に最終焼鈍として、一部の熱延板は８００℃の
温度で５時間均熱した後に、１０2℃／ｈの速度（式
（ａ）を満たす速度）で６００℃まで炉冷し、その後は
空冷した。また、残りの熱延板は９００℃の温度で５時
間均熱した後に、１０5℃／ｈの速度（式（ａ）を満た
さない速度）で冷却した。その後、実施例１と同様の方
法でリング状の試験片に加工した。次に、それらの試験
片に６００〜７５０℃の温度で１５分間保持する磁気焼
鈍を施してフェライトステンレス成形品を製造した。磁
気特性を測定する試験は、実施例１と同じ方法で行っ
た。
に、実施例１と同様の方法の熱間圧延を施して熱延板と
した。次に最終焼鈍として、一部の熱延板は８００℃の
温度で５時間均熱した後に、１０2℃／ｈの速度（式
（ａ）を満たす速度）で６００℃まで炉冷し、その後は
空冷した。また、残りの熱延板は９００℃の温度で５時
間均熱した後に、１０5℃／ｈの速度（式（ａ）を満た
さない速度）で冷却した。その後、実施例１と同様の方
法でリング状の試験片に加工した。次に、それらの試験
片に６００〜７５０℃の温度で１５分間保持する磁気焼
鈍を施してフェライトステンレス成形品を製造した。磁
気特性を測定する試験は、実施例１と同じ方法で行っ
た。
【００４７】図１は、本発明で規定する冷却速度（１０
2℃／ｈ）と本発明で規定する冷却速度から外れている
速度（１０5℃／ｈ）で最終焼鈍時の冷却を行った試験
片に対し、磁気焼鈍温度を変化させて製造したフェライ
トステンレス成形品の保磁力（Ｈｃ）を示したものであ
る。本発明方法で製造したフェライトステンレス成形品
は、磁気焼鈍温度が６００℃で優れた保磁力（５エルス
テッド以下）を有しているのに対し、本発明方法で規定
する条件から外れている方法で製造したフェライトステ
ンレス成形品は、７００℃以上の磁気焼鈍を施さなけれ
ば満足する保磁力が得られていないことがわかる。
2℃／ｈ）と本発明で規定する冷却速度から外れている
速度（１０5℃／ｈ）で最終焼鈍時の冷却を行った試験
片に対し、磁気焼鈍温度を変化させて製造したフェライ
トステンレス成形品の保磁力（Ｈｃ）を示したものであ
る。本発明方法で製造したフェライトステンレス成形品
は、磁気焼鈍温度が６００℃で優れた保磁力（５エルス
テッド以下）を有しているのに対し、本発明方法で規定
する条件から外れている方法で製造したフェライトステ
ンレス成形品は、７００℃以上の磁気焼鈍を施さなけれ
ば満足する保磁力が得られていないことがわかる。
【００４８】
【発明の効果】第１の発明によって、従来の磁気焼鈍と
比較して低温で短時間の処理によって磁気特性が回復す
るフェライトステンレス鋼板の製造方法を提供すること
ができた。また、第２の発明によって、低温で短時間の
磁気焼鈍による高い生産性と低い寸法誤差性を兼ね備え
た、フェライトステンレス成形品の製造方法を提供する
ことができた。
比較して低温で短時間の処理によって磁気特性が回復す
るフェライトステンレス鋼板の製造方法を提供すること
ができた。また、第２の発明によって、低温で短時間の
磁気焼鈍による高い生産性と低い寸法誤差性を兼ね備え
た、フェライトステンレス成形品の製造方法を提供する
ことができた。
【図１】本発明方法と本発明で規定する条件から外れて
いる方法によって製造したフェライトステンレス成形品
の磁気焼鈍温度における保磁力の影響を示す図である。
いる方法によって製造したフェライトステンレス成形品
の磁気焼鈍温度における保磁力の影響を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０１Ｆ 1/16 Ｈ０５Ｋ 9/00 Ｗ Ｈ０５Ｋ 9/00 Ｈ０１Ｆ 1/16 Ａ
Claims (2)
- 【請求項１】重量％で、Ｃ：０．０１５％以下、Ｎ：
０．０１５％以下、Ｃｒ：１０〜１４％、Ｓｉ：２％以
下、Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０
２％以下、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ａｌ：０〜０．
１％、Ｃｕ：０〜０．５％、Ｖ：０〜０．５％、Ｎｉ：
０〜０．５％、Ｍｏ：０〜１％でかつ、Ｃ＋Ｎ≦０．０
２％、重量比でＴｉ／（Ｃ＋Ｎ）≧５を満足し、残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる素鋼板を７００〜９
００℃の温度域の温度Ｔで均熱し、その後、素鋼板の温
度が少なくとも６００℃になるまでは下記式（ａ）を満
たす冷却速度で冷却することを特徴とするフェライトス
テンレス鋼板の製造方法。 ｌｏｇＣ≦１４．５−（３Ｔ／２００）・・・・・（ａ） ただし、Ｃ：冷却速度（℃／ｈ）、Ｔ：均熱温度（℃） - 【請求項２】請求項１に記載の方法によって製造したフ
ェライトステンレス鋼板にプレス成形または曲げ成形を
施し、その後、５５０〜７５０℃の温度で保持時間が５
〜６０分間の磁気焼鈍を施すことを特徴とするフェライ
トステンレス成形品の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8130066A JPH09316542A (ja) | 1996-05-24 | 1996-05-24 | 磁気特性に優れたフェライトステンレス鋼板および成形品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8130066A JPH09316542A (ja) | 1996-05-24 | 1996-05-24 | 磁気特性に優れたフェライトステンレス鋼板および成形品の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09316542A true JPH09316542A (ja) | 1997-12-09 |
Family
ID=15025202
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8130066A Pending JPH09316542A (ja) | 1996-05-24 | 1996-05-24 | 磁気特性に優れたフェライトステンレス鋼板および成形品の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09316542A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6855213B2 (en) | 1998-09-15 | 2005-02-15 | Armco Inc. | Non-ridging ferritic chromium alloyed steel |
| EP1452616A4 (en) * | 2001-12-06 | 2006-08-02 | Nippon Steel & Sumikin Sst | BRANCH OF FERRITIC STAINLESS STEEL WITH EXCELLENT PRESS-FORMABILITY AND PROCESSABILITY AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
| JP2011202212A (ja) * | 2010-03-25 | 2011-10-13 | Nisshin Steel Co Ltd | フェライト単相系ステンレス鋼のスラブ |
-
1996
- 1996-05-24 JP JP8130066A patent/JPH09316542A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6855213B2 (en) | 1998-09-15 | 2005-02-15 | Armco Inc. | Non-ridging ferritic chromium alloyed steel |
| EP1452616A4 (en) * | 2001-12-06 | 2006-08-02 | Nippon Steel & Sumikin Sst | BRANCH OF FERRITIC STAINLESS STEEL WITH EXCELLENT PRESS-FORMABILITY AND PROCESSABILITY AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
| US7341637B2 (en) | 2001-12-06 | 2008-03-11 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Ferritic stainless steel sheet excellent in press formability and workability and method for production thereof |
| JP2011202212A (ja) * | 2010-03-25 | 2011-10-13 | Nisshin Steel Co Ltd | フェライト単相系ステンレス鋼のスラブ |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050913 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20061017 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20061215 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20070313 |