JPH0941030A - 真空精錬用取鍋の蓋 - Google Patents
真空精錬用取鍋の蓋Info
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- JPH0941030A JPH0941030A JP7193609A JP19360995A JPH0941030A JP H0941030 A JPH0941030 A JP H0941030A JP 7193609 A JP7193609 A JP 7193609A JP 19360995 A JP19360995 A JP 19360995A JP H0941030 A JPH0941030 A JP H0941030A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/10—Handling in a vacuum
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D1/00—Casings; Linings; Walls; Roofs
- F27D1/18—Door frames; Doors, lids or removable covers
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱サイクルによるスポーリングに対する耐久
性に優れた耐火物寿命の長い取鍋の蓋を提供する。 【解決手段】 溶鋼の真空精錬に供する取鍋上に載置す
る蓋であって、炭素を５wt％以上で含有する耐火物から
成る。
性に優れた耐火物寿命の長い取鍋の蓋を提供する。 【解決手段】 溶鋼の真空精錬に供する取鍋上に載置す
る蓋であって、炭素を５wt％以上で含有する耐火物から
成る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ＶＯＤ法に代表さ
れる真空精錬にて使用する取鍋上に載置されて取鍋の開
口部を覆う蓋に関する。
れる真空精錬にて使用する取鍋上に載置されて取鍋の開
口部を覆う蓋に関する。
【０００２】溶鋼の二次精錬で用いるＶＯＤ設備は、二
次精錬中に、減圧雰囲気下の真空容器内に設置された取
鍋の内部で生じる、バブリングガス、脱炭、脱酸または
脱窒等の発泡によって、溶鋼あるいはスラグが真空容器
内へ飛散、そして堆積するのを防止し、また処理中の鋼
浴放散熱を抑制するため、取鍋に蓋を載置するのが通例
である。
次精錬中に、減圧雰囲気下の真空容器内に設置された取
鍋の内部で生じる、バブリングガス、脱炭、脱酸または
脱窒等の発泡によって、溶鋼あるいはスラグが真空容器
内へ飛散、そして堆積するのを防止し、また処理中の鋼
浴放散熱を抑制するため、取鍋に蓋を載置するのが通例
である。
【０００３】
【従来の技術】この蓋は、耐火物にて形成するのが一般
的であり、「鉄鋼便覧第３版 製銑・製鋼」（発行：丸
善）の第712 頁の表13．19には、天井耐火物材として、
不焼成Mg−Crと黒鉛の組み合わせが示され、この表と対
応する図13・111 には、上吹きランスの挿入孔の構成材
が黒鉛であり、その他は不焼成Mg−Crである、耐火物の
使用区分が示されている。ここに示された取鍋蓋は、熱
伝導度が1.5 kcal／mH℃程度の断熱レンガに分類される
耐火物である不焼成Mg−Crを、挿入孔周りを除く天井の
ほぼ全域に施工したものである。
的であり、「鉄鋼便覧第３版 製銑・製鋼」（発行：丸
善）の第712 頁の表13．19には、天井耐火物材として、
不焼成Mg−Crと黒鉛の組み合わせが示され、この表と対
応する図13・111 には、上吹きランスの挿入孔の構成材
が黒鉛であり、その他は不焼成Mg−Crである、耐火物の
使用区分が示されている。ここに示された取鍋蓋は、熱
伝導度が1.5 kcal／mH℃程度の断熱レンガに分類される
耐火物である不焼成Mg−Crを、挿入孔周りを除く天井の
ほぼ全域に施工したものである。
【０００４】一方、取鍋蓋の製造およびメンテナンスの
費用低減を達成するため、例えば特開平６−10031 号公
報に開示の水冷構造蓋が採用されつつある。すなわち、
水冷チューブにより蓋を形成し、チューブ内に冷却水を
常時流通させることで、チューブを熱的に保護し、半永
久使用を原理的に可能としたものである。
費用低減を達成するため、例えば特開平６−10031 号公
報に開示の水冷構造蓋が採用されつつある。すなわち、
水冷チューブにより蓋を形成し、チューブ内に冷却水を
常時流通させることで、チューブを熱的に保護し、半永
久使用を原理的に可能としたものである。
【０００５】しかしながら、上記鉄鋼便覧に開示の蓋を
用いた場合、取鍋蓋における、特に溶鋼面からの輻射熱
の著しい蓋中心部から径方向に半径の70〜80％までの部
分は、処理中に急激に熱せられる一方、非処理時間に冷
却される、熱サイクルを繰り返し受けるため、スポーリ
ングが発生し易く、耐火物寿命が短くなるという問題が
あった。なお、熱サイクルによるスポーリングに強い、
例えば挿入孔材質の黒鉛を天井全域に施工すれば、熱ス
ポーリング損耗は防止可能であるが、近年増加している
極低炭素域の溶製において、処理中の黒鉛溶出による脱
炭不良が発生し、しかも、上吹き酸素使用時に、取鍋の
鋼浴面と蓋との間の空間で不可避的に生じる二次燃焼に
よって、黒鉛質が溶損して耐火物寿命が短くなるという
問題が生ずる。
用いた場合、取鍋蓋における、特に溶鋼面からの輻射熱
の著しい蓋中心部から径方向に半径の70〜80％までの部
分は、処理中に急激に熱せられる一方、非処理時間に冷
却される、熱サイクルを繰り返し受けるため、スポーリ
ングが発生し易く、耐火物寿命が短くなるという問題が
あった。なお、熱サイクルによるスポーリングに強い、
例えば挿入孔材質の黒鉛を天井全域に施工すれば、熱ス
ポーリング損耗は防止可能であるが、近年増加している
極低炭素域の溶製において、処理中の黒鉛溶出による脱
炭不良が発生し、しかも、上吹き酸素使用時に、取鍋の
鋼浴面と蓋との間の空間で不可避的に生じる二次燃焼に
よって、黒鉛質が溶損して耐火物寿命が短くなるという
問題が生ずる。
【０００６】また、特開平６−10031 号公報に開示の水
冷構造蓋の場合には、鋼浴放散熱が、処理中は低温に保
たれる水冷チューブを介して、冷却水に殆ど全て奪われ
るため、処理中の溶鋼温度降下が著しく、処理に必要な
熱補償が増加して、処理コストが膨大になるという致命
的問題を有していた。
冷構造蓋の場合には、鋼浴放散熱が、処理中は低温に保
たれる水冷チューブを介して、冷却水に殆ど全て奪われ
るため、処理中の溶鋼温度降下が著しく、処理に必要な
熱補償が増加して、処理コストが膨大になるという致命
的問題を有していた。
【０００７】そこで、本発明の目的は、上述した問題を
解決し、熱サイクルによるスポーリングに対する耐久性
に優れた耐火物寿命の長い取鍋の蓋を提供するところに
ある。
解決し、熱サイクルによるスポーリングに対する耐久性
に優れた耐火物寿命の長い取鍋の蓋を提供するところに
ある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、溶鋼の真空精
錬に供する取鍋上に載置する蓋であって、炭素を５wt％
以上含有する耐火物から成ることを特徴とする真空精錬
用取鍋の蓋である。なお、耐火物の炭素含有量を20wt％
以下に制限することが、脱炭処理を実施する上で有利で
ある。
錬に供する取鍋上に載置する蓋であって、炭素を５wt％
以上含有する耐火物から成ることを特徴とする真空精錬
用取鍋の蓋である。なお、耐火物の炭素含有量を20wt％
以下に制限することが、脱炭処理を実施する上で有利で
ある。
【０００９】また、本発明は、溶鋼の真空精錬に供する
取鍋上に載置する円盤状の蓋であって、上吹きランスの
挿入孔の周辺部分を炭素含有量が５wt％以上の耐火物か
ら形成するとともに、該周辺部分の径方向外側の部分を
炭素含有量が５wt％未満の耐火物から形成することを特
徴とする真空精錬用取鍋の蓋である。とりわけ、蓋の中
心から径方向に半径の90％以内の部分に炭素含有量が５
wt％以上の耐火物を配し、残りの部分に炭素含有量が５
wt％未満の耐火物を配することが、より好ましい。
取鍋上に載置する円盤状の蓋であって、上吹きランスの
挿入孔の周辺部分を炭素含有量が５wt％以上の耐火物か
ら形成するとともに、該周辺部分の径方向外側の部分を
炭素含有量が５wt％未満の耐火物から形成することを特
徴とする真空精錬用取鍋の蓋である。とりわけ、蓋の中
心から径方向に半径の90％以内の部分に炭素含有量が５
wt％以上の耐火物を配し、残りの部分に炭素含有量が５
wt％未満の耐火物を配することが、より好ましい。
【００１０】
【発明の実施の形態】図１に示すように、取鍋の蓋１
は、取鍋２上に載置されて、その開口部を覆うものであ
り、円盤の中心部に、例えば黒鉛製の円環で区画された
上吹きランスの挿入孔３を有し、この挿入孔３と外縁の
金枠４との間に耐火物を張り合わせて成る。
は、取鍋２上に載置されて、その開口部を覆うものであ
り、円盤の中心部に、例えば黒鉛製の円環で区画された
上吹きランスの挿入孔３を有し、この挿入孔３と外縁の
金枠４との間に耐火物を張り合わせて成る。
【００１１】ここで、上記耐火物として、炭素を５wt％
以上で含有する耐火物を用いることが、蓋１に優れた耐
熱スポーリング性を付与するのに肝要である。すなわ
ち、耐火物の耐熱スポーリング性は、昇温あるいは冷却
過程での温度むらに起因すると考えられる。耐火物の熱
伝導度が上昇すると、耐火物内部での熱拡散も上昇し、
局所的な高温域あるいは低温域が生じにくくなるから、
耐熱スポーリング性を改善するには、熱伝導度が高いこ
とが有利になる。この熱伝導度は、炭素含有量により大
きく変化し、例えばMgO 質耐火物の場合、500 ℃におけ
る熱伝導度は、MgO 耐火物で５kcal／mH℃、炭素を５wt
％含むMgO-Ｃ耐火物で９kcal／mH℃、炭素を10wt％含む
MgO-Ｃ耐火物で11kcal／mH℃、炭素を15wt％含むMgO-Ｃ
耐火物で16kcal／mH℃となる。同様に、1000℃では、Mg
O 耐火物で3.5 kcal／mH℃、炭素を５wt％含むMgO-Ｃ耐
火物で6.5 kcal／mH℃、炭素を10wt％含むMgO-Ｃ耐火物
で８kcal／mH℃、炭素を13wt％含むMgO-Ｃ耐火物で16kc
al／mH℃となる。
以上で含有する耐火物を用いることが、蓋１に優れた耐
熱スポーリング性を付与するのに肝要である。すなわ
ち、耐火物の耐熱スポーリング性は、昇温あるいは冷却
過程での温度むらに起因すると考えられる。耐火物の熱
伝導度が上昇すると、耐火物内部での熱拡散も上昇し、
局所的な高温域あるいは低温域が生じにくくなるから、
耐熱スポーリング性を改善するには、熱伝導度が高いこ
とが有利になる。この熱伝導度は、炭素含有量により大
きく変化し、例えばMgO 質耐火物の場合、500 ℃におけ
る熱伝導度は、MgO 耐火物で５kcal／mH℃、炭素を５wt
％含むMgO-Ｃ耐火物で９kcal／mH℃、炭素を10wt％含む
MgO-Ｃ耐火物で11kcal／mH℃、炭素を15wt％含むMgO-Ｃ
耐火物で16kcal／mH℃となる。同様に、1000℃では、Mg
O 耐火物で3.5 kcal／mH℃、炭素を５wt％含むMgO-Ｃ耐
火物で6.5 kcal／mH℃、炭素を10wt％含むMgO-Ｃ耐火物
で８kcal／mH℃、炭素を13wt％含むMgO-Ｃ耐火物で16kc
al／mH℃となる。
【００１２】そこで、MgO 質耐火物の炭素含有量と耐熱
スポーリング性との関係を求めるため、耐熱スポーリン
グ性の指標として耐熱衝撃温度差を調査した。ここで、
耐熱衝撃温度差とは、耐火物を常温から急激にある温度
雰囲気に曝したときに、耐火物が破損や亀裂を発生しな
い最高温度と常温との温度差を意味し、耐熱スポーリン
グ性を評価する指標となる。その結果を図２に示す。
スポーリング性との関係を求めるため、耐熱スポーリン
グ性の指標として耐熱衝撃温度差を調査した。ここで、
耐熱衝撃温度差とは、耐火物を常温から急激にある温度
雰囲気に曝したときに、耐火物が破損や亀裂を発生しな
い最高温度と常温との温度差を意味し、耐熱スポーリン
グ性を評価する指標となる。その結果を図２に示す。
【００１３】図２から、耐熱衝撃温度差は、耐火物中の
炭素含有量５wt％を境にして急激に大きくなり、さらに
２０wt％以上で一層大きくなることが明らかである。つ
まり、炭素含有量が５wt％以上、好ましくは２０wt％以
上の耐火物を用いることによって、その耐火物による蓋
の耐熱スポーリング性を改善することが可能になるので
ある。
炭素含有量５wt％を境にして急激に大きくなり、さらに
２０wt％以上で一層大きくなることが明らかである。つ
まり、炭素含有量が５wt％以上、好ましくは２０wt％以
上の耐火物を用いることによって、その耐火物による蓋
の耐熱スポーリング性を改善することが可能になるので
ある。
【００１４】ところで、蓋を構成する耐火物の炭素含有
量を増加することは、蓋の一部が脱炭処理中に溶損した
際に、溶鋼に炭素源を供給することになるから、脱炭を
阻害する、恐れがある。そこで、炭素含有量を種々に調
整したMgO-Ｃ耐火物製のるつぼを使用して、溶鋼の脱炭
処理を行った際の、平均脱炭速度について調査した。そ
の結果を図３に示す。図３から、耐火物の炭素含有量が
10wt％までは、脱炭速度の急激な低下はなく、また実際
の脱炭処理においては脱炭速度80％までは何ら支障のな
いことから、耐火物炭素含有量が20wt％まで使用できる
ことが判明した。
量を増加することは、蓋の一部が脱炭処理中に溶損した
際に、溶鋼に炭素源を供給することになるから、脱炭を
阻害する、恐れがある。そこで、炭素含有量を種々に調
整したMgO-Ｃ耐火物製のるつぼを使用して、溶鋼の脱炭
処理を行った際の、平均脱炭速度について調査した。そ
の結果を図３に示す。図３から、耐火物の炭素含有量が
10wt％までは、脱炭速度の急激な低下はなく、また実際
の脱炭処理においては脱炭速度80％までは何ら支障のな
いことから、耐火物炭素含有量が20wt％まで使用できる
ことが判明した。
【００１５】これらの結果から、蓋に供する耐火物の炭
素含有量を５wt％以上として耐熱スポーリング性を改善
し、併せて脱炭速度の低下を回避するには、炭素含有量
を20wt％以下に制限することが、有利であることが判っ
た。
素含有量を５wt％以上として耐熱スポーリング性を改善
し、併せて脱炭速度の低下を回避するには、炭素含有量
を20wt％以下に制限することが、有利であることが判っ
た。
【００１６】上記の結論は蓋を１種の耐火物で構成する
場合を念頭に置いたものであるが、さらに、本発明にお
いては、蓋を炭素含有量の異なる２種の耐火物で構成す
ることによって、取鍋の蓋の耐熱スポーリング性を、脱
炭処理に悪影響を与えることなしに、より改善すること
ができるとの知見も得た。すなわち、図１において、挿
入孔３の周辺の内周部分５を炭素含有量が５wt％以上の
耐火物から形成するとともに、該内周部分５の径方向外
側の外周部分６を炭素含有量が５wt％未満の耐火物から
形成するのである。
場合を念頭に置いたものであるが、さらに、本発明にお
いては、蓋を炭素含有量の異なる２種の耐火物で構成す
ることによって、取鍋の蓋の耐熱スポーリング性を、脱
炭処理に悪影響を与えることなしに、より改善すること
ができるとの知見も得た。すなわち、図１において、挿
入孔３の周辺の内周部分５を炭素含有量が５wt％以上の
耐火物から形成するとともに、該内周部分５の径方向外
側の外周部分６を炭素含有量が５wt％未満の耐火物から
形成するのである。
【００１７】なぜなら、熱スポーリングの起因となる急
激な熱サイクルが及ぶのは、蓋１の鋼浴面直上の内周部
分５であるからであり、この部分に耐熱スポーリング性
の改善に有効である炭素含有量が５wt％以上の耐火物を
配置し、残る外周部分６に溶損時にも炭素源となり難
い、炭素含有量が５wt％未満の耐火物を配置すれば、脱
炭処理を阻害することのないかつ耐熱スポーリング性に
優れた取鍋の蓋が提供できる。なお、図２に示した調査
結果から、内周部分５には炭素含有量が20wt％以上の耐
火物を用いることが好ましいことがわかる。
激な熱サイクルが及ぶのは、蓋１の鋼浴面直上の内周部
分５であるからであり、この部分に耐熱スポーリング性
の改善に有効である炭素含有量が５wt％以上の耐火物を
配置し、残る外周部分６に溶損時にも炭素源となり難
い、炭素含有量が５wt％未満の耐火物を配置すれば、脱
炭処理を阻害することのないかつ耐熱スポーリング性に
優れた取鍋の蓋が提供できる。なお、図２に示した調査
結果から、内周部分５には炭素含有量が20wt％以上の耐
火物を用いることが好ましいことがわかる。
【００１８】ここで、蓋１における、内周部分５の領域
は、炭素含有量が20wt％以上の耐火物を用いた場合でも
脱炭を阻害しない面積に抑える必要がある。すなわち、
図３において、炭素含有量が５wt％の耐火物面積割合を
（１−Ｘ）とし、炭素含有量が20wt％の耐火物面積割合
をＸとした場合、脱炭速度は、 108 ×（１−Ｘ）＋82×Ｘ で表される。そして、炭素含有量が５wt％未満の耐火物
の脱炭速度の80％を確保することが肝要であるので、 108 ×（１−Ｘ）＋82×Ｘ≧109 ×0.80 の関係が導かれ、Ｘ≦0.80となる。よって、炭素含有量
が５wt％以上の耐火物を用いる内周部分５の面積は80％
以下、半径換算で蓋の半径の90％以内の領域に制限する
ことが好ましい。一方、この内周部分５の面積率が余り
に少ないと、輻射熱の著しい中心部周辺の耐熱スポーリ
ング性が問題になるので、40％以上、半径換算で蓋の半
径の65％以上の領域は確保することが好ましい。なお、
ランス孔部の耐火物は、通常蓋の中心部から蓋の半径の
10％以内に止まるので、ランス孔部のみに高炭素耐火物
を配しても不十分である。
は、炭素含有量が20wt％以上の耐火物を用いた場合でも
脱炭を阻害しない面積に抑える必要がある。すなわち、
図３において、炭素含有量が５wt％の耐火物面積割合を
（１−Ｘ）とし、炭素含有量が20wt％の耐火物面積割合
をＸとした場合、脱炭速度は、 108 ×（１−Ｘ）＋82×Ｘ で表される。そして、炭素含有量が５wt％未満の耐火物
の脱炭速度の80％を確保することが肝要であるので、 108 ×（１−Ｘ）＋82×Ｘ≧109 ×0.80 の関係が導かれ、Ｘ≦0.80となる。よって、炭素含有量
が５wt％以上の耐火物を用いる内周部分５の面積は80％
以下、半径換算で蓋の半径の90％以内の領域に制限する
ことが好ましい。一方、この内周部分５の面積率が余り
に少ないと、輻射熱の著しい中心部周辺の耐熱スポーリ
ング性が問題になるので、40％以上、半径換算で蓋の半
径の65％以上の領域は確保することが好ましい。なお、
ランス孔部の耐火物は、通常蓋の中心部から蓋の半径の
10％以内に止まるので、ランス孔部のみに高炭素耐火物
を配しても不十分である。
【００１９】したがって、炭素含有量が５wt％以上の耐
火物を用いる内周部分５の面積は、面積率で４０〜８０
％（半径換算で蓋の半径の６５〜９０％）の範囲で施工
することが好ましい。なお、より好ましくは面積率で６
４〜８０％（半径換算で蓋の半径の８０〜９０％）とす
るのがよい。また、この内周部分の耐火物中の炭素量
は、耐熱スポーリング性および脱炭速度の両者を考慮し
て、５〜３０wt％、より好ましくは１０〜２０wt％の範
囲で含有させるのがよい。
火物を用いる内周部分５の面積は、面積率で４０〜８０
％（半径換算で蓋の半径の６５〜９０％）の範囲で施工
することが好ましい。なお、より好ましくは面積率で６
４〜８０％（半径換算で蓋の半径の８０〜９０％）とす
るのがよい。また、この内周部分の耐火物中の炭素量
は、耐熱スポーリング性および脱炭速度の両者を考慮し
て、５〜３０wt％、より好ましくは１０〜２０wt％の範
囲で含有させるのがよい。
【００２０】なお、蓋における耐火物の組立て構造とし
ては、図１に示したように、耐火物のブロックをアーチ
状に組み上げる他、ブロックに突起状加工を施しはめ合
わせ式で組み上げる方式、半径方向で複数個のリング状
の独立アーチ部とし独立アーチ部ごとに上部より吊り組
み合わせる方法等があり、耐火物の炭素含有量別の耐火
物の構造に従って形成することができる。
ては、図１に示したように、耐火物のブロックをアーチ
状に組み上げる他、ブロックに突起状加工を施しはめ合
わせ式で組み上げる方式、半径方向で複数個のリング状
の独立アーチ部とし独立アーチ部ごとに上部より吊り組
み合わせる方法等があり、耐火物の炭素含有量別の耐火
物の構造に従って形成することができる。
【００２１】
【実施例】160 ｔ／チャージの溶鋼の二次精錬に供する
ＶＯＤ設備において、主に鋼浴炭素濃度0.10wt％から30
ppm までの真空脱炭処理を行った。ここで、ＶＯＤ設備
内の取鍋に、図１に示した、アーチ積み構造の耐火物に
よる蓋を使用した。なお、蓋の仕様およびMgO 質耐火物
の炭素含有量は、表１に示すとおりである。それぞれの
蓋を使用して脱炭処理を行って、蓋の耐火物が脱落する
までの寿命および脱炭処理の平均脱炭時間について測定
した結果を、表１に併記する。
ＶＯＤ設備において、主に鋼浴炭素濃度0.10wt％から30
ppm までの真空脱炭処理を行った。ここで、ＶＯＤ設備
内の取鍋に、図１に示した、アーチ積み構造の耐火物に
よる蓋を使用した。なお、蓋の仕様およびMgO 質耐火物
の炭素含有量は、表１に示すとおりである。それぞれの
蓋を使用して脱炭処理を行って、蓋の耐火物が脱落する
までの寿命および脱炭処理の平均脱炭時間について測定
した結果を、表１に併記する。
【００２２】
【表１】
【００２３】表１から、本発明に従う蓋は、比較例の蓋
に比較して、寿命が格段に延びていることがわかる。
に比較して、寿命が格段に延びていることがわかる。
【００２４】
【発明の効果】本発明によれば、取鍋の蓋を炭素含有量
が５wt％以上の耐火物で形成して耐熱スポーリング性を
改善したから、寿命の長い取鍋蓋を提供し得る。また、
蓋を炭素含有量の異なる２種の耐火物で構成することに
よって、取鍋の蓋の耐熱スポーリング性を、脱炭処理に
悪影響を与えることなしに、改善することができた。
が５wt％以上の耐火物で形成して耐熱スポーリング性を
改善したから、寿命の長い取鍋蓋を提供し得る。また、
蓋を炭素含有量の異なる２種の耐火物で構成することに
よって、取鍋の蓋の耐熱スポーリング性を、脱炭処理に
悪影響を与えることなしに、改善することができた。
【図１】取鍋および蓋を示す模式図である。
【図２】耐火物の炭素含有量と耐熱衝撃温度差との関係
を示す図である。
を示す図である。
【図３】耐火物の炭素含有量と脱炭速度との関係を示す
図である。
図である。
１ 蓋 ２ 取鍋 ３ ランス挿入孔 ４ 金枠 ５ 内周部分 ６ 外周部分
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山田 純夫 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 金谷 利雄 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内
Claims (4)
- 【請求項１】 溶鋼の真空精錬に供する取鍋上に載置す
る蓋であって、炭素を５wt％以上含有する耐火物から成
ることを特徴とする真空精錬用取鍋の蓋。 - 【請求項２】 耐火物の炭素含有量が20wt％以下である
請求項１に記載の真空精錬用取鍋の蓋。 - 【請求項３】 溶鋼の真空精錬に供する取鍋上に載置す
る円盤状の蓋であって、上吹きランスの挿入孔の周辺部
分を炭素含有量が５wt％以上の耐火物から形成するとと
もに、該周辺部分の径方向外側の部分を炭素含有量が５
wt％未満の耐火物から形成することを特徴とする真空精
錬用取鍋の蓋。 - 【請求項４】 蓋の中心から径方向に半径の90％以内の
部分に炭素含有量が５wt％以上の耐火物を配し、残りの
部分に炭素含有量が５wt％未満の耐火物を配した請求項
３に記載の真空精錬用取鍋の蓋。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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