JPH0959612A - トリフルオロイオドメタンを含む混合作動流体およびそれを用いた冷凍サイクル装置 - Google Patents
トリフルオロイオドメタンを含む混合作動流体およびそれを用いた冷凍サイクル装置Info
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- JPH0959612A JPH0959612A JP7220964A JP22096495A JPH0959612A JP H0959612 A JPH0959612 A JP H0959612A JP 7220964 A JP7220964 A JP 7220964A JP 22096495 A JP22096495 A JP 22096495A JP H0959612 A JPH0959612 A JP H0959612A
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- trifluoroiodomethane
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 成層圏オゾン層に及ぼす影響がほとんどな
く、地球温暖化作用も小さく、難燃性の、従来の冷凍サ
イクル装置にそのまま用いられる混合作動流体を提供す
るものである。 【解決手段】 １５〜８０重量％のトリフルオロイオド
メタンと、２０〜５５重量％のジフルオロメタンおよび
６５重量％以下の１，１−ジフルオロエタンのいづれか
または両方と、ラジカル連鎖禁止剤を含む混合作動流体
である。
く、地球温暖化作用も小さく、難燃性の、従来の冷凍サ
イクル装置にそのまま用いられる混合作動流体を提供す
るものである。 【解決手段】 １５〜８０重量％のトリフルオロイオド
メタンと、２０〜５５重量％のジフルオロメタンおよび
６５重量％以下の１，１−ジフルオロエタンのいづれか
または両方と、ラジカル連鎖禁止剤を含む混合作動流体
である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、トリフルオロイオ
ドメタンと可燃性のフッ化炭化水素類とラジカル連鎖禁
止剤を含む混合作動流体、およびそれを用いたエアコ
ン、冷凍機、冷蔵庫等の冷凍サイクル装置に関する。
ドメタンと可燃性のフッ化炭化水素類とラジカル連鎖禁
止剤を含む混合作動流体、およびそれを用いたエアコ
ン、冷凍機、冷蔵庫等の冷凍サイクル装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、エアコン、冷凍機、冷蔵庫等の冷
凍サイクル装置は、圧縮機、必要に応じて四方弁、凝縮
器、キャピラリーチューブや膨張弁等の絞り装置、蒸発
器、アキュームレータ等を配管接続し、その内部に冷媒
を循環させることにより、冷却または加熱作用を行って
いる。これらの冷凍サイクル装置においては、冷媒とし
てフロン類（以下Ｒ○○またはＲ○○○と記す）と呼ば
れるメタンまたはエタンから誘導されたハロゲン化炭化
水素類が知られている。
凍サイクル装置は、圧縮機、必要に応じて四方弁、凝縮
器、キャピラリーチューブや膨張弁等の絞り装置、蒸発
器、アキュームレータ等を配管接続し、その内部に冷媒
を循環させることにより、冷却または加熱作用を行って
いる。これらの冷凍サイクル装置においては、冷媒とし
てフロン類（以下Ｒ○○またはＲ○○○と記す）と呼ば
れるメタンまたはエタンから誘導されたハロゲン化炭化
水素類が知られている。
【０００３】エアコン、冷凍機等においては、利用温度
としては凝縮温度は略５０℃、蒸発温度は略０℃の範囲
において通常使用される。中でもクロロジフルオロメタ
ン（CHClF2、Ｒ２２、沸点−４０．８℃）はエアコン、
冷凍機、冷蔵庫等の冷媒として幅広く用いられていた
が、近年フロンによる成層圏オゾン層破壊が地球規模の
環境問題となっており、成層圏オゾン破壊能力があるた
め、すでにモントリオール国際条約によって使用量及び
生産量の規制が決定され、さらに将来的にはその使用・
生産を廃止しようという動きがある。成層圏オゾン層に
及ぼす影響をほとんどなくするためには、分子構造中に
塩素を含まないことが必要条件とされており、この可能
性のあるものとして塩素を含まないフッ化炭化水素類が
代替冷媒として提案されている。
としては凝縮温度は略５０℃、蒸発温度は略０℃の範囲
において通常使用される。中でもクロロジフルオロメタ
ン（CHClF2、Ｒ２２、沸点−４０．８℃）はエアコン、
冷凍機、冷蔵庫等の冷媒として幅広く用いられていた
が、近年フロンによる成層圏オゾン層破壊が地球規模の
環境問題となっており、成層圏オゾン破壊能力があるた
め、すでにモントリオール国際条約によって使用量及び
生産量の規制が決定され、さらに将来的にはその使用・
生産を廃止しようという動きがある。成層圏オゾン層に
及ぼす影響をほとんどなくするためには、分子構造中に
塩素を含まないことが必要条件とされており、この可能
性のあるものとして塩素を含まないフッ化炭化水素類が
代替冷媒として提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、フッ化
炭化水素類の冷媒は、もう一つの環境問題である地球温
暖化に対する影響を示す地球温暖化係数（以下ＧＷＰと
記す）は、Ｒ２２と同程度の影響があるとされている。
１９９４年のＩＰＣＣ（Intergovermental Panelon Cli
mate Change、気候変動政府間パネル）報告によれば、
炭酸ガス（ＣＯ2）のＧＷＰを１としたときの積算時水
平軸１００年の比較値は、Ｒ２２のＧＷＰは１７００、
塩素を含まないフッ化炭化水素類の内、ジフルオロメタ
ン（CH2F2、Ｒ３２、沸点−５２℃）のＧＷＰは５８
０、ペンタフルオロエタン（CF3-CHF2、Ｒ１２５、沸点
−４８℃）のＧＷＰは３２００、１，１，１−トリフル
オロエタン（CF3-CH3、Ｒ１４３ａ、沸点−４８℃）の
ＧＷＰは４４００、１，１，１，２−テトラフルオロエ
タン（CF3-CH2F、Ｒ１３４ａ、沸点−２７℃）のＧＷＰ
は１３００、１，１−ジフルオロエタン（CHF2-CH3、Ｒ
１５２ａ、沸点−２５℃）のＧＷＰは１４０とされてい
る。ここでＲ３２とＲ１５２ａは、ＧＷＰが比較的小さ
く、Ｒ２２に比べれば大きく改善できるが可燃性があ
り、これらを冷媒として使用するには、エアコン、冷凍
機、冷蔵庫等の冷凍サイクル装置において、ある程度の
防爆対策が必要な場合もあり、そのような対策をした場
合には、機器コストが過大となり使い勝手も悪いものと
なる。
炭化水素類の冷媒は、もう一つの環境問題である地球温
暖化に対する影響を示す地球温暖化係数（以下ＧＷＰと
記す）は、Ｒ２２と同程度の影響があるとされている。
１９９４年のＩＰＣＣ（Intergovermental Panelon Cli
mate Change、気候変動政府間パネル）報告によれば、
炭酸ガス（ＣＯ2）のＧＷＰを１としたときの積算時水
平軸１００年の比較値は、Ｒ２２のＧＷＰは１７００、
塩素を含まないフッ化炭化水素類の内、ジフルオロメタ
ン（CH2F2、Ｒ３２、沸点−５２℃）のＧＷＰは５８
０、ペンタフルオロエタン（CF3-CHF2、Ｒ１２５、沸点
−４８℃）のＧＷＰは３２００、１，１，１−トリフル
オロエタン（CF3-CH3、Ｒ１４３ａ、沸点−４８℃）の
ＧＷＰは４４００、１，１，１，２−テトラフルオロエ
タン（CF3-CH2F、Ｒ１３４ａ、沸点−２７℃）のＧＷＰ
は１３００、１，１−ジフルオロエタン（CHF2-CH3、Ｒ
１５２ａ、沸点−２５℃）のＧＷＰは１４０とされてい
る。ここでＲ３２とＲ１５２ａは、ＧＷＰが比較的小さ
く、Ｒ２２に比べれば大きく改善できるが可燃性があ
り、これらを冷媒として使用するには、エアコン、冷凍
機、冷蔵庫等の冷凍サイクル装置において、ある程度の
防爆対策が必要な場合もあり、そのような対策をした場
合には、機器コストが過大となり使い勝手も悪いものと
なる。
【０００５】本発明は、上述の問題に鑑みて試されたも
ので、成層圏オゾン層に及ぼす影響がほとんどなく、地
球温暖化に対する影響も小さくできる可能性のあるＲ２
２の代替となる作動流体を提供するものであり、本発明
では塩素を含まないトリフルオロイオドメタンと可燃性
ではあるがＧＷＰの小さいフッ化炭化水素類とラジカル
連鎖禁止剤を含む混合作動流体を提案しようとするもの
である。
ので、成層圏オゾン層に及ぼす影響がほとんどなく、地
球温暖化に対する影響も小さくできる可能性のあるＲ２
２の代替となる作動流体を提供するものであり、本発明
では塩素を含まないトリフルオロイオドメタンと可燃性
ではあるがＧＷＰの小さいフッ化炭化水素類とラジカル
連鎖禁止剤を含む混合作動流体を提案しようとするもの
である。
【０００６】
【課題を解決するための手段】ここでトリフルオロイオ
ドメタン（CF3I、沸点−２２．７℃）は、別名イオドト
リフルオロメタンやトリフルオロメチルイオダイドとも
呼ばれ、１の炭素原子と３の弗素原子と１の沃素原子の
みから成り、分子構造中に塩素を含まないため、オゾン
破壊能力がほとんどない。またトリフルオロイオドメタ
ンのＧＷＰは、フッ化炭化水素類のＧＷＰよりもかなり
小さくほとんど炭酸ガス（ＣＯ2）と同程度になるもの
である。かつトリフルオロイオドメタンは、負触媒効果
のある不燃性物質として注目されており、フッ化炭化水
素類の可燃性を低減し、混合量によって不燃化できるも
のである。
ドメタン（CF3I、沸点−２２．７℃）は、別名イオドト
リフルオロメタンやトリフルオロメチルイオダイドとも
呼ばれ、１の炭素原子と３の弗素原子と１の沃素原子の
みから成り、分子構造中に塩素を含まないため、オゾン
破壊能力がほとんどない。またトリフルオロイオドメタ
ンのＧＷＰは、フッ化炭化水素類のＧＷＰよりもかなり
小さくほとんど炭酸ガス（ＣＯ2）と同程度になるもの
である。かつトリフルオロイオドメタンは、負触媒効果
のある不燃性物質として注目されており、フッ化炭化水
素類の可燃性を低減し、混合量によって不燃化できるも
のである。
【０００７】従ってトリフルオロイオドメタンは、ジフ
ルオロメタン（Ｒ３２）と１，１−ジフルオロエタン
（Ｒ１５２ａ）と混合し、組成範囲を特定することによ
って、Ｒ２２と同等の沸点を有する混合物を構成して、
かつ不燃化することによって、Ｒ２２の代替冷媒として
使用することができるものである。またトリフルオロイ
オドメタンは、ジフルオロメタン（Ｒ３２）のみや、
１，１−ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ）のみと混合
し、組成範囲を特定することによって不燃化し、Ｒ２２
の代替冷媒として使用することができるものである。さ
らにこの冷媒は、ラジカル連鎖禁止剤が含むことによっ
て、トリフルオロイオドメタンの安定化に貢献すること
ができる。
ルオロメタン（Ｒ３２）と１，１−ジフルオロエタン
（Ｒ１５２ａ）と混合し、組成範囲を特定することによ
って、Ｒ２２と同等の沸点を有する混合物を構成して、
かつ不燃化することによって、Ｒ２２の代替冷媒として
使用することができるものである。またトリフルオロイ
オドメタンは、ジフルオロメタン（Ｒ３２）のみや、
１，１−ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ）のみと混合
し、組成範囲を特定することによって不燃化し、Ｒ２２
の代替冷媒として使用することができるものである。さ
らにこの冷媒は、ラジカル連鎖禁止剤が含むことによっ
て、トリフルオロイオドメタンの安定化に貢献すること
ができる。
【０００８】そこで、本発明は、塩素を含まないトリフ
ルオロイオドメタンと可燃性ではあるがＧＷＰの小さい
フッ化炭化水素類を含む混合作動流体であり、フッ化炭
化水素類はジフルオロメタン（Ｒ３２）や１，１−ジフ
ルオロエタン（Ｒ１５２ａ）のいづれかまたは両方を含
むものである。
ルオロイオドメタンと可燃性ではあるがＧＷＰの小さい
フッ化炭化水素類を含む混合作動流体であり、フッ化炭
化水素類はジフルオロメタン（Ｒ３２）や１，１−ジフ
ルオロエタン（Ｒ１５２ａ）のいづれかまたは両方を含
むものである。
【０００９】また本発明は、ラジカル連鎖禁止剤を含む
ことによってトリフルオロイオドメタンを安定化させる
ものである。
ことによってトリフルオロイオドメタンを安定化させる
ものである。
【００１０】またトリフルオロイオドメタンの組成範囲
を、混合物として難燃化できるように特定するものであ
る。
を、混合物として難燃化できるように特定するものであ
る。
【００１１】また本発明は、トリフルオロイオドメタン
とフッ化炭化水素類の混合物の組成範囲を、混合物の蒸
気圧がほぼＲ２２と同等となるように特定するものであ
る。
とフッ化炭化水素類の混合物の組成範囲を、混合物の蒸
気圧がほぼＲ２２と同等となるように特定するものであ
る。
【００１２】さらに本発明は、これらの混合作動流体を
使用した冷凍サイクル装置である。
使用した冷凍サイクル装置である。
【００１３】さらに本発明は、これらの混合作動流体を
使用したエアコン等の冷凍サイクル中のアキュームレー
タを室外側に配置したものである。
使用したエアコン等の冷凍サイクル中のアキュームレー
タを室外側に配置したものである。
【００１４】本発明は、上述の組合せによって、冷媒
を、塩素を含まないトリフルオロイオドメタンとＯＤＰ
が０のフッ化炭化水素類から成る混合物となすことによ
り、成層圏オゾン層に及ぼす影響をほとんどなくするこ
とを可能とするものであり、特定された組成範囲におけ
るＯＤＰも０と予想されるものである。
を、塩素を含まないトリフルオロイオドメタンとＯＤＰ
が０のフッ化炭化水素類から成る混合物となすことによ
り、成層圏オゾン層に及ぼす影響をほとんどなくするこ
とを可能とするものであり、特定された組成範囲におけ
るＯＤＰも０と予想されるものである。
【００１５】さらにかかる混合物は、フッ化炭化水素類
のＧＷＰよりもかなり小さくほとんど炭酸ガス（Ｃ
Ｏ2）と同程度になる可能性のあるトリフルオロイオド
メタンと、ＧＷＰの比較的小さいジフルオロメタン（Ｒ
３２）や１，１−ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ）のい
づれかまたは両方のみから構成されるため、これらを混
合した冷媒も、地球温暖化に対する影響はほとんどない
ものである。
のＧＷＰよりもかなり小さくほとんど炭酸ガス（Ｃ
Ｏ2）と同程度になる可能性のあるトリフルオロイオド
メタンと、ＧＷＰの比較的小さいジフルオロメタン（Ｒ
３２）や１，１−ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ）のい
づれかまたは両方のみから構成されるため、これらを混
合した冷媒も、地球温暖化に対する影響はほとんどない
ものである。
【００１６】さらに本発明は、ラジカル連鎖禁止剤を加
えて安定化される。すなわち、トリフルオロイオドメタ
ンは、酸素などの活性分子の混入によって、ヨウ素が外
れて分解する可能性があるが、その際に生成するトリフ
ルオロメタンのラジカルとヨウ素ラジカルまたはイオン
による連鎖的な分解反応を停止することによって、安定
に長期間使用することができる。
えて安定化される。すなわち、トリフルオロイオドメタ
ンは、酸素などの活性分子の混入によって、ヨウ素が外
れて分解する可能性があるが、その際に生成するトリフ
ルオロメタンのラジカルとヨウ素ラジカルまたはイオン
による連鎖的な分解反応を停止することによって、安定
に長期間使用することができる。
【００１７】さらにトリフルオロイオドメタンは負触媒
効果のある不燃性物質であるため、ジフルオロメタン
（Ｒ３２）や１，１−ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ）
との混合物の組成範囲をさらに難燃性の範囲に限定する
ことにより、通常の冷凍サイクル装置に使用可能であ
る。
効果のある不燃性物質であるため、ジフルオロメタン
（Ｒ３２）や１，１−ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ）
との混合物の組成範囲をさらに難燃性の範囲に限定する
ことにより、通常の冷凍サイクル装置に使用可能であ
る。
【００１８】さらに本発明は、Ｒ２２より低沸点である
Ｒ３２と、Ｒ２２より高沸点であるＲ１５２ａとトリフ
ルオロイオドメタンを混合する場合には、その組成範囲
を特定することによって、エアコン等の冷凍サイクル装
置の利用温度である略０〜略５０℃において、Ｒ２２と
同程度の蒸気圧を有し、Ｒ２２と同等の冷凍能力を期待
でき、成績係数も同等のため、Ｒ２２を用いた現行機器
でも使用可能な冷媒を提供することを可能とするもので
ある。
Ｒ３２と、Ｒ２２より高沸点であるＲ１５２ａとトリフ
ルオロイオドメタンを混合する場合には、その組成範囲
を特定することによって、エアコン等の冷凍サイクル装
置の利用温度である略０〜略５０℃において、Ｒ２２と
同程度の蒸気圧を有し、Ｒ２２と同等の冷凍能力を期待
でき、成績係数も同等のため、Ｒ２２を用いた現行機器
でも使用可能な冷媒を提供することを可能とするもので
ある。
【００１９】また本発明は、Ｒ２２より低沸点であるＲ
３２と、Ｒ２２より高沸点であるトリフルオロイオドメ
タンのみを混合する場合には、Ｒ２２より沸点が低く、
エアコン等の冷凍サイクル装置の利用温度である略０〜
略５０℃において、Ｒ２２よりも部分的に高い蒸気圧を
有するものの、冷凍能力と成績係数が同等のため、Ｒ２
２を用いた現行機器でも使用可能な冷媒を提供すること
を可能とするものである。
３２と、Ｒ２２より高沸点であるトリフルオロイオドメ
タンのみを混合する場合には、Ｒ２２より沸点が低く、
エアコン等の冷凍サイクル装置の利用温度である略０〜
略５０℃において、Ｒ２２よりも部分的に高い蒸気圧を
有するものの、冷凍能力と成績係数が同等のため、Ｒ２
２を用いた現行機器でも使用可能な冷媒を提供すること
を可能とするものである。
【００２０】また本発明は、Ｒ２２より高沸点であるＲ
１５２ａと、トリフルオロイオドメタンのみを混合する
場合には、Ｒ２２より沸点が高く、エアコン等の冷凍サ
イクル装置の利用温度である略０〜略５０℃において、
Ｒ２２よりも低い蒸気圧を有して冷凍能力が劣るもの
の、成績係数が同等以上のため、Ｒ２２やＲ１３４ａを
用いた現行機器でも使用可能な冷媒を提供することを可
能とするものである。
１５２ａと、トリフルオロイオドメタンのみを混合する
場合には、Ｒ２２より沸点が高く、エアコン等の冷凍サ
イクル装置の利用温度である略０〜略５０℃において、
Ｒ２２よりも低い蒸気圧を有して冷凍能力が劣るもの
の、成績係数が同等以上のため、Ｒ２２やＲ１３４ａを
用いた現行機器でも使用可能な冷媒を提供することを可
能とするものである。
【００２１】さらにかかる混合冷媒は、沸点差が約３０
ｄｅｇ以内のジフルオロメタン（Ｒ３２）、１，１−ジ
フルオロエタン（Ｒ１５２ａ）、トリフルオロイオドメ
タンの混合物であるため、ほとんど近共沸の非共沸混合
物になり、凝縮過程および蒸発過程において小さな温度
勾配をもつため、空気等の熱源流体との温度差を近接さ
せたロレンツサイクルを構成することにより、代替とな
るべきＲ２２よりも高い成績係数（ＣＯＰ）の冷凍サイ
クル装置を構成できるものである。
ｄｅｇ以内のジフルオロメタン（Ｒ３２）、１，１−ジ
フルオロエタン（Ｒ１５２ａ）、トリフルオロイオドメ
タンの混合物であるため、ほとんど近共沸の非共沸混合
物になり、凝縮過程および蒸発過程において小さな温度
勾配をもつため、空気等の熱源流体との温度差を近接さ
せたロレンツサイクルを構成することにより、代替とな
るべきＲ２２よりも高い成績係数（ＣＯＰ）の冷凍サイ
クル装置を構成できるものである。
【００２２】さらに本発明は、エアコン等の冷凍サイク
ルのアキュームレータを室外側に配置したから、アキュ
ームレータ内において気相と液相の組成分離が起こり、
可燃性のＲ３２やＲ１５２ａの濃度が高まり、たとえ装
置から漏洩したとしても大気中に放出され、爆発の危険
を避けることができる。
ルのアキュームレータを室外側に配置したから、アキュ
ームレータ内において気相と液相の組成分離が起こり、
可燃性のＲ３２やＲ１５２ａの濃度が高まり、たとえ装
置から漏洩したとしても大気中に放出され、爆発の危険
を避けることができる。
【００２３】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図面を参照して説明する。
て図面を参照して説明する。
【００２４】本発明の混合作動流体は、トリフルオロイ
オドメタンと、ジフルオロメタン（Ｒ３２）又は１，１
−ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ）のいづれかまたは両
方を含む冷媒を含む。
オドメタンと、ジフルオロメタン（Ｒ３２）又は１，１
−ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ）のいづれかまたは両
方を含む冷媒を含む。
【００２５】さらに上述の混合冷媒は、ラジカル連鎖禁
止剤を加えて安定化されている。すなわち、トリフルオ
ロイオドメタンは、酸素などの活性分子の混入によっ
て、ヨウ素が外れて分解する可能性があるが、その際に
生成するトリフルオロメタンのラジカルとヨウ素ラジカ
ルまたはイオンによる連鎖的な分解反応を停止すること
によって、安定に長期間使用することができる。具体的
には、ヒンダードフェノール構造、アリールアミン構
造、ヒンダードピペリジン構造、チオエーテル構造、ホ
スファイト構造の化合物が単独、あるいは組み合わせて
使用できる。例えば、ヒンダードフェノール構造のもの
としては、２、６−ジーターシャルブチル−４−メチル
フェノール、２、４、６−トリターシャルブチルフェノ
ール、スチレン化フェノールやその構造を有する誘導体
などのアルキルフェノール、２、２’−メチレンビス
（４−メチル−６−ターシャルブチルフェノール）、
４、４’−イソプロピリデン−ビスフェノール、４、
４’−ブチリデン−ビス（６−ターシャルブチル−３メ
チル）フェノール、１、１−ビス−（４−オキシフェニ
ル）シクロヘキサンやその構造を有する誘導体などのモ
ノアルキレンジアルキルフェノール、２、６−ビス
（２’−ヒドロキシ−３’−ターシャルブチル−５’−
メチルベンジル）−４−メチルフェノールやその誘導体
などのジアルキレントリアルキルフェノール、２、２’
−チオビス−（４−メチル−６−ターシャルブチルフェ
ノール）、４、４’−チオビス−（３−メチル−６−タ
イシャルブチルフェノール）やその構造を有する誘導体
などのビスフェノールモノサルファイドなどが代表的な
ものとしてあげられる。アリールアミン構造としては、
フェニル−α−ナフチルアミン、フェニル−β−ナフチ
ルアミン、Ｎ、Ｎ’−ジフェニル−ｐ−フェニレンジア
ミン、Ｎ、Ｎ’−ジ−β−ナフチル−ｐ−フェニレンジ
アミン、Ｎ−シクロヘキシル−Ｎ’−フェニル−ｐ−フ
ェニレンジアミン、ｐ−ヒドロキシ−ジフェニルアミ
ン、ｐ−ヒドロキシフェニル−β−ナフチルアミン、
２、２、４−トリメチル−１、２−ジヒドロキノリンや
誘導体などがある。さらに、チオエーテルとしては、チ
オビス（β−ナフトール）、メルカプトベンゾチアゾー
ル、メルカプトベンゾイミダゾール、ドデシルメルカプ
タンなどや誘導体、ホスファイトとしては、トリフェニ
ルホスファイト、トリ２−エチルヘキシルホスファイ
ト、トリノニルフェニルホスファイトなどの有機亜燐酸
化合物などが用いられる。
止剤を加えて安定化されている。すなわち、トリフルオ
ロイオドメタンは、酸素などの活性分子の混入によっ
て、ヨウ素が外れて分解する可能性があるが、その際に
生成するトリフルオロメタンのラジカルとヨウ素ラジカ
ルまたはイオンによる連鎖的な分解反応を停止すること
によって、安定に長期間使用することができる。具体的
には、ヒンダードフェノール構造、アリールアミン構
造、ヒンダードピペリジン構造、チオエーテル構造、ホ
スファイト構造の化合物が単独、あるいは組み合わせて
使用できる。例えば、ヒンダードフェノール構造のもの
としては、２、６−ジーターシャルブチル−４−メチル
フェノール、２、４、６−トリターシャルブチルフェノ
ール、スチレン化フェノールやその構造を有する誘導体
などのアルキルフェノール、２、２’−メチレンビス
（４−メチル−６−ターシャルブチルフェノール）、
４、４’−イソプロピリデン−ビスフェノール、４、
４’−ブチリデン−ビス（６−ターシャルブチル−３メ
チル）フェノール、１、１−ビス−（４−オキシフェニ
ル）シクロヘキサンやその構造を有する誘導体などのモ
ノアルキレンジアルキルフェノール、２、６−ビス
（２’−ヒドロキシ−３’−ターシャルブチル−５’−
メチルベンジル）−４−メチルフェノールやその誘導体
などのジアルキレントリアルキルフェノール、２、２’
−チオビス−（４−メチル−６−ターシャルブチルフェ
ノール）、４、４’−チオビス−（３−メチル−６−タ
イシャルブチルフェノール）やその構造を有する誘導体
などのビスフェノールモノサルファイドなどが代表的な
ものとしてあげられる。アリールアミン構造としては、
フェニル−α−ナフチルアミン、フェニル−β−ナフチ
ルアミン、Ｎ、Ｎ’−ジフェニル−ｐ−フェニレンジア
ミン、Ｎ、Ｎ’−ジ−β−ナフチル−ｐ−フェニレンジ
アミン、Ｎ−シクロヘキシル−Ｎ’−フェニル−ｐ−フ
ェニレンジアミン、ｐ−ヒドロキシ−ジフェニルアミ
ン、ｐ−ヒドロキシフェニル−β−ナフチルアミン、
２、２、４−トリメチル−１、２−ジヒドロキノリンや
誘導体などがある。さらに、チオエーテルとしては、チ
オビス（β−ナフトール）、メルカプトベンゾチアゾー
ル、メルカプトベンゾイミダゾール、ドデシルメルカプ
タンなどや誘導体、ホスファイトとしては、トリフェニ
ルホスファイト、トリ２−エチルヘキシルホスファイ
ト、トリノニルフェニルホスファイトなどの有機亜燐酸
化合物などが用いられる。
【００２６】これらの化合物以外にもラジカル連鎖禁止
剤の目的で用いられる化合物を利用できる。これらは、
単独あるいは複数を混ぜて使用することができ、分量と
しては用いる潤滑油に対して数重量％程度でよく、化合
物の選択によっては１重量％以下でも充分な効果が得ら
れる。選択の基準としては潤滑油に対する相溶性、また
は溶解性の良いものであり、２、６−ジ−ターシャルブ
チル−４−メチルフェノールなどのヒンダードフェノー
ル構造の化合物、またはこれら化合物とトリフェニルホ
スファイトなどの有機亜燐酸化合物との組合せが適して
いた。
剤の目的で用いられる化合物を利用できる。これらは、
単独あるいは複数を混ぜて使用することができ、分量と
しては用いる潤滑油に対して数重量％程度でよく、化合
物の選択によっては１重量％以下でも充分な効果が得ら
れる。選択の基準としては潤滑油に対する相溶性、また
は溶解性の良いものであり、２、６−ジ−ターシャルブ
チル−４−メチルフェノールなどのヒンダードフェノー
ル構造の化合物、またはこれら化合物とトリフェニルホ
スファイトなどの有機亜燐酸化合物との組合せが適して
いた。
【００２７】ここでジフルオロメタン（Ｒ３２）や１，
１−ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ）は可燃性物質であ
り、引用文献の日本冷凍協会編「冷媒フロンの放出削減
と代替技術」（１９９４年３月１日発行）第８１頁によ
れば、空気中のＲ３２の燃焼範囲は１３．３〜２９．３
ｖｏｌ％、Ｒ１５２ａの燃焼範囲は３．７〜２１．８ｖ
ｏｌ％である。この可燃性物質に普通の不活性ガスを混
合した場合の混合冷媒の燃焼範囲は、同一文献第７９頁
に記載の方法で計算され、逆に混合冷媒を不燃化するた
めの不活性ガスの組成割合も計算される。また燃焼範囲
の無くなる組成範囲は、燃焼下限界と燃焼上限界が一致
する組成割合として計算される。すなわち、通常の不活
性ガスをＲ３２に混合する場合には、不活性ガスの組成
割合は略９４重量％以上、Ｒ１５２ａに混合する場合に
も、不活性ガスの組成割合は略９８重量％以上におい
て、混合冷媒を不燃化できることがわかる。しかし、上
述のように通常の不活性ガスと考えると約９５重量％以
上必要なところ、トリフルオロイオドメタンを用いた場
合には、ヨウ素およびフッ素、特にヨウ素による燃焼に
対する負の触媒作用を強く有しているために、略１０重
量％〜２０重量％以上から不燃化効果が得られる。
１−ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ）は可燃性物質であ
り、引用文献の日本冷凍協会編「冷媒フロンの放出削減
と代替技術」（１９９４年３月１日発行）第８１頁によ
れば、空気中のＲ３２の燃焼範囲は１３．３〜２９．３
ｖｏｌ％、Ｒ１５２ａの燃焼範囲は３．７〜２１．８ｖ
ｏｌ％である。この可燃性物質に普通の不活性ガスを混
合した場合の混合冷媒の燃焼範囲は、同一文献第７９頁
に記載の方法で計算され、逆に混合冷媒を不燃化するた
めの不活性ガスの組成割合も計算される。また燃焼範囲
の無くなる組成範囲は、燃焼下限界と燃焼上限界が一致
する組成割合として計算される。すなわち、通常の不活
性ガスをＲ３２に混合する場合には、不活性ガスの組成
割合は略９４重量％以上、Ｒ１５２ａに混合する場合に
も、不活性ガスの組成割合は略９８重量％以上におい
て、混合冷媒を不燃化できることがわかる。しかし、上
述のように通常の不活性ガスと考えると約９５重量％以
上必要なところ、トリフルオロイオドメタンを用いた場
合には、ヨウ素およびフッ素、特にヨウ素による燃焼に
対する負の触媒作用を強く有しているために、略１０重
量％〜２０重量％以上から不燃化効果が得られる。
【００２８】燃焼性の試験は、簡易の燃焼実験方法とし
て次のように行った。
て次のように行った。
【００２９】まず、第１の方法として、容積７５．６ｍ
ｌの試験管、または容積３２５ｍｌのメスシリンダを用
い、その開口部を下に設置して、容器中に所定の濃度の
混合ガスを充填して充分に拡散した後に、開口部を開封
直後にマッチによって着火した。燃焼の判定は、火炎が
下部の開口部から容器全体に、すなわち容器上部にまで
到達した時を燃焼濃度とした。この方法によって燃焼濃
度がない混合ガス組成を不燃性とした。なお、この方法
の検証として、単独の可燃性ガスの燃焼範囲を測定する
と、下限界で±０．１ｖｏｌ％、上限界で±０．４ｖｏ
ｌ％の範囲で一致することを確認してから実験を行っ
た。
ｌの試験管、または容積３２５ｍｌのメスシリンダを用
い、その開口部を下に設置して、容器中に所定の濃度の
混合ガスを充填して充分に拡散した後に、開口部を開封
直後にマッチによって着火した。燃焼の判定は、火炎が
下部の開口部から容器全体に、すなわち容器上部にまで
到達した時を燃焼濃度とした。この方法によって燃焼濃
度がない混合ガス組成を不燃性とした。なお、この方法
の検証として、単独の可燃性ガスの燃焼範囲を測定する
と、下限界で±０．１ｖｏｌ％、上限界で±０．４ｖｏ
ｌ％の範囲で一致することを確認してから実験を行っ
た。
【００３０】また、第２の方法として、同じ容器を開口
部を上に設置して、容器中に所定の濃度の混合ガスを充
填して充分に拡散した後に、開口部を開封直後にマッチ
によって着火した。燃焼の判定は、火炎が上部の開口部
から容器全体に、すなわち容器下部にまで到達した時を
燃焼濃度とした。この方法によって燃焼濃度がない混合
ガス組成を難燃性とした。
部を上に設置して、容器中に所定の濃度の混合ガスを充
填して充分に拡散した後に、開口部を開封直後にマッチ
によって着火した。燃焼の判定は、火炎が上部の開口部
から容器全体に、すなわち容器下部にまで到達した時を
燃焼濃度とした。この方法によって燃焼濃度がない混合
ガス組成を難燃性とした。
【００３１】不燃性のトリフルオロイオドメタンと、可
燃性のジフルオロメタン（Ｒ３２）、１，１−ジフルオ
ロエタン（Ｒ１５２ａ）、ジフルオロメタン（Ｒ３２）
と１，１−ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ）との混合ガ
スとを混合した場合には、どの可燃性ガスにおいてもト
リフルオドイオドメタンの混合量を増やして行くとトリ
フルオロイオドメタンの濃度が略２．５ｖｏｌ％、すな
わち略７〜９重量％から難燃性となり、略５ｖｏｌ％、
すなわち略１４〜１７重量％から不燃性となることがわ
かった。トリフルオロイオドメタンによって、このよう
な低い混合濃度から不燃化効果が得られるのは、上述の
ように分子中のヨウ素やフッ素の燃焼に対する負の触媒
効果が働くためである。
燃性のジフルオロメタン（Ｒ３２）、１，１−ジフルオ
ロエタン（Ｒ１５２ａ）、ジフルオロメタン（Ｒ３２）
と１，１−ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ）との混合ガ
スとを混合した場合には、どの可燃性ガスにおいてもト
リフルオドイオドメタンの混合量を増やして行くとトリ
フルオロイオドメタンの濃度が略２．５ｖｏｌ％、すな
わち略７〜９重量％から難燃性となり、略５ｖｏｌ％、
すなわち略１４〜１７重量％から不燃性となることがわ
かった。トリフルオロイオドメタンによって、このよう
な低い混合濃度から不燃化効果が得られるのは、上述の
ように分子中のヨウ素やフッ素の燃焼に対する負の触媒
効果が働くためである。
【００３２】次にトリフルオロイオドメタンと、ジフル
オロメタン（Ｒ３２）や１，１−ジフルオロエタン（Ｒ
１５２ａ）のいづれかまたは両方を含む混合冷媒の蒸気
圧がほぼＲ２２と同等となるように特定された組成範囲
の実施例について、蒸気圧の図を用いて説明する。
オロメタン（Ｒ３２）や１，１−ジフルオロエタン（Ｒ
１５２ａ）のいづれかまたは両方を含む混合冷媒の蒸気
圧がほぼＲ２２と同等となるように特定された組成範囲
の実施例について、蒸気圧の図を用いて説明する。
【００３３】図１は、ジフルオロメタン（CH2F2、Ｒ３
２、沸点−５２℃）、１，１−ジフルオロエタン（CHF2
-CH3、Ｒ１５２ａ、沸点−２５℃）、トリフルオロイオ
ドメタン（CF3I、沸点−２２．７℃）の三種の混合物に
よって構成される混合冷媒の、一定温度・一定圧力にお
ける平衡状態を三角座標を用いて示したものである。本
三角座標においては、三角形の各頂点に、上側頂点を基
点として反時計回りに沸点の低い順に単一物質を配置し
ており、座標平面上のある点における各成分の組成比
（重量比）は、点と三角形の各辺との距離の比で表され
る。またこのとき、点と三角形の辺との距離は、辺に相
対する側にある三角座標の頂点に記された物質の組成比
に対応する。
２、沸点−５２℃）、１，１−ジフルオロエタン（CHF2
-CH3、Ｒ１５２ａ、沸点−２５℃）、トリフルオロイオ
ドメタン（CF3I、沸点−２２．７℃）の三種の混合物に
よって構成される混合冷媒の、一定温度・一定圧力にお
ける平衡状態を三角座標を用いて示したものである。本
三角座標においては、三角形の各頂点に、上側頂点を基
点として反時計回りに沸点の低い順に単一物質を配置し
ており、座標平面上のある点における各成分の組成比
（重量比）は、点と三角形の各辺との距離の比で表され
る。またこのとき、点と三角形の辺との距離は、辺に相
対する側にある三角座標の頂点に記された物質の組成比
に対応する。
【００３４】図１において、１Ｌ、１Ｖは、温度０℃・
圧力０．４９８ＭＰａにおける混合物の気液平衡線であ
り、この温度・圧力はＲ２２の温度０℃における飽和状
態に相当する。上側の気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）
１Ｖは飽和気相線、下側の気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相
当）１Ｌは飽和液相線を表わし、この両線で挟まれた範
囲においては気液平衡状態となる。また２Ｌ、２Ｖは、
温度５０℃・圧力１．９４３ＭＰａにおける混合物の飽
和液相線２Ｌと飽和気相線２Ｖの気液平衡線であり、こ
の温度・圧力もＲ２２の温度５０℃における飽和状態に
相当する。
圧力０．４９８ＭＰａにおける混合物の気液平衡線であ
り、この温度・圧力はＲ２２の温度０℃における飽和状
態に相当する。上側の気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）
１Ｖは飽和気相線、下側の気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相
当）１Ｌは飽和液相線を表わし、この両線で挟まれた範
囲においては気液平衡状態となる。また２Ｌ、２Ｖは、
温度５０℃・圧力１．９４３ＭＰａにおける混合物の飽
和液相線２Ｌと飽和気相線２Ｖの気液平衡線であり、こ
の温度・圧力もＲ２２の温度５０℃における飽和状態に
相当する。
【００３５】図１中の点は、（表１）に示す混合冷媒の
組成ペアＡ〜Ｅにおける気相組成（添字Ｖ）と液相組成
（添字Ｌ）に対応する。
組成ペアＡ〜Ｅにおける気相組成（添字Ｖ）と液相組成
（添字Ｌ）に対応する。
【００３６】
【表１】
【００３７】点ＡL〜点ＣLは気液平衡線（Ｒ２２ ０℃
相当）１の飽和液相線１Ｌ上、点Ａ V〜点ＣVは気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和気相線１Ｖ上、点ＤL
〜ＥLは気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和液
相線２Ｌ上、点ＤV〜ＥVは気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃
相当）２の飽和気相線２Ｖ上にある。気液平衡線（Ｒ２
２ ０℃相当）１の飽和液相線１Ｌと、気液平衡線（Ｒ
２２ ５０℃相当）２の飽和液相線２Ｌはほぼ一致し、
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和気相線１Ｖ
は、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和気相線
２ＶよりＲ３２の組成が多い方向にシフトしている。従
って、（表１）の液相組成または気相組成で示された組
成物は、０℃または５０℃におけるＲ２２の飽和蒸気圧
の条件下で飽和状態を実現する。また例えば、点ＤV〜
ＥVは気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和気相
線２Ｖ上にあると共に、気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相
当）１の飽和気相線１Ｖ及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃
相当）１の飽和液相線１Ｌの両線で挟まれた範囲にある
ことから、温度０℃・圧力０．４９８ＭＰａ（Ｒ２２の
飽和状態に相当）においては気液平衡状態となり、温度
５０℃・圧力１．９４３ＭＰａ（Ｒ２２の飽和状態に相
当）においては飽和気相平衡状態となる。
相当）１の飽和液相線１Ｌ上、点Ａ V〜点ＣVは気液平衡
線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和気相線１Ｖ上、点ＤL
〜ＥLは気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和液
相線２Ｌ上、点ＤV〜ＥVは気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃
相当）２の飽和気相線２Ｖ上にある。気液平衡線（Ｒ２
２ ０℃相当）１の飽和液相線１Ｌと、気液平衡線（Ｒ
２２ ５０℃相当）２の飽和液相線２Ｌはほぼ一致し、
気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当）１の飽和気相線１Ｖ
は、気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和気相線
２ＶよりＲ３２の組成が多い方向にシフトしている。従
って、（表１）の液相組成または気相組成で示された組
成物は、０℃または５０℃におけるＲ２２の飽和蒸気圧
の条件下で飽和状態を実現する。また例えば、点ＤV〜
ＥVは気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当）２の飽和気相
線２Ｖ上にあると共に、気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相
当）１の飽和気相線１Ｖ及び気液平衡線（Ｒ２２ ０℃
相当）１の飽和液相線１Ｌの両線で挟まれた範囲にある
ことから、温度０℃・圧力０．４９８ＭＰａ（Ｒ２２の
飽和状態に相当）においては気液平衡状態となり、温度
５０℃・圧力１．９４３ＭＰａ（Ｒ２２の飽和状態に相
当）においては飽和気相平衡状態となる。
【００３８】飽和気相線Ｖ上の組成物は、Ｒ２２と同じ
温度では、Ｒ２２より高い圧力で気化し、Ｒ２２と同じ
圧力で液化する。飽和液相線Ｌ上の組成物は、Ｒ２２と
同じ温度では、Ｒ２２と同じ圧力で気化し、Ｒ２２より
低い圧力で液化する。これら２つの線の間のエリアにあ
る組成物は、Ｒ２２と同じ温度では、Ｒ２２より高い圧
力で気化し、Ｒ２２より低い圧力で液化する。すなわち
５０℃の気液平衡線２の間のエリアにある組成物は、５
０℃においてはＲ２２より低い圧力で気相から液相に変
化し、Ｒ２２と同じ圧力では５０℃より高い気相が凝縮
して、５０℃より低い液相に変化する。また０℃の気液
平衡線１の間のエリアにある組成物は、０℃においては
Ｒ２２より高い圧力で液相から気相に変化し、Ｒ２２と
同じ圧力では０℃より低い液相が蒸発して、０℃より高
い気相に変化する。すなわち、気液平行線１の飽和液相
線１Ｌまたは気液平行線２の飽和液相線２Ｌと気液平衡
線１の飽和気相線１Ｖの間にある組成物は、温度０℃に
おいてＲ２２とほとんど同じ蒸発圧力をもち、温度５０
℃においてＲ２２とほとんど同じ凝縮圧力をもつため、
エアコン、冷凍機、冷蔵庫等に好適である。
温度では、Ｒ２２より高い圧力で気化し、Ｒ２２と同じ
圧力で液化する。飽和液相線Ｌ上の組成物は、Ｒ２２と
同じ温度では、Ｒ２２と同じ圧力で気化し、Ｒ２２より
低い圧力で液化する。これら２つの線の間のエリアにあ
る組成物は、Ｒ２２と同じ温度では、Ｒ２２より高い圧
力で気化し、Ｒ２２より低い圧力で液化する。すなわち
５０℃の気液平衡線２の間のエリアにある組成物は、５
０℃においてはＲ２２より低い圧力で気相から液相に変
化し、Ｒ２２と同じ圧力では５０℃より高い気相が凝縮
して、５０℃より低い液相に変化する。また０℃の気液
平衡線１の間のエリアにある組成物は、０℃においては
Ｒ２２より高い圧力で液相から気相に変化し、Ｒ２２と
同じ圧力では０℃より低い液相が蒸発して、０℃より高
い気相に変化する。すなわち、気液平行線１の飽和液相
線１Ｌまたは気液平行線２の飽和液相線２Ｌと気液平衡
線１の飽和気相線１Ｖの間にある組成物は、温度０℃に
おいてＲ２２とほとんど同じ蒸発圧力をもち、温度５０
℃においてＲ２２とほとんど同じ凝縮圧力をもつため、
エアコン、冷凍機、冷蔵庫等に好適である。
【００３９】ここでは、気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相
当）１あるいは気液平衡線（Ｒ２２５０℃相当）２上の
点についてのみ説明したが、組成ペアＡ〜Ｅの内側にあ
る点、すなわち、温度０℃・圧力０．４９８ＭＰａまた
は温度５０℃・圧力１．９４３ＭＰａ（両者ともＲ２２
の飽和状態に相当）において気液平衡状態となる組成を
有する混合冷媒についても同様に操作することにより、
略０〜略５０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ等しい
凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能となるものであ
る。
当）１あるいは気液平衡線（Ｒ２２５０℃相当）２上の
点についてのみ説明したが、組成ペアＡ〜Ｅの内側にあ
る点、すなわち、温度０℃・圧力０．４９８ＭＰａまた
は温度５０℃・圧力１．９４３ＭＰａ（両者ともＲ２２
の飽和状態に相当）において気液平衡状態となる組成を
有する混合冷媒についても同様に操作することにより、
略０〜略５０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ等しい
凝縮温度・蒸発温度を得ることが可能となるものであ
る。
【００４０】図からわかるように、Ｒ３２、Ｒ１５２ａ
及びトリフルオロイオドメタンがそれぞれ略２０〜略６
０重量％、０〜略６５重量％、０〜略８０重量％となる
ような組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度において
Ｒ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましい。さら
に、Ｒ３２、Ｒ１５２ａ及びトリフルオロイオドメタン
がそれぞれ略２０〜略５０重量％、０〜略６５重量％、
０〜略８０重量％となるような組成範囲は、０℃と５０
℃の間のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等の
蒸気圧を有するため特に望ましい。
及びトリフルオロイオドメタンがそれぞれ略２０〜略６
０重量％、０〜略６５重量％、０〜略８０重量％となる
ような組成範囲は、略０〜略５０℃の利用温度において
Ｒ２２とほぼ同等の蒸気圧を有するため望ましい。さら
に、Ｒ３２、Ｒ１５２ａ及びトリフルオロイオドメタン
がそれぞれ略２０〜略５０重量％、０〜略６５重量％、
０〜略８０重量％となるような組成範囲は、０℃と５０
℃の間のすべての利用温度においてＲ２２とほぼ同等の
蒸気圧を有するため特に望ましい。
【００４１】さらに、Ｒ３２、Ｒ１５２ａ、トリフルオ
ロイオドメタンの３成分からなる混合冷媒は、気相冷媒
がたとえば装置から漏洩すると、トリフルオロイオドメ
タンの組成割合が少ない混合物において、可燃性のある
Ｒ３２とＲ１５２ａの合計組成が５重量％程度濃度が高
まるだけであることが、（表１）からわかる。１０重量
％以上のトリフルオロイオドメタンを含む混合物は、可
燃成分の組成が９０重量％以下に抑えられ難燃性である
ため、混合冷媒の組成物としては、１５重量％以上のト
リフルオロイオドメタンを含む混合物であることが望ま
しい。トリフルオロイオドメタンの組成割合が多い混合
物においては、可燃性のあるＲ３２とＲ１５２ａの合計
組成はもっと濃度が高まるが、トリフルオロイオドメタ
ンの組成割合も多いため、可燃性の恐れはない。従っ
て、Ｒ３２、Ｒ１５２ａ及びトリフルオロイオドメタン
がそれぞれ略２０〜略５５重量％、０〜略６５重量％、
略１５〜略８０重量％となるような組成範囲は、Ｒ３２
やＲ１５２ａの可燃性をトリフルオロメタンの不燃性で
解消するため望ましい。
ロイオドメタンの３成分からなる混合冷媒は、気相冷媒
がたとえば装置から漏洩すると、トリフルオロイオドメ
タンの組成割合が少ない混合物において、可燃性のある
Ｒ３２とＲ１５２ａの合計組成が５重量％程度濃度が高
まるだけであることが、（表１）からわかる。１０重量
％以上のトリフルオロイオドメタンを含む混合物は、可
燃成分の組成が９０重量％以下に抑えられ難燃性である
ため、混合冷媒の組成物としては、１５重量％以上のト
リフルオロイオドメタンを含む混合物であることが望ま
しい。トリフルオロイオドメタンの組成割合が多い混合
物においては、可燃性のあるＲ３２とＲ１５２ａの合計
組成はもっと濃度が高まるが、トリフルオロイオドメタ
ンの組成割合も多いため、可燃性の恐れはない。従っ
て、Ｒ３２、Ｒ１５２ａ及びトリフルオロイオドメタン
がそれぞれ略２０〜略５５重量％、０〜略６５重量％、
略１５〜略８０重量％となるような組成範囲は、Ｒ３２
やＲ１５２ａの可燃性をトリフルオロメタンの不燃性で
解消するため望ましい。
【００４２】Ｒ３２／Ｒ１５２ａ混合物のＧＷＰは、１
４０（Ｒ１５２ａ）〜５８０（Ｒ３２）であるため、こ
れにほとんど無視できるＧＷＰしかないトリフルオロイ
オドメタンを混合した混合冷媒は、Ｒ３２／Ｒ１５２ａ
混合物の組成範囲である略２０重量％（Ｒ３２が略２０
重量％）〜略８５重量％（Ｒ３２が５５重量％でＲ１５
２ａが３０重量％）に相当する１２０〜３６０にまでＧ
ＷＰを低減でき、地球温暖化に対する影響をＲ２２のＧ
ＷＰの１７００に比べ、約１／５以下に小さくできるも
のである。
４０（Ｒ１５２ａ）〜５８０（Ｒ３２）であるため、こ
れにほとんど無視できるＧＷＰしかないトリフルオロイ
オドメタンを混合した混合冷媒は、Ｒ３２／Ｒ１５２ａ
混合物の組成範囲である略２０重量％（Ｒ３２が略２０
重量％）〜略８５重量％（Ｒ３２が５５重量％でＲ１５
２ａが３０重量％）に相当する１２０〜３６０にまでＧ
ＷＰを低減でき、地球温暖化に対する影響をＲ２２のＧ
ＷＰの１７００に比べ、約１／５以下に小さくできるも
のである。
【００４３】ここで、４０重量％一定のＲ３２にＲ１５
２ａ／トリフルオロイオドメタン混合物を混合させる場
合には、図１のＲ３２に相対する辺に平行な直線上の組
成物となる。この場合にはＲ３２、Ｒ１５２ａ及びトリ
フルオロイオドメタンがそれぞれ４０重量％、０〜６０
重量％、０〜６０重量％となるような組成範囲は、略０
〜略５０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気
圧を有するため望ましい。さらに、Ｒ３２、Ｒ１５２ａ
及びトリフルオロイオドメタンがそれぞれ４０重量％、
０〜４５重量％、１５〜６０重量％となるような組成範
囲は、Ｒ３２やＲ１５２ａの可燃性をトリフルオロメタ
ンの不燃性で解消するため望ましい。
２ａ／トリフルオロイオドメタン混合物を混合させる場
合には、図１のＲ３２に相対する辺に平行な直線上の組
成物となる。この場合にはＲ３２、Ｒ１５２ａ及びトリ
フルオロイオドメタンがそれぞれ４０重量％、０〜６０
重量％、０〜６０重量％となるような組成範囲は、略０
〜略５０℃の利用温度においてＲ２２とほぼ同等の蒸気
圧を有するため望ましい。さらに、Ｒ３２、Ｒ１５２ａ
及びトリフルオロイオドメタンがそれぞれ４０重量％、
０〜４５重量％、１５〜６０重量％となるような組成範
囲は、Ｒ３２やＲ１５２ａの可燃性をトリフルオロメタ
ンの不燃性で解消するため望ましい。
【００４４】（表２）は、４０重量％一定のＲ３２にＲ
１５２ａ／トリフルオロイオドメタン混合物を混合した
３成分系の理想的な冷凍性能である。条件は、凝縮平均
温度が５０℃、蒸発平均温度が０℃、凝縮器出口過冷却
度が０ｄｅｇ、蒸発器出口過熱度が０ｄｅｇの場合であ
る。
１５２ａ／トリフルオロイオドメタン混合物を混合した
３成分系の理想的な冷凍性能である。条件は、凝縮平均
温度が５０℃、蒸発平均温度が０℃、凝縮器出口過冷却
度が０ｄｅｇ、蒸発器出口過熱度が０ｄｅｇの場合であ
る。
【００４５】
【表２】
【００４６】（表２）からわかるように、Ｒ２２と同等
の蒸気圧とするための組成範囲にあるＲ３２、Ｒ１５２
ａ及びトリフルオロイオドメタンがそれぞれ４０重量
％、０〜６０重量％、０〜６０重量％からなる３成分系
は、ほとんどＲ２２と同等の特性を示す。特にＲ３２が
４０重量％、Ｒ１５２ａが２０〜４０重量％、トリフル
オロイオドメタンが２０〜４０重量％からなる３成分系
は、冷凍能力、成績係数、蒸気圧のすべてがほとんどＲ
２２と同じ特性を示す。そのときの可燃成分の組成は６
０〜８０重量％であり、低沸点のＲ３２やＲ１５２ａが
たとえば装置から漏洩して若干濃度が高まったとして
も、Ｒ３２やＲ１５２ａの可燃性をトリフルオロメタン
の不燃性で解消することができる。また凝縮過程と蒸発
過程における温度勾配は１０ｄｅｇ以下であり、近共沸
混合物となる。この温度勾配を逆に利用して、熱源流体
との温度差を近接させたロレンツサイクルを構成するこ
とにより、（表２）よりも高い成績係数を期待できる。
の蒸気圧とするための組成範囲にあるＲ３２、Ｒ１５２
ａ及びトリフルオロイオドメタンがそれぞれ４０重量
％、０〜６０重量％、０〜６０重量％からなる３成分系
は、ほとんどＲ２２と同等の特性を示す。特にＲ３２が
４０重量％、Ｒ１５２ａが２０〜４０重量％、トリフル
オロイオドメタンが２０〜４０重量％からなる３成分系
は、冷凍能力、成績係数、蒸気圧のすべてがほとんどＲ
２２と同じ特性を示す。そのときの可燃成分の組成は６
０〜８０重量％であり、低沸点のＲ３２やＲ１５２ａが
たとえば装置から漏洩して若干濃度が高まったとして
も、Ｒ３２やＲ１５２ａの可燃性をトリフルオロメタン
の不燃性で解消することができる。また凝縮過程と蒸発
過程における温度勾配は１０ｄｅｇ以下であり、近共沸
混合物となる。この温度勾配を逆に利用して、熱源流体
との温度差を近接させたロレンツサイクルを構成するこ
とにより、（表２）よりも高い成績係数を期待できる。
【００４７】またトリフルオロイオドメタンとジフルオ
ロメタン（Ｒ３２）のみから成る二種の混合冷媒の場合
には、Ｒ２２と同等の蒸気圧とするための組成範囲は、
図１の三角座標のトリフルオロイオドメタンとＲ３２を
結ぶ辺上の範囲が好適となる。この場合にはトリフルオ
ロイオドメタン及びＲ３２がそれぞれ略６０〜略８０重
量％、略２０〜略４０重量％となるような組成範囲が望
ましい。さらにＲ２２に比べて蒸気圧の上昇を許容すれ
ば、トリフルオロイオドメタン及びＲ３２がそれぞれ略
４５〜略８０重量％、略２０〜略５５重量％となるよう
な組成範囲が望ましい。低沸点のＲ３２がたとえば装置
から漏洩したとして、そのときのＲ３２の組成は５５重
量％以上であっても燃焼範囲に入ることはなく、Ｒ３２
の可燃性をトリフルオロメタンの不燃性で解消すること
ができる。
ロメタン（Ｒ３２）のみから成る二種の混合冷媒の場合
には、Ｒ２２と同等の蒸気圧とするための組成範囲は、
図１の三角座標のトリフルオロイオドメタンとＲ３２を
結ぶ辺上の範囲が好適となる。この場合にはトリフルオ
ロイオドメタン及びＲ３２がそれぞれ略６０〜略８０重
量％、略２０〜略４０重量％となるような組成範囲が望
ましい。さらにＲ２２に比べて蒸気圧の上昇を許容すれ
ば、トリフルオロイオドメタン及びＲ３２がそれぞれ略
４５〜略８０重量％、略２０〜略５５重量％となるよう
な組成範囲が望ましい。低沸点のＲ３２がたとえば装置
から漏洩したとして、そのときのＲ３２の組成は５５重
量％以上であっても燃焼範囲に入ることはなく、Ｒ３２
の可燃性をトリフルオロメタンの不燃性で解消すること
ができる。
【００４８】Ｒ３２単独のＧＷＰは５８０とＲ２２より
も小さく、これにほとんど無視できるＧＷＰしかないト
リフルオロイオドメタンを混合した混合冷媒は、Ｒ３２
の組成範囲の略２０〜略５５重量％に相当する１２０〜
３２０にまでＧＷＰを低減でき、地球温暖化に対する影
響をＲ２２よりもおおいに小さくできるものである。従
って、トリフルオロイオドメタンとジフルオロメタン
（Ｒ３２）のみからなる２成分系も、Ｒ２２の代替物と
して有用なものである。
も小さく、これにほとんど無視できるＧＷＰしかないト
リフルオロイオドメタンを混合した混合冷媒は、Ｒ３２
の組成範囲の略２０〜略５５重量％に相当する１２０〜
３２０にまでＧＷＰを低減でき、地球温暖化に対する影
響をＲ２２よりもおおいに小さくできるものである。従
って、トリフルオロイオドメタンとジフルオロメタン
（Ｒ３２）のみからなる２成分系も、Ｒ２２の代替物と
して有用なものである。
【００４９】（表３）は、Ｒ３２とトリフルオロイオド
メタンのみからなる２成分系の理想的な冷凍性能であ
る。条件は、凝縮平均温度が５０℃、蒸発平均温度が０
℃、凝縮器出口過冷却度が０ｄｅｇ、蒸発器出口過熱度
が０ｄｅｇの場合である。
メタンのみからなる２成分系の理想的な冷凍性能であ
る。条件は、凝縮平均温度が５０℃、蒸発平均温度が０
℃、凝縮器出口過冷却度が０ｄｅｇ、蒸発器出口過熱度
が０ｄｅｇの場合である。
【００５０】
【表３】
【００５１】（表３）からわかるように、トリフルオロ
イオドメタン及びＲ３２がそれぞれ略４５〜略８０重量
％、略２０〜略５５重量％のみからなる２成分系は、ト
リフルオロイオドメタンが４５〜６０重量％と、Ｒ３２
が４０〜５５重量％の範囲においては、冷凍能力と蒸気
圧がＲ２２よりも上昇するものの、Ｒ２２と同等の蒸気
圧とするための組成範囲であるトリフルオロイオドメタ
ンが６０〜８０重量％と、Ｒ３２が２０〜４０重量％の
範囲においては、ほとんどＲ２２と同等の特性を示す。
特に、トリフルオロイオドメタンが７０重量％と、ジフ
ルオロメタン（Ｒ３２）が３０重量％のみからなる２成
分系は、冷凍能力と成績係数の両方がＲ２２よりも向上
する。低沸点のＲ３２がたとえば装置から漏洩したとし
ても、そのときのＲ３２の組成は燃焼範囲に入ることは
なく、Ｒ３２の可燃性をトリフルオロメタンの不燃性で
解消することができる。また凝縮過程と蒸発過程におけ
る温度勾配は１０ｄｅｇ以下であり、近共沸混合物とな
る。この温度勾配を逆に利用して、熱源流体との温度差
を近接させたロレンツサイクルを構成することにより、
（表３）よりも高い成績係数を期待できる。
イオドメタン及びＲ３２がそれぞれ略４５〜略８０重量
％、略２０〜略５５重量％のみからなる２成分系は、ト
リフルオロイオドメタンが４５〜６０重量％と、Ｒ３２
が４０〜５５重量％の範囲においては、冷凍能力と蒸気
圧がＲ２２よりも上昇するものの、Ｒ２２と同等の蒸気
圧とするための組成範囲であるトリフルオロイオドメタ
ンが６０〜８０重量％と、Ｒ３２が２０〜４０重量％の
範囲においては、ほとんどＲ２２と同等の特性を示す。
特に、トリフルオロイオドメタンが７０重量％と、ジフ
ルオロメタン（Ｒ３２）が３０重量％のみからなる２成
分系は、冷凍能力と成績係数の両方がＲ２２よりも向上
する。低沸点のＲ３２がたとえば装置から漏洩したとし
ても、そのときのＲ３２の組成は燃焼範囲に入ることは
なく、Ｒ３２の可燃性をトリフルオロメタンの不燃性で
解消することができる。また凝縮過程と蒸発過程におけ
る温度勾配は１０ｄｅｇ以下であり、近共沸混合物とな
る。この温度勾配を逆に利用して、熱源流体との温度差
を近接させたロレンツサイクルを構成することにより、
（表３）よりも高い成績係数を期待できる。
【００５２】さらにトリフルオロイオドメタンと１，１
−ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ）のみから成る二種の
混合冷媒の場合には、共にＲ２２より沸点が高いため、
図１の三角座標のトリフルオロイオドメタンとＲ１５２
ａを結ぶ辺上にはＲ２２と同等の蒸気圧となる範囲は現
れず、Ｒ２２よりも低い蒸気圧を有するが、トリフルオ
ロイオドメタンの組成範囲を特定することによって、Ｒ
１５２ａの可燃性をトリフルオロメタンの不燃性で解消
することができる。この場合にはトリフルオロイオドメ
タン及びＲ１５２ａがそれぞれ略３５〜略８０重量％、
略２０〜略６５重量％となるような組成範囲が望まし
い。低沸点のＲ１５２ａがたとえば装置から漏洩したと
しても、そのときのＲ１５２ａの組成はほとんど混合組
成のままであり、Ｒ１５２ａの可燃性をトリフルオロメ
タンの不燃性で解消することができる。
−ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ）のみから成る二種の
混合冷媒の場合には、共にＲ２２より沸点が高いため、
図１の三角座標のトリフルオロイオドメタンとＲ１５２
ａを結ぶ辺上にはＲ２２と同等の蒸気圧となる範囲は現
れず、Ｒ２２よりも低い蒸気圧を有するが、トリフルオ
ロイオドメタンの組成範囲を特定することによって、Ｒ
１５２ａの可燃性をトリフルオロメタンの不燃性で解消
することができる。この場合にはトリフルオロイオドメ
タン及びＲ１５２ａがそれぞれ略３５〜略８０重量％、
略２０〜略６５重量％となるような組成範囲が望まし
い。低沸点のＲ１５２ａがたとえば装置から漏洩したと
しても、そのときのＲ１５２ａの組成はほとんど混合組
成のままであり、Ｒ１５２ａの可燃性をトリフルオロメ
タンの不燃性で解消することができる。
【００５３】Ｒ１５２ａ単独のＧＷＰは１４０とＲ２２
よりも小さく、これにほとんど無視できるＧＷＰしかな
いトリフルオロイオドメタンを混合した混合冷媒は、Ｒ
１５２ａの組成範囲の略２０〜略６５重量％に相当する
３０〜９０にまでＧＷＰを低減でき、地球温暖化に対す
る影響をＲ２２よりもおおいに小さくできるものであ
る。従って、トリフルオロイオドメタンと１，１−ジフ
ルオロエタン（Ｒ１５２ａ）のみからなる２成分系も、
代替冷媒として有用なものであり、特に冷蔵庫、冷凍機
等の１，１，１，２−テトラフルオロエタン（CF3-CH
2F、Ｒ１３４ａ、沸点−２７℃）の代替物として利用す
れば、Ｒ１３４ａのＧＷＰの１３００に比べ、約１／１
５以下に小さくできるものである。
よりも小さく、これにほとんど無視できるＧＷＰしかな
いトリフルオロイオドメタンを混合した混合冷媒は、Ｒ
１５２ａの組成範囲の略２０〜略６５重量％に相当する
３０〜９０にまでＧＷＰを低減でき、地球温暖化に対す
る影響をＲ２２よりもおおいに小さくできるものであ
る。従って、トリフルオロイオドメタンと１，１−ジフ
ルオロエタン（Ｒ１５２ａ）のみからなる２成分系も、
代替冷媒として有用なものであり、特に冷蔵庫、冷凍機
等の１，１，１，２−テトラフルオロエタン（CF3-CH
2F、Ｒ１３４ａ、沸点−２７℃）の代替物として利用す
れば、Ｒ１３４ａのＧＷＰの１３００に比べ、約１／１
５以下に小さくできるものである。
【００５４】（表４）は、Ｒ１５２ａとトリフルオロイ
オドメタンのみからなる２成分系の理想的な冷凍性能で
ある。条件は、凝縮平均温度が５０℃、蒸発平均温度が
０℃、凝縮器出口過冷却度が０ｄｅｇ、蒸発器出口過熱
度が０ｄｅｇの場合である。
オドメタンのみからなる２成分系の理想的な冷凍性能で
ある。条件は、凝縮平均温度が５０℃、蒸発平均温度が
０℃、凝縮器出口過冷却度が０ｄｅｇ、蒸発器出口過熱
度が０ｄｅｇの場合である。
【００５５】
【表４】
【００５６】（表４）からわかるように、トリフルオロ
イオドメタンとＲ１５２ａのみからなる２成分系は、凝
縮過程と蒸発過程における温度勾配は１ｄｅｇ以下であ
り、近共沸混合物としてほとんど単一冷媒と同様な取扱
いができ、蒸気圧が低く冷凍能力は劣るものの、ほとん
どＲ２２と同等以上の成績係数を示す。特に、トリフル
オロイオドメタン及びＲ１５２ａがそれぞれ略３５〜略
８０重量％、略２０〜略６５重量％となるような組成範
囲は、低沸点のＲ１５２ａがたとえば装置から漏洩した
としても、そのときのＲ１５２ａの組成はほとんど混合
組成のままの６５重量％以下であり、Ｒ１５２ａの可燃
性をトリフルオロメタンの不燃性で解消することができ
る。
イオドメタンとＲ１５２ａのみからなる２成分系は、凝
縮過程と蒸発過程における温度勾配は１ｄｅｇ以下であ
り、近共沸混合物としてほとんど単一冷媒と同様な取扱
いができ、蒸気圧が低く冷凍能力は劣るものの、ほとん
どＲ２２と同等以上の成績係数を示す。特に、トリフル
オロイオドメタン及びＲ１５２ａがそれぞれ略３５〜略
８０重量％、略２０〜略６５重量％となるような組成範
囲は、低沸点のＲ１５２ａがたとえば装置から漏洩した
としても、そのときのＲ１５２ａの組成はほとんど混合
組成のままの６５重量％以下であり、Ｒ１５２ａの可燃
性をトリフルオロメタンの不燃性で解消することができ
る。
【００５７】図２は、エアコン等の冷凍サイクル装置の
一実施例であり、一体型の匡体の内部に、圧縮機３、四
方弁４、凝縮器や蒸発器として作用する室外側熱交換器
５、キャピラリーチューブや膨張弁等の絞り装置６、蒸
発器や凝縮器として作用する室内側熱交換器７、アキュ
ームレータ８等を配管接続し、室内外共用のモータに接
続された室外ファン９は室外熱交換器５を大気と、室内
ファン１０は室内熱交換器７を室内空気と熱交換してい
る。
一実施例であり、一体型の匡体の内部に、圧縮機３、四
方弁４、凝縮器や蒸発器として作用する室外側熱交換器
５、キャピラリーチューブや膨張弁等の絞り装置６、蒸
発器や凝縮器として作用する室内側熱交換器７、アキュ
ームレータ８等を配管接続し、室内外共用のモータに接
続された室外ファン９は室外熱交換器５を大気と、室内
ファン１０は室内熱交換器７を室内空気と熱交換してい
る。
【００５８】この冷凍サイクル装置は、Ｒ３２とＲ１５
２ａとトリフルオロイオドメタンとラジカル連鎖禁止剤
からなる混合作動流体が封入されており、Ｒ３２とＲ１
５２ａとトリフルオロイオドメタンが冷媒として冷凍サ
イクル中を循環する際に、室内側熱交換器７が蒸発器と
して作用する場合には冷却作用、室内側熱交換器７が凝
縮器として作用する場合には加熱作用を行う。またラジ
カル連鎖禁止剤は、冷媒として循環するＲ３２とＲ１５
２ａとトリフルオロイオドメタンの内、トリフルオロメ
タンの分解反応を停止することによって、安定に長期間
使用することができる。
２ａとトリフルオロイオドメタンとラジカル連鎖禁止剤
からなる混合作動流体が封入されており、Ｒ３２とＲ１
５２ａとトリフルオロイオドメタンが冷媒として冷凍サ
イクル中を循環する際に、室内側熱交換器７が蒸発器と
して作用する場合には冷却作用、室内側熱交換器７が凝
縮器として作用する場合には加熱作用を行う。またラジ
カル連鎖禁止剤は、冷媒として循環するＲ３２とＲ１５
２ａとトリフルオロイオドメタンの内、トリフルオロメ
タンの分解反応を停止することによって、安定に長期間
使用することができる。
【００５９】ここで、特に暖房運転時に冷媒が圧縮機３
へ液バックしやすく、アキュームレータ８内において気
相と液相の組成分離が起こる。Ｒ３２、Ｒ１５２ａ及び
トリフルオロイオドメタンがそれぞれ略２０〜略５５重
量％、０〜略６５重量％、略１５〜略８０重量％となる
ような混合冷媒は、アキュームレータ８内において低沸
点であるＲ３２やＲ１５２ａの組成割合が増加し、可燃
成分の最大気相組成は略９０重量％程度になるが、トリ
フルオロイオドメタンの不燃性でＲ３２やＲ１５２ａの
可燃性が抑えられる。また可燃性のＲ３２やＲ１５２ａ
がたとえ装置から漏洩したとしても、アキュームレータ
８を室外側に配置したから、大気中に放出することが可
能であり、爆発の危険を避けることができて望ましい。
Ｒ３２及びトリフルオロイオドメタンがそれぞれ略４０
〜略５５重量％、略４５〜略６０重量％となるような２
成分からなる混合冷媒は、冷凍能力が過剰なため圧縮機
３の気筒容積を若干小さくし、Ｒ１５２ａ及びトリフル
オロイオドメタンがそれぞれ略２０〜略６５重量％、略
３５〜略８０重量％となるような２成分からなる混合冷
媒は、冷凍能力が劣るため圧縮機３の気筒容積を大きく
しておくことによって、冷凍能力を同等とし、成績係数
も同等のため、Ｒ２２を用いた現行機器でも、室外側熱
交換器５や室内側熱交換器７を変更することなく使用可
能である。
へ液バックしやすく、アキュームレータ８内において気
相と液相の組成分離が起こる。Ｒ３２、Ｒ１５２ａ及び
トリフルオロイオドメタンがそれぞれ略２０〜略５５重
量％、０〜略６５重量％、略１５〜略８０重量％となる
ような混合冷媒は、アキュームレータ８内において低沸
点であるＲ３２やＲ１５２ａの組成割合が増加し、可燃
成分の最大気相組成は略９０重量％程度になるが、トリ
フルオロイオドメタンの不燃性でＲ３２やＲ１５２ａの
可燃性が抑えられる。また可燃性のＲ３２やＲ１５２ａ
がたとえ装置から漏洩したとしても、アキュームレータ
８を室外側に配置したから、大気中に放出することが可
能であり、爆発の危険を避けることができて望ましい。
Ｒ３２及びトリフルオロイオドメタンがそれぞれ略４０
〜略５５重量％、略４５〜略６０重量％となるような２
成分からなる混合冷媒は、冷凍能力が過剰なため圧縮機
３の気筒容積を若干小さくし、Ｒ１５２ａ及びトリフル
オロイオドメタンがそれぞれ略２０〜略６５重量％、略
３５〜略８０重量％となるような２成分からなる混合冷
媒は、冷凍能力が劣るため圧縮機３の気筒容積を大きく
しておくことによって、冷凍能力を同等とし、成績係数
も同等のため、Ｒ２２を用いた現行機器でも、室外側熱
交換器５や室内側熱交換器７を変更することなく使用可
能である。
【００６０】なおＲ３２やＲ１５２ａのフッ化炭化水素
類の冷媒は、従来の圧縮機用潤滑油として用いられてき
た鉱油や一部の合成油と相溶性が悪く、圧縮機から冷媒
と一緒に吐出された潤滑油が低温の蒸発器から圧縮機に
帰還しなくなる恐れがあるため、フッ化炭化水素類を冷
媒として用いる場合には、圧縮機用潤滑油として相溶性
の良いエステル油を用いることが望ましい。
類の冷媒は、従来の圧縮機用潤滑油として用いられてき
た鉱油や一部の合成油と相溶性が悪く、圧縮機から冷媒
と一緒に吐出された潤滑油が低温の蒸発器から圧縮機に
帰還しなくなる恐れがあるため、フッ化炭化水素類を冷
媒として用いる場合には、圧縮機用潤滑油として相溶性
の良いエステル油を用いることが望ましい。
【００６１】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
は次のような特徴を備える。 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をほとんどなしとす
る冷媒の選択の幅を拡大することが可能である。 （２）かかる混合冷媒は、地球温暖化係数をほとんど無
視できるトリフルオロイオドメタンと、ＧＷＰの小さい
ジフルオロメタン（Ｒ３２）や１，１−ジフルオロエタ
ン（Ｒ１５２ａ）から構成されるため、地球温暖化に対
する影響をトリフルオロイオドメタンの組成範囲に応じ
て小さくできる。 （３）ラジカル連鎖禁止剤を含むことによって、トリフ
ルオロイオドメタンを安定化させ、安定に長期間使用す
ることができる。 （４）トリフルオロイオドメタンは負触媒効果のある不
燃性物質であるため、Ｒ３２やＲ１５２ａとの混合物の
組成範囲をさらに難燃性の範囲に限定することにより、
通常の冷凍サイクル装置に使用可能である。 （５）トリフルオロイオドメタンとＲ３２とＲ１５２ａ
からなる混合冷媒は、組成範囲を特定することにより、
エアコン、冷凍機、冷蔵庫等の冷凍サイクル装置の利用
温度である略０〜略５０℃において、Ｒ２２と同程度の
蒸気圧を有し、Ｒ２２と同等の冷凍能力と成績係数を期
待でき、Ｒ２２を用いた現行機器でも使用可能である。 （６）トリフルオロイオドメタンとＲ３２からなる混合
冷媒は、組成範囲を特定することにより、エアコン、冷
凍機、冷蔵庫等の冷凍サイクル装置の利用温度である略
０〜略５０℃において、部分的にＲ２２よりも高い蒸気
圧を有するものの、冷凍能力と成績係数が同等のため、
Ｒ２２を用いた現行機器でも使用可能である。 （７）トリフルオロイオドメタンとＲ１５２ａからなる
混合冷媒は、組成範囲を特定することにより、エアコ
ン、冷凍機、冷蔵庫等の冷凍サイクル装置の利用温度で
ある略０〜略５０℃において、Ｒ２２よりも低い蒸気圧
を有し、冷凍能力が劣るものの成績係数が同等以上のた
め、Ｒ２２やＲ１３４ａを用いた現行機器でも使用可能
である。 （８）かかる混合冷媒はほとんど近共沸の非共沸混合物
になると予想され、ロレンツサイクルを構成することに
より、Ｒ２２よりも高い成績係数を期待できる。
は次のような特徴を備える。 （１）成層圏オゾン層に及ぼす影響をほとんどなしとす
る冷媒の選択の幅を拡大することが可能である。 （２）かかる混合冷媒は、地球温暖化係数をほとんど無
視できるトリフルオロイオドメタンと、ＧＷＰの小さい
ジフルオロメタン（Ｒ３２）や１，１−ジフルオロエタ
ン（Ｒ１５２ａ）から構成されるため、地球温暖化に対
する影響をトリフルオロイオドメタンの組成範囲に応じ
て小さくできる。 （３）ラジカル連鎖禁止剤を含むことによって、トリフ
ルオロイオドメタンを安定化させ、安定に長期間使用す
ることができる。 （４）トリフルオロイオドメタンは負触媒効果のある不
燃性物質であるため、Ｒ３２やＲ１５２ａとの混合物の
組成範囲をさらに難燃性の範囲に限定することにより、
通常の冷凍サイクル装置に使用可能である。 （５）トリフルオロイオドメタンとＲ３２とＲ１５２ａ
からなる混合冷媒は、組成範囲を特定することにより、
エアコン、冷凍機、冷蔵庫等の冷凍サイクル装置の利用
温度である略０〜略５０℃において、Ｒ２２と同程度の
蒸気圧を有し、Ｒ２２と同等の冷凍能力と成績係数を期
待でき、Ｒ２２を用いた現行機器でも使用可能である。 （６）トリフルオロイオドメタンとＲ３２からなる混合
冷媒は、組成範囲を特定することにより、エアコン、冷
凍機、冷蔵庫等の冷凍サイクル装置の利用温度である略
０〜略５０℃において、部分的にＲ２２よりも高い蒸気
圧を有するものの、冷凍能力と成績係数が同等のため、
Ｒ２２を用いた現行機器でも使用可能である。 （７）トリフルオロイオドメタンとＲ１５２ａからなる
混合冷媒は、組成範囲を特定することにより、エアコ
ン、冷凍機、冷蔵庫等の冷凍サイクル装置の利用温度で
ある略０〜略５０℃において、Ｒ２２よりも低い蒸気圧
を有し、冷凍能力が劣るものの成績係数が同等以上のた
め、Ｒ２２やＲ１３４ａを用いた現行機器でも使用可能
である。 （８）かかる混合冷媒はほとんど近共沸の非共沸混合物
になると予想され、ロレンツサイクルを構成することに
より、Ｒ２２よりも高い成績係数を期待できる。
【図１】Ｒ３２、Ｒ１５２ａ、トリフルオロイオドメタ
ンの三種の混合物によって構成される冷媒の、一定温度
・一定圧力における平衡状態の三角座標図
ンの三種の混合物によって構成される冷媒の、一定温度
・一定圧力における平衡状態の三角座標図
【図２】本発明にかかる混合作動流体を適用した冷凍サ
イクル装置の一実施例を示す断面図
イクル装置の一実施例を示す断面図
１ 気液平衡線（Ｒ２２ ０℃相当） ２ 気液平衡線（Ｒ２２ ５０℃相当） Ｖ 飽和気相線 Ｌ 飽和気相線 ３ 圧縮機 ４ 四方弁 ５ 室外側熱交換器 ６ 絞り装置 ７ 室内側熱交換器 ８ アキュームレータ ９ 室外ファン １０ 室内ファン
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 稲垣 文拓 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内
Claims (6)
- 【請求項１】１５〜８０重量％のトリフルオロイオドメ
タンと、２０〜５５重量％のジフルオロメタンおよび６
５重量％以下の１，１−ジフルオロエタンのいづれかま
たは両方と、ラジカル連鎖禁止剤とを含むことを特徴と
する混合作動流体。 - 【請求項２】１５〜８０重量％のトリフルオロイオドメ
タンと、２０〜５５重量％のジフルオロメタンと、６５
重量％以下の１，１−ジフルオロエタンとを含む３成分
と、さらにラジカル連鎖禁止剤を含むことを特徴とする
請求項１記載の混合作動流体。 - 【請求項３】４５〜８０重量％のトリフルオロイオドメ
タンと、２０〜５５重量％のジフルオロメタンとを含む
２成分と、さらにラジカル連鎖禁止剤を含むことを特徴
とする請求項１記載の混合作動流体。 - 【請求項４】３５〜８０重量％のトリフルオロイオドメ
タンと、２０〜６５重量％の１，１−ジフルオロエタン
とを含む２成分と、さらにラジカル連鎖禁止剤を含むこ
とを特徴とする請求項１記載の混合作動流体。 - 【請求項５】１５〜８０重量％のトリフルオロイオドメ
タンと、２０〜５５重量％のジフルオロメタンおよび６
５重量％以下の１，１−ジフルオロエタンのいづれかま
たは両方と、ラジカル連鎖禁止剤とを含む混合作動流体
を使用したことを特徴とする冷凍サイクル装置。 - 【請求項６】少なくとも圧縮機、四方弁、凝縮器、絞り
装置、蒸発器、アキュームレータが配管接続され、前記
アキュームレータが室外側に配置されていることを特徴
とする請求項１記載の混合作動流体を使用したことを特
徴とする空調装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7220964A JPH0959612A (ja) | 1995-08-30 | 1995-08-30 | トリフルオロイオドメタンを含む混合作動流体およびそれを用いた冷凍サイクル装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7220964A JPH0959612A (ja) | 1995-08-30 | 1995-08-30 | トリフルオロイオドメタンを含む混合作動流体およびそれを用いた冷凍サイクル装置 |
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