JPH0967659A - Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の熱処理方法 - Google Patents
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の熱処理方法Info
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- JPH0967659A JPH0967659A JP24519595A JP24519595A JPH0967659A JP H0967659 A JPH0967659 A JP H0967659A JP 24519595 A JP24519595 A JP 24519595A JP 24519595 A JP24519595 A JP 24519595A JP H0967659 A JPH0967659 A JP H0967659A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出材
（特に６０６３合金）の強度を短時間に高める熱処理方
法を提供する。 【解決手段】 Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押
出材を人工時効硬化処理（Ｔ5 処理）する際に、温度１
６０〜１８０℃の範囲で保持時間０．５〜１．５時間の
第１段予備時効処理を施し、次いで温度１９５〜２２０
℃の範囲で１．５〜８．０時間の第２段時効処理を施
す。
（特に６０６３合金）の強度を短時間に高める熱処理方
法を提供する。 【解決手段】 Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押
出材を人工時効硬化処理（Ｔ5 処理）する際に、温度１
６０〜１８０℃の範囲で保持時間０．５〜１．５時間の
第１段予備時効処理を施し、次いで温度１９５〜２２０
℃の範囲で１．５〜８．０時間の第２段時効処理を施
す。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ
系アルミニウム合金、例えば建築用アルミサッシなどと
して広く用いられているＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金である
ＪＩＳ６０００系アルミニウム合金の熱処理方法に関す
るものである。
系アルミニウム合金、例えば建築用アルミサッシなどと
して広く用いられているＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金である
ＪＩＳ６０００系アルミニウム合金の熱処理方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の
中でも、建築用アルミサッシに用いられる代表的な６０
００系アルミニウム合金押出材は、高温加工から急冷、
矯正された後、人工時効硬化処理（Ｔ5 ）を施した状態
で使用される。この合金系ではＭｇ2 Ｓｉ系の析出相が
析出することにより強度が上昇することが知られてお
り、熱処理を施すことにより機械的特性が上昇する。
中でも、建築用アルミサッシに用いられる代表的な６０
００系アルミニウム合金押出材は、高温加工から急冷、
矯正された後、人工時効硬化処理（Ｔ5 ）を施した状態
で使用される。この合金系ではＭｇ2 Ｓｉ系の析出相が
析出することにより強度が上昇することが知られてお
り、熱処理を施すことにより機械的特性が上昇する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記合金を工業生産す
る上で、人工時効硬化処理は各社各様の処理条件で行わ
れているのが実情である。一般的に所定の強度を得るた
めには、低温の場合は長時間熱処理する必要があり、高
温の場合は処理時間が短縮されるものの、Ｍｇ2 Ｓｉの
析出相の不均一析出を起こし、強度のバラツキが大き
く、ピーク強度も低くなる傾向が見られる。またこの場
合、熱処理時間が長くなると過時効状態となり、強度が
さらに低下していくことが知られている（図２参照）。
そこで、効率よく熱処理するためには、最適な熱処理条
件を改善、開発する必要がある。従って、本発明の目的
は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出材の強度
を比較的短時間に効率よく高めることができ、従ってエ
ネルギー費削減に伴なうコストダウン及び生産性向上を
図れる熱処理方法を提供することにある。
る上で、人工時効硬化処理は各社各様の処理条件で行わ
れているのが実情である。一般的に所定の強度を得るた
めには、低温の場合は長時間熱処理する必要があり、高
温の場合は処理時間が短縮されるものの、Ｍｇ2 Ｓｉの
析出相の不均一析出を起こし、強度のバラツキが大き
く、ピーク強度も低くなる傾向が見られる。またこの場
合、熱処理時間が長くなると過時効状態となり、強度が
さらに低下していくことが知られている（図２参照）。
そこで、効率よく熱処理するためには、最適な熱処理条
件を改善、開発する必要がある。従って、本発明の目的
は、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出材の強度
を比較的短時間に効率よく高めることができ、従ってエ
ネルギー費削減に伴なうコストダウン及び生産性向上を
図れる熱処理方法を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の課題を
解決するため、Ｍｇ2 Ｓｉ析出相を均一に析出させ、Ａ
ｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム押出合金における所定の
強度を短時間で得る方法を開発したものである。すなわ
ち、本発明のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の熱
処理方法は、押出加工後、急冷・矯正した押出材を人工
時効硬化処理するに当って、温度１６０〜１８０℃の範
囲で第１段予備時効処理を施すことによりＭｇ2 Ｓｉ析
出相を均一に析出させ、次いで温度１９５〜２２０℃の
範囲で１．５〜８．０時間第２段時効処理を施すことに
より第１段予備時効時に析出させたＭｇ2 Ｓｉ析出相を
成長させることを特徴としている。
解決するため、Ｍｇ2 Ｓｉ析出相を均一に析出させ、Ａ
ｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム押出合金における所定の
強度を短時間で得る方法を開発したものである。すなわ
ち、本発明のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の熱
処理方法は、押出加工後、急冷・矯正した押出材を人工
時効硬化処理するに当って、温度１６０〜１８０℃の範
囲で第１段予備時効処理を施すことによりＭｇ2 Ｓｉ析
出相を均一に析出させ、次いで温度１９５〜２２０℃の
範囲で１．５〜８．０時間第２段時効処理を施すことに
より第１段予備時効時に析出させたＭｇ2 Ｓｉ析出相を
成長させることを特徴としている。
【０００５】好適な態様においては、第１段予備時効処
理は１６０〜１８０℃の温度範囲で保持時間が０．５〜
１．５時間、より好ましくは１７０℃±５℃の温度で保
持時間が０．５〜１．５時間、第２段時効処理は１９５
〜２２０℃の温度範囲で保持時間が１．５〜３．０時
間、より好ましくは２０５℃±５℃の温度で保持時間が
１．５〜３．０時間の条件で熱処理を行う。なお、押出
加工直後から第１段予備時効処理前までは長時間放置し
て自然時効させても差支えない。
理は１６０〜１８０℃の温度範囲で保持時間が０．５〜
１．５時間、より好ましくは１７０℃±５℃の温度で保
持時間が０．５〜１．５時間、第２段時効処理は１９５
〜２２０℃の温度範囲で保持時間が１．５〜３．０時
間、より好ましくは２０５℃±５℃の温度で保持時間が
１．５〜３．０時間の条件で熱処理を行う。なお、押出
加工直後から第１段予備時効処理前までは長時間放置し
て自然時効させても差支えない。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明で対象とするＡｌ−Ｍｇ−
Ｓｉ系アルミニウム合金押出材としては、ＪＩＳ６００
０系アルミニウム合金、例えば表１に示すようなＪＩＳ
６０６３合金などが挙げられる。
Ｓｉ系アルミニウム合金押出材としては、ＪＩＳ６００
０系アルミニウム合金、例えば表１に示すようなＪＩＳ
６０６３合金などが挙げられる。
【表１】
【０００７】上記のＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合
金はＭｇ2 Ｓｉ析出相による時効硬化を示すが、６０６
３合金の他にも６０６１、６Ｎ０１合金など他の６００
０系アルミニウム合金についても同様の析出相による時
効硬化過程を示すことが知られている。すなわち、この
合金系の時効析出過程は次に示すとおりである。 過飽和固溶体→クラスター→ＧＰゾーン〔（Ｉ）→（I
I）〕→中間相（β’）→安定相（β） この中でも機械的性質に大きく影響を与えるのはＧＰゾ
ーンと中間相である。すなわち、その前段階である析出
核を均一に析出させて、その後の析出相の変態、成長を
いかに効率良く促進させるかがポイントとなる。本発明
の熱処理方法は、第１段予備時効処理においてクラスタ
ー等の均一な析出核を生成させ、第２段の時効処理にお
いて、その析出核からＧＰゾーン、中間相などの析出物
への変態及び成長を促進させる方法と言える。したがっ
て、本発明による熱処理方法は、この時効析出過程をと
るＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の全てに対し有
効である。
金はＭｇ2 Ｓｉ析出相による時効硬化を示すが、６０６
３合金の他にも６０６１、６Ｎ０１合金など他の６００
０系アルミニウム合金についても同様の析出相による時
効硬化過程を示すことが知られている。すなわち、この
合金系の時効析出過程は次に示すとおりである。 過飽和固溶体→クラスター→ＧＰゾーン〔（Ｉ）→（I
I）〕→中間相（β’）→安定相（β） この中でも機械的性質に大きく影響を与えるのはＧＰゾ
ーンと中間相である。すなわち、その前段階である析出
核を均一に析出させて、その後の析出相の変態、成長を
いかに効率良く促進させるかがポイントとなる。本発明
の熱処理方法は、第１段予備時効処理においてクラスタ
ー等の均一な析出核を生成させ、第２段の時効処理にお
いて、その析出核からＧＰゾーン、中間相などの析出物
への変態及び成長を促進させる方法と言える。したがっ
て、本発明による熱処理方法は、この時効析出過程をと
るＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の全てに対し有
効である。
【０００８】本発明の熱処理方法において、第１段予備
時効処理温度を１６０〜１８０℃の温度範囲に設定する
のは、１６０℃未満では機械的性質に有効な析出相とし
て成長するだけの析出核が生成せず、一方、１８０℃を
超えると、析出核は生成するものの均一ではなく、第２
段時効処理を施しても効率の良い析出相とはならないた
めである。また、第２段時効処理温度を１９５〜２２０
℃の温度範囲に設定するのは、１９５℃未満では析出相
は期待した成長速度が得られず、逆に２２０℃を超える
と析出相が成長しすぎ、いわゆる過時効状態となるため
である。
時効処理温度を１６０〜１８０℃の温度範囲に設定する
のは、１６０℃未満では機械的性質に有効な析出相とし
て成長するだけの析出核が生成せず、一方、１８０℃を
超えると、析出核は生成するものの均一ではなく、第２
段時効処理を施しても効率の良い析出相とはならないた
めである。また、第２段時効処理温度を１９５〜２２０
℃の温度範囲に設定するのは、１９５℃未満では析出相
は期待した成長速度が得られず、逆に２２０℃を超える
と析出相が成長しすぎ、いわゆる過時効状態となるため
である。
【０００９】上記熱処理温度条件では、第１段予備時効
処理温度と第２段時効処理温度の差△Ｔが△Ｔ≧１５℃
を満たしているが、さらに好ましくは△Ｔ≧２５℃を満
たしていると効果的である。△Ｔ＜１５℃の場合、析出
相の生成と成長が同時に起こり、結果的に不均一な組織
となり、従来法の熱処理と何ら変わらなくなり、期待し
た効果が得られない。また、△Ｔ≧２５℃の場合、析出
核の生成及び成長の各段階の役割を分割し、析出を効率
よく促すため、より効果的である。
処理温度と第２段時効処理温度の差△Ｔが△Ｔ≧１５℃
を満たしているが、さらに好ましくは△Ｔ≧２５℃を満
たしていると効果的である。△Ｔ＜１５℃の場合、析出
相の生成と成長が同時に起こり、結果的に不均一な組織
となり、従来法の熱処理と何ら変わらなくなり、期待し
た効果が得られない。また、△Ｔ≧２５℃の場合、析出
核の生成及び成長の各段階の役割を分割し、析出を効率
よく促すため、より効果的である。
【００１０】同様に、第１段予備時効時間についても保
持時間を０．５〜１．５時間に設定するのは、０．５時
間より少ないと有効な析出核が得られず、強度発現が不
安定になるためである。また保持時間が１．５時間を超
えると、第２段時効時間と合わせて一般的な時効処理時
間を超え、経済的ではなくなる。さらに、第２段時効時
間が１．５〜８．０時間で好ましくは１．５〜３．０時
間の保持時間で処理するのは、１．５時間未満では析出
相の成長が期待できないためである。逆に、８時間を超
えると過時効状態になり、強度の低下を招くため、上限
を８時間とする必要がある。さらに、８時間を超えた場
合、経済的にも効果がない。
持時間を０．５〜１．５時間に設定するのは、０．５時
間より少ないと有効な析出核が得られず、強度発現が不
安定になるためである。また保持時間が１．５時間を超
えると、第２段時効時間と合わせて一般的な時効処理時
間を超え、経済的ではなくなる。さらに、第２段時効時
間が１．５〜８．０時間で好ましくは１．５〜３．０時
間の保持時間で処理するのは、１．５時間未満では析出
相の成長が期待できないためである。逆に、８時間を超
えると過時効状態になり、強度の低下を招くため、上限
を８時間とする必要がある。さらに、８時間を超えた場
合、経済的にも効果がない。
【００１１】
【実施例】以下、実施例を示して本発明の効果について
具体的に説明するが、本発明が下記実施例に限定される
ものでないことはもとよりである。
具体的に説明するが、本発明が下記実施例に限定される
ものでないことはもとよりである。
【００１２】実施例１〜３及び比較例１〜１２ 表２に示す合金組成のアルミニウム合金を通常の方法で
溶解鋳造を行い、６インチビレットとし、このビレット
に５７０℃×４ｈｒの均質化処理を施し、押出された３
ｍｍ厚の平板状の形材を用いた。これらのサンプルに表
３に示す各種熱処理を施し、硬度測定を中心に機械的性
質を調べた。その結果を以下に示す。
溶解鋳造を行い、６インチビレットとし、このビレット
に５７０℃×４ｈｒの均質化処理を施し、押出された３
ｍｍ厚の平板状の形材を用いた。これらのサンプルに表
３に示す各種熱処理を施し、硬度測定を中心に機械的性
質を調べた。その結果を以下に示す。
【表２】
【００１３】
【表３】
【００１４】表３中、実施例１〜３は、本発明の条件に
よる二段階熱処理を、比較例１〜７は従来法による一段
階熱処理を、比較例８〜１２は本発明の範囲外の条件に
よる二段階熱処理を行った例である。なお、熱処理は、
実ラインの昇温過程に即して一段階目の所定の熱処理温
度に達するまでの時間を０．５ｈｒとした。
よる二段階熱処理を、比較例１〜７は従来法による一段
階熱処理を、比較例８〜１２は本発明の範囲外の条件に
よる二段階熱処理を行った例である。なお、熱処理は、
実ラインの昇温過程に即して一段階目の所定の熱処理温
度に達するまでの時間を０．５ｈｒとした。
【００１５】試験例１（硬度測定） 実施例１〜３、比較例１〜７及び比較例８〜１２につい
て、その硬度測定結果をそれぞれ図１〜３に示す。な
お、所定の硬度の目安は、これまでの実績から硬度値６
８とする。また、図１〜３は０．５ｈｒの昇温時間を含
んでいる（以下、図４〜８についても同様である）。
て、その硬度測定結果をそれぞれ図１〜３に示す。な
お、所定の硬度の目安は、これまでの実績から硬度値６
８とする。また、図１〜３は０．５ｈｒの昇温時間を含
んでいる（以下、図４〜８についても同様である）。
【００１６】図２は従来法による一段階熱処理を行った
場合で、所定の硬度を得るためには、低温の場合は長時
間熱処理する必要があり、高温の場合は処理時間が短縮
されるものの、強度のバラツキが大きく、ピーク強度も
低くなる傾向が見られる。またこの場合、熱処理時間が
長くなると過時効状態となり、強度がさらに低下してい
くことがわかる。これに対し、図１に示す本発明の方法
では、所定の硬度に達する時間が短く、最高硬度に達し
た後も直ちに過時効状態とはならない。図３は、二段階
熱処理法における本発明の範囲外の例であるが、図１と
比較すると第１段熱処理の時間が短い場合（比較例
８）、第２段熱処理の温度が低い場合（比較例９）、第
２段熱処理の時間が短い場合（比較例１０）、第１段熱
処理の時間が長い場合（比較例１１）、第１段熱処理の
温度が高い場合（比較例１２）、いずれも所定の硬度に
達する時間がかかることがわかる。このように、本発明
の熱処理方法では、短時間で所定の硬度に達することが
わかる。
場合で、所定の硬度を得るためには、低温の場合は長時
間熱処理する必要があり、高温の場合は処理時間が短縮
されるものの、強度のバラツキが大きく、ピーク強度も
低くなる傾向が見られる。またこの場合、熱処理時間が
長くなると過時効状態となり、強度がさらに低下してい
くことがわかる。これに対し、図１に示す本発明の方法
では、所定の硬度に達する時間が短く、最高硬度に達し
た後も直ちに過時効状態とはならない。図３は、二段階
熱処理法における本発明の範囲外の例であるが、図１と
比較すると第１段熱処理の時間が短い場合（比較例
８）、第２段熱処理の温度が低い場合（比較例９）、第
２段熱処理の時間が短い場合（比較例１０）、第１段熱
処理の時間が長い場合（比較例１１）、第１段熱処理の
温度が高い場合（比較例１２）、いずれも所定の硬度に
達する時間がかかることがわかる。このように、本発明
の熱処理方法では、短時間で所定の硬度に達することが
わかる。
【００１７】試験例２（機械的性質の測定） 次に、上記実施例１、比較例３及び４について、機械的
性質（引張強度及び耐力）を調べた結果を図４及び図５
に示す。図４及び図５から明らかなように、本発明の実
施例１では比較例に比べて引張強度、耐力共に短時間で
所定の強度に達したことがわかる。
性質（引張強度及び耐力）を調べた結果を図４及び図５
に示す。図４及び図５から明らかなように、本発明の実
施例１では比較例に比べて引張強度、耐力共に短時間で
所定の強度に達したことがわかる。
【００１８】試験例３（室温時効の影響） 室温時効の影響を調べるため、実施例１の試料につい
て、室温で２週間放置し、その後本発明の方法による熱
処理（実施例１の方法）を行い、その機械的性質（硬
度、引張強度、耐力）を調べた。その硬度測定の結果を
図６に示し、図７及び図８には引張り強度及び耐力の結
果をそれぞれ示す。図６〜８から明らかなように、硬
度、引張強度及び耐力のいずれの特性も室温放置しない
ものと同等であることがわかる。従って、本発明の方法
に従って室温放置したものを二段階時効しても構わない
ことがわかる。
て、室温で２週間放置し、その後本発明の方法による熱
処理（実施例１の方法）を行い、その機械的性質（硬
度、引張強度、耐力）を調べた。その硬度測定の結果を
図６に示し、図７及び図８には引張り強度及び耐力の結
果をそれぞれ示す。図６〜８から明らかなように、硬
度、引張強度及び耐力のいずれの特性も室温放置しない
ものと同等であることがわかる。従って、本発明の方法
に従って室温放置したものを二段階時効しても構わない
ことがわかる。
【００１９】
【発明の効果】以上のように、本発明のＡｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ系アルミニウム合金の熱処理方法は、従来の熱処理方
法に比べ、上記合金の強度を短時間に高めることがで
き、従ってエネルギー費削減によるコストダウン及び生
産性向上を図ることができ、経済的に大きな効果が望め
る有利な熱処理方法である。
ｉ系アルミニウム合金の熱処理方法は、従来の熱処理方
法に比べ、上記合金の強度を短時間に高めることがで
き、従ってエネルギー費削減によるコストダウン及び生
産性向上を図ることができ、経済的に大きな効果が望め
る有利な熱処理方法である。
【図１】本発明による二段階時効硬化処理により処理し
たＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の硬度と熱処理
時間との関係を示すグラフである。
たＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の硬度と熱処理
時間との関係を示すグラフである。
【図２】従来の一段階時効硬化処理により処理したＡｌ
−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の硬度と熱処理時間と
の関係を示すグラフである。
−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の硬度と熱処理時間と
の関係を示すグラフである。
【図３】本発明の範囲外の二段階時効硬化処理により処
理したＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の硬度と熱
処理時間との関係を示すグラフである。
理したＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の硬度と熱
処理時間との関係を示すグラフである。
【図４】本発明による二段階時効硬化処理又は従来の一
段階時効硬化処理により処理したＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系ア
ルミニウム合金の引張強度と熱処理時間との関係を示す
グラフである。
段階時効硬化処理により処理したＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系ア
ルミニウム合金の引張強度と熱処理時間との関係を示す
グラフである。
【図５】本発明による二段階時効硬化処理又は従来の一
段階時効硬化処理により処理したＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系ア
ルミニウム合金の耐力と熱処理時間との関係を示すグラ
フである。
段階時効硬化処理により処理したＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系ア
ルミニウム合金の耐力と熱処理時間との関係を示すグラ
フである。
【図６】室温で２週間放置し又はしないＡｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ系アルミニウム合金に対して本発明の二段階時効硬化
処理を施した後の硬度と熱処理時間との関係を示すグラ
フである。
ｉ系アルミニウム合金に対して本発明の二段階時効硬化
処理を施した後の硬度と熱処理時間との関係を示すグラ
フである。
【図７】室温で２週間放置し又はしないＡｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ系アルミニウム合金に対して本発明の二段階時効硬化
処理を施した後の引張強度と熱処理時間との関係を示す
グラフである。
ｉ系アルミニウム合金に対して本発明の二段階時効硬化
処理を施した後の引張強度と熱処理時間との関係を示す
グラフである。
【図８】室温で２週間放置し又はしないＡｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ系アルミニウム合金に対して本発明の二段階時効硬化
処理を施した後の耐力と熱処理時間との関係を示すグラ
フである。
ｉ系アルミニウム合金に対して本発明の二段階時効硬化
処理を施した後の耐力と熱処理時間との関係を示すグラ
フである。
Claims (5)
- 【請求項１】 Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押
出材を人工時効硬化処理するに当って、温度１６０〜１
８０℃で第１段予備時効処理を施すことによりＭｇ2 Ｓ
ｉ析出相を均一に析出させ、次いで温度１９５〜２２０
℃の範囲で１．５〜８．０時間の第２段時効処理を施す
ことにより第１段予備時効時に析出させたＭｇ2 Ｓｉ析
出相を成長させることを特徴とするＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系
アルミニウム合金の熱処理方法。 - 【請求項２】 第１段予備時効処理の際の保持時間を
０．５〜１．５時間、第２段時効処理の際の保持時間を
１．５〜３．０時間として処理することを特徴とする請
求項１記載の熱処理方法。 - 【請求項３】 第１段予備時効処理温度と第２段時効処
理温度の差△Ｔが△Ｔ≧２５℃を満たしている請求項１
又は２に記載の熱処理方法。 - 【請求項４】 第１段予備時効処理の処理温度が１７０
℃±５℃、保持時間が０．５〜１．５時間、第２段時効
処理の処理温度が２０５℃±５℃、保持時間が１．５〜
３．０時間である請求項１記載の熱処理方法。 - 【請求項５】 対象合金がＪＩＳ６０００系アルミニウ
ム合金である請求項１乃至４のいずれか一項に記載の熱
処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24519595A JPH0967659A (ja) | 1995-08-31 | 1995-08-31 | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24519595A JPH0967659A (ja) | 1995-08-31 | 1995-08-31 | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の熱処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0967659A true JPH0967659A (ja) | 1997-03-11 |
Family
ID=17130043
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24519595A Pending JPH0967659A (ja) | 1995-08-31 | 1995-08-31 | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金の熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0967659A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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