JPH0970872A - パウダー状樹脂用押出機及びそれを用いた押出方法 - Google Patents
パウダー状樹脂用押出機及びそれを用いた押出方法Info
- Publication number
- JPH0970872A JPH0970872A JP8185313A JP18531396A JPH0970872A JP H0970872 A JPH0970872 A JP H0970872A JP 8185313 A JP8185313 A JP 8185313A JP 18531396 A JP18531396 A JP 18531396A JP H0970872 A JPH0970872 A JP H0970872A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resin
- kneading
- screw
- extruder
- extrusion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
- B29C48/50—Details of extruders
- B29C48/505—Screws
- B29C48/57—Screws provided with kneading disc-like elements, e.g. with oval-shaped elements
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
- B29C48/375—Plasticisers, homogenisers or feeders comprising two or more stages
- B29C48/39—Plasticisers, homogenisers or feeders comprising two or more stages a first extruder feeding the melt into an intermediate location of a second extruder
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
- B29C48/50—Details of extruders
- B29C48/505—Screws
- B29C48/535—Screws with thread pitch varying along the longitudinal axis
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 パウダー状樹脂の押出機について、未溶融樹
脂の混入やベントアップ等のトラブルを発生させること
なく押出効率を向上させ、この押し出しを経て行われる
ペレット状樹脂の生産性を向上させる。 【構成】 無次元押出量が０．０１の時の無次元圧力勾
配が０〜−１００でかつ長さＬと直径Ｄの比Ｌ／Ｄが
０．５〜２のニーディングディスクと、無次元押出量が
０．０１の時の無次元圧力勾配が０より大きく、１００
０以下のニーディングディスクとの組み合わせで第１混
練ゾーンのスクリュを構成した２軸押出機とする。
脂の混入やベントアップ等のトラブルを発生させること
なく押出効率を向上させ、この押し出しを経て行われる
ペレット状樹脂の生産性を向上させる。 【構成】 無次元押出量が０．０１の時の無次元圧力勾
配が０〜−１００でかつ長さＬと直径Ｄの比Ｌ／Ｄが
０．５〜２のニーディングディスクと、無次元押出量が
０．０１の時の無次元圧力勾配が０より大きく、１００
０以下のニーディングディスクとの組み合わせで第１混
練ゾーンのスクリュを構成した２軸押出機とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、特にパウダー状樹脂を
溶融・混練して押し出すのに適した押出機及びこの押出
機を用いて、パウダー状樹脂を溶融・混練して押し出す
方法に関する。
溶融・混練して押し出すのに適した押出機及びこの押出
機を用いて、パウダー状樹脂を溶融・混練して押し出す
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、パウダー状樹脂は、押出機を通
して造粒された後、成形加工機による製品の生産に供さ
れている。
して造粒された後、成形加工機による製品の生産に供さ
れている。
【０００３】ところで、パウダー情樹脂は、ペレット状
樹脂に比して押出機のスクリュへの食い込みが悪い特性
を有する。パウダー状樹脂は、見掛け比重が小さいほ
ど、また平均粒径が小さいほど、押出機のスクリュへの
食い込みが悪くなり、造粒物の生産性が低下する。この
ようなパウダー状樹脂の押出技術は成形加工上重要な技
術ではあるが、これまでに公表された技術は少ない。
樹脂に比して押出機のスクリュへの食い込みが悪い特性
を有する。パウダー状樹脂は、見掛け比重が小さいほ
ど、また平均粒径が小さいほど、押出機のスクリュへの
食い込みが悪くなり、造粒物の生産性が低下する。この
ようなパウダー状樹脂の押出技術は成形加工上重要な技
術ではあるが、これまでに公表された技術は少ない。
【０００４】従来、パウダー状樹脂の押出技術について
は、次のようなものが知られている。
は、次のようなものが知られている。
【０００５】（１）ドイツのワーナー・アンド・フライ
ドラー社の技術資料には、パウダー状樹脂を押し出す時
には、押出機の第１混練ゾーンのスクリュ構成を、本発
明におけるニーディングディスク（Ｂ）の範疇に入るも
のだけとすることが開示されている。
ドラー社の技術資料には、パウダー状樹脂を押し出す時
には、押出機の第１混練ゾーンのスクリュ構成を、本発
明におけるニーディングディスク（Ｂ）の範疇に入るも
のだけとすることが開示されている。
【０００６】（２）「成形加工シンポジア｀９４ Ｃ２
１１」には、逆送りスクリュに、本発明におけるニーデ
ィングディスク（Ｂ）の範疇に入るものや、本発明にお
けるニーディングディスク（Ａ）の範疇に入るものを種
々組み合わせることで、第１混練ゾーンのスクリュ構成
を変えて、ポリプロピレンパウダーの可塑化ゾーンにお
ける可塑化挙動を検討した結果が開示されている。
１１」には、逆送りスクリュに、本発明におけるニーデ
ィングディスク（Ｂ）の範疇に入るものや、本発明にお
けるニーディングディスク（Ａ）の範疇に入るものを種
々組み合わせることで、第１混練ゾーンのスクリュ構成
を変えて、ポリプロピレンパウダーの可塑化ゾーンにお
ける可塑化挙動を検討した結果が開示されている。
【０００７】（３）「成形加工シンポジア｀９３ Ｓ２
０４」には、逆送りスクリュに、本発明におけるニーデ
ィングディスク（Ｂ）の範疇に入るもの、本発明におけ
るニーディングディスク（Ａ）の範疇に入るもの、ロー
タ−、逆流れニーディングディスクを種々組み合わせる
ことで、第１混練ゾーンのスクリュ構成を変えて、ポリ
プロピレンパウダーの可塑化ゾーンにおける可塑化挙動
を検討した結果が開示されている。
０４」には、逆送りスクリュに、本発明におけるニーデ
ィングディスク（Ｂ）の範疇に入るもの、本発明におけ
るニーディングディスク（Ａ）の範疇に入るもの、ロー
タ−、逆流れニーディングディスクを種々組み合わせる
ことで、第１混練ゾーンのスクリュ構成を変えて、ポリ
プロピレンパウダーの可塑化ゾーンにおける可塑化挙動
を検討した結果が開示されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記
（１）のスクリュ構成の場合、第１混練ゾーンにおいて
高い樹脂圧力が得られるので生産性は向上するが、混練
力が不足しがちで、パウダー状樹脂を完全に溶融させに
くく、未溶融樹脂が混入して押し出されたり、高い樹脂
圧力によってベントアップが発生しやすい問題がある。
（１）のスクリュ構成の場合、第１混練ゾーンにおいて
高い樹脂圧力が得られるので生産性は向上するが、混練
力が不足しがちで、パウダー状樹脂を完全に溶融させに
くく、未溶融樹脂が混入して押し出されたり、高い樹脂
圧力によってベントアップが発生しやすい問題がある。
【０００９】上記（２）や（３）の技術は、可塑化ゾー
ンにおける可塑化状態の挙動を検討したものであり、生
産性を向上させること等については開示がない。また、
いずれも逆送りスクリュを配置することが前提となって
いるが、本発明者の知見によると、このようなスクリュ
構成では良好な生産性は得られないものである。
ンにおける可塑化状態の挙動を検討したものであり、生
産性を向上させること等については開示がない。また、
いずれも逆送りスクリュを配置することが前提となって
いるが、本発明者の知見によると、このようなスクリュ
構成では良好な生産性は得られないものである。
【００１０】本発明は、特にパウダー状樹脂押出処理に
ついて、未溶融樹脂の混入やベントアップ等のトラブル
を発生させることなく押出効率を向上させ、この押し出
しを経て行われるペレット状樹脂等の生産性を向上させ
ることを目的とする。
ついて、未溶融樹脂の混入やベントアップ等のトラブル
を発生させることなく押出効率を向上させ、この押し出
しを経て行われるペレット状樹脂等の生産性を向上させ
ることを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段及び作用】このために本発
明では、２軸回転押出機であって、第１混練ゾーンのス
クリュ構成が、無次元押出量が０．０１の時の無次元圧
力勾配が０〜−１００でかつ長さＬと直径Ｄの比Ｌ／Ｄ
が０．５〜２のニーディングディスク（Ａ）と、無次元
押出量が０．０１の時の無次元圧力勾配が０より大き
く、１０００以下のニーディングディスク（Ｂ）との組
み合わせ、若しくは、上記ニーディングディスク
（Ａ）、（Ｂ）に、長さＬと直径Ｄの比Ｌ／Ｄが１．５
以下の順送りスクリュを更に加えて構成されているパウ
ダー状樹脂用押出機としているものである。また、本発
明は、これらのパウダー状樹脂用押出機を用いてパウダ
ー状樹脂の押し出し処理をするに適した押出方法を提供
するものである。
明では、２軸回転押出機であって、第１混練ゾーンのス
クリュ構成が、無次元押出量が０．０１の時の無次元圧
力勾配が０〜−１００でかつ長さＬと直径Ｄの比Ｌ／Ｄ
が０．５〜２のニーディングディスク（Ａ）と、無次元
押出量が０．０１の時の無次元圧力勾配が０より大き
く、１０００以下のニーディングディスク（Ｂ）との組
み合わせ、若しくは、上記ニーディングディスク
（Ａ）、（Ｂ）に、長さＬと直径Ｄの比Ｌ／Ｄが１．５
以下の順送りスクリュを更に加えて構成されているパウ
ダー状樹脂用押出機としているものである。また、本発
明は、これらのパウダー状樹脂用押出機を用いてパウダ
ー状樹脂の押し出し処理をするに適した押出方法を提供
するものである。
【００１２】更に本発明を図１ないし図３で説明する。
【００１３】本パウダー状樹脂用押出機１は、パウダー
状樹脂に対する十分な搬送力が得られるよう、２軸回転
押出機であり、同方向回転式でも逆方向回転式でもよい
が、一般的には同方向回転式である。
状樹脂に対する十分な搬送力が得られるよう、２軸回転
押出機であり、同方向回転式でも逆方向回転式でもよい
が、一般的には同方向回転式である。
【００１４】本パウダー状樹脂用押出機１は、一般的に
はペレット状樹脂を得るのに用いられるが、本発明はこ
れに限定されるものではなく、シート若しくはフィルム
成形ができるものであってもよい。例えば、ワーナー・
アンド・フライドラー社のＺＳＫシリーズ、東芝機械社
製のＴＥＭシリーズ、日本製鋼社製のＴＥＸシリーズ等
の第１混練ゾーンにおけるスクリュ構成を改良すること
によって本発明のパウダー状樹脂用押出機を得ることが
できる。
はペレット状樹脂を得るのに用いられるが、本発明はこ
れに限定されるものではなく、シート若しくはフィルム
成形ができるものであってもよい。例えば、ワーナー・
アンド・フライドラー社のＺＳＫシリーズ、東芝機械社
製のＴＥＭシリーズ、日本製鋼社製のＴＥＸシリーズ等
の第１混練ゾーンにおけるスクリュ構成を改良すること
によって本発明のパウダー状樹脂用押出機を得ることが
できる。
【００１５】本パウダー状樹脂用押出機１の長さは、そ
のＬ／Ｄ（Ｌ＝長さ、Ｄ＝スクリュ直径）が１０〜６０
となる長さであることが好ましい。Ｌ／Ｄが１０未満で
は脱気やサイドフィードがしにくく、本パウダー状樹脂
用押出機１のＬ／Ｄが６０を超えると、樹脂の滞留時間
が長くなって樹脂の劣化を生じやすくなる。
のＬ／Ｄ（Ｌ＝長さ、Ｄ＝スクリュ直径）が１０〜６０
となる長さであることが好ましい。Ｌ／Ｄが１０未満で
は脱気やサイドフィードがしにくく、本パウダー状樹脂
用押出機１のＬ／Ｄが６０を超えると、樹脂の滞留時間
が長くなって樹脂の劣化を生じやすくなる。
【００１６】本発明においては、特に第１混練ゾーンの
スクリュ構成に大きな特徴を有するものである。この第
１混練ゾーンは、図１に示されるメインホッパー２から
供給されるパウダー状樹脂が最初に加熱・混練される領
域で、本パウダー状樹脂用押出機１の長さにもよるが、
メインホッパー２が設けられているバレルの中心位置か
ら、本パウダー状樹脂用押出機のＬ／Ｄ＝４〜３２とな
る範囲であり、好ましくは、Ｌ／Ｄ＝６〜２８の範囲で
ある。
スクリュ構成に大きな特徴を有するものである。この第
１混練ゾーンは、図１に示されるメインホッパー２から
供給されるパウダー状樹脂が最初に加熱・混練される領
域で、本パウダー状樹脂用押出機１の長さにもよるが、
メインホッパー２が設けられているバレルの中心位置か
ら、本パウダー状樹脂用押出機のＬ／Ｄ＝４〜３２とな
る範囲であり、好ましくは、Ｌ／Ｄ＝６〜２８の範囲で
ある。
【００１７】本発明における第１混練ゾーンのスクリュ
構成は、後述するニーディングディスク（Ａ）とニーデ
ィングディスク（Ｂ）との組み合わせ、若しくは、上記
ニーディングディスク（Ａ），（Ｂ）に加えて順送りス
クリュをも組み合わせたものとなっている。
構成は、後述するニーディングディスク（Ａ）とニーデ
ィングディスク（Ｂ）との組み合わせ、若しくは、上記
ニーディングディスク（Ａ），（Ｂ）に加えて順送りス
クリュをも組み合わせたものとなっている。
【００１８】本発明で用いるニーディングディスク
（Ａ）は、ニーディングディスクのスクリュ軸方向、半
径方向の２次元の圧力分布計算法で得られるスクリュ軸
方向の無次元圧力勾配の値が、無次元押出量が０．０１
の時に、０〜−１００の範囲となるニーディングディス
クである。２次元の圧力分布は、例えばジェ−・エル・
ホワイト（Ｊ．Ｌ．Ｗｈｉｔｅ）等が発表した、「Ｉｎ
ｔｅｎ． Ｐｏｌｙｍ．Ｐｒｏ （１９８７）４」第２
０７頁に記載されているニーディングディスクの圧力分
布計算によって計算することができる。この計算モデル
は、温度、非噛み合い、２次元モデル、ニュートニアン
モデルである。
（Ａ）は、ニーディングディスクのスクリュ軸方向、半
径方向の２次元の圧力分布計算法で得られるスクリュ軸
方向の無次元圧力勾配の値が、無次元押出量が０．０１
の時に、０〜−１００の範囲となるニーディングディス
クである。２次元の圧力分布は、例えばジェ−・エル・
ホワイト（Ｊ．Ｌ．Ｗｈｉｔｅ）等が発表した、「Ｉｎ
ｔｅｎ． Ｐｏｌｙｍ．Ｐｒｏ （１９８７）４」第２
０７頁に記載されているニーディングディスクの圧力分
布計算によって計算することができる。この計算モデル
は、温度、非噛み合い、２次元モデル、ニュートニアン
モデルである。
【００１９】無次元押出量は、次式によって計算するこ
とができる。但し、ＤＬＱは無次元押出量、Ｑは押出量
（ｍ3 ／ｈ）、Ｄはスクリュ直径（ｍ）、ｎはスクリュ
回転数（ｒｐｓ）である。
とができる。但し、ＤＬＱは無次元押出量、Ｑは押出量
（ｍ3 ／ｈ）、Ｄはスクリュ直径（ｍ）、ｎはスクリュ
回転数（ｒｐｓ）である。
【００２０】ＤＬＱ＝（Ｑ／３６００）／（Ｄ×Ｄ×
Ｄ）／（２×３．１４×ｎ）
Ｄ）／（２×３．１４×ｎ）
【００２１】無次元圧力勾配は次式によって計算するこ
とができる。但し、ＤＬＤＰは無次元圧力勾配、ＤＰＤ
Ｚはスクリュ軸方向の圧力勾配（Ｐａ／ｍ）、Ｄはスク
リュ直径（ｍ）、ηは樹脂の粘度（Ｐａ／ｓ）、ｎはス
クリュ回転数（ｒｐｓ）である。
とができる。但し、ＤＬＤＰは無次元圧力勾配、ＤＰＤ
Ｚはスクリュ軸方向の圧力勾配（Ｐａ／ｍ）、Ｄはスク
リュ直径（ｍ）、ηは樹脂の粘度（Ｐａ／ｓ）、ｎはス
クリュ回転数（ｒｐｓ）である。
【００２２】 ＤＬＤＰ＝ＤＰＤＺ×Ｄ／（η×２×３．１４×ｎ）
【００２３】また、ニーディングディスク（Ａ）は、そ
の長さＬと直径Ｄ（図３参照）の比Ｌ／Ｄが０．５〜２
の範囲にあるものである。ニーディングディスク（Ａ）
の無次元圧力勾配の範囲は、０〜−１００であり、好ま
しくは、０〜−３０である。ニーディングディスク
（Ａ）のＬ／Ｄが大き過ぎても小さ過ぎても混練力が不
足し、未溶融樹脂が混入して押し出されやすくなる。
の長さＬと直径Ｄ（図３参照）の比Ｌ／Ｄが０．５〜２
の範囲にあるものである。ニーディングディスク（Ａ）
の無次元圧力勾配の範囲は、０〜−１００であり、好ま
しくは、０〜−３０である。ニーディングディスク
（Ａ）のＬ／Ｄが大き過ぎても小さ過ぎても混練力が不
足し、未溶融樹脂が混入して押し出されやすくなる。
【００２４】尚、無次元押出量が０．０１の時の無次元
圧力勾配が０〜−１００であるニーディングディスク
（Ａ）の条件を満たしやすい具体的条件としては、羽根
３が２枚以上で、かつ羽根３の互い角度θを９０度とす
ること（ニュートラル）、羽根３が１枚で、かつ羽根３
の互い角度θを０度又は１８０度とすること（ワイ
ド）、羽根３が２枚以上で、かつ羽根３の互い角度角を
２５度未満とすること、を挙げることができる（図２及
び図３参照）。
圧力勾配が０〜−１００であるニーディングディスク
（Ａ）の条件を満たしやすい具体的条件としては、羽根
３が２枚以上で、かつ羽根３の互い角度θを９０度とす
ること（ニュートラル）、羽根３が１枚で、かつ羽根３
の互い角度θを０度又は１８０度とすること（ワイ
ド）、羽根３が２枚以上で、かつ羽根３の互い角度角を
２５度未満とすること、を挙げることができる（図２及
び図３参照）。
【００２５】本発明においてニーディングディスク
（Ａ）と組み合わせるニーディングディスク（Ｂ）は、
無次元押出量が０．０１の時の無次元圧力勾配が０より
大きいもので、この無次元圧力勾配の上限は特に限定さ
れるものではないが、一般的に上限は１０００程度であ
る。この条件を満たしやすい具体的条件としては、図２
に示される羽根３の互い角度θを２５〜７５度とするこ
とであり（ニーディングライト）、一般的には羽根３の
互い角度θを３０度、４５度又は６０度とすることであ
る。
（Ａ）と組み合わせるニーディングディスク（Ｂ）は、
無次元押出量が０．０１の時の無次元圧力勾配が０より
大きいもので、この無次元圧力勾配の上限は特に限定さ
れるものではないが、一般的に上限は１０００程度であ
る。この条件を満たしやすい具体的条件としては、図２
に示される羽根３の互い角度θを２５〜７５度とするこ
とであり（ニーディングライト）、一般的には羽根３の
互い角度θを３０度、４５度又は６０度とすることであ
る。
【００２６】ニーディングディスク（Ｂ）の長さは、特
に限定されるものではないが、その長さＬと直径Ｄ（図
３参照）の比Ｌ／Ｄが０．３〜３程度であることが好ま
しい。
に限定されるものではないが、その長さＬと直径Ｄ（図
３参照）の比Ｌ／Ｄが０．３〜３程度であることが好ま
しい。
【００２７】本発明における第１混練ゾーンのスクリュ
ー構成は、上記のニーディングディスク（Ａ）の１種又
は２種以上と、前記ニーディングディスク（Ｂ）の１種
又は２種以上とを組み合わせたものである。この組み合
わせによって、適度な混練力と、適度な樹脂圧力とが得
られ、未溶融樹脂の混入やベントアップ等のトラブルを
発生させることなく押出効率を向上させることができ
る。
ー構成は、上記のニーディングディスク（Ａ）の１種又
は２種以上と、前記ニーディングディスク（Ｂ）の１種
又は２種以上とを組み合わせたものである。この組み合
わせによって、適度な混練力と、適度な樹脂圧力とが得
られ、未溶融樹脂の混入やベントアップ等のトラブルを
発生させることなく押出効率を向上させることができ
る。
【００２８】ニーディングディスク（Ａ）と（Ｂ）の組
み合わせは、両者が存在していれば足り、その順番、ニ
ーディングディスク（Ａ），（Ｂ）の各数、各ニーディ
ングディスク（Ａ），（Ｂ）における羽根３の枚数等は
適宜選択すれば足る。
み合わせは、両者が存在していれば足り、その順番、ニ
ーディングディスク（Ａ），（Ｂ）の各数、各ニーディ
ングディスク（Ａ），（Ｂ）における羽根３の枚数等は
適宜選択すれば足る。
【００２９】本発明では、上記ニーディングディスク
（Ａ）と（Ｂ）の組み合わせに、更に順送りスクリュを
その長さＬと直径Ｄのとの比Ｌ／Ｄが１．５以下となる
範囲で加えて組み合わせてもよい。この順送りスクリュ
は、１乗螺子でも２乗螺子でもよい。
（Ａ）と（Ｂ）の組み合わせに、更に順送りスクリュを
その長さＬと直径Ｄのとの比Ｌ／Ｄが１．５以下となる
範囲で加えて組み合わせてもよい。この順送りスクリュ
は、１乗螺子でも２乗螺子でもよい。
【００３０】第１混練ゾーンにおけるニーディングディ
スク（Ａ）と（Ｂ）又は更に順送りスクリュを加えた組
み合わせのスクリュ構成部分の長さは、このスクリュ構
成部のＬ／Ｄ（Ｌ＝長さ、Ｄ＝スクリュ直径）が２〜１
２となる範囲であることが好ましい。これが小さ過ぎる
と、パウダー状樹脂の溶融が不十分となりやすく、また
ベントアップしやすくなる。逆に大き過ぎると、樹脂温
度が高くなり、樹脂が劣化しやすくなる。
スク（Ａ）と（Ｂ）又は更に順送りスクリュを加えた組
み合わせのスクリュ構成部分の長さは、このスクリュ構
成部のＬ／Ｄ（Ｌ＝長さ、Ｄ＝スクリュ直径）が２〜１
２となる範囲であることが好ましい。これが小さ過ぎる
と、パウダー状樹脂の溶融が不十分となりやすく、また
ベントアップしやすくなる。逆に大き過ぎると、樹脂温
度が高くなり、樹脂が劣化しやすくなる。
【００３１】本パウダー状樹脂用押出機１の第１混練ゾ
ーンの上流側は、通常の押出機と同様に、順送りスクリ
ュが設けられているものである。この順送りスクリュ
は、１乗螺子でも２乗螺子でもよい。
ーンの上流側は、通常の押出機と同様に、順送りスクリ
ュが設けられているものである。この順送りスクリュ
は、１乗螺子でも２乗螺子でもよい。
【００３２】第１混練ゾーンの下流側に、第２，第３，
……の混練ゾーンを設けることができるのも、通常の押
出機と同様である。特に、次に述べる液添ノズル５やサ
イドフィーダー６を設ける場合、従来と同様にその下流
側に混練ゾーンを設けるのが通常である。この第２以降
の混練ゾーンにおいては、逆送りスクリュ、ニーディン
グライト、羽根３の互い角度が１００〜１７０度のニー
ディングディスク（ニーディングレフト）、ニュートラ
ル、ワイド、羽根３の互い角度角が２５度未満のニーデ
ィングディスク、ニーディングディスク（Ａ）、ニーデ
ィングディスク（Ｂ）、シールリング等を任意に１種又
は２種以上選択して用いることができる。
……の混練ゾーンを設けることができるのも、通常の押
出機と同様である。特に、次に述べる液添ノズル５やサ
イドフィーダー６を設ける場合、従来と同様にその下流
側に混練ゾーンを設けるのが通常である。この第２以降
の混練ゾーンにおいては、逆送りスクリュ、ニーディン
グライト、羽根３の互い角度が１００〜１７０度のニー
ディングディスク（ニーディングレフト）、ニュートラ
ル、ワイド、羽根３の互い角度角が２５度未満のニーデ
ィングディスク、ニーディングディスク（Ａ）、ニーデ
ィングディスク（Ｂ）、シールリング等を任意に１種又
は２種以上選択して用いることができる。
【００３３】更に、本パウダー状樹脂用押出機１は、一
般の押出機と同様に、第１混練ゾーンの下流側に、ベン
ト口４、液添ノズル５及び／又はサイドフィーダー６を
設置することができる。
般の押出機と同様に、第１混練ゾーンの下流側に、ベン
ト口４、液添ノズル５及び／又はサイドフィーダー６を
設置することができる。
【００３４】ベント口４は１又は２以上設けることがで
き、その向きは上向き、横向きのいずれでもよく、また
大気ベント、真空ベントのいずれでもよい。液添に際し
ては、添加する液の粘度に応じて加熱することができ、
液添用タンク７から液を供給する液添用ポンプ８として
は、プランジャーポンプ、ギアポンプのいずれを用いて
もよい。また、フィーダー９，１０としては、容量式、
重量式のいずれでもよいが、一般的には重量式の方が好
ましい。
き、その向きは上向き、横向きのいずれでもよく、また
大気ベント、真空ベントのいずれでもよい。液添に際し
ては、添加する液の粘度に応じて加熱することができ、
液添用タンク７から液を供給する液添用ポンプ８として
は、プランジャーポンプ、ギアポンプのいずれを用いて
もよい。また、フィーダー９，１０としては、容量式、
重量式のいずれでもよいが、一般的には重量式の方が好
ましい。
【００３５】本パウダー状樹脂用押出機１は、特に見掛
け比重０．２〜０．８及び／又は平均粒径１０〜５００
μｍのパウダー状樹脂に対して有効である。ここで言う
見掛け比重はＪＩＳ・Ｋ６９１１に示される方法で測定
した値をいう。また、平均粒径は、大粒径の場合（５０
μｍ以上の場合）にはＪＩＳ・Ｚ８８０１により、微小
粒径の場合（５０μｍ未満の場合）にはコールカウンタ
ー測定器で測定される値である。
け比重０．２〜０．８及び／又は平均粒径１０〜５００
μｍのパウダー状樹脂に対して有効である。ここで言う
見掛け比重はＪＩＳ・Ｋ６９１１に示される方法で測定
した値をいう。また、平均粒径は、大粒径の場合（５０
μｍ以上の場合）にはＪＩＳ・Ｚ８８０１により、微小
粒径の場合（５０μｍ未満の場合）にはコールカウンタ
ー測定器で測定される値である。
【００３６】パウダー状樹脂の種類は特に限定されない
が、具体例としては、ポリフェニレンエーテル、ポリフ
ェニレンエーテルとアルケニル系樹脂のブレンド物、ポ
リカーボネイト、ポリオレフィン系樹脂（高密度ポリエ
チレン、中密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、線
状低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン・プ
ロピレン共重合体等）、ホモポリオキシメチレン、コポ
リマーポリオキシメチレン、ポリフェニレンスルニド、
アクリロニトリル・ブタジエン・スチレン共重合体、シ
ンジオタクチックポリスチレン等を挙げることができ
る。本発明は、この中でも、ポリフェニレンエーテル又
は、ポリフェニレンエーテルとアルケニル系樹脂のブレ
ンド物に対して有効である。即ち、これらの樹脂は押出
機を構成する金属との付着性がよく、しかも押出温度が
高いので、紡口で「めやに」と呼ばれるひげ状の劣化物
を生じやすく、ストランド切れを生じる原因となるが、
本発明によって高い押出速度で押し出すことが可能とな
ることにより、滞留時間が短縮され、上記「目やに」の
発生を押えることができる。
が、具体例としては、ポリフェニレンエーテル、ポリフ
ェニレンエーテルとアルケニル系樹脂のブレンド物、ポ
リカーボネイト、ポリオレフィン系樹脂（高密度ポリエ
チレン、中密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、線
状低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン・プ
ロピレン共重合体等）、ホモポリオキシメチレン、コポ
リマーポリオキシメチレン、ポリフェニレンスルニド、
アクリロニトリル・ブタジエン・スチレン共重合体、シ
ンジオタクチックポリスチレン等を挙げることができ
る。本発明は、この中でも、ポリフェニレンエーテル又
は、ポリフェニレンエーテルとアルケニル系樹脂のブレ
ンド物に対して有効である。即ち、これらの樹脂は押出
機を構成する金属との付着性がよく、しかも押出温度が
高いので、紡口で「めやに」と呼ばれるひげ状の劣化物
を生じやすく、ストランド切れを生じる原因となるが、
本発明によって高い押出速度で押し出すことが可能とな
ることにより、滞留時間が短縮され、上記「目やに」の
発生を押えることができる。
【００３７】上記の内、アルケニル系樹脂とは、ビニル
芳香族化合物の単独重合体又は共重合体である。ビニル
芳香族化合物としては、ストレン、α−メチルスチレ
ン、α−エチルスチレン、αメチルスチレン−ｐメチル
スチレン、ｏメチルスチレン、ｍ−メチルスチレン、ｐ
−メチルスチレン等の各アルキル置換スチレン、ｏ−ク
ロルスチレン、ｍ−クロルスチレン、ｐ−クロルスチレ
ン、ｐ−ブロモスチレン、ジクロルスチレン、ジブロモ
スチレン、トリクロルスチレン、トリブロモスチレン等
の各ハロゲン化スチレン等が挙げられるが、この中でス
チレン、α−メチルスチレンが好ましい。
芳香族化合物の単独重合体又は共重合体である。ビニル
芳香族化合物としては、ストレン、α−メチルスチレ
ン、α−エチルスチレン、αメチルスチレン−ｐメチル
スチレン、ｏメチルスチレン、ｍ−メチルスチレン、ｐ
−メチルスチレン等の各アルキル置換スチレン、ｏ−ク
ロルスチレン、ｍ−クロルスチレン、ｐ−クロルスチレ
ン、ｐ−ブロモスチレン、ジクロルスチレン、ジブロモ
スチレン、トリクロルスチレン、トリブロモスチレン等
の各ハロゲン化スチレン等が挙げられるが、この中でス
チレン、α−メチルスチレンが好ましい。
【００３８】上記のようなパウダー状樹脂を本パウダー
状樹脂用押出機１のメインホッパー２から投入して溶融
・混練して押し出すに際しては、バレルの温度を、当該
パウダー状樹脂のガラス転移点Ｔｇ＋３０℃以上３５０
℃以下又は当該パウダー状樹脂の融点Ｔｍ以上３５０℃
以下に設定して行うことが好ましい。このバレルの温度
が低過ぎると、樹脂の溶融・混練状態が悪くなりやすい
と共に生産性も向上させにくく、逆に高すぎると樹脂が
劣化しやすくなる。
状樹脂用押出機１のメインホッパー２から投入して溶融
・混練して押し出すに際しては、バレルの温度を、当該
パウダー状樹脂のガラス転移点Ｔｇ＋３０℃以上３５０
℃以下又は当該パウダー状樹脂の融点Ｔｍ以上３５０℃
以下に設定して行うことが好ましい。このバレルの温度
が低過ぎると、樹脂の溶融・混練状態が悪くなりやすい
と共に生産性も向上させにくく、逆に高すぎると樹脂が
劣化しやすくなる。
【００３９】上記のようなパウダー状樹脂を本パウダー
状樹脂用押出機１で溶融・混練して押し出すに際し、他
の付加的成分を加えることもできる。例えば酸化防止
剤、耐候性改良剤、ポリオレフィン用造核剤、スリップ
剤、各種着色剤、帯電防止剤、離型剤、モノマー成分
（無水マレイン酸、スチレン、アクリル酸等）、過酸化
物（パーヘキシン２５Ｂ、パーブチルＤ、パーヘキシン
２５Ｂ等）を１種又は２種以上添加することができる。
これらは、パウダー状樹脂と共にメインホッパー２から
投入しても、サイドフィーダー６から投入してもよい。
状樹脂用押出機１で溶融・混練して押し出すに際し、他
の付加的成分を加えることもできる。例えば酸化防止
剤、耐候性改良剤、ポリオレフィン用造核剤、スリップ
剤、各種着色剤、帯電防止剤、離型剤、モノマー成分
（無水マレイン酸、スチレン、アクリル酸等）、過酸化
物（パーヘキシン２５Ｂ、パーブチルＤ、パーヘキシン
２５Ｂ等）を１種又は２種以上添加することができる。
これらは、パウダー状樹脂と共にメインホッパー２から
投入しても、サイドフィーダー６から投入してもよい。
【００４０】サイドフィーダー６を有する本パウダー状
樹脂用押出機において、サイドフィーダー６から供給す
る材料としては、例えば、ポリスチレン、ハイインパク
トポリスチレン、スチレン−ブタジエン共重合体及びそ
の水素添加物、ナイロン６、ナイロン６６、芳香族ポリ
アミド等の樹脂の１種又は２種以上、タルク、マイカ、
ガラスビーズ等のフィラーの１種又は２種以上、ガラス
繊維、炭素繊維、ケプラー繊維、ステンレス繊維、銅繊
維等のファイバーの１種又は２種以上を挙げることがで
きる。
樹脂用押出機において、サイドフィーダー６から供給す
る材料としては、例えば、ポリスチレン、ハイインパク
トポリスチレン、スチレン−ブタジエン共重合体及びそ
の水素添加物、ナイロン６、ナイロン６６、芳香族ポリ
アミド等の樹脂の１種又は２種以上、タルク、マイカ、
ガラスビーズ等のフィラーの１種又は２種以上、ガラス
繊維、炭素繊維、ケプラー繊維、ステンレス繊維、銅繊
維等のファイバーの１種又は２種以上を挙げることがで
きる。
【００４１】液添ノズル５を有する本パウダー状樹脂用
押出機において、液添ノズル５から供給する液体として
は、例えばミネラルオイル、リン酸エステル、シリコン
オイル等を挙げることができる。ミネラルオイルとは、
例えばパラフィン系、ナフテン系、芳香族系等のオイ
ル、リン酸エステルとは、例えばトリフェニルホスフェ
ート、２，２−ビス−｛４−（ビス（メチルフェノキシ
ン）ホスホリルオキシ）フェニル｝プロパン、リン酸−
（３−ヒドロキシフェニル）ジフェニル等、シリコンオ
イルとは、例えばジメチルシリコンオイル、メチルフェ
ニルシリコンオイル、メチルハイドロジェンシリコンオ
イル等で、同時に１種又は２種以上を用いることができ
る。
押出機において、液添ノズル５から供給する液体として
は、例えばミネラルオイル、リン酸エステル、シリコン
オイル等を挙げることができる。ミネラルオイルとは、
例えばパラフィン系、ナフテン系、芳香族系等のオイ
ル、リン酸エステルとは、例えばトリフェニルホスフェ
ート、２，２−ビス−｛４−（ビス（メチルフェノキシ
ン）ホスホリルオキシ）フェニル｝プロパン、リン酸−
（３−ヒドロキシフェニル）ジフェニル等、シリコンオ
イルとは、例えばジメチルシリコンオイル、メチルフェ
ニルシリコンオイル、メチルハイドロジェンシリコンオ
イル等で、同時に１種又は２種以上を用いることができ
る。
【００４２】
【実施例】まず、以下に述べる実施例及び比較例の第１
混練ゾーン及び第２混練ゾーンに用いたニーディングデ
ィスク、順送りスクリュ及び逆送りスクリュは次の表１
に示される通りである。尚、表１の種類の欄に示される
「Ａ」はニーディングディスク（Ａ）、「Ｂ」はニーデ
ィングディスク（Ｂ）、無印は「Ａ」，「Ｂ」以外のニ
ーディングディスク、「順」は順送りスクリュ、「逆」
は逆送りスクリュを意味し、かつ記号における分数部分
はｍｍ単位での（スクリュピッチ）／（スクリュ長さ）
を意味する。
混練ゾーン及び第２混練ゾーンに用いたニーディングデ
ィスク、順送りスクリュ及び逆送りスクリュは次の表１
に示される通りである。尚、表１の種類の欄に示される
「Ａ」はニーディングディスク（Ａ）、「Ｂ」はニーデ
ィングディスク（Ｂ）、無印は「Ａ」，「Ｂ」以外のニ
ーディングディスク、「順」は順送りスクリュ、「逆」
は逆送りスクリュを意味し、かつ記号における分数部分
はｍｍ単位での（スクリュピッチ）／（スクリュ長さ）
を意味する。
【００４３】
【表１】
【００４４】また、押出機としては、図４に示されるよ
うな２軸同方向押出機（ワーナー・アンド・フライドラ
ー社製「ＺＳＫ−４０］，Ｌ／Ｄ＝４６，１１バレル）
をベースとして、主として第１混練ゾーンのスクリュ構
成を種々変えて実験を行った。各バレルの温度は、特に
断り書きがないものについては、図４に示されるよう
に、バレル（１）を５０℃、バレル（２）〜（５）を２
８０℃、バレル（６）〜（１１）を３４０℃とした。ス
クリュ回転も特に断り書きがない限り２９５ｒｐｍであ
る。ベントは大気ベントとした。但し、実施例１と比較
例２のみ５０ｍｍＨｇの真空で引いた真空ベントについ
ても行った。また、第１混練ゾーンの最上流のニーディ
ングディスクの最上流位置はＬ／Ｄ＝８．１である。
うな２軸同方向押出機（ワーナー・アンド・フライドラ
ー社製「ＺＳＫ−４０］，Ｌ／Ｄ＝４６，１１バレル）
をベースとして、主として第１混練ゾーンのスクリュ構
成を種々変えて実験を行った。各バレルの温度は、特に
断り書きがないものについては、図４に示されるよう
に、バレル（１）を５０℃、バレル（２）〜（５）を２
８０℃、バレル（６）〜（１１）を３４０℃とした。ス
クリュ回転も特に断り書きがない限り２９５ｒｐｍであ
る。ベントは大気ベントとした。但し、実施例１と比較
例２のみ５０ｍｍＨｇの真空で引いた真空ベントについ
ても行った。また、第１混練ゾーンの最上流のニーディ
ングディスクの最上流位置はＬ／Ｄ＝８．１である。
【００４５】実施例１ 還元粘度０．４４、Ｔｇ＝２２０℃（測定はＤＳＣ
法）、見掛け比重０．６９４、平均粒径２３．１μｍの
ポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）をメインフィード
し、押出量、ベントアップの有無、ストランド中の未溶
融樹脂の有無を観察した。また、第１混練ゾーンのスク
リュ構成はＫＲ６０×１、ＫＲ４０×１、ＫＲ２０×
１、ＫＮ４０×１とした。
法）、見掛け比重０．６９４、平均粒径２３．１μｍの
ポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）をメインフィード
し、押出量、ベントアップの有無、ストランド中の未溶
融樹脂の有無を観察した。また、第１混練ゾーンのスク
リュ構成はＫＲ６０×１、ＫＲ４０×１、ＫＲ２０×
１、ＫＮ４０×１とした。
【００４６】押出量は７５ｋｇ／ｈであった。この押出
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。また、
ベントを５０ｍｍＨｇの真空ベントとしたときも、ベン
トアップを生じなかった。
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。また、
ベントを５０ｍｍＨｇの真空ベントとしたときも、ベン
トアップを生じなかった。
【００４７】比較例１ 第１混練ゾーンのスクリュ構成をＫＲ６０×１、ＫＲ４
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＬ２０×１とした以外は実施
例１と同様にして同様の測定及び観察を行った。
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＬ２０×１とした以外は実施
例１と同様にして同様の測定及び観察を行った。
【００４８】押出量は３５ｋｇ／ｈであった。押出量が
３５ｋｇ／ｈを超えると、メインフィーダーでパウダー
状樹脂溜りを生じた。また、ベントアップ及びストラン
ド中への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
３５ｋｇ／ｈを超えると、メインフィーダーでパウダー
状樹脂溜りを生じた。また、ベントアップ及びストラン
ド中への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【００４９】比較例２ 第１混練ゾーンのスクリュ構成をＫＲ６０×１、ＫＲ４
０×２、ＫＲ２０×１とした以外は実施例１と同様にし
て同様の測定及び観察を行った。
０×２、ＫＲ２０×１とした以外は実施例１と同様にし
て同様の測定及び観察を行った。
【００５０】押出量７５ｋｇ／ｈで３時間運転したとこ
ろ、１０分間に１回の割合で樹脂がベントアップし、ス
トランド中への未溶融樹脂の混入も生じた。また、ベン
トを５０ｍｍＨｇの真空ベントとすると、ベントアップ
を生じ、ベント口が閉塞し、押出量は５０ｋｇ／ｈで下
がった。
ろ、１０分間に１回の割合で樹脂がベントアップし、ス
トランド中への未溶融樹脂の混入も生じた。また、ベン
トを５０ｍｍＨｇの真空ベントとすると、ベントアップ
を生じ、ベント口が閉塞し、押出量は５０ｋｇ／ｈで下
がった。
【００５１】比較例３ 第１混練ゾーンのスクリュ構成をＫＲ６０×１、ＫＲ４
０×１、ＫＮ４０×１、ＫＬ２０×１とした以外は実施
例１と同様にして同様の測定及び観察を行った。
０×１、ＫＮ４０×１、ＫＬ２０×１とした以外は実施
例１と同様にして同様の測定及び観察を行った。
【００５２】押出量は３５ｋｇ／ｈであった。押出量が
３５ｋｇ／ｈを超えると、メインフィーダーでパウダー
状樹脂溜りを生じた。また、ベントアップ及びストラン
ド中への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
３５ｋｇ／ｈを超えると、メインフィーダーでパウダー
状樹脂溜りを生じた。また、ベントアップ及びストラン
ド中への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【００５３】比較例４ 第１混練ゾーンのスクリュ構成をＫＲ６０×１、ＫＲ４
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＮ４０×１とすると共に、バ
レル温度を２００℃に設定した以外は実施例１と同様に
して同様の測定及び観察を行った。
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＮ４０×１とすると共に、バ
レル温度を２００℃に設定した以外は実施例１と同様に
して同様の測定及び観察を行った。
【００５４】押出量は４０ｋｇ／ｈであった。押出量が
４０ｋｇ／ｈを超えると、ベントアップ及びストランド
中への未溶融樹脂の混入が多発し、安定運転ができなか
った。
４０ｋｇ／ｈを超えると、ベントアップ及びストランド
中への未溶融樹脂の混入が多発し、安定運転ができなか
った。
【００５５】実施例２ 第１混練ゾーンのスクリュ構成をＫＲ６０×１、ＫＲ４
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＮ４０×１とすると共に、バ
レル（６）〜（１１）の温度を２８０℃とした以外は実
施例１と同様にして同様の測定及び観察を行った。
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＮ４０×１とすると共に、バ
レル（６）〜（１１）の温度を２８０℃とした以外は実
施例１と同様にして同様の測定及び観察を行った。
【００５６】押出量６０ｋｇ／ｈ（トルクが６０ｋｇ／
ｈで最大）で３時間運転したが、ベントアップ及びスト
ランド中への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかっ
た。
ｈで最大）で３時間運転したが、ベントアップ及びスト
ランド中への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかっ
た。
【００５７】実施例３ 第１混練ゾーンのスクリュ構成をＫＲ６０×１、ＫＲ４
０×１、ＫＮ４０×１、ＫＲ２０×１とした以外は実施
例１と同様にして同様の測定及び観察を行った。
０×１、ＫＮ４０×１、ＫＲ２０×１とした以外は実施
例１と同様にして同様の測定及び観察を行った。
【００５８】押出量７５ｋｇ／ｈで３時間運転したが、
ベントアップ及びストランド中への未溶融樹脂の混入は
いずれも生じなかった。
ベントアップ及びストランド中への未溶融樹脂の混入は
いずれも生じなかった。
【００５９】実施例４ 第１混練ゾーンのスクリュ構成をＫＲ６０×１、ＫＮ４
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＲ４０×１とした以外は実施
例１と同様にして同様の測定及び観察を行った。
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＲ４０×１とした以外は実施
例１と同様にして同様の測定及び観察を行った。
【００６０】押出量７５ｋｇ／ｈで３時間運転したが、
ベントアップ及びストランド中への未溶融樹脂の混入は
いずれも生じなかった。
ベントアップ及びストランド中への未溶融樹脂の混入は
いずれも生じなかった。
【００６１】実施例５ 第１混練ゾーンのスクリュ構成をＫＲ６０×１、ＫＮ４
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＷ４０×１とした以外は実施
例１と同様にして同様の測定及び観察を行った。
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＷ４０×１とした以外は実施
例１と同様にして同様の測定及び観察を行った。
【００６２】押出量７５ｋｇ／ｈで３時間運転したが、
ベントアップ及びストランド中への未溶融樹脂の混入は
いずれも生じなかった。
ベントアップ及びストランド中への未溶融樹脂の混入は
いずれも生じなかった。
【００６３】実施例６ 第１混練ゾーンのスクリュ構成をＫＲ６０×１、ＫＮ４
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＮ４０×１とした以外は実施
例１と同様にして同様の測定及び観察を行った。
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＮ４０×１とした以外は実施
例１と同様にして同様の測定及び観察を行った。
【００６４】押出量７０ｋｇ／ｈで３時間運転したが、
ベントアップ及びストランド中への未溶融樹脂の混入は
いずれも生じなかった。
ベントアップ及びストランド中への未溶融樹脂の混入は
いずれも生じなかった。
【００６５】実施例７ 第１混練ゾーンのスクリュ構成をＫＲ６０×１、６０／
６０×１、ＫＲ２０×１、ＫＮ４０×１とした以外は実
施例１と同様にして同様の測定及び観察を行った。
６０×１、ＫＲ２０×１、ＫＮ４０×１とした以外は実
施例１と同様にして同様の測定及び観察を行った。
【００６６】押出量７５ｋｇ／ｈで３時間運転したが、
ベントアップ及びストランド中への未溶融樹脂の混入は
いずれも生じなかった。
ベントアップ及びストランド中への未溶融樹脂の混入は
いずれも生じなかった。
【００６７】実施例８ 第１混練ゾーンのスクリュ構成をＫＲ６０×１、ＫＮ４
０×２、ＫＲ２０×１とした以外は実施例１と同様にし
て同様の測定及び観察を行った。
０×２、ＫＲ２０×１とした以外は実施例１と同様にし
て同様の測定及び観察を行った。
【００６８】押出量６５ｋｇ／ｈで３時間運転したが、
ベントアップ及びストランド中への未溶融樹脂の混入は
いずれも生じなかった。
ベントアップ及びストランド中への未溶融樹脂の混入は
いずれも生じなかった。
【００６９】実施例９ 第１混練ゾーンのスクリュ構成をＫＲ６０×１、ＫＲ４
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＮ４０×１とすると共に、バ
レル（５）と（６）との間の中間プレートに液添ノズル
（第八化学社製「ＣＲ７４１Ｃ」）を取り付け、第２混
練ゾーンのスクリュ構成をＫＲ４０×２、ＫＲ２０×
２、ＫＮ４０×１、ＫＬ２０×２とした以外は実施例１
と同様にして同様の測定及び観察を行った。
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＮ４０×１とすると共に、バ
レル（５）と（６）との間の中間プレートに液添ノズル
（第八化学社製「ＣＲ７４１Ｃ」）を取り付け、第２混
練ゾーンのスクリュ構成をＫＲ４０×２、ＫＲ２０×
２、ＫＮ４０×１、ＫＬ２０×２とした以外は実施例１
と同様にして同様の測定及び観察を行った。
【００７０】ＰＰＥは７０ｋｇ／ｈ、液添ノズルは３０
ｋｇ／ｈで、ベントアップ及びストランド中への未溶融
樹脂の混入はいずれも生じなかった。
ｋｇ／ｈで、ベントアップ及びストランド中への未溶融
樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【００７１】実施例１０ 第１混練ゾーンのスクリュ構成をＫＲ６０×１、ＫＲ４
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＮ４０×１とすると共に、バ
レル（５）にサイドフィーダーを取り付け、ハイインパ
クトポリスチレン（ＨＩＰＳ：旭化成工業社製「ポリス
チレンＨ−４３３」をサイドフィードした以外は実施例
１と同様にして同様の測定及び観察を行った。
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＮ４０×１とすると共に、バ
レル（５）にサイドフィーダーを取り付け、ハイインパ
クトポリスチレン（ＨＩＰＳ：旭化成工業社製「ポリス
チレンＨ−４３３」をサイドフィードした以外は実施例
１と同様にして同様の測定及び観察を行った。
【００７２】ＰＰＥ押出量６５ｋｇ／ｈ（トルクオーバ
ーのため７５ｋｇ／ｈ→６５ｋｇ／ｈ）、ＨＩＰＳ押出
量３５ｋｇ／ｈであり、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
ーのため７５ｋｇ／ｈ→６５ｋｇ／ｈ）、ＨＩＰＳ押出
量３５ｋｇ／ｈであり、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【００７３】実施例１１ 第１混練ゾーンのスクリュ構成をＫＲ６０×１、ＫＲ４
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＮ４０×１とし、ベントを閉
じた以外は実施例１と同様にして同様の測定及び観察を
行った。
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＮ４０×１とし、ベントを閉
じた以外は実施例１と同様にして同様の測定及び観察を
行った。
【００７４】押出量５０ｋｇ／ｈで３時間運転したが、
ベントアップ及びストランド中への未溶融樹脂の混入は
いずれも生じなかった。
ベントアップ及びストランド中への未溶融樹脂の混入は
いずれも生じなかった。
【００７５】比較例５ 第１混練ゾーンのスクリュ構成をＫＲ６０×１、ＫＲ４
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＬ２０×１とし、ベントを閉
じた以外は実施例１と同様にして同様の測定及び観察を
行った。
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＬ２０×１とし、ベントを閉
じた以外は実施例１と同様にして同様の測定及び観察を
行った。
【００７６】押出量は３０ｋｇ／ｈであった。この押出
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【００７７】実施例１２ 実施例１と同様のＰＰＥ９０重量部とポリスチレン（旭
化成工業社製「旭化成ポリスチレン６８５」：長さ約５
ｍｍのペレット）１０重量部をブレンドしたものをメイ
ンフィードすると共に、第１混練ゾーンのスクリュ構成
をＫＲ６０×１、ＫＲ４０×１、ＫＲ２０×１、ＫＮ４
０×１とした以外実施例１と同様にして同様の測定及び
観察を行った。
化成工業社製「旭化成ポリスチレン６８５」：長さ約５
ｍｍのペレット）１０重量部をブレンドしたものをメイ
ンフィードすると共に、第１混練ゾーンのスクリュ構成
をＫＲ６０×１、ＫＲ４０×１、ＫＲ２０×１、ＫＮ４
０×１とした以外実施例１と同様にして同様の測定及び
観察を行った。
【００７８】押出量１００ｋｇ／ｈで３時間運転した
が、ベントアップ及びストランド中への未溶融樹脂の混
入はいずれも生じなかった。
が、ベントアップ及びストランド中への未溶融樹脂の混
入はいずれも生じなかった。
【００７９】比較例６ 第１混練ゾーンのスクリュ構成をＫＲ６０×１、ＫＲ４
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＬ２０×１とした以外は実施
例１２と同様にして同様の測定及び観察を行った。
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＬ２０×１とした以外は実施
例１２と同様にして同様の測定及び観察を行った。
【００８０】押出量は４２ｋｇ／ｈであった。押出量が
４２ｋｇ／ｈを超えると、メインフィーダーでパウダー
状樹脂が溜った。ベントアップ及びストランド中への未
溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
４２ｋｇ／ｈを超えると、メインフィーダーでパウダー
状樹脂が溜った。ベントアップ及びストランド中への未
溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【００８１】実施例１３ Ｔｇ＝１５０℃、見掛け比重０．５４、平均粒径８５μ
ｍのポリカーボネイト（ＰＣ）をメインフィードし、実
施例１と同様に、押出量、ベントアップの有無、ストラ
ンド中の未溶融樹脂の有無を観察した。また、第１混練
ゾーンのスクリュ構成はＫＲ６０×１、ＫＲ４０×１、
ＫＲ２０×１、ＫＮ４０×１とし、ベントは大気ベント
とすると共に、バレル（２）〜（１１）までを２３０℃
とした。
ｍのポリカーボネイト（ＰＣ）をメインフィードし、実
施例１と同様に、押出量、ベントアップの有無、ストラ
ンド中の未溶融樹脂の有無を観察した。また、第１混練
ゾーンのスクリュ構成はＫＲ６０×１、ＫＲ４０×１、
ＫＲ２０×１、ＫＮ４０×１とし、ベントは大気ベント
とすると共に、バレル（２）〜（１１）までを２３０℃
とした。
【００８２】押出量は７２ｋｇ／ｈであった。この押出
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【００８３】比較例７ 第１混練ゾーンのスクリュ構成をＫＲ６０×１、ＫＲ４
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＬ２０×１とした以外は実施
例１３と同様にして同様の測定及び観察を行った。
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＬ２０×１とした以外は実施
例１３と同様にして同様の測定及び観察を行った。
【００８４】押出量は３３ｋｇ／ｈであった。押出量が
３３ｋｇ／ｈを超えると、メインフィーダーでパウダー
状樹脂が溜った。ベントアップ及びストランド中への未
溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
３３ｋｇ／ｈを超えると、メインフィーダーでパウダー
状樹脂が溜った。ベントアップ及びストランド中への未
溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【００８５】実施例１４ Ｔｍ＝１３１℃、平均粒径３１０μｍの高密度ポリエチ
レン（ＨＤＰＥ）をメインフィードし、実施例１と同様
に、押出量、ベントアップの有無、ストランド中の未溶
融樹脂の有無を観察した。また、第１混練ゾーンのスク
リュ構成はＫＲ６０×１、ＫＲ４０×１、ＫＲ２０×
１、ＫＮ４０×１とし、ベントは大気ベントとすると共
に、バレル（２）〜（１１）までを１８０℃とした。
レン（ＨＤＰＥ）をメインフィードし、実施例１と同様
に、押出量、ベントアップの有無、ストランド中の未溶
融樹脂の有無を観察した。また、第１混練ゾーンのスク
リュ構成はＫＲ６０×１、ＫＲ４０×１、ＫＲ２０×
１、ＫＮ４０×１とし、ベントは大気ベントとすると共
に、バレル（２）〜（１１）までを１８０℃とした。
【００８６】押出量は９７ｋｇ／ｈであった。この押出
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【００８７】比較例８ 第１混練ゾーンのスクリュ構成をＫＲ６０×１、ＫＲ４
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＬ２０×１とした以外は実施
例１４と同様にして同様の測定及び観察を行った。
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＬ２０×１とした以外は実施
例１４と同様にして同様の測定及び観察を行った。
【００８８】押出量は６０ｋｇ／ｈであった。押出量が
６０ｋｇ／ｈを超えると、メインフィーダーでパウダー
状樹脂が溜った。ベントアップ及びストランド中への未
溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
６０ｋｇ／ｈを超えると、メインフィーダーでパウダー
状樹脂が溜った。ベントアップ及びストランド中への未
溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【００８９】実施例１５ Ｔｍ＝１６２℃、平均粒径３００μｍのホモポリオキシ
メチレン（ＰＯＭ）をメインフィードし、実施例１と同
様に、押出量、ベントアップの有無、ストランド中の未
溶融樹脂の有無を観察した。また、第１混練ゾーンのス
クリュ構成はＫＲ６０×１、ＫＲ４０×１、ＫＲ２０×
１、ＫＮ４０×１とし、ベントは大気ベントとすると共
に、バレル（２）〜（１１）までを１８０℃とした。
メチレン（ＰＯＭ）をメインフィードし、実施例１と同
様に、押出量、ベントアップの有無、ストランド中の未
溶融樹脂の有無を観察した。また、第１混練ゾーンのス
クリュ構成はＫＲ６０×１、ＫＲ４０×１、ＫＲ２０×
１、ＫＮ４０×１とし、ベントは大気ベントとすると共
に、バレル（２）〜（１１）までを１８０℃とした。
【００９０】押出量は１０５ｋｇ／ｈであった。この押
出量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド
中への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
出量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド
中への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【００９１】比較例９ 第１混練ゾーンのスクリュ構成をＫＲ６０×１、ＫＲ４
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＬ２０×１とした以外は実施
例１５と同様にして同様の測定及び観察を行った。
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＬ２０×１とした以外は実施
例１５と同様にして同様の測定及び観察を行った。
【００９２】押出量は６５ｋｇ／ｈであった。押出量が
６５ｋｇ／ｈを超えると、メインフィーダーでパウダー
状樹脂が溜った。ベントアップ及びストランド中への未
溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
６５ｋｇ／ｈを超えると、メインフィーダーでパウダー
状樹脂が溜った。ベントアップ及びストランド中への未
溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【００９３】実施例１６ Ｔｍ＝２７５℃、見掛け比重０．５０、平均粒径１００
μｍのポリフェニレンスルニド（ＰＰＳ）をメインフィ
ードし、実施例１と同様に、押出量、ベントアップの有
無、ストランド中の未溶融樹脂の有無を観察した。ま
た、第１混練ゾーンのスクリュ構成はＫＲ６０×１、Ｋ
Ｒ４０×１、ＫＲ２０×１、ＫＮ４０×１とし、ベント
は大気ベントとすると共に、バレル（２）〜（１１）ま
でを２９０℃とした。
μｍのポリフェニレンスルニド（ＰＰＳ）をメインフィ
ードし、実施例１と同様に、押出量、ベントアップの有
無、ストランド中の未溶融樹脂の有無を観察した。ま
た、第１混練ゾーンのスクリュ構成はＫＲ６０×１、Ｋ
Ｒ４０×１、ＫＲ２０×１、ＫＮ４０×１とし、ベント
は大気ベントとすると共に、バレル（２）〜（１１）ま
でを２９０℃とした。
【００９４】押出量は１１０ｋｇ／ｈであった。この押
出量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド
中への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
出量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド
中への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【００９５】比較例１０ 第１混練ゾーンのスクリュ構成をＫＲ６０×１、ＫＲ４
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＬ２０×１とした以外は実施
例１６と同様にして同様の測定及び観察を行った。
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＬ２０×１とした以外は実施
例１６と同様にして同様の測定及び観察を行った。
【００９６】押出量は８１ｋｇ／ｈであった。押出量が
８１ｋｇ／ｈを超えると、メインフィーダーでパウダー
状樹脂が溜った。ベントアップ及びストランド中への未
溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
８１ｋｇ／ｈを超えると、メインフィーダーでパウダー
状樹脂が溜った。ベントアップ及びストランド中への未
溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【００９７】実施例１７ Ｔｇ＝１００℃、平均粒径３５μｍのアクリロニトリル
・スチレン共重合体（ＡＳ）５０重量部と、Ｔｇ＝１０
０℃、平均粒径３０μｍのアクリロニトリル・ブタジエ
ン・スチレン共重合体（ＡＢＳ）５０重量部とのブレン
ド物をメインフィードし、実施例１と同様に、押出量、
ベントアップの有無、ストランド中の未溶融樹脂の有無
を観察した。また、第１混練ゾーンのスクリュ構成はＫ
Ｒ６０×１、ＫＲ４０×１、ＫＲ２０×１、ＫＮ４０×
１とし、ベントは大気ベントとすると共に、バレル
（２）〜（１１）までを２３０℃とした。
・スチレン共重合体（ＡＳ）５０重量部と、Ｔｇ＝１０
０℃、平均粒径３０μｍのアクリロニトリル・ブタジエ
ン・スチレン共重合体（ＡＢＳ）５０重量部とのブレン
ド物をメインフィードし、実施例１と同様に、押出量、
ベントアップの有無、ストランド中の未溶融樹脂の有無
を観察した。また、第１混練ゾーンのスクリュ構成はＫ
Ｒ６０×１、ＫＲ４０×１、ＫＲ２０×１、ＫＮ４０×
１とし、ベントは大気ベントとすると共に、バレル
（２）〜（１１）までを２３０℃とした。
【００９８】押出量は９０ｋｇ／ｈであった。この押出
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【００９９】比較例１１ 第１混練ゾーンのスクリュ構成をＫＲ６０×１、ＫＲ４
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＬ２０×１とした以外は実施
例１７と同様にして同様の測定及び観察を行った。
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＬ２０×１とした以外は実施
例１７と同様にして同様の測定及び観察を行った。
【０１００】押出量は５０ｋｇ／ｈであった。押出量が
５０ｋｇ／ｈを超えると、メインフィーダーでパウダー
状樹脂が溜った。ベントアップ及びストランド中への未
溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
５０ｋｇ／ｈを超えると、メインフィーダーでパウダー
状樹脂が溜った。ベントアップ及びストランド中への未
溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【０１０１】実施例１８ Ｔｍ＝２７０℃、平均粒径２５μｍのシンジオタクティ
クポリスチレン（ＳＰＳ）をメインフィードし、実施例
１と同様に、押出量、ベントアップの有無、ストランド
中の未溶融樹脂の有無を観察した。また、第１混練ゾー
ンのスクリュ構成はＫＲ６０×１、ＫＲ４０×１、ＫＲ
２０×１、ＫＮ４０×１とし、ベントは大気ベントとす
ると共に、バレル（２）〜（１１）までを２８０℃とし
た。
クポリスチレン（ＳＰＳ）をメインフィードし、実施例
１と同様に、押出量、ベントアップの有無、ストランド
中の未溶融樹脂の有無を観察した。また、第１混練ゾー
ンのスクリュ構成はＫＲ６０×１、ＫＲ４０×１、ＫＲ
２０×１、ＫＮ４０×１とし、ベントは大気ベントとす
ると共に、バレル（２）〜（１１）までを２８０℃とし
た。
【０１０２】押出量は１１０ｋｇ／ｈであった。この押
出量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド
中への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
出量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド
中への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【０１０３】比較例１２ 第１混練ゾーンのスクリュ構成をＫＲ６０×１、ＫＲ４
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＬ２０×１とした以外は実施
例１８と同様にして同様の測定及び観察を行った。
０×１、ＫＲ２０×１、ＫＬ２０×１とした以外は実施
例１８と同様にして同様の測定及び観察を行った。
【０１０４】押出量は７５ｋｇ／ｈであった。押出量が
７５ｋｇ／ｈを超えると、メインフィーダーでパウダー
状樹脂が溜った。ベントアップ及びストランド中への未
溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
７５ｋｇ／ｈを超えると、メインフィーダーでパウダー
状樹脂が溜った。ベントアップ及びストランド中への未
溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【０１０５】比較例１３ 第１混練ゾーンのスクリュ構成をＫＲ６０×１、ＫＲ４
０×１、ＫＲ２０×１、４０／２０Ｌとした以外は実施
例１と同様にして同様の測定及び観察を行った。
０×１、ＫＲ２０×１、４０／２０Ｌとした以外は実施
例１と同様にして同様の測定及び観察を行った。
【０１０６】押出量は３０ｋｇ／ｈであった。この押出
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
量で３時間運転したが、ベントアップ及びストランド中
への未溶融樹脂の混入はいずれも生じなかった。
【０１０７】以上の実施例１〜１８及び比較例１〜１３
の概要及び結果を表２及び表３に示す。
の概要及び結果を表２及び表３に示す。
【０１０８】実施例１９ 実施例２と同様にして、押出量が３５ｋｇ／ｈ、４８ｋ
ｇ／ｈ、６０ｋｇ／ｈの各場合について、「めやに」の
発生状態を観察した。その結果を以下に示す。尚、下記
の評価は「めやに」の発生回数を基準に評価したもの
で、における○は１回／１ｈ以下、△は２〜４回／ｈ、
×は５回／ｈ以上を意味し、またいずれの押出量におい
てもベントアップ及び未溶融物の混入は生じなかった。
ｇ／ｈ、６０ｋｇ／ｈの各場合について、「めやに」の
発生状態を観察した。その結果を以下に示す。尚、下記
の評価は「めやに」の発生回数を基準に評価したもの
で、における○は１回／１ｈ以下、△は２〜４回／ｈ、
×は５回／ｈ以上を意味し、またいずれの押出量におい
てもベントアップ及び未溶融物の混入は生じなかった。
【０１０９】押出量６０ｋｇ／ｈの時：評価○ 押出量４８ｋｇ／ｈの時：評価△ 押出量３５ｋｇ／ｈの時：評価×
【０１１０】上記の結果から、「めやに」の発生を押え
るには５０ｋｇ／ｈ以上程度の押出量とすることが好ま
しいことが分かる。
るには５０ｋｇ／ｈ以上程度の押出量とすることが好ま
しいことが分かる。
【０１１１】
【表２】
【０１１２】
【表３】
【０１１３】
【発明の効果】本発明は、以上説明した通りのものであ
り、パウダー状樹脂押出処理について、未溶融樹脂の混
入やベントアップ等のトラブルを発生させることなく押
出効率を向上させ、この押し出しを経て行われるペレッ
ト状樹脂等の生産性を向上させることができるものであ
る。
り、パウダー状樹脂押出処理について、未溶融樹脂の混
入やベントアップ等のトラブルを発生させることなく押
出効率を向上させ、この押し出しを経て行われるペレッ
ト状樹脂等の生産性を向上させることができるものであ
る。
【図１】本発明に係るパウダー状樹脂用押出機の概略を
示す説明図である。
示す説明図である。
【図２】ニーディングディスク（Ａ）又は（Ｂ）の正面
図である。
図である。
【図３】ニーディングディスク（Ａ）又は（Ｂ）の平面
図である。
図である。
【図４】実施例及び比較例で用いた押出機の説明図であ
る。
る。
１ パウダー状樹脂用押出機 ２ メインホッパー ３ 羽根 ４ ベント口 ５ 液添ノズル ６ サイドフィーダー ７ 液添用タンク ８ 液添用ポンプ ９，１０ フィーダー
Claims (6)
- 【請求項１】 ２軸回転押出機であって、第１混練ゾー
ンのスクリュ構成が、無次元押出量が０．０１の時の無
次元圧力勾配が０〜−１００でかつ長さＬと直径Ｄの比
Ｌ／Ｄが０．５〜２のニーディングディスク（Ａ）と、
無次元押出量が０．０１の時の無次元圧力勾配が０より
大きく、１０００以下のニーディングディスク（Ｂ）と
の組み合わせで構成されていることを特徴とするパウダ
ー状樹脂用押出機。 - 【請求項２】 第１混練ゾーンのスクリュ構成が、長さ
Ｌと直径Ｄの比Ｌ／Ｄが１．５以下の順送りスクリュを
更に加えて構成されていることを特徴とする請求項１の
パウダー状樹脂用押出機。 - 【請求項３】 請求項１又は請求項２におけるスクリュ
構成部分の長さがＬ／Ｄが２〜１２となる範囲であるこ
とを特徴とするパウダー状樹脂用押出機。 - 【請求項４】 請求項１ないし３いずれかに記載のパウ
ダー状樹脂用押出機のメインホッパーから、見かけ比重
が０．２〜０．８及び／又は平均粒径が１０〜５００μ
ｍのパウダー状樹脂を供給し、押出機のバレル温度をこ
のパウダー状樹脂のガラス転移点Ｔｇ＋３０℃以上３５
０℃以下又はこのパウダー状樹脂の融点Ｔｍ以上３５０
℃以下に設定して混練・押し出すことを特徴とする押出
方法。 - 【請求項５】 パウダー状樹脂が、ポリフェニレンエー
テル又は、ポリフェニレンエーテルとアルケニル系樹脂
のブレンド物であることを特徴とする請求項４の押出方
法。 - 【請求項６】 第１混練ゾーンの最上流の位置がメイン
フィードバレルの中心からＬ／Ｄ＝４〜３２であること
を特徴とする請求項１ないし３いずれかに記載の押出
機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18531396A JP3701392B2 (ja) | 1995-06-28 | 1996-06-27 | 押出方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18328495 | 1995-06-28 | ||
| JP7-183284 | 1995-06-28 | ||
| JP18531396A JP3701392B2 (ja) | 1995-06-28 | 1996-06-27 | 押出方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0970872A true JPH0970872A (ja) | 1997-03-18 |
| JP3701392B2 JP3701392B2 (ja) | 2005-09-28 |
Family
ID=26501789
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18531396A Expired - Lifetime JP3701392B2 (ja) | 1995-06-28 | 1996-06-27 | 押出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3701392B2 (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002307427A (ja) * | 2001-04-13 | 2002-10-23 | Asahi Kasei Corp | 物性が良好な混練方法 |
| JP2002316316A (ja) * | 2001-04-19 | 2002-10-29 | Asahi Kasei Corp | 非晶性樹脂の混練方法 |
| JP2004136641A (ja) * | 2002-08-22 | 2004-05-13 | Asahi Kasei Chemicals Corp | 新規な樹脂組成物の製造方法及びその樹脂組成物 |
| JP2004136643A (ja) * | 2002-08-22 | 2004-05-13 | Asahi Kasei Chemicals Corp | 難燃樹脂組成物の製造方法 |
| US7736565B2 (en) | 2005-05-11 | 2010-06-15 | Asahi Kasei Chemicals Corporation | Process for producing PPE resin composition |
| EP1508424B2 (de) † | 2003-08-22 | 2016-10-26 | Coperion GmbH | Schneckenmaschine mit Misch- und Knet-Scheiben |
| JP2018048227A (ja) * | 2016-09-20 | 2018-03-29 | 旭化成株式会社 | 熱可塑性樹脂組成物の製造方法 |
| JP2019001850A (ja) * | 2017-06-12 | 2019-01-10 | 三菱瓦斯化学株式会社 | オキシメチレン共重合体の製造に用いられる二軸押出機及びオキシメチレン共重合体の製造方法 |
| JP2021014071A (ja) * | 2019-07-12 | 2021-02-12 | 東レ株式会社 | ポリフェニレンスルフィド樹脂組成物の製造方法 |
| CN113646613A (zh) * | 2019-04-08 | 2021-11-12 | 三菱电机株式会社 | 数控装置及学习装置 |
-
1996
- 1996-06-27 JP JP18531396A patent/JP3701392B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002307427A (ja) * | 2001-04-13 | 2002-10-23 | Asahi Kasei Corp | 物性が良好な混練方法 |
| JP2002316316A (ja) * | 2001-04-19 | 2002-10-29 | Asahi Kasei Corp | 非晶性樹脂の混練方法 |
| JP2004136641A (ja) * | 2002-08-22 | 2004-05-13 | Asahi Kasei Chemicals Corp | 新規な樹脂組成物の製造方法及びその樹脂組成物 |
| JP2004136643A (ja) * | 2002-08-22 | 2004-05-13 | Asahi Kasei Chemicals Corp | 難燃樹脂組成物の製造方法 |
| EP1508424B2 (de) † | 2003-08-22 | 2016-10-26 | Coperion GmbH | Schneckenmaschine mit Misch- und Knet-Scheiben |
| US7736565B2 (en) | 2005-05-11 | 2010-06-15 | Asahi Kasei Chemicals Corporation | Process for producing PPE resin composition |
| JP2018048227A (ja) * | 2016-09-20 | 2018-03-29 | 旭化成株式会社 | 熱可塑性樹脂組成物の製造方法 |
| JP2019001850A (ja) * | 2017-06-12 | 2019-01-10 | 三菱瓦斯化学株式会社 | オキシメチレン共重合体の製造に用いられる二軸押出機及びオキシメチレン共重合体の製造方法 |
| CN113646613A (zh) * | 2019-04-08 | 2021-11-12 | 三菱电机株式会社 | 数控装置及学习装置 |
| JP2021014071A (ja) * | 2019-07-12 | 2021-02-12 | 東レ株式会社 | ポリフェニレンスルフィド樹脂組成物の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3701392B2 (ja) | 2005-09-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3701391B2 (ja) | 粉体用押出機及びそれを用いた押出方法 | |
| JP5393411B2 (ja) | ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物成形体の製造方法 | |
| CN102985489B (zh) | 聚苯醚系树脂组合物的制造方法 | |
| JPH10180842A (ja) | 高混練押出機とそれを用いた押出方法 | |
| CN102869482B (zh) | 聚苯醚系树脂成形物的制造方法 | |
| JPH0970872A (ja) | パウダー状樹脂用押出機及びそれを用いた押出方法 | |
| JPH10180841A (ja) | 粉体のサイドフィード用押出機及びそれを用いた押出方法 | |
| TWI885142B (zh) | 阻燃性聚碳酸酯樹脂組成物丸粒的製造方法 | |
| JP2018048227A (ja) | 熱可塑性樹脂組成物の製造方法 | |
| JPH10180840A (ja) | 高生産押出機及びそれを用いた押出方法 | |
| TWI296635B (ja) | ||
| JP4744034B2 (ja) | 難燃性ポリカーボネート樹脂組成物の製造方法 | |
| JP4387036B2 (ja) | 一条逆ネジ切り欠きスクリュを用いた液状添加剤の混練方法 | |
| JPH11188775A (ja) | 押出機及びそれを用いた押出方法 | |
| JP3782186B2 (ja) | 押出方法 | |
| JP5492609B2 (ja) | 温水用途配管 | |
| JP2018115305A (ja) | ポリフェニレンエーテル系樹脂組成物の製造方法、ポリフェニレンエーテル系樹脂粒子の製造方法、及びポリスチレン系樹脂粒子の製造方法 | |
| JP4219211B2 (ja) | 製造方法及びその難燃樹脂組成物 | |
| JP2004136643A (ja) | 難燃樹脂組成物の製造方法 | |
| JPH07216100A (ja) | 難燃樹脂材料製造用ペレット、及び難燃樹脂材料の製造方法 | |
| JPH11226942A (ja) | ベントインサート付押出機および押出方法 | |
| JP2020147006A (ja) | サイドフィーダー、押出機、および熱可塑性樹脂組成物の製造方法 | |
| JPH0826107B2 (ja) | 高耐衝撃性の熱可塑性樹脂成形物 | |
| TWI798784B (zh) | 耐衝擊聚苯乙烯樹脂 | |
| JP2016043654A (ja) | 樹脂組成物の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20041111 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20041124 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050119 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20050119 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050419 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050614 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20050705 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20050713 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090722 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090722 Year of fee payment: 4 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090722 Year of fee payment: 4 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100722 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110722 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110722 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120722 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130722 Year of fee payment: 8 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |