JPH0971847A - 高透磁率合金 - Google Patents
高透磁率合金Info
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- JPH0971847A JPH0971847A JP7228119A JP22811995A JPH0971847A JP H0971847 A JPH0971847 A JP H0971847A JP 7228119 A JP7228119 A JP 7228119A JP 22811995 A JP22811995 A JP 22811995A JP H0971847 A JPH0971847 A JP H0971847A
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
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- H01F1/147—Alloys characterised by their composition
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 印加磁場１ｋＯｅにおける磁束密度Ｂ1Kが１
６５００Ｇ以上で、４０００Ｏｅ以上の抗磁力を有する
記録媒体を記録再生することができる高飽和磁束密度合
金を提供する。 【解決手段】 （１）Ｓｉ０．５〜２．９ｗｔ％、Ｃｒ
０．５〜１２ｗｔ％を含み、残部Ｆｅよりなることを特
徴とする高透磁率合金。 （２）Ｓｉ０．５〜２．９ｗｔ％、Ｃｒ０．５〜１２ｗ
ｔ％、Ａｌ０．５〜２．８ｗｔ％を含み、残部Ｆｅより
なることを特徴とする高透磁率合金。 （３）白金族元素０．１〜５ｗｔ％を含むことを特徴と
する（１）または（２）記載の高透磁率合金。 （４）Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂよりなる群より選ばれた少なく
とも一種以上を総量で０．０１〜３．５ｗｔ％含むこと
を特徴とする（１）〜（３）のうちいずれかに記載の高
透磁率合金。
６５００Ｇ以上で、４０００Ｏｅ以上の抗磁力を有する
記録媒体を記録再生することができる高飽和磁束密度合
金を提供する。 【解決手段】 （１）Ｓｉ０．５〜２．９ｗｔ％、Ｃｒ
０．５〜１２ｗｔ％を含み、残部Ｆｅよりなることを特
徴とする高透磁率合金。 （２）Ｓｉ０．５〜２．９ｗｔ％、Ｃｒ０．５〜１２ｗ
ｔ％、Ａｌ０．５〜２．８ｗｔ％を含み、残部Ｆｅより
なることを特徴とする高透磁率合金。 （３）白金族元素０．１〜５ｗｔ％を含むことを特徴と
する（１）または（２）記載の高透磁率合金。 （４）Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂよりなる群より選ばれた少なく
とも一種以上を総量で０．０１〜３．５ｗｔ％含むこと
を特徴とする（１）〜（３）のうちいずれかに記載の高
透磁率合金。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は４０００Ｏｅ以上の
抗磁力を有する磁気記録媒体を記録再生することを可能
とする磁束密度及び透磁率を有するＦｅ−Ｓｉ−Ｃｒ系
合金に関するものである。
抗磁力を有する磁気記録媒体を記録再生することを可能
とする磁束密度及び透磁率を有するＦｅ−Ｓｉ−Ｃｒ系
合金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来高い磁束密度を要求される産業用の
磁気記録装置の磁気ヘッドコアにはＡｌやＳｉ含有量を
少なくし磁束密度を高めたセンダスト合金や、前記セン
ダスト合金よりＡｌ含有量を少なくして３ｗｔ％以下に
し、更にＳｉ含有量を７ｗｔ％前後として飽和磁束密度
を高め、Ａｌ削減による耐食性低下をＣｒ及び白金族元
素添加により補った高飽和磁束密度合金、又はＡｌを全
く添加しないＦｅ−Ｓｉ−Ｃｒ合金が用いられていた。
しかし、これらの合金はＳｉを７ｗｔ％前後含有してい
る為、飽和磁束密度が１６５００Ｇ以下であるため、抗
磁力が３０００Ｏｅの記録媒体に対応できるが、記録信
号がより消えにくい４０００Ｏｅ以上の記録媒体には対
応できなかった。
磁気記録装置の磁気ヘッドコアにはＡｌやＳｉ含有量を
少なくし磁束密度を高めたセンダスト合金や、前記セン
ダスト合金よりＡｌ含有量を少なくして３ｗｔ％以下に
し、更にＳｉ含有量を７ｗｔ％前後として飽和磁束密度
を高め、Ａｌ削減による耐食性低下をＣｒ及び白金族元
素添加により補った高飽和磁束密度合金、又はＡｌを全
く添加しないＦｅ−Ｓｉ−Ｃｒ合金が用いられていた。
しかし、これらの合金はＳｉを７ｗｔ％前後含有してい
る為、飽和磁束密度が１６５００Ｇ以下であるため、抗
磁力が３０００Ｏｅの記録媒体に対応できるが、記録信
号がより消えにくい４０００Ｏｅ以上の記録媒体には対
応できなかった。
【０００３】また従来の高飽和磁束密度合金はＳｉを７
ｗｔ％前後含有しているので、熱間加工は可能であるが
冷間加工が難しく、鋳塊から研削加工で磁気ヘッド用コ
アを削り出すなどの工程で製造されていたため、コアの
加工費が高くなり、安価なヘッドに使用できなかった。
ｗｔ％前後含有しているので、熱間加工は可能であるが
冷間加工が難しく、鋳塊から研削加工で磁気ヘッド用コ
アを削り出すなどの工程で製造されていたため、コアの
加工費が高くなり、安価なヘッドに使用できなかった。
【０００４】
【問題を解決するための手段】本発明は以上の点に鑑み
なされたものであり、印加磁場１ｋＯｅにおける磁束密
度Ｂ1Kが１６５００Ｇ以上で、４０００Ｏｅ以上の抗磁
力を有する記録媒体を記録再生することができる高飽和
磁束密度合金を提供することを目的とする。
なされたものであり、印加磁場１ｋＯｅにおける磁束密
度Ｂ1Kが１６５００Ｇ以上で、４０００Ｏｅ以上の抗磁
力を有する記録媒体を記録再生することができる高飽和
磁束密度合金を提供することを目的とする。
【０００５】即ち、請求項１記載の発明は、Ｓｉ０．５
〜２．９ｗｔ％、Ｃｒ０．５〜１２ｗｔ％を含み、残部
Ｆｅよりなることを特徴とする高透磁率合金であって、
磁歪の絶対値がゼロの近くでＳｉ含有量が２ｗｔ％に近
いＦｅ−０．５〜２．９ｗｔ％Ｓｉ合金に、Ｃｒを０．
５〜１２ｗｔ％添加して飽和磁束密度をあまり低下させ
ることなく実効透磁率と耐食耐摩耗性を改善したもので
ある。これにより、Ｓｉ含有量が２ｗｔ％前後での冷間
加工が可能となり、パーマロイと同様な工程でコアの加
工が可能で従来の高飽和磁束密度合金コアと比べて大幅
なコストダウンが可能となるものである。
〜２．９ｗｔ％、Ｃｒ０．５〜１２ｗｔ％を含み、残部
Ｆｅよりなることを特徴とする高透磁率合金であって、
磁歪の絶対値がゼロの近くでＳｉ含有量が２ｗｔ％に近
いＦｅ−０．５〜２．９ｗｔ％Ｓｉ合金に、Ｃｒを０．
５〜１２ｗｔ％添加して飽和磁束密度をあまり低下させ
ることなく実効透磁率と耐食耐摩耗性を改善したもので
ある。これにより、Ｓｉ含有量が２ｗｔ％前後での冷間
加工が可能となり、パーマロイと同様な工程でコアの加
工が可能で従来の高飽和磁束密度合金コアと比べて大幅
なコストダウンが可能となるものである。
【０００６】また、請求項２記載の発明は、上記の請求
項１の合金にＡｌを０．５〜２．８ｗｔ％添加したもの
で飽和磁束密度をそれほど低下させることなく耐食耐摩
耗性を更に改善したものである。
項１の合金にＡｌを０．５〜２．８ｗｔ％添加したもの
で飽和磁束密度をそれほど低下させることなく耐食耐摩
耗性を更に改善したものである。
【０００７】また、請求項３記載の発明は、請求項１ま
たは２記載の合金に白金族元素を０．１〜５ｗｔ％添加
したもので、飽和磁束密度を低下させることなくむしろ
高めて、かつ耐食耐摩耗性を更に改善したものである。
たは２記載の合金に白金族元素を０．１〜５ｗｔ％添加
したもので、飽和磁束密度を低下させることなくむしろ
高めて、かつ耐食耐摩耗性を更に改善したものである。
【０００８】また、請求項４記載の発明は、請求項１〜
３のうちいずれかに記載の合金に、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂよ
りなる群より選ばれた少なくとも一種以上を総量で０．
０１〜３．５ｗｔ％含有させることにより、耐摩耗性を
更に改善したものである。
３のうちいずれかに記載の合金に、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎｂよ
りなる群より選ばれた少なくとも一種以上を総量で０．
０１〜３．５ｗｔ％含有させることにより、耐摩耗性を
更に改善したものである。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明において、Ｓｉの添加は、
樹脂モールド前の実効透磁率（試料の厚みが０．２ｍｍ
で１ｋＨｚにおける透磁率：単位μｅ（１ｋＨｚ））を
向上させる効果がある。しかしてその含有量を０．５〜
２．９ｗｔ％としたのは、Ｓｉが０．５％未満では樹脂
モールド前の実効透磁率が３０００以上の合金を得るこ
とができず、２．９ｗｔ％を越えると磁歪が大きくなり
樹脂モールド後の実効透磁率が５００以下に低下し、磁
気ヘッドコア材料として使えなくなる為である。
樹脂モールド前の実効透磁率（試料の厚みが０．２ｍｍ
で１ｋＨｚにおける透磁率：単位μｅ（１ｋＨｚ））を
向上させる効果がある。しかしてその含有量を０．５〜
２．９ｗｔ％としたのは、Ｓｉが０．５％未満では樹脂
モールド前の実効透磁率が３０００以上の合金を得るこ
とができず、２．９ｗｔ％を越えると磁歪が大きくなり
樹脂モールド後の実効透磁率が５００以下に低下し、磁
気ヘッドコア材料として使えなくなる為である。
【００１０】また、Ｃｒの添加は、耐食性および耐摩耗
性を改善する効果がある。しかしてその添加量を０．５
〜１２ｗｔ％としたのは、０．５％未満では耐食耐摩耗
性改善効果が十分でなく、１２ｗｔ％を越えると磁歪が
大きくなり樹脂モールド後の実効透磁率が５００以下に
低下し、磁気ヘッドコア材料として使えなくなる為であ
る。
性を改善する効果がある。しかしてその添加量を０．５
〜１２ｗｔ％としたのは、０．５％未満では耐食耐摩耗
性改善効果が十分でなく、１２ｗｔ％を越えると磁歪が
大きくなり樹脂モールド後の実効透磁率が５００以下に
低下し、磁気ヘッドコア材料として使えなくなる為であ
る。
【００１１】また、Ａｌの添加は、耐食性および耐摩耗
性を改善する効果がある。しかしてその添加量を０．５
〜２．８ｗｔ％としたのは、０．５ｗｔ％未満では耐食
耐摩耗性の改善効果が不十分であり、２．８ｗｔ％を越
えると磁歪が大きくなり樹脂モールド後の実効透磁率が
５００以下に低下し、磁気ヘッドコアとして使えなくな
る為である。
性を改善する効果がある。しかしてその添加量を０．５
〜２．８ｗｔ％としたのは、０．５ｗｔ％未満では耐食
耐摩耗性の改善効果が不十分であり、２．８ｗｔ％を越
えると磁歪が大きくなり樹脂モールド後の実効透磁率が
５００以下に低下し、磁気ヘッドコアとして使えなくな
る為である。
【００１２】また、白金族元素の添加は、耐食性および
耐摩耗性を改善する効果がある。しかしてその添加量を
０．１〜５ｗｔ％としたのは、０．１ｗｔ％未満では耐
食耐摩耗性改善効果が不十分であり、５ｗｔ％を越える
と磁歪が大きくなり樹脂モールド後の実効透磁率が５０
０以下２低下し、磁気ヘッドコアとして使えなくなる為
である。
耐摩耗性を改善する効果がある。しかしてその添加量を
０．１〜５ｗｔ％としたのは、０．１ｗｔ％未満では耐
食耐摩耗性改善効果が不十分であり、５ｗｔ％を越える
と磁歪が大きくなり樹脂モールド後の実効透磁率が５０
０以下２低下し、磁気ヘッドコアとして使えなくなる為
である。
【００１３】また、請求項４において更にＴｉ，Ｚｒ，
Ｎｂを添加する理由は、耐食性および耐摩耗性を更に改
善する効果があるからである。しかしてＴｉ，Ｚｒ，Ｎ
ｂよりなる群より選ばれた少なくとも一種以上を総量で
０．０１〜３．５ｗｔ％としたのは、これらの総量が
０．０１％未満では耐摩耗性改善効果が十分でなく、
３．５ｗｔ％を越えると実効透磁率が３０００以下に低
下し磁気ヘッドコアとして使用できなくなる為である。
Ｎｂを添加する理由は、耐食性および耐摩耗性を更に改
善する効果があるからである。しかしてＴｉ，Ｚｒ，Ｎ
ｂよりなる群より選ばれた少なくとも一種以上を総量で
０．０１〜３．５ｗｔ％としたのは、これらの総量が
０．０１％未満では耐摩耗性改善効果が十分でなく、
３．５ｗｔ％を越えると実効透磁率が３０００以下に低
下し磁気ヘッドコアとして使用できなくなる為である。
【００１４】
【実施例】以下本発明を実施例により詳細に説明する。
純度９９．９％の電解鉄、純度９９．９９％のＳｉ、純
度９９．９９％のＡｌ、純度９９％のＣｒ等を種々の割
合で配合し、これをアルミナ坩堝を用いて真空中（３〜
７×１０-5ｍｍＨｇ）で高周波溶解炉により溶製し、鋳
鉄製金型に鋳造し表１に示す組成からなる厚さ２５ｍ
ｍ、幅２５ｍｍ、長さ１６０ｍｍ鋳塊を得た。
純度９９．９％の電解鉄、純度９９．９９％のＳｉ、純
度９９．９９％のＡｌ、純度９９％のＣｒ等を種々の割
合で配合し、これをアルミナ坩堝を用いて真空中（３〜
７×１０-5ｍｍＨｇ）で高周波溶解炉により溶製し、鋳
鉄製金型に鋳造し表１に示す組成からなる厚さ２５ｍ
ｍ、幅２５ｍｍ、長さ１６０ｍｍ鋳塊を得た。
【００１５】
【表１】
【００１６】これら鋳塊について９５０℃で２４時間ソ
ーキングを行い、冷間圧延が不可能なものについては放
電加工、ワイヤーソー切断、ラッピング加工により外径
８ｍｍφ、内径４ｍｍφ、厚さ０．２ｍｍの磁気測定用
リングを削り出した。冷間加工可能な鋳塊についてはソ
ーキング後両面を１ｍｍずつ面削し、５ｍｍの厚みまで
熱間加工後、冷間加工で０．２ｍｍの厚みの板とし、ワ
イヤー放電加工で外径φ８ｍｍ、内径φ４ｍｍの磁気測
定用リングを切り出した。これら磁気測定用リングを水
素気流中で１時間焼鈍してから０．０７℃／秒の速度で
室温まで冷却した試料について６０ターンの絹巻線を巻
き１ｋＨｚの実効透磁率を測定した。上記絹巻き線を巻
いたリングを３５ｍｍ写真フィルムのケースに入れて、
エピコート８２８（シェル化学製）を１００容に対して
アクメックスＨ−８９（日本合成化学製）を１５容混ぜ
合わせた樹脂を前記ケースの１／４位迄満たし、真空脱
泡後８５℃２時間硬化後室温に冷却し樹脂モールドを行
い、その後の実効透磁率を測定した。またソーキング後
の鋳塊から削り出した１×１×１０ｍｍの試料につい
て、ＶＳＭ（振動試料型磁力計）を用いて１０ｋＯｅま
で磁場をかけた時の飽和磁束密度（Ｂs ）を測定した。
これらの結果は表２に示した。
ーキングを行い、冷間圧延が不可能なものについては放
電加工、ワイヤーソー切断、ラッピング加工により外径
８ｍｍφ、内径４ｍｍφ、厚さ０．２ｍｍの磁気測定用
リングを削り出した。冷間加工可能な鋳塊についてはソ
ーキング後両面を１ｍｍずつ面削し、５ｍｍの厚みまで
熱間加工後、冷間加工で０．２ｍｍの厚みの板とし、ワ
イヤー放電加工で外径φ８ｍｍ、内径φ４ｍｍの磁気測
定用リングを切り出した。これら磁気測定用リングを水
素気流中で１時間焼鈍してから０．０７℃／秒の速度で
室温まで冷却した試料について６０ターンの絹巻線を巻
き１ｋＨｚの実効透磁率を測定した。上記絹巻き線を巻
いたリングを３５ｍｍ写真フィルムのケースに入れて、
エピコート８２８（シェル化学製）を１００容に対して
アクメックスＨ−８９（日本合成化学製）を１５容混ぜ
合わせた樹脂を前記ケースの１／４位迄満たし、真空脱
泡後８５℃２時間硬化後室温に冷却し樹脂モールドを行
い、その後の実効透磁率を測定した。またソーキング後
の鋳塊から削り出した１×１×１０ｍｍの試料につい
て、ＶＳＭ（振動試料型磁力計）を用いて１０ｋＯｅま
で磁場をかけた時の飽和磁束密度（Ｂs ）を測定した。
これらの結果は表２に示した。
【００１７】またソーキングした鋳塊から８×８０×３
ｍｍの角形試験片を削り出し８×８０ｍｍの一面を２０
００番のＧＣ砥石で研磨して耐食試験片とし、３５℃で
１％塩水を５時間噴霧し変色領域（％）で耐食性を測定
し、これら等の結果を表２に併記した。
ｍｍの角形試験片を削り出し８×８０ｍｍの一面を２０
００番のＧＣ砥石で研磨して耐食試験片とし、３５℃で
１％塩水を５時間噴霧し変色領域（％）で耐食性を測定
し、これら等の結果を表２に併記した。
【００１８】更に摩耗試験片は、冷間圧延不能の試料に
ついては、ソーキングした鋳塊から縦１２ｍｍ，横１４
ｍｍ、高さ１５ｍｍの摩耗試験用試験片を削りだし、１
４×１２ｍｍの一面を、２０００番のＧＣ砥石で半径６
ｍｍの曲面に研磨して耐摩耗性を測定した。また、圧延
可能な合金の試料については、０．２ｍｍに圧延した板
から１４×１５ｍｍの板を打ち抜き、厚み１２ｍｍに樹
脂で積層接着し１４×１２ｍｍの面を２０００番のＧＣ
砥石で半径６ｍｍの曲面に研磨して耐摩耗性を測定し
た。その結果を表２に併記した。なお、摩耗試験は２４
℃、湿度６０％の恒温恒湿槽内に於いて、カードリーダ
ー装置により１５μｍのＧＣ砥石を塗布したラッピング
カードと上記研磨面を摺動させて行い、試験片の摺動面
における摩耗量が１００μｍとなるまでのカードのパス
回数で表した。
ついては、ソーキングした鋳塊から縦１２ｍｍ，横１４
ｍｍ、高さ１５ｍｍの摩耗試験用試験片を削りだし、１
４×１２ｍｍの一面を、２０００番のＧＣ砥石で半径６
ｍｍの曲面に研磨して耐摩耗性を測定した。また、圧延
可能な合金の試料については、０．２ｍｍに圧延した板
から１４×１５ｍｍの板を打ち抜き、厚み１２ｍｍに樹
脂で積層接着し１４×１２ｍｍの面を２０００番のＧＣ
砥石で半径６ｍｍの曲面に研磨して耐摩耗性を測定し
た。その結果を表２に併記した。なお、摩耗試験は２４
℃、湿度６０％の恒温恒湿槽内に於いて、カードリーダ
ー装置により１５μｍのＧＣ砥石を塗布したラッピング
カードと上記研磨面を摺動させて行い、試験片の摺動面
における摩耗量が１００μｍとなるまでのカードのパス
回数で表した。
【００１９】
【表２】
【００２０】表２によれば本発明のＮo.１４〜５８の合
金は３０００以上の樹脂モールド前の実効透磁率と１７
０００Ｇ以上の飽和磁束密度を有し、抗磁力が４０００
以上の媒体の記録再生ができ、また比較合金のＮo.１及
び２のセンダスト合金より耐食耐摩耗性が改善されてい
る。
金は３０００以上の樹脂モールド前の実効透磁率と１７
０００Ｇ以上の飽和磁束密度を有し、抗磁力が４０００
以上の媒体の記録再生ができ、また比較合金のＮo.１及
び２のセンダスト合金より耐食耐摩耗性が改善されてい
る。
【００２１】また、Ａｌを含有させた本発明合金Ｎo.２
３〜２７のうち、請求項２の発明に相当するＮo.２４〜
２７はＡｌを含有していない合金Ｎo.１５と比較して耐
食性と耐摩耗性が改善されていることが分かる。Ｎo.２
６の合金に更にＴｉ，Ｚｒ，Ｎｂを一種以上含有させた
本発明合金Ｎo.２８〜３３（請求項４に相当）は合金Ｎ
o.２６と比較して耐磨耗性が改善されていることが分か
る。
３〜２７のうち、請求項２の発明に相当するＮo.２４〜
２７はＡｌを含有していない合金Ｎo.１５と比較して耐
食性と耐摩耗性が改善されていることが分かる。Ｎo.２
６の合金に更にＴｉ，Ｚｒ，Ｎｂを一種以上含有させた
本発明合金Ｎo.２８〜３３（請求項４に相当）は合金Ｎ
o.２６と比較して耐磨耗性が改善されていることが分か
る。
【００２２】また、白金族元素を含有させた本発明合金
Ｎo.３４〜４５及びＮo.５７〜５８のうち、請求項３の
発明に相当するＮo.３５〜４５及びＮo.５７〜５８は、
Ｃｒ含有量が４％と低いにもかかわらず白金族元素を含
有していない合金Ｎo.１５と比較して耐食性と耐摩耗性
が改善されていることが分かる。また、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎ
ｂを一種以上含有させた本発明合金Ｎo.２８〜３３及び
Ｎo.４６〜５８のうち、請求項４の発明に相当するＮo.
２８〜３３、Ｎo.４７〜５０、Ｎo.５２、及びＮo.５４
〜５８は、これらを含有しないＮo.１５と比較して耐摩
耗性及び耐食性が改善されていることが分かる。
Ｎo.３４〜４５及びＮo.５７〜５８のうち、請求項３の
発明に相当するＮo.３５〜４５及びＮo.５７〜５８は、
Ｃｒ含有量が４％と低いにもかかわらず白金族元素を含
有していない合金Ｎo.１５と比較して耐食性と耐摩耗性
が改善されていることが分かる。また、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｎ
ｂを一種以上含有させた本発明合金Ｎo.２８〜３３及び
Ｎo.４６〜５８のうち、請求項４の発明に相当するＮo.
２８〜３３、Ｎo.４７〜５０、Ｎo.５２、及びＮo.５４
〜５８は、これらを含有しないＮo.１５と比較して耐摩
耗性及び耐食性が改善されていることが分かる。
【００２３】これらのうち、ＲｕとＡｌを含有した合金
Ｎo.４２〜４５、Ｒｕ、Ｔｉ、Ｚｒを含有した合金Ｎo.
５７及びＡｌ、Ｒｕ、Ｔｉ、Ｚｒを含有した合金Ｎo.５
８は特に耐摩耗性が改善されていることが分かる。Ｓｉ
含有量が７％以上である比較合金Ｎo.１〜４が冷間圧延
が不可能であるのに対して、本発明合金はいずれもＳｉ
含有量が少なく冷間圧延が可能である。
Ｎo.４２〜４５、Ｒｕ、Ｔｉ、Ｚｒを含有した合金Ｎo.
５７及びＡｌ、Ｒｕ、Ｔｉ、Ｚｒを含有した合金Ｎo.５
８は特に耐摩耗性が改善されていることが分かる。Ｓｉ
含有量が７％以上である比較合金Ｎo.１〜４が冷間圧延
が不可能であるのに対して、本発明合金はいずれもＳｉ
含有量が少なく冷間圧延が可能である。
【００２４】
【発明の効果】このように本発明のＦｅ−Ｓｉ−Ｃｒ系
合金は抗磁力４０００以上の磁気記録媒体の記録再生が
可能で、更にＡｌや白金族を含有させることにより耐食
性と耐摩耗性が改善され、更にＴｉ、Ｚｒ、Ｎｂを含有
させることにより耐摩耗性が一層向上し、冷間圧延が可
能でコアのコストダウンができ、産業用磁気ヘッドに使
用可能である等工業上顕著な効果を奏するものである。
合金は抗磁力４０００以上の磁気記録媒体の記録再生が
可能で、更にＡｌや白金族を含有させることにより耐食
性と耐摩耗性が改善され、更にＴｉ、Ｚｒ、Ｎｂを含有
させることにより耐摩耗性が一層向上し、冷間圧延が可
能でコアのコストダウンができ、産業用磁気ヘッドに使
用可能である等工業上顕著な効果を奏するものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０１Ｆ 1/14 Ｚ
Claims (4)
- 【請求項１】Ｓｉ０．５〜２．９ｗｔ％、Ｃｒ０．５〜
１２ｗｔ％を含み、残部Ｆｅよりなることを特徴とする
高透磁率合金。 - 【請求項２】Ｓｉ０．５〜２．９ｗｔ％、Ｃｒ０．５〜
１２ｗｔ％、Ａｌ０．５〜２．８ｗｔ％を含み、残部Ｆ
ｅよりなることを特徴とする高透磁率合金。 - 【請求項３】白金族元素０．１〜５ｗｔ％を含むことを
特徴とする請求項１または２記載の高透磁率合金。 - 【請求項４】Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂよりなる群より選ばれた
少なくとも一種以上を総量で０．０１〜３．５ｗｔ％含
むことを特徴とする請求項１〜３のうちいずれかに記載
の高透磁率合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7228119A JPH0971847A (ja) | 1995-09-05 | 1995-09-05 | 高透磁率合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7228119A JPH0971847A (ja) | 1995-09-05 | 1995-09-05 | 高透磁率合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0971847A true JPH0971847A (ja) | 1997-03-18 |
Family
ID=16871514
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7228119A Pending JPH0971847A (ja) | 1995-09-05 | 1995-09-05 | 高透磁率合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0971847A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1329532A3 (en) * | 1997-09-22 | 2003-07-30 | National Research Institute For Metals | Ferritic heat-resistant steel and method for producing it |
| JP2008288370A (ja) * | 2007-05-17 | 2008-11-27 | Nec Tokin Corp | 面実装インダクタおよびその製造方法 |
-
1995
- 1995-09-05 JP JP7228119A patent/JPH0971847A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1329532A3 (en) * | 1997-09-22 | 2003-07-30 | National Research Institute For Metals | Ferritic heat-resistant steel and method for producing it |
| EP1329531A3 (en) * | 1997-09-22 | 2003-07-30 | National Research Institute For Metals | Ferritic heat-resistant steel and method for producing it |
| JP2008288370A (ja) * | 2007-05-17 | 2008-11-27 | Nec Tokin Corp | 面実装インダクタおよびその製造方法 |
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