JPH10103427A - 歯車式変速機構造 - Google Patents
歯車式変速機構造Info
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- JPH10103427A JPH10103427A JP8258499A JP25849996A JPH10103427A JP H10103427 A JPH10103427 A JP H10103427A JP 8258499 A JP8258499 A JP 8258499A JP 25849996 A JP25849996 A JP 25849996A JP H10103427 A JPH10103427 A JP H10103427A
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- Japan
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- gear
- shaft
- switching
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 アウトプット・リダクションギヤ・タイプの
歯車式変速機において、カウンタ軸の中央側への入力荷
重の集中を回避し、また、カウンタ軸の回転数の増大に
伴う潤滑問題に対処できるようにする。 【解決手段】 アウトプット・リダクションギヤ・タイ
プの歯車式変速機ＴＭ１において、複数の変速歯車対１
Ｇ〜６Ｇでなる歯車列が、１−２歯車ユニットと５−Ｒ
歯車ユニットと３−４歯車ユニットとで構成されるとと
もに、これら歯車ユニットは、上記歯車列において入力
側から、１−２歯車ユニット,５−Ｒ歯車ユニット,３−
４歯車ユニットの順に配置され、各歯車ユニットのう
ち、１−２歯車ユニットでは１速用変速歯車対１Ｇが入
力側に、５−Ｒ歯車ユニットでは後退用変速歯車対６Ｇ
が出力側に、それぞれ配置されていることを特徴とす
る。
歯車式変速機において、カウンタ軸の中央側への入力荷
重の集中を回避し、また、カウンタ軸の回転数の増大に
伴う潤滑問題に対処できるようにする。 【解決手段】 アウトプット・リダクションギヤ・タイ
プの歯車式変速機ＴＭ１において、複数の変速歯車対１
Ｇ〜６Ｇでなる歯車列が、１−２歯車ユニットと５−Ｒ
歯車ユニットと３−４歯車ユニットとで構成されるとと
もに、これら歯車ユニットは、上記歯車列において入力
側から、１−２歯車ユニット,５−Ｒ歯車ユニット,３−
４歯車ユニットの順に配置され、各歯車ユニットのう
ち、１−２歯車ユニットでは１速用変速歯車対１Ｇが入
力側に、５−Ｒ歯車ユニットでは後退用変速歯車対６Ｇ
が出力側に、それぞれ配置されていることを特徴とす
る。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、手動操作の歯車
式変速機構造に関する。
式変速機構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、例えば、エンジン縦置き型の車両
における手動操作の歯車式変速機として、入力軸と出力
軸とが同一軸線上に隣り合うようにして配置されるとと
もに、これら両軸と平行にカウンタ軸が配置され、上記
入力軸および出力軸と上記カウンタ軸とに対をなして互
いに噛合する複数の変速歯車対が設けられた構造のもの
は、一般に良く知られている。かかる歯車式変速機で
は、まず、入力軸の回転駆動力を減速歯車により一定の
減速比で減速してカウンタ軸に伝達入力し、このカウン
タ軸に伝達された回転駆動力を各段位毎に変速比の異な
る変速歯車対によって出力軸側に伝達するタイプのもの
が一般的である。このタイプは、入力軸（インプットシ
ャフト）とカウンタ軸との間で減速が行われるので、
「インプット・リダクションギヤ・タイプ」と呼ばれて
いる。
における手動操作の歯車式変速機として、入力軸と出力
軸とが同一軸線上に隣り合うようにして配置されるとと
もに、これら両軸と平行にカウンタ軸が配置され、上記
入力軸および出力軸と上記カウンタ軸とに対をなして互
いに噛合する複数の変速歯車対が設けられた構造のもの
は、一般に良く知られている。かかる歯車式変速機で
は、まず、入力軸の回転駆動力を減速歯車により一定の
減速比で減速してカウンタ軸に伝達入力し、このカウン
タ軸に伝達された回転駆動力を各段位毎に変速比の異な
る変速歯車対によって出力軸側に伝達するタイプのもの
が一般的である。このタイプは、入力軸（インプットシ
ャフト）とカウンタ軸との間で減速が行われるので、
「インプット・リダクションギヤ・タイプ」と呼ばれて
いる。
【０００３】ところが、このインプット・リダクション
ギヤ・タイプの変速機の場合、上記減速歯車が入力軸側
／カウンタ軸側ともに軸に固定して設けられており、例
えば以下に述べるような種々の難点がある。すなわち、 カウンタ軸と出力軸の変速歯車対において、まず減
速された大きな駆動トルクが入力されるため、例えば、
歯幅や軸径さらには入力軸とカウンタ軸の軸間距離など
を大きく設定するなど、各歯車および軸について強度・
剛性を高く設定する必要があり、変速機の小型軽量化を
図ることが困難となる。 車両停止状態でエンジンを回転させる、所謂、アイ
ドリング時、全ての遊転歯車がカウンタ軸の回転に伴っ
て空転させられる関係上、エンジンの回転変動に伴う歯
車騒音（所謂、アイドル歯打ち音）が大きくなる。 カウンタ軸が上記減速歯車対によって減速されて大
きなトルクで駆動され、さらに各変速歯車対でそのギヤ
比に応じてトルク増幅されるため、例えばシンクロメッ
シュ機構を含む変速段位の切換機構に作用する慣性重量
が（つまり、所謂イナーシャが）大きくなり、シフト操
作力の低減を図ることが難しい。
ギヤ・タイプの変速機の場合、上記減速歯車が入力軸側
／カウンタ軸側ともに軸に固定して設けられており、例
えば以下に述べるような種々の難点がある。すなわち、 カウンタ軸と出力軸の変速歯車対において、まず減
速された大きな駆動トルクが入力されるため、例えば、
歯幅や軸径さらには入力軸とカウンタ軸の軸間距離など
を大きく設定するなど、各歯車および軸について強度・
剛性を高く設定する必要があり、変速機の小型軽量化を
図ることが困難となる。 車両停止状態でエンジンを回転させる、所謂、アイ
ドリング時、全ての遊転歯車がカウンタ軸の回転に伴っ
て空転させられる関係上、エンジンの回転変動に伴う歯
車騒音（所謂、アイドル歯打ち音）が大きくなる。 カウンタ軸が上記減速歯車対によって減速されて大
きなトルクで駆動され、さらに各変速歯車対でそのギヤ
比に応じてトルク増幅されるため、例えばシンクロメッ
シュ機構を含む変速段位の切換機構に作用する慣性重量
が（つまり、所謂イナーシャが）大きくなり、シフト操
作力の低減を図ることが難しい。
【０００４】このような諸問題に対して、カウンタ軸と
出力軸（アウトプットシャフト）との間で減速を行う
「アウトプット・リダクションギヤ・タイプ」のものが
考えられている。かかるタイプの歯車式変速機として、
例えばヨーロッパ特許出願第２１９２４０号（以下、こ
れを従来技術１という）では、変速段位の切換を行うシ
ンクロメッシュ装置を全て入力軸上に配置したものが提
案されている。
出力軸（アウトプットシャフト）との間で減速を行う
「アウトプット・リダクションギヤ・タイプ」のものが
考えられている。かかるタイプの歯車式変速機として、
例えばヨーロッパ特許出願第２１９２４０号（以下、こ
れを従来技術１という）では、変速段位の切換を行うシ
ンクロメッシュ装置を全て入力軸上に配置したものが提
案されている。
【０００５】この場合には、入力軸上に配置された変速
歯車は全て軸に対して相対回転自在な遊転歯車となるの
で、アイドル時（つまりニュートラル時）には入力軸の
みが回転し、該軸上の変速歯車は全く回転せず、したが
って、変速歯車によるアイドル歯打ち音を無くすること
ができる。また、入力軸とカウンタ軸との間に固定的な
減速歯車対が介在していないので、従来のようにシンク
ロメッシュ装置の作動にかかる減速歯車対のギヤ比の影
響が及ぶことはなく、シンクロメッシュ装置に作用する
イナーシャもそれだけ小さくなる。さらに、カウンタ軸
には入力軸の回転トルクが増幅されることなく伝達され
るので、各変速歯車への入力負荷も小さくなる。
歯車は全て軸に対して相対回転自在な遊転歯車となるの
で、アイドル時（つまりニュートラル時）には入力軸の
みが回転し、該軸上の変速歯車は全く回転せず、したが
って、変速歯車によるアイドル歯打ち音を無くすること
ができる。また、入力軸とカウンタ軸との間に固定的な
減速歯車対が介在していないので、従来のようにシンク
ロメッシュ装置の作動にかかる減速歯車対のギヤ比の影
響が及ぶことはなく、シンクロメッシュ装置に作用する
イナーシャもそれだけ小さくなる。さらに、カウンタ軸
には入力軸の回転トルクが増幅されることなく伝達され
るので、各変速歯車への入力負荷も小さくなる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】以上のように、アウト
プット・リダクションギヤ・タイプとすることにより、
従来のインプット・リダクションギヤ・タイプの歯車式
変速機における不具合に対処することが基本的には可能
となるのであるが、このアウトプット・リダクションギ
ヤ・タイプの歯車式変速機においても、その実用化に際
しては、様々の解決すべき技術的課題あるいはより一層
の改良が望まれる種々の具体的な技術事項がある。
プット・リダクションギヤ・タイプとすることにより、
従来のインプット・リダクションギヤ・タイプの歯車式
変速機における不具合に対処することが基本的には可能
となるのであるが、このアウトプット・リダクションギ
ヤ・タイプの歯車式変速機においても、その実用化に際
しては、様々の解決すべき技術的課題あるいはより一層
の改良が望まれる種々の具体的な技術事項がある。
【０００７】例えば、アウトプット・リダクションギヤ
・タイプの歯車式変速機の場合、カウンタ軸は選択され
た変速段位の歯車対のギヤ比に応じて変速されるので、
ある程度以上の高速段位では増速されて入力軸よりも回
転数が高くなり、各変速歯車対のギヤ比が同じであれ
ば、一定以上の変速段位では、カウンタ軸の回転数は、
一定の減速比で減速されて常に入力軸の回転数よりも低
くなるインプット・リダクションギヤ・タイプの場合に
比べて、かなり高くなることが知られている。そして、
このようにカウンタ軸の回転数が増大した下では、上記
従来技術１のようにシンクロメッシュ装置が全て入力軸
上に配置されていると、この入力軸上の変速歯車は全て
軸に対して回転自在な遊転歯車となり、特に減速比の大
きい１速用および後退用（リバース）歯車対について、
小径歯車が入力軸上の遊転歯車となる関係上、後で詳し
く説明するように、高速段位においてこれら歯車の軸
（入力軸）に対する遊転時の相対回転速度が非常に高く
なり、その軸受の潤滑条件が厳しいものとなる。特に、
リバース遊転歯車の場合には、アイドル歯車の作用によ
り軸とは逆方向に回転し、当該軸との相対回転差が極め
て大きくなるという現象が生じる。
・タイプの歯車式変速機の場合、カウンタ軸は選択され
た変速段位の歯車対のギヤ比に応じて変速されるので、
ある程度以上の高速段位では増速されて入力軸よりも回
転数が高くなり、各変速歯車対のギヤ比が同じであれ
ば、一定以上の変速段位では、カウンタ軸の回転数は、
一定の減速比で減速されて常に入力軸の回転数よりも低
くなるインプット・リダクションギヤ・タイプの場合に
比べて、かなり高くなることが知られている。そして、
このようにカウンタ軸の回転数が増大した下では、上記
従来技術１のようにシンクロメッシュ装置が全て入力軸
上に配置されていると、この入力軸上の変速歯車は全て
軸に対して回転自在な遊転歯車となり、特に減速比の大
きい１速用および後退用（リバース）歯車対について、
小径歯車が入力軸上の遊転歯車となる関係上、後で詳し
く説明するように、高速段位においてこれら歯車の軸
（入力軸）に対する遊転時の相対回転速度が非常に高く
なり、その軸受の潤滑条件が厳しいものとなる。特に、
リバース遊転歯車の場合には、アイドル歯車の作用によ
り軸とは逆方向に回転し、当該軸との相対回転差が極め
て大きくなるという現象が生じる。
【０００８】かかる問題を直接に意識したものではない
が、例えば特開平２−９３１５１号公報（以下、これを
従来技術２という）では、シンクロメッシュ装置のうち
３速と４速とを切り換える３−４速切換用シンクロを除
いて、他のシンクロメッシュ装置をカウンタ軸上に配設
したアウトプット・リダクションギヤ・タイプの歯車式
変速機が開示されている。シンクロメッシュ装置をこの
ように配置した場合には、減速比の大きい１速用および
後退用（リバース）歯車対について、小径歯車が入力軸
と一体回転する固定歯車となり、遊転歯車の軸に対する
相対回転差の問題を緩和することが可能になる。
が、例えば特開平２−９３１５１号公報（以下、これを
従来技術２という）では、シンクロメッシュ装置のうち
３速と４速とを切り換える３−４速切換用シンクロを除
いて、他のシンクロメッシュ装置をカウンタ軸上に配設
したアウトプット・リダクションギヤ・タイプの歯車式
変速機が開示されている。シンクロメッシュ装置をこの
ように配置した場合には、減速比の大きい１速用および
後退用（リバース）歯車対について、小径歯車が入力軸
と一体回転する固定歯車となり、遊転歯車の軸に対する
相対回転差の問題を緩和することが可能になる。
【０００９】ところで、アウトプット・リダクションギ
ヤ・タイプの歯車式変速機の場合、入力軸側からカウン
タ軸側に伝達されるトルクの大きさは、選択された変速
段位の歯車対のギヤ比に応じて異なり、減速比が大きい
ほど大きなトルクが伝えられることになる。この場合、
歯車列の中央に減速比の大きい（つまり伝達トルクの大
きい）歯車が配置されるほど、また、このような減速比
の大きい歯車が中央側に集中して配置されるほど、大き
な荷重がカウンタ軸の中央部分に集中して入力されるこ
とになる。そして、かかる入力荷重の集中に対応するた
めには、カウンタ軸の軸径を太くしてその強度および剛
性を高めなければならず、また、カウンタ軸の支持部に
ついても、より強固で剛性の高いものにすることが必要
になり、変速機の小型軽量化を図る上で好ましくない。
ヤ・タイプの歯車式変速機の場合、入力軸側からカウン
タ軸側に伝達されるトルクの大きさは、選択された変速
段位の歯車対のギヤ比に応じて異なり、減速比が大きい
ほど大きなトルクが伝えられることになる。この場合、
歯車列の中央に減速比の大きい（つまり伝達トルクの大
きい）歯車が配置されるほど、また、このような減速比
の大きい歯車が中央側に集中して配置されるほど、大き
な荷重がカウンタ軸の中央部分に集中して入力されるこ
とになる。そして、かかる入力荷重の集中に対応するた
めには、カウンタ軸の軸径を太くしてその強度および剛
性を高めなければならず、また、カウンタ軸の支持部に
ついても、より強固で剛性の高いものにすることが必要
になり、変速機の小型軽量化を図る上で好ましくない。
【００１０】この点に関して、上記従来技術１および従
来技術２では、共に、減速比が大きい１速用変速歯車対
と２速用変速歯車対とを組み合わせた１−２歯車ユニッ
トが歯車列の中央に配置され、しかも、最も減速比が大
きい１速用変速歯車対が中央側に配設されているので、
カウンタ軸の中央側への大きい入力荷重の集中を有効に
回避することができないという難点があった。
来技術２では、共に、減速比が大きい１速用変速歯車対
と２速用変速歯車対とを組み合わせた１−２歯車ユニッ
トが歯車列の中央に配置され、しかも、最も減速比が大
きい１速用変速歯車対が中央側に配設されているので、
カウンタ軸の中央側への大きい入力荷重の集中を有効に
回避することができないという難点があった。
【００１１】この発明は、上記技術的課題に鑑みてなさ
れたもので、アウトプット・リダクションギヤ・タイプ
の歯車式変速機において、カウンタ軸の中央側への入力
荷重の集中を有効に回避できるようにし、また、カウン
タ軸の回転数の増大に伴う潤滑問題に有効に対処できる
ようにすることを、基本的な目的とする。
れたもので、アウトプット・リダクションギヤ・タイプ
の歯車式変速機において、カウンタ軸の中央側への入力
荷重の集中を有効に回避できるようにし、また、カウン
タ軸の回転数の増大に伴う潤滑問題に有効に対処できる
ようにすることを、基本的な目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】このため、本願の請求項
１に係る発明(以下、第１の発明という)は、同一軸線上
に隣り合うようにして配置された入力軸および出力軸
と、これら両軸と平行に配置されたカウンタ軸と、各変
速段位にそれぞれ対応して上記入力軸および出力軸と上
記カウンタ軸とに対をなして設けられ互いに噛合する複
数の変速歯車対と、選択された変速段位に対応した所定
の変速歯車対で入力軸からカウンタ軸を介して又は直接
に出力軸へ動力が伝達されるように動力伝達経路を切り
換える動力伝達切換機構とを備え、上記変速歯車対のう
ちカウンタ軸の回転を出力軸へ減速して伝達し得る減速
歯車対の各歯車が共にカウンタ軸と出力軸との間で軸と
一体回転する歯車式変速機、つまり、所謂アウトプット
・リダクションギヤ・タイプの歯車式変速機を前提とし
たもので、上記複数の変速歯車対でなる歯車列が、１速
用変速歯車対と２速用変速歯車対とを組み合わせた１−
２歯車ユニットと、５速用変速歯車対と後退用変速歯車
対とを組み合わせた５−Ｒ歯車ユニットと、３速用変速
歯車対と４速用変速歯車対とを組み合わせた３−４歯車
ユニットとで構成されるとともに、これら歯車ユニット
は、上記歯車列において入力側から、１−２歯車ユニッ
ト，５−Ｒ歯車ユニットおよび３−４歯車ユニットの順
に配置されていることを特徴としたものである。
１に係る発明(以下、第１の発明という)は、同一軸線上
に隣り合うようにして配置された入力軸および出力軸
と、これら両軸と平行に配置されたカウンタ軸と、各変
速段位にそれぞれ対応して上記入力軸および出力軸と上
記カウンタ軸とに対をなして設けられ互いに噛合する複
数の変速歯車対と、選択された変速段位に対応した所定
の変速歯車対で入力軸からカウンタ軸を介して又は直接
に出力軸へ動力が伝達されるように動力伝達経路を切り
換える動力伝達切換機構とを備え、上記変速歯車対のう
ちカウンタ軸の回転を出力軸へ減速して伝達し得る減速
歯車対の各歯車が共にカウンタ軸と出力軸との間で軸と
一体回転する歯車式変速機、つまり、所謂アウトプット
・リダクションギヤ・タイプの歯車式変速機を前提とし
たもので、上記複数の変速歯車対でなる歯車列が、１速
用変速歯車対と２速用変速歯車対とを組み合わせた１−
２歯車ユニットと、５速用変速歯車対と後退用変速歯車
対とを組み合わせた５−Ｒ歯車ユニットと、３速用変速
歯車対と４速用変速歯車対とを組み合わせた３−４歯車
ユニットとで構成されるとともに、これら歯車ユニット
は、上記歯車列において入力側から、１−２歯車ユニッ
ト，５−Ｒ歯車ユニットおよび３−４歯車ユニットの順
に配置されていることを特徴としたものである。
【００１３】また、本願の請求項２に係る発明(以下、
第２の発明という)は、上記第１の発明において、上記
各歯車ユニットのうち、１−２歯車ユニットでは１速用
変速歯車対が入力側に、５−Ｒ歯車ユニットでは後退用
変速歯車対が出力側に、それぞれ配置されていることを
特徴としたものである。
第２の発明という)は、上記第１の発明において、上記
各歯車ユニットのうち、１−２歯車ユニットでは１速用
変速歯車対が入力側に、５−Ｒ歯車ユニットでは後退用
変速歯車対が出力側に、それぞれ配置されていることを
特徴としたものである。
【００１４】更に、本願の請求項３に係る発明(以下、
第３の発明という)は、上記第２の発明において、上記
動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自在な前後の
歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対して一体回転
するように連結させ得るシンクロメッシュ装置として、
上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と２速とを切
り換える１−２速切換用シンクロと、上記５−Ｒ歯車ユ
ニットに介設されて５速と後退段とを切り換える５速−
Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニットに介設さ
れて３速と４速とを切り換える３−４速切換用シンクロ
とを備えており、これら３個のシンクロメッシュ装置が
全て上記入力軸上に配設されていることを特徴としたも
のである。
第３の発明という)は、上記第２の発明において、上記
動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自在な前後の
歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対して一体回転
するように連結させ得るシンクロメッシュ装置として、
上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と２速とを切
り換える１−２速切換用シンクロと、上記５−Ｒ歯車ユ
ニットに介設されて５速と後退段とを切り換える５速−
Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニットに介設さ
れて３速と４速とを切り換える３−４速切換用シンクロ
とを備えており、これら３個のシンクロメッシュ装置が
全て上記入力軸上に配設されていることを特徴としたも
のである。
【００１５】また更に、本願の請求項４に係る発明(以
下、第４の発明という)は、上記第２の発明において、
上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自在な前
後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対して一体
回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装置とし
て、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と２速と
を切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５−Ｒ歯
車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換える５
速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニットに介
設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換用シン
クロとを備えており、これら３個のシンクロメッシュ装
置のうち、１−２速切換用シンクロのみが上記カウンタ
軸上に配設され、他のシンクロメッシュ装置は上記入力
軸上に配設されていることを特徴としたものである。
下、第４の発明という)は、上記第２の発明において、
上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自在な前
後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対して一体
回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装置とし
て、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と２速と
を切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５−Ｒ歯
車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換える５
速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニットに介
設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換用シン
クロとを備えており、これら３個のシンクロメッシュ装
置のうち、１−２速切換用シンクロのみが上記カウンタ
軸上に配設され、他のシンクロメッシュ装置は上記入力
軸上に配設されていることを特徴としたものである。
【００１６】また更に、本願の請求項５に係る発明(以
下、第５の発明という)は、上記第２の発明において、
上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自在な前
後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対して一体
回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装置とし
て、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と２速と
を切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５−Ｒ歯
車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換える５
速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニットに介
設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換用シン
クロとを備えており、これら３個のシンクロメッシュ装
置のうち、５速−Ｒ切換用シンクロのみが上記カウンタ
軸上に配設され、他のシンクロメッシュ装置は上記入力
軸上に配設されていることを特徴としたものである。
下、第５の発明という)は、上記第２の発明において、
上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自在な前
後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対して一体
回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装置とし
て、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と２速と
を切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５−Ｒ歯
車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換える５
速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニットに介
設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換用シン
クロとを備えており、これら３個のシンクロメッシュ装
置のうち、５速−Ｒ切換用シンクロのみが上記カウンタ
軸上に配設され、他のシンクロメッシュ装置は上記入力
軸上に配設されていることを特徴としたものである。
【００１７】また更に、本願の請求項６に係る発明(以
下、第６の発明という)は、上記第２の発明において、
上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自在な前
後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対して一体
回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装置とし
て、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と２速と
を切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５−Ｒ歯
車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換える５
速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニットに介
設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換用シン
クロとを備えており、これら３個のシンクロメッシュ装
置のうち、１−２速切換用シンクロと５速−Ｒ切換用シ
ンクロとは上記カウンタ軸上に配設される一方、３−４
速切換用シンクロのみが上記入力軸上に配設されている
ことを特徴としたものである。
下、第６の発明という)は、上記第２の発明において、
上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自在な前
後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対して一体
回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装置とし
て、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と２速と
を切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５−Ｒ歯
車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換える５
速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニットに介
設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換用シン
クロとを備えており、これら３個のシンクロメッシュ装
置のうち、１−２速切換用シンクロと５速−Ｒ切換用シ
ンクロとは上記カウンタ軸上に配設される一方、３−４
速切換用シンクロのみが上記入力軸上に配設されている
ことを特徴としたものである。
【００１８】また、本願の請求項７に係る発明(以下、
第７の発明という)は、上記第１の発明において、上記
各歯車ユニットのうち、１−２歯車ユニットでは１速用
変速歯車対が入力側に、５−Ｒ歯車ユニットでは後退用
変速歯車対が入力側に、それぞれ配置されていることを
特徴としたものである。
第７の発明という)は、上記第１の発明において、上記
各歯車ユニットのうち、１−２歯車ユニットでは１速用
変速歯車対が入力側に、５−Ｒ歯車ユニットでは後退用
変速歯車対が入力側に、それぞれ配置されていることを
特徴としたものである。
【００１９】更に、本願の請求項８に係る発明(以下、
第８の発明という)は、上記第７の発明において、上記
動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自在な前後の
歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対して一体回転
するように連結させ得るシンクロメッシュ装置として、
上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と２速とを切
り換える１−２速切換用シンクロと、上記５−Ｒ歯車ユ
ニットに介設されて５速と後退段とを切り換える５速−
Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニットに介設さ
れて３速と４速とを切り換える３−４速切換用シンクロ
とを備えており、これら３個のシンクロメッシュ装置が
全て上記入力軸上に配設されていることを特徴としたも
のである。
第８の発明という)は、上記第７の発明において、上記
動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自在な前後の
歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対して一体回転
するように連結させ得るシンクロメッシュ装置として、
上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と２速とを切
り換える１−２速切換用シンクロと、上記５−Ｒ歯車ユ
ニットに介設されて５速と後退段とを切り換える５速−
Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニットに介設さ
れて３速と４速とを切り換える３−４速切換用シンクロ
とを備えており、これら３個のシンクロメッシュ装置が
全て上記入力軸上に配設されていることを特徴としたも
のである。
【００２０】また更に、本願の請求項９に係る発明(以
下、第９の発明という)は、上記第７の発明において、
上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自在な前
後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対して一体
回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装置とし
て、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と２速と
を切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５−Ｒ歯
車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換える５
速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニットに介
設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換用シン
クロとを備えており、これら３個のシンクロメッシュ装
置のうち、１−２速切換用シンクロのみが上記カウンタ
軸上に配設され、他のシンクロメッシュ装置は上記入力
軸上に配設されていることを特徴としたものである。
下、第９の発明という)は、上記第７の発明において、
上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自在な前
後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対して一体
回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装置とし
て、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と２速と
を切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５−Ｒ歯
車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換える５
速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニットに介
設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換用シン
クロとを備えており、これら３個のシンクロメッシュ装
置のうち、１−２速切換用シンクロのみが上記カウンタ
軸上に配設され、他のシンクロメッシュ装置は上記入力
軸上に配設されていることを特徴としたものである。
【００２１】また更に、本願の請求項１０に係る発明
(以下、第１０の発明という)は、上記第７の発明におい
て、上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自在
な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対して
一体回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装置
として、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と２
速とを切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５−
Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換え
る５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニット
に介設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換用
シンクロとを備えており、これら３個のシンクロメッシ
ュ装置のうち、５速−Ｒ切換用シンクロのみが上記カウ
ンタ軸上に配設され、他のシンクロメッシュ装置は上記
入力軸上に配設されていることを特徴としたものであ
る。
(以下、第１０の発明という)は、上記第７の発明におい
て、上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自在
な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対して
一体回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装置
として、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と２
速とを切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５−
Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換え
る５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニット
に介設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換用
シンクロとを備えており、これら３個のシンクロメッシ
ュ装置のうち、５速−Ｒ切換用シンクロのみが上記カウ
ンタ軸上に配設され、他のシンクロメッシュ装置は上記
入力軸上に配設されていることを特徴としたものであ
る。
【００２２】また更に、本願の請求項１１に係る発明
(以下、第１１の発明という)は、上記第７の発明におい
て、上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自在
な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対して
一体回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装置
として、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と２
速とを切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５−
Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換え
る５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニット
に介設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換用
シンクロとを備えており、これら３個のシンクロメッシ
ュ装置のうち、１−２速切換用シンクロと５速−Ｒ切換
用シンクロとは上記カウンタ軸上に配設される一方、３
−４速切換用シンクロのみが上記入力軸上に配設されて
いることを特徴としたものである。
(以下、第１１の発明という)は、上記第７の発明におい
て、上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自在
な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対して
一体回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装置
として、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と２
速とを切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５−
Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換え
る５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニット
に介設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換用
シンクロとを備えており、これら３個のシンクロメッシ
ュ装置のうち、１−２速切換用シンクロと５速−Ｒ切換
用シンクロとは上記カウンタ軸上に配設される一方、３
−４速切換用シンクロのみが上記入力軸上に配設されて
いることを特徴としたものである。
【００２３】また、本願の請求項１２に係る発明(以
下、第１２の発明という)は、上記第１の発明におい
て、上記各歯車ユニットのうち、１−２歯車ユニットで
は１速用変速歯車対が出力側に、５−Ｒ歯車ユニットで
は後退用変速歯車対が出力側に、それぞれ配置されてい
ることを特徴としたものである。
下、第１２の発明という)は、上記第１の発明におい
て、上記各歯車ユニットのうち、１−２歯車ユニットで
は１速用変速歯車対が出力側に、５−Ｒ歯車ユニットで
は後退用変速歯車対が出力側に、それぞれ配置されてい
ることを特徴としたものである。
【００２４】更に、本願の請求項１３に係る発明(以
下、第１３の発明という)は、上記第１２の発明におい
て、上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自在
な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対して
一体回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装置
として、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と２
速とを切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５−
Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換え
る５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニット
に介設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換用
シンクロとを備えており、これら３個のシンクロメッシ
ュ装置が全て上記入力軸上に配設されていることを特徴
としたものである。
下、第１３の発明という)は、上記第１２の発明におい
て、上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自在
な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対して
一体回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装置
として、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と２
速とを切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５−
Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換え
る５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニット
に介設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換用
シンクロとを備えており、これら３個のシンクロメッシ
ュ装置が全て上記入力軸上に配設されていることを特徴
としたものである。
【００２５】また更に、本願の請求項１４に係る発明
(以下、第１４の発明という)は、上記第１２の発明にお
いて、上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自
在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対し
て一体回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装
置として、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と
２速とを切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５
−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換
える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニッ
トに介設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換
用シンクロとを備えており、これら３個のシンクロメッ
シュ装置のうち、１−２速切換用シンクロのみが上記カ
ウンタ軸上に配設され、他のシンクロメッシュ装置は上
記入力軸上に配設されていることを特徴としたものであ
る。
(以下、第１４の発明という)は、上記第１２の発明にお
いて、上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自
在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対し
て一体回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装
置として、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と
２速とを切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５
−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換
える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニッ
トに介設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換
用シンクロとを備えており、これら３個のシンクロメッ
シュ装置のうち、１−２速切換用シンクロのみが上記カ
ウンタ軸上に配設され、他のシンクロメッシュ装置は上
記入力軸上に配設されていることを特徴としたものであ
る。
【００２６】また更に、本願の請求項１５に係る発明
(以下、第１５の発明という)は、上記第１２の発明にお
いて、上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自
在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対し
て一体回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装
置として、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と
２速とを切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５
−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換
える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニッ
トに介設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換
用シンクロとを備えており、これら３個のシンクロメッ
シュ装置のうち、５速−Ｒ切換用シンクロのみが上記カ
ウンタ軸上に配設され、他のシンクロメッシュ装置は上
記入力軸上に配設されていることを特徴としたものであ
る。
(以下、第１５の発明という)は、上記第１２の発明にお
いて、上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自
在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対し
て一体回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装
置として、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と
２速とを切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５
−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換
える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニッ
トに介設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換
用シンクロとを備えており、これら３個のシンクロメッ
シュ装置のうち、５速−Ｒ切換用シンクロのみが上記カ
ウンタ軸上に配設され、他のシンクロメッシュ装置は上
記入力軸上に配設されていることを特徴としたものであ
る。
【００２７】また更に、本願の請求項１６に係る発明
(以下、第１６の発明という)は、上記第１２の発明にお
いて、上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自
在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対し
て一体回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装
置として、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と
２速とを切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５
−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換
える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニッ
トに介設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換
用シンクロとを備えており、これら３個のシンクロメッ
シュ装置のうち、１−２速切換用シンクロと５速−Ｒ切
換用シンクロとは上記カウンタ軸上に配設される一方、
３−４速切換用シンクロのみが上記入力軸上に配設され
ていることを特徴としたものである。
(以下、第１６の発明という)は、上記第１２の発明にお
いて、上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自
在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対し
て一体回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装
置として、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と
２速とを切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５
−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換
える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニッ
トに介設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換
用シンクロとを備えており、これら３個のシンクロメッ
シュ装置のうち、１−２速切換用シンクロと５速−Ｒ切
換用シンクロとは上記カウンタ軸上に配設される一方、
３−４速切換用シンクロのみが上記入力軸上に配設され
ていることを特徴としたものである。
【００２８】また、本願の請求項１７に係る発明(以
下、第１７の発明という)は、上記第１の発明におい
て、上記各歯車ユニットのうち、１−２歯車ユニットで
は１速用変速歯車対が出力側に、５−Ｒ歯車ユニットで
は後退用変速歯車対が入力側に、それぞれ配置されてい
ることを特徴としたものである。
下、第１７の発明という)は、上記第１の発明におい
て、上記各歯車ユニットのうち、１−２歯車ユニットで
は１速用変速歯車対が出力側に、５−Ｒ歯車ユニットで
は後退用変速歯車対が入力側に、それぞれ配置されてい
ることを特徴としたものである。
【００２９】更に、本願の請求項１８に係る発明(以
下、第１８の発明という)は、上記第１７の発明におい
て、上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自在
な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対して
一体回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装置
として、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と２
速とを切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５−
Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換え
る５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニット
に介設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換用
シンクロとを備えており、これら３個のシンクロメッシ
ュ装置が全て上記入力軸上に配設されていることを特徴
としたものである。
下、第１８の発明という)は、上記第１７の発明におい
て、上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自在
な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対して
一体回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装置
として、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と２
速とを切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５−
Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換え
る５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニット
に介設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換用
シンクロとを備えており、これら３個のシンクロメッシ
ュ装置が全て上記入力軸上に配設されていることを特徴
としたものである。
【００３０】また更に、本願の請求項１９に係る発明
(以下、第１９の発明という)は、上記第１７の発明にお
いて、上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自
在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対し
て一体回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装
置として、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と
２速とを切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５
−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換
える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニッ
トに介設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換
用シンクロとを備えており、これら３個のシンクロメッ
シュ装置のうち、１−２速切換用シンクロのみが上記カ
ウンタ軸上に配設され、他のシンクロメッシュ装置は上
記入力軸上に配設されていることを特徴としたものであ
る。
(以下、第１９の発明という)は、上記第１７の発明にお
いて、上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自
在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対し
て一体回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装
置として、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と
２速とを切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５
−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換
える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニッ
トに介設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換
用シンクロとを備えており、これら３個のシンクロメッ
シュ装置のうち、１−２速切換用シンクロのみが上記カ
ウンタ軸上に配設され、他のシンクロメッシュ装置は上
記入力軸上に配設されていることを特徴としたものであ
る。
【００３１】また更に、本願の請求項２０に係る発明
(以下、第２０の発明という)は、上記第１７の発明にお
いて、上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自
在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対し
て一体回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装
置として、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と
２速とを切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５
−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換
える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニッ
トに介設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換
用シンクロとを備えており、これら３個のシンクロメッ
シュ装置のうち、５速−Ｒ切換用シンクロのみが上記カ
ウンタ軸上に配設され、他のシンクロメッシュ装置は上
記入力軸上に配設されていることを特徴としたものであ
る。
(以下、第２０の発明という)は、上記第１７の発明にお
いて、上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自
在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対し
て一体回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装
置として、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と
２速とを切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５
−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換
える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニッ
トに介設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換
用シンクロとを備えており、これら３個のシンクロメッ
シュ装置のうち、５速−Ｒ切換用シンクロのみが上記カ
ウンタ軸上に配設され、他のシンクロメッシュ装置は上
記入力軸上に配設されていることを特徴としたものであ
る。
【００３２】また更に、本願の請求項２１に係る発明
(以下、第２１の発明という)は、上記第１７の発明にお
いて、上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自
在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対し
て一体回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装
置として、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と
２速とを切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５
−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換
える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニッ
トに介設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換
用シンクロとを備えており、これら３個のシンクロメッ
シュ装置のうち、１−２速切換用シンクロと５速−Ｒ切
換用シンクロとは上記カウンタ軸上に配設される一方、
３−４速切換用シンクロのみが上記入力軸上に配設され
ていることを特徴としたものである。
(以下、第２１の発明という)は、上記第１７の発明にお
いて、上記動力伝達切換機構が、軸に対して相対回転自
在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当該軸に対し
て一体回転するように連結させ得るシンクロメッシュ装
置として、上記１−２歯車ユニットに介設されて１速と
２速とを切り換える１−２速切換用シンクロと、上記５
−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段とを切り換
える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４歯車ユニッ
トに介設されて３速と４速とを切り換える３−４速切換
用シンクロとを備えており、これら３個のシンクロメッ
シュ装置のうち、１−２速切換用シンクロと５速−Ｒ切
換用シンクロとは上記カウンタ軸上に配設される一方、
３−４速切換用シンクロのみが上記入力軸上に配設され
ていることを特徴としたものである。
【００３３】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を、添
付図面に基づいて詳細に説明する。まず、第１の実施の
形態について説明する。図１は本発明の第１の実施の形
態に係る歯車式変速機ＴＭ１の全体構成を概略的に示す
縦断面説明図、また、図２は上記変速機ＴＭ１の歯車機
構等の要部を拡大して示す縦断面説明図である。これら
の図に示すように、上記変速機ＴＭ１では、変速機ケー
ス１０内において、入力軸Ｓｉと出力軸Ｓｏとが同一軸
線上に隣り合うようにして配置されると共に、より好ま
しくは、その下方に、これら両軸Ｓｉ,Ｓｏと平行にカ
ウンタ軸Ｓｃが配置されている。そして、各変速段位に
それぞれ対応し相互に噛合する複数の歯車対１Ｇ〜６Ｇ
が、上記入力軸Ｓｉおよび出力軸Ｓｏとカウンタ軸Ｓｃ
とに対をなして設けられている。
付図面に基づいて詳細に説明する。まず、第１の実施の
形態について説明する。図１は本発明の第１の実施の形
態に係る歯車式変速機ＴＭ１の全体構成を概略的に示す
縦断面説明図、また、図２は上記変速機ＴＭ１の歯車機
構等の要部を拡大して示す縦断面説明図である。これら
の図に示すように、上記変速機ＴＭ１では、変速機ケー
ス１０内において、入力軸Ｓｉと出力軸Ｓｏとが同一軸
線上に隣り合うようにして配置されると共に、より好ま
しくは、その下方に、これら両軸Ｓｉ,Ｓｏと平行にカ
ウンタ軸Ｓｃが配置されている。そして、各変速段位に
それぞれ対応し相互に噛合する複数の歯車対１Ｇ〜６Ｇ
が、上記入力軸Ｓｉおよび出力軸Ｓｏとカウンタ軸Ｓｃ
とに対をなして設けられている。
【００３４】尚、上記変速機ＴＭ１は、後で詳しく説明
するように、カウンタ軸Ｓｃの回転を出力軸Ｓｏへ減速
して伝達し得る減速歯車対４Ｇの各歯車４Ｇｃ,４Ｇｏ
が共にカウンタ軸Ｓｃと出力軸Ｓｏとの間で軸と一体回
転するように構成された、所謂、アウトプット・リダク
ションギヤ・タイプのもので、上記減速歯車対４Ｇは、
好ましくは、カウンタ軸Ｓｃの後端部（出力側端部）に
配置されている。また、上記変速機ＴＭ１は、例えば、
エンジン縦置きの所謂ＦＲ型の自動車に搭載されるもの
で、前進５段，後退１段の変速段を有し、例えばその第
４速が、入力軸Ｓｉと出力軸Ｓｏとを直結させる直結段
を構成するようになっている。
するように、カウンタ軸Ｓｃの回転を出力軸Ｓｏへ減速
して伝達し得る減速歯車対４Ｇの各歯車４Ｇｃ,４Ｇｏ
が共にカウンタ軸Ｓｃと出力軸Ｓｏとの間で軸と一体回
転するように構成された、所謂、アウトプット・リダク
ションギヤ・タイプのもので、上記減速歯車対４Ｇは、
好ましくは、カウンタ軸Ｓｃの後端部（出力側端部）に
配置されている。また、上記変速機ＴＭ１は、例えば、
エンジン縦置きの所謂ＦＲ型の自動車に搭載されるもの
で、前進５段，後退１段の変速段を有し、例えばその第
４速が、入力軸Ｓｉと出力軸Ｓｏとを直結させる直結段
を構成するようになっている。
【００３５】上記歯車式変速機ＴＭ１の入力軸Ｓｉは、
その入力側（前端側：図１における左端側）がクラッチ
１を介してエンジン出力軸（不図示）に連結される一
方、出力側（後端側：図１における右端側）は出力軸Ｓ
ｏの入力側端部（前端部）と組み合わされている。ま
た、この出力軸Ｓｏの出力側（後端側：図１における右
端側）は、後輪側へ駆動力を伝えるプロペラシャフト
（不図示）に最終的に連結されるようになっている。そ
して、上記変速機ケース１０には、ケース内壁から内側
へ張り出す複数の軸支部１１〜１３が設けられ、これら
軸支部１１〜１３に、上記入力軸Ｓｉ，出力軸Ｓｏおよ
びカウンタ軸Ｓｃを各々回転自在に支承する軸受がそれ
ぞれ配設されている。尚、最も入力側（前側：図１にお
ける左側）の軸支部１１はフロントカバー１５によって
その入力側が覆われている。
その入力側（前端側：図１における左端側）がクラッチ
１を介してエンジン出力軸（不図示）に連結される一
方、出力側（後端側：図１における右端側）は出力軸Ｓ
ｏの入力側端部（前端部）と組み合わされている。ま
た、この出力軸Ｓｏの出力側（後端側：図１における右
端側）は、後輪側へ駆動力を伝えるプロペラシャフト
（不図示）に最終的に連結されるようになっている。そ
して、上記変速機ケース１０には、ケース内壁から内側
へ張り出す複数の軸支部１１〜１３が設けられ、これら
軸支部１１〜１３に、上記入力軸Ｓｉ，出力軸Ｓｏおよ
びカウンタ軸Ｓｃを各々回転自在に支承する軸受がそれ
ぞれ配設されている。尚、最も入力側（前側：図１にお
ける左側）の軸支部１１はフロントカバー１５によって
その入力側が覆われている。
【００３６】上記変速機ＴＭ１は、上述のように、前進
５段，後退１段の変速段を有するもので、これらの各変
速段位に対応して６組の変速歯車対１Ｇ〜６Ｇが設けら
れている。本実施の形態では、これら６組の歯車対１Ｇ
〜６Ｇについて、１速用歯車対１Ｇと２速用歯車対２Ｇ
とが組み合わされて１−２歯車ユニットが、５速用歯車
対５Ｇと後退用歯車対６Ｇとが組み合わされて５−Ｒ歯
車ユニットが、また、３速用歯車対３Ｇと４速用歯車対
４Ｇとが組み合わされて３−４歯車ユニットとが、それ
ぞれ構成されている。
５段，後退１段の変速段を有するもので、これらの各変
速段位に対応して６組の変速歯車対１Ｇ〜６Ｇが設けら
れている。本実施の形態では、これら６組の歯車対１Ｇ
〜６Ｇについて、１速用歯車対１Ｇと２速用歯車対２Ｇ
とが組み合わされて１−２歯車ユニットが、５速用歯車
対５Ｇと後退用歯車対６Ｇとが組み合わされて５−Ｒ歯
車ユニットが、また、３速用歯車対３Ｇと４速用歯車対
４Ｇとが組み合わされて３−４歯車ユニットとが、それ
ぞれ構成されている。
【００３７】そして、これら歯車ユニットは、上記歯車
列において入力側（前側）から、１−２歯車ユニット，
５−Ｒ歯車ユニット，３−４歯車ユニットの順に配置さ
れている。つまり、上記５−Ｒ歯車ユニットが歯車列の
中央に配置されている。そして、各歯車ユニットのう
ち、１−２歯車ユニットでは１速用変速歯車対１Ｇが入
力側（前側）に、５−Ｒ歯車ユニットでは後退用変速歯
車対６Ｇが出力側（後側）に、それぞれ配置されてい
る。すなわち、上記６組の歯車対１Ｇ〜６Ｇは、入力側
（前側）から、１速用歯車対１Ｇ，２速用歯車対２Ｇ，
５速用歯車対５Ｇ，後退用用歯車対６Ｇ，３速用歯車対
３Ｇおよび４速用歯車対４Ｇの順番で配列されている。
列において入力側（前側）から、１−２歯車ユニット，
５−Ｒ歯車ユニット，３−４歯車ユニットの順に配置さ
れている。つまり、上記５−Ｒ歯車ユニットが歯車列の
中央に配置されている。そして、各歯車ユニットのう
ち、１−２歯車ユニットでは１速用変速歯車対１Ｇが入
力側（前側）に、５−Ｒ歯車ユニットでは後退用変速歯
車対６Ｇが出力側（後側）に、それぞれ配置されてい
る。すなわち、上記６組の歯車対１Ｇ〜６Ｇは、入力側
（前側）から、１速用歯車対１Ｇ，２速用歯車対２Ｇ，
５速用歯車対５Ｇ，後退用用歯車対６Ｇ，３速用歯車対
３Ｇおよび４速用歯車対４Ｇの順番で配列されている。
【００３８】また、本実施の形態では、上記各歯車対１
Ｇ〜６Ｇについて、カウンタ軸Ｓｃ側に設けられた歯車
（カウンタ歯車１Ｇｃ〜６Ｇｃ）は、その全てが、軸
（カウンタ軸Ｓｃ）と共に一体的に回転する固定歯車と
して形成される一方、入力軸Ｓｉ側に設けられた５個の
入力歯車１Ｇｉ〜３Ｇｉ,５Ｇｉ及び６Ｇｉは、その全
てが軸（入力軸Ｓｉ）に対して相対的に回転自在な遊転
歯車として形成されている。尚、従来、良く知られてい
るように、後退用歯車対６Ｇの場合は、その固定歯車６
Ｇｃと遊転歯車６Ｇｉとは、図示しないアイドル歯車
（リバース・アイドル歯車）を介して噛み合っており、
このリバース・アイドル歯車によって、被駆動歯車が前
進用の歯車対の場合と反対方向に回転するようになって
いる。
Ｇ〜６Ｇについて、カウンタ軸Ｓｃ側に設けられた歯車
（カウンタ歯車１Ｇｃ〜６Ｇｃ）は、その全てが、軸
（カウンタ軸Ｓｃ）と共に一体的に回転する固定歯車と
して形成される一方、入力軸Ｓｉ側に設けられた５個の
入力歯車１Ｇｉ〜３Ｇｉ,５Ｇｉ及び６Ｇｉは、その全
てが軸（入力軸Ｓｉ）に対して相対的に回転自在な遊転
歯車として形成されている。尚、従来、良く知られてい
るように、後退用歯車対６Ｇの場合は、その固定歯車６
Ｇｃと遊転歯車６Ｇｉとは、図示しないアイドル歯車
（リバース・アイドル歯車）を介して噛み合っており、
このリバース・アイドル歯車によって、被駆動歯車が前
進用の歯車対の場合と反対方向に回転するようになって
いる。
【００３９】上記４速用歯車対（減速歯車対）４Ｇにつ
いては、片方（カウンタ歯車４Ｇｃ）がカウンタ軸Ｓｃ
の後端部（出力側端部）に該軸Ｓｃと共に一体的に回転
する固定歯車として設けられる一方、他方（出力歯車４
Ｇｏ）は出力軸Ｓｏの前端部（入力側端部）に該軸Ｓｏ
と一体的に回転する固定歯車として設けられている。
尚、この４速用の出力歯車４Ｇｏは、例えばニードル軸
受Ｂ４を介して入力軸Ｓｉの後端部（出力側端部）に回
転自在に組み付けられており、入力軸Ｓｉに対しては相
対的に回転自在である。そして、上記４速用のカウンタ
歯車４Ｇｃと出力歯車４Ｇｏとで所定のギヤ比の減速歯
車対４Ｇが形成されている。すなわち、カウンタ軸Ｓｃ
の回転を出力軸Ｓｏへ減速して伝達し得る減速歯車対４
Ｇの各歯車４Ｇｃ,４Ｇｏが共にカウンタ軸Ｓｃと出力
軸Ｓｏとの間で軸と一体回転するようになっており、減
速歯車対４Ｇをこのようにレイアウトすることにより、
上述のように、所謂アウトプット・リダクションギヤ・
タイプの歯車式変速機ＴＭ１が構成されている。
いては、片方（カウンタ歯車４Ｇｃ）がカウンタ軸Ｓｃ
の後端部（出力側端部）に該軸Ｓｃと共に一体的に回転
する固定歯車として設けられる一方、他方（出力歯車４
Ｇｏ）は出力軸Ｓｏの前端部（入力側端部）に該軸Ｓｏ
と一体的に回転する固定歯車として設けられている。
尚、この４速用の出力歯車４Ｇｏは、例えばニードル軸
受Ｂ４を介して入力軸Ｓｉの後端部（出力側端部）に回
転自在に組み付けられており、入力軸Ｓｉに対しては相
対的に回転自在である。そして、上記４速用のカウンタ
歯車４Ｇｃと出力歯車４Ｇｏとで所定のギヤ比の減速歯
車対４Ｇが形成されている。すなわち、カウンタ軸Ｓｃ
の回転を出力軸Ｓｏへ減速して伝達し得る減速歯車対４
Ｇの各歯車４Ｇｃ,４Ｇｏが共にカウンタ軸Ｓｃと出力
軸Ｓｏとの間で軸と一体回転するようになっており、減
速歯車対４Ｇをこのようにレイアウトすることにより、
上述のように、所謂アウトプット・リダクションギヤ・
タイプの歯車式変速機ＴＭ１が構成されている。
【００４０】このように、上記変速機ＴＭ１はアウトプ
ット・リダクションギヤ・タイプであるので、アイドリ
ング時など、ニュートラル状態でカウンタ軸Ｓｃが空転
することはなく、しかも、入力軸Ｓｉ上の全ての歯車が
入力軸Ｓｉに対して相対回転自在な遊転歯車として設け
られているので、アイドリング時には、入力軸Ｓｉのみ
が回転し、その軸上の歯車は全く回転しない。したがっ
て、変速歯車対１Ｇ〜６Ｇによって所謂アイドル歯打ち
音が生じることはない。
ット・リダクションギヤ・タイプであるので、アイドリ
ング時など、ニュートラル状態でカウンタ軸Ｓｃが空転
することはなく、しかも、入力軸Ｓｉ上の全ての歯車が
入力軸Ｓｉに対して相対回転自在な遊転歯車として設け
られているので、アイドリング時には、入力軸Ｓｉのみ
が回転し、その軸上の歯車は全く回転しない。したがっ
て、変速歯車対１Ｇ〜６Ｇによって所謂アイドル歯打ち
音が生じることはない。
【００４１】上記各遊転歯車の間には、前後の遊転歯車
のいずれか一方を選択的に軸（この場合は入力軸Ｓｉ）
に対して一体回転するように連結させ得るシンクロメッ
シュ装置Ｙａ〜Ｙｃが配設されている。この場合、全て
の遊転歯車が入力軸Ｓｉ上に設けられている関係上、シ
ンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃも全て入力軸Ｓｉ上に設
けられることになる。すなわち、入力軸Ｓｉには、１速
と２速とを切り換える１−２速切換用シンクロＹａと、
３速と４速とを切り換える３−４速切換用シンクロＹｂ
と、５速と後退段（リバース）とを切り換える５速−Ｒ
切換用シンクロＹｃの３個のシンクロメッシュ装置Ｙａ
〜Ｙｃが設けられている。
のいずれか一方を選択的に軸（この場合は入力軸Ｓｉ）
に対して一体回転するように連結させ得るシンクロメッ
シュ装置Ｙａ〜Ｙｃが配設されている。この場合、全て
の遊転歯車が入力軸Ｓｉ上に設けられている関係上、シ
ンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃも全て入力軸Ｓｉ上に設
けられることになる。すなわち、入力軸Ｓｉには、１速
と２速とを切り換える１−２速切換用シンクロＹａと、
３速と４速とを切り換える３−４速切換用シンクロＹｂ
と、５速と後退段（リバース）とを切り換える５速−Ｒ
切換用シンクロＹｃの３個のシンクロメッシュ装置Ｙａ
〜Ｙｃが設けられている。
【００４２】上記各シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃ
は、従来から良く知られているものと同じものである
が、例えば１−２速切換用のものＹａを例にとって、そ
の基本的な構成の概略を説明すれば、例えば図３に示す
ように、軸（入力軸Ｓｉ）に対して例えばスプライン嵌
合されたシンクロナイザハブ２１と、該ハブ２１の外周
上に複数個設けられたシンクロナイザキー２２と、前後
一対のシンクロナイザリング２３,２４と、各シンクロ
ナイザリング２３,２４と対向配置されたギヤ側リング
部材２５,２６と、上記シンクロナイザキー２２の外側
に位置してシフトフォーク３０によって前後いずれかに
移動させられ得るシンクロナイザスリーブ２７とを備え
て構成され、このシンクロナイザスリーブ２７の前後い
ずれかへの移動に応じて、歯車１Ｇｉ又は２Ｇｉが軸Ｓ
ｉと一体的に回転させられるようになっている。
は、従来から良く知られているものと同じものである
が、例えば１−２速切換用のものＹａを例にとって、そ
の基本的な構成の概略を説明すれば、例えば図３に示す
ように、軸（入力軸Ｓｉ）に対して例えばスプライン嵌
合されたシンクロナイザハブ２１と、該ハブ２１の外周
上に複数個設けられたシンクロナイザキー２２と、前後
一対のシンクロナイザリング２３,２４と、各シンクロ
ナイザリング２３,２４と対向配置されたギヤ側リング
部材２５,２６と、上記シンクロナイザキー２２の外側
に位置してシフトフォーク３０によって前後いずれかに
移動させられ得るシンクロナイザスリーブ２７とを備え
て構成され、このシンクロナイザスリーブ２７の前後い
ずれかへの移動に応じて、歯車１Ｇｉ又は２Ｇｉが軸Ｓ
ｉと一体的に回転させられるようになっている。
【００４３】本実施の形態では、複数（３個）のシンク
ロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃが同一軸線上（入力軸Ｓｉ
上）に配置されているので、これらが入力軸Ｓｉ側とカ
ウンタ軸Ｓｃ側とに分かれて配置されている場合に比べ
て、シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃの例えばリンク機
構等の駆動機構を簡素化することができる。特に、本実
施の形態では、上記入力軸Ｓｉは、カウンタ軸Ｓｃの上
方に位置し、変速機ケース１０内で上部に設けられてい
るので、各シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃの駆動機構
が小型で済み、その構造をより簡素化することができる
のである。
ロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃが同一軸線上（入力軸Ｓｉ
上）に配置されているので、これらが入力軸Ｓｉ側とカ
ウンタ軸Ｓｃ側とに分かれて配置されている場合に比べ
て、シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃの例えばリンク機
構等の駆動機構を簡素化することができる。特に、本実
施の形態では、上記入力軸Ｓｉは、カウンタ軸Ｓｃの上
方に位置し、変速機ケース１０内で上部に設けられてい
るので、各シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃの駆動機構
が小型で済み、その構造をより簡素化することができる
のである。
【００４４】以上の構成において、シフトレバー２の切
換操作で４速以外の他の変速段のいずれかが選択される
と、当該変速段の遊転歯車（入力歯車）が入力軸Ｓｉと
一体的に回転するように該軸Ｓｉに対して連結され、こ
の遊転歯車が対をなす固定歯車（カウンタ歯車）と噛み
合った状態で回転するすることによりカウンタ軸Ｓｃが
駆動される。このカウンタ軸Ｓｃの回転が上記減速歯車
対４Ｇで減速されながら出力軸Ｓｏに伝達される。一
方、シフトレバー２が他の変速段から４速に切り換えら
れた場合には、出力軸Ｓｏが入力軸Ｓｉに対して連結さ
れることにより、入力側と出力側とが直結されるように
なっている。
換操作で４速以外の他の変速段のいずれかが選択される
と、当該変速段の遊転歯車（入力歯車）が入力軸Ｓｉと
一体的に回転するように該軸Ｓｉに対して連結され、こ
の遊転歯車が対をなす固定歯車（カウンタ歯車）と噛み
合った状態で回転するすることによりカウンタ軸Ｓｃが
駆動される。このカウンタ軸Ｓｃの回転が上記減速歯車
対４Ｇで減速されながら出力軸Ｓｏに伝達される。一
方、シフトレバー２が他の変速段から４速に切り換えら
れた場合には、出力軸Ｓｏが入力軸Ｓｉに対して連結さ
れることにより、入力側と出力側とが直結されるように
なっている。
【００４５】本実施の形態では、各変速歯車対１Ｇ〜６
Ｇの変速比や各歯車の歯数を、例えば表１のように設定
するとともに、当該歯車式変速機を実車に搭載して、種
々の実験やシュミレーションを行った。上記表１より、
各変速歯車対の減速比は、１速用変速歯車対１Ｇが最も
大きく、次いで、リバース用変速歯車対６Ｇ，２速用変
速歯車対の順であることが分かる。尚、比較例として
は、従来のインプット・リダクションギヤ・タイプで、
変速比が同一に設定されたものを用いた。
Ｇの変速比や各歯車の歯数を、例えば表１のように設定
するとともに、当該歯車式変速機を実車に搭載して、種
々の実験やシュミレーションを行った。上記表１より、
各変速歯車対の減速比は、１速用変速歯車対１Ｇが最も
大きく、次いで、リバース用変速歯車対６Ｇ，２速用変
速歯車対の順であることが分かる。尚、比較例として
は、従来のインプット・リダクションギヤ・タイプで、
変速比が同一に設定されたものを用いた。
【００４６】
【表１】
【００４７】ところで、歯車の計算寿命は、歯車の歯元
応力σと回転数Ｎとに直接的に関係し、これらの間に
は、次式に示す関係が成立することが知られている。 σx・Ｎ＝constant（定数） … 上記歯元応力σは当該歯車の伝達トルクに比例するの
で、計算寿命は、伝達トルクのｘ乗および回転数Ｎにそ
れぞれ比例して減少することになる。本実施の形態に係
る歯車式変速機ＴＭの場合、アウトプット・リダクショ
ンギヤ・タイプであり、入力軸Ｓｉからカウンタ軸Ｓｃ
に動力が伝達される際には回転数が減速されない（つま
り、入力軸Ｓｉの回転トルクが増幅されない）ので、入
力軸とカウンタ軸との間にそれぞれ軸と一体回転する固
定歯車でなる減速歯車対が設けられた従来タイプ（イン
プット・リダクションギヤ・タイプ）のものに比べて、
減速歯車対４Ｇを除く他の変速歯車対１Ｇ〜３Ｇ,５Ｇ
の寿命は大幅に向上する。
応力σと回転数Ｎとに直接的に関係し、これらの間に
は、次式に示す関係が成立することが知られている。 σx・Ｎ＝constant（定数） … 上記歯元応力σは当該歯車の伝達トルクに比例するの
で、計算寿命は、伝達トルクのｘ乗および回転数Ｎにそ
れぞれ比例して減少することになる。本実施の形態に係
る歯車式変速機ＴＭの場合、アウトプット・リダクショ
ンギヤ・タイプであり、入力軸Ｓｉからカウンタ軸Ｓｃ
に動力が伝達される際には回転数が減速されない（つま
り、入力軸Ｓｉの回転トルクが増幅されない）ので、入
力軸とカウンタ軸との間にそれぞれ軸と一体回転する固
定歯車でなる減速歯車対が設けられた従来タイプ（イン
プット・リダクションギヤ・タイプ）のものに比べて、
減速歯車対４Ｇを除く他の変速歯車対１Ｇ〜３Ｇ,５Ｇ
の寿命は大幅に向上する。
【００４８】従って、この変速歯車対の寿命向上分だ
け、各変速歯車の径あるいは幅方向についてサイズダウ
ンが可能となる。尚、歯幅方向のサイズダウンについて
は、歯車ノイズとの関係で制限されることもあるので、
本実施の形態では、主として、各変速歯車の径方向のサ
イズダウンを行うことにより、入力軸Ｓｉとカウンタ軸
Ｓｃとの軸間距離を短くし、変速機ＴＭ１の小型化を図
るようにした。尚、減速歯車対４Ｇについては、カウン
タ軸Ｓｃの回転がこの歯車対４Ｇで減速されて（回転ト
ルクが増幅されて）出力軸Ｓｏに伝達される関係上、従
来タイプに比べて計算寿命が短くなる。そこで、本実施
の形態では、この減速歯車対４Ｇについては、歯幅を大
きくし、また、歯車表面に施すショットピーニング条件
を向上させることなどにより、その寿命低下を補う対策
を施した。
け、各変速歯車の径あるいは幅方向についてサイズダウ
ンが可能となる。尚、歯幅方向のサイズダウンについて
は、歯車ノイズとの関係で制限されることもあるので、
本実施の形態では、主として、各変速歯車の径方向のサ
イズダウンを行うことにより、入力軸Ｓｉとカウンタ軸
Ｓｃとの軸間距離を短くし、変速機ＴＭ１の小型化を図
るようにした。尚、減速歯車対４Ｇについては、カウン
タ軸Ｓｃの回転がこの歯車対４Ｇで減速されて（回転ト
ルクが増幅されて）出力軸Ｓｏに伝達される関係上、従
来タイプに比べて計算寿命が短くなる。そこで、本実施
の形態では、この減速歯車対４Ｇについては、歯幅を大
きくし、また、歯車表面に施すショットピーニング条件
を向上させることなどにより、その寿命低下を補う対策
を施した。
【００４９】また、変速時のシフト操作力については、
シフト操作力をＦｓ，歯車列のイナーシャをＩｇ，クラ
ッチのイナーシャをＩｃ，回転速度差をＮｄ，回転抵抗
をＴｒ，シンクロ容量Ｃｓ，リンク効率をηとすれば、
次式で表されることが知られている。 Ｆｓ＝｛（Ｉｇ＋Ｉｃ）・Ｎｄ＋Ｔｒ｝／（Ｃｓ・η） … このように、シフト操作力Ｆｓは、歯車列およびクラッ
チのイナーシャＩｇ及びＩｃの影響を大きく受ける。従
って、これらのイナーシャを低減することによってシフ
ト操作力Ｆｓを軽くすることができる。
シフト操作力をＦｓ，歯車列のイナーシャをＩｇ，クラ
ッチのイナーシャをＩｃ，回転速度差をＮｄ，回転抵抗
をＴｒ，シンクロ容量Ｃｓ，リンク効率をηとすれば、
次式で表されることが知られている。 Ｆｓ＝｛（Ｉｇ＋Ｉｃ）・Ｎｄ＋Ｔｒ｝／（Ｃｓ・η） … このように、シフト操作力Ｆｓは、歯車列およびクラッ
チのイナーシャＩｇ及びＩｃの影響を大きく受ける。従
って、これらのイナーシャを低減することによってシフ
ト操作力Ｆｓを軽くすることができる。
【００５０】表２は、例えば２速へのシフト時を例にと
って、イナーシャの算出結果を示したものである。この
表２は、従来のインプット・リダクション・ギヤタイプ
で、全シンクロメッシュ装置が入力軸上に配置されたも
の（比較例）のイナーシャを１００とし、これを基準に
して各場合におけるイナーシャ比を表したものである。
尚、表２中に本発明実施例２〜４として記載したもの
は、後述するように、アウトプット・リダクションギヤ
・タイプの歯車式変速機において、変速歯車対１Ｇ〜６
Ｇの配列自体は同じで、シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙ
ｃの配置を異ならせた他の（第２〜第４の）実施の形態
にそれぞれ対応したものであり、本発明実施例２が５速
−Ｒ切換用シンクロのみ，本発明実施例３が１−２速切
換用シンクロのみ，また、本発明実施例４が１−２速切
換用と５速−Ｒ切換用の２個のシンクロを、それぞれカ
ウンタ軸Ｓｃ上に配置した場合のイナーシャを示してい
る。
って、イナーシャの算出結果を示したものである。この
表２は、従来のインプット・リダクション・ギヤタイプ
で、全シンクロメッシュ装置が入力軸上に配置されたも
の（比較例）のイナーシャを１００とし、これを基準に
して各場合におけるイナーシャ比を表したものである。
尚、表２中に本発明実施例２〜４として記載したもの
は、後述するように、アウトプット・リダクションギヤ
・タイプの歯車式変速機において、変速歯車対１Ｇ〜６
Ｇの配列自体は同じで、シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙ
ｃの配置を異ならせた他の（第２〜第４の）実施の形態
にそれぞれ対応したものであり、本発明実施例２が５速
−Ｒ切換用シンクロのみ，本発明実施例３が１−２速切
換用シンクロのみ，また、本発明実施例４が１−２速切
換用と５速−Ｒ切換用の２個のシンクロを、それぞれカ
ウンタ軸Ｓｃ上に配置した場合のイナーシャを示してい
る。
【００５１】
【表２】
【００５２】表２より、変速機をアウトプット・リダク
ションギヤ・タイプとすることによってイナーシャが大
幅に低減され、特に、全シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙ
ｃを入力軸Ｓｉ上に配置した本発明の実施の形態に係る
変速機ＴＭ１の場合には、そのイナーシャが最も低くな
ることが分かる。従って、変速機をアウトプット・リダ
クションギヤ・タイプとすることによってシフト操作力
が大幅に低減され、特に、全シンクロメッシュ装置Ｙａ
〜Ｙｃを入力軸Ｓｉ上に配置した本発明の実施の形態に
係る変速機ＴＭ１の場合には、そのシフト操作力が最も
低くなる。これにより、各シンクロメッシュ装置Ｙａ〜
Ｙｃのシンクロ容量を従来よりも低く設定することが可
能になる。すなわち、シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃ
を小型化することができるのである。
ションギヤ・タイプとすることによってイナーシャが大
幅に低減され、特に、全シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙ
ｃを入力軸Ｓｉ上に配置した本発明の実施の形態に係る
変速機ＴＭ１の場合には、そのイナーシャが最も低くな
ることが分かる。従って、変速機をアウトプット・リダ
クションギヤ・タイプとすることによってシフト操作力
が大幅に低減され、特に、全シンクロメッシュ装置Ｙａ
〜Ｙｃを入力軸Ｓｉ上に配置した本発明の実施の形態に
係る変速機ＴＭ１の場合には、そのシフト操作力が最も
低くなる。これにより、各シンクロメッシュ装置Ｙａ〜
Ｙｃのシンクロ容量を従来よりも低く設定することが可
能になる。すなわち、シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃ
を小型化することができるのである。
【００５３】ところで、本実施の形態では、入力軸Ｓｉ
側からカウンタ軸Ｓｃ側への動力伝達において、カウン
タ軸Ｓｃの中央側に大きい荷重が集中して入力されるこ
とがないように、減速比が特に大きい（つまり、回転ト
ルクの増幅度合いの大きい）１速用変速歯車対１Ｇと後
退用（リバース）変速歯車対６Ｇとが互いに近接するこ
となく、また、最も減速比が大きい１速用変速歯車対１
Ｇがカウンタ軸Ｓｃ上の歯車列の中央側に位置すること
がないように、各変速歯車対の位置が設定されている。
側からカウンタ軸Ｓｃ側への動力伝達において、カウン
タ軸Ｓｃの中央側に大きい荷重が集中して入力されるこ
とがないように、減速比が特に大きい（つまり、回転ト
ルクの増幅度合いの大きい）１速用変速歯車対１Ｇと後
退用（リバース）変速歯車対６Ｇとが互いに近接するこ
となく、また、最も減速比が大きい１速用変速歯車対１
Ｇがカウンタ軸Ｓｃ上の歯車列の中央側に位置すること
がないように、各変速歯車対の位置が設定されている。
【００５４】すなわち、本実施の形態では、１速用変速
歯車対１Ｇに次いで減速比が大きいリバース用変速歯車
対６Ｇを有する５−Ｒ歯車ユニットは、上述のように、
歯車列の中央に位置しているが、上記リバース用変速歯
車対６Ｇは、車両運行時における使用頻度は１速用に比
べてはるかに低い。したがって、入力軸Ｓｉからカウン
タ軸Ｓｃに動力が伝達される際には、１速用変速歯車対
１Ｇを有する１−２歯車ユニットが歯車列の中央に配置
されている場合に比べて、中央側に大きな入力荷重が入
力される頻度がはるかに少なくて済む。
歯車対１Ｇに次いで減速比が大きいリバース用変速歯車
対６Ｇを有する５−Ｒ歯車ユニットは、上述のように、
歯車列の中央に位置しているが、上記リバース用変速歯
車対６Ｇは、車両運行時における使用頻度は１速用に比
べてはるかに低い。したがって、入力軸Ｓｉからカウン
タ軸Ｓｃに動力が伝達される際には、１速用変速歯車対
１Ｇを有する１−２歯車ユニットが歯車列の中央に配置
されている場合に比べて、中央側に大きな入力荷重が入
力される頻度がはるかに少なくて済む。
【００５５】また、減速比が大きいリバース用変速歯車
対６Ｇは、５−Ｒ歯車ユニットにおいて出力側に配置さ
れている。つまり、上記リバース用変速歯車対６Ｇは、
カウンタ軸Ｓｃ上で出力側端部の近傍に対応して設けら
れた４速用変速歯車対（減速歯車対）４Ｇを除いて、５
個並んだ変速歯車対１Ｇ,２Ｇ,５Ｇ,６Ｇ,３Ｇの中央か
ら出力側にはずれるように、また、より好ましくは、変
速機ケース１０の中間の軸支部１２に隣接するように配
置されている。一方、最も減速比が大きい１速用変速歯
車対１Ｇを有する１−２歯車ユニットは、歯車列の中央
より入力側に位置しており、最も減速比が大きい１速用
変速歯車対１Ｇは、この１−２歯車ユニットにおいて入
力側に配置されている。つまり、上記１速用変速歯車対
１Ｇは、歯車列の最も入力側に、そして、変速機ケース
１０の入力側の軸支部１１に隣接するように配置されて
いる。
対６Ｇは、５−Ｒ歯車ユニットにおいて出力側に配置さ
れている。つまり、上記リバース用変速歯車対６Ｇは、
カウンタ軸Ｓｃ上で出力側端部の近傍に対応して設けら
れた４速用変速歯車対（減速歯車対）４Ｇを除いて、５
個並んだ変速歯車対１Ｇ,２Ｇ,５Ｇ,６Ｇ,３Ｇの中央か
ら出力側にはずれるように、また、より好ましくは、変
速機ケース１０の中間の軸支部１２に隣接するように配
置されている。一方、最も減速比が大きい１速用変速歯
車対１Ｇを有する１−２歯車ユニットは、歯車列の中央
より入力側に位置しており、最も減速比が大きい１速用
変速歯車対１Ｇは、この１−２歯車ユニットにおいて入
力側に配置されている。つまり、上記１速用変速歯車対
１Ｇは、歯車列の最も入力側に、そして、変速機ケース
１０の入力側の軸支部１１に隣接するように配置されて
いる。
【００５６】したがって、減速比が大きい（つまり、回
転トルクの増幅度合いの大きい）二つの変速歯車対（１
速用変速歯車対１Ｇとリバース用変速歯車対６Ｇ）が残
り二つの変速歯車対（２速用変速歯車対２Ｇと５速用変
速歯車対５Ｇ）を挟んで両側に位置することになり、図
４に模式的に示すように、入力軸Ｓｉからカウンタ軸Ｓ
ｃに動力が伝達される際には、大きな入力荷重が軸の長
手方向について集中することなく分散される。特に、大
きな入力荷重が中央部に作用することはない。この結
果、カウンタ軸Ｓｃの強度および剛性が低くて済み（つ
まり、軸径が小さくて済み）、また、このカウンタ軸Ｓ
ｃの支持部（軸支部１１〜１３）についても余り強固で
剛性の高いものにする必要はなくなる。すなわち、カウ
ンタ軸Ｓｃ自体およびその支持部１１〜１３の強度・剛
性を低く設定することができ、変速機ＴＭ１のより一層
の小型軽量化を図ることができるのである。
転トルクの増幅度合いの大きい）二つの変速歯車対（１
速用変速歯車対１Ｇとリバース用変速歯車対６Ｇ）が残
り二つの変速歯車対（２速用変速歯車対２Ｇと５速用変
速歯車対５Ｇ）を挟んで両側に位置することになり、図
４に模式的に示すように、入力軸Ｓｉからカウンタ軸Ｓ
ｃに動力が伝達される際には、大きな入力荷重が軸の長
手方向について集中することなく分散される。特に、大
きな入力荷重が中央部に作用することはない。この結
果、カウンタ軸Ｓｃの強度および剛性が低くて済み（つ
まり、軸径が小さくて済み）、また、このカウンタ軸Ｓ
ｃの支持部（軸支部１１〜１３）についても余り強固で
剛性の高いものにする必要はなくなる。すなわち、カウ
ンタ軸Ｓｃ自体およびその支持部１１〜１３の強度・剛
性を低く設定することができ、変速機ＴＭ１のより一層
の小型軽量化を図ることができるのである。
【００５７】特に、減速比の大きい２つの変速歯車対１
Ｇ,６Ｇについては、それぞれ変速機ケース１０の軸支
部１２,１１に隣接した箇所で受けられるので、カウン
タ軸Ｓｃの中央部分で受けられる場合に比べて、これら
２つの変速歯車対１Ｇ,６Ｇを介してそれぞれ伝えられ
る入力荷重によるモーメントが小さくなり、カウンタ軸
Ｓｃ自体およびその支持部１１〜１３の強度・剛性をよ
り一層低く設定することが可能になる。
Ｇ,６Ｇについては、それぞれ変速機ケース１０の軸支
部１２,１１に隣接した箇所で受けられるので、カウン
タ軸Ｓｃの中央部分で受けられる場合に比べて、これら
２つの変速歯車対１Ｇ,６Ｇを介してそれぞれ伝えられ
る入力荷重によるモーメントが小さくなり、カウンタ軸
Ｓｃ自体およびその支持部１１〜１３の強度・剛性をよ
り一層低く設定することが可能になる。
【００５８】ところで、アウトプット・リダクションギ
ヤ・タイプの変速機の場合、前述のように、カウンタ軸
Ｓｃの回転数は、従来タイプのもの（常に入力軸よりも
減速され、また、この入力回転数に比例する）と違っ
て、変速段位によって異なり、ある程度以上の高速段位
では、増速されて入力軸Ｓｉよりも高くなる。図５は、
アウトプット・リダクションギヤ・タイプの変速機と従
来タイプの変速機とについて、エンジン回転数が一定と
いう条件下で各変速段位におけるカウンタ軸の回転数の
違いをグラフ化して示したものである。□印がアウトプ
ット・リダクションギヤ・タイプを示し、■印が従来タ
イプを示している。このグラフから良く分かるように、
アウトプット・リダクションギヤ・タイプの場合には、
カウンタ軸Ｓｃは変速段位によって回転数が変わり、し
かも、高速段位では、従来タイプのものよりも超高速で
回転する。また、リバースでは逆転方向に回転してしま
う。
ヤ・タイプの変速機の場合、前述のように、カウンタ軸
Ｓｃの回転数は、従来タイプのもの（常に入力軸よりも
減速され、また、この入力回転数に比例する）と違っ
て、変速段位によって異なり、ある程度以上の高速段位
では、増速されて入力軸Ｓｉよりも高くなる。図５は、
アウトプット・リダクションギヤ・タイプの変速機と従
来タイプの変速機とについて、エンジン回転数が一定と
いう条件下で各変速段位におけるカウンタ軸の回転数の
違いをグラフ化して示したものである。□印がアウトプ
ット・リダクションギヤ・タイプを示し、■印が従来タ
イプを示している。このグラフから良く分かるように、
アウトプット・リダクションギヤ・タイプの場合には、
カウンタ軸Ｓｃは変速段位によって回転数が変わり、し
かも、高速段位では、従来タイプのものよりも超高速で
回転する。また、リバースでは逆転方向に回転してしま
う。
【００５９】このようにカウンタ軸の回転速度が増大し
た場合、シンクロメッシュ装置を全て入力軸上に配置す
ると、入力軸上の変速歯車は全て軸に対して相対回転自
在な遊転歯車となり、特に減速比の大きい１速用および
後退用（リバース）歯車対について、小径歯車が入力軸
上の遊転歯車となる関係上、高速段位においてこれら歯
車の軸（入力軸）に対する遊転時の相対回転速度が非常
に高くなり、その軸受について焼き付き等の不具合が生
じるおそれがある。特に、リバース遊転歯車の場合に
は、アイドル歯車の作用により軸の回転とは逆方向に回
転し、当該軸との相対回転差が極めて大きくなるという
現象が生じる。
た場合、シンクロメッシュ装置を全て入力軸上に配置す
ると、入力軸上の変速歯車は全て軸に対して相対回転自
在な遊転歯車となり、特に減速比の大きい１速用および
後退用（リバース）歯車対について、小径歯車が入力軸
上の遊転歯車となる関係上、高速段位においてこれら歯
車の軸（入力軸）に対する遊転時の相対回転速度が非常
に高くなり、その軸受について焼き付き等の不具合が生
じるおそれがある。特に、リバース遊転歯車の場合に
は、アイドル歯車の作用により軸の回転とは逆方向に回
転し、当該軸との相対回転差が極めて大きくなるという
現象が生じる。
【００６０】本実施の形態では、変速歯車対１Ｇ〜６Ｇ
のうち１速用歯車対１Ｇが歯車列の最も入力側に配置さ
れているので、これが歯車列の中間部分に配置されてい
る場合に比べて、１速用遊転歯車１Ｇｉの軸受への潤滑
油の供給が容易に行えるようになっている。具体的に
は、図２から良く分かるように、上記入力軸Ｓｉにはそ
の軸線に沿って延びる軸内のオイル通路Ｌｉが設けられ
ており、該軸内オイル通路Ｌｉは、１速用歯車対１Ｇの
配設位置よりも入力側に対応する部位まで伸長してい
る。そして、上記軸内オイル通路Ｌｉから分岐して各入
力歯車１Ｇｉ〜３Ｇｉ,５Ｇｉ及び６Ｇｉの軸受部に至
る分岐オイル孔がそれぞれ設けられている。
のうち１速用歯車対１Ｇが歯車列の最も入力側に配置さ
れているので、これが歯車列の中間部分に配置されてい
る場合に比べて、１速用遊転歯車１Ｇｉの軸受への潤滑
油の供給が容易に行えるようになっている。具体的に
は、図２から良く分かるように、上記入力軸Ｓｉにはそ
の軸線に沿って延びる軸内のオイル通路Ｌｉが設けられ
ており、該軸内オイル通路Ｌｉは、１速用歯車対１Ｇの
配設位置よりも入力側に対応する部位まで伸長してい
る。そして、上記軸内オイル通路Ｌｉから分岐して各入
力歯車１Ｇｉ〜３Ｇｉ,５Ｇｉ及び６Ｇｉの軸受部に至
る分岐オイル孔がそれぞれ設けられている。
【００６１】一方、入力軸Ｓｉ上の歯車列よりも前方
（入力側）においては、変速機ケース１０の最も前側
（入力側）の軸支部１１及びその前方を覆うフロントカ
バー１５の壁部を貫通して給油通路１６が設けられてい
る。この給油通路１６の一端（下端）は、フロントカバ
ー１５の内周部に装着されたシール部材１５ｓでその前
部が閉塞されたオイル溜め１７内に開口している。一
方、上記給油通路１６の他端（上端）は、上記軸支部１
１の後方の変速機ケース１０内に開口している。上記１
速用遊転歯車１Ｇｉ及び１−２速切換用シンクロＹａの
上方には、斜め前方に傾斜した樋状のオイルパス１９が
配設されており、このオイルパス１９の前端部は、上記
給油通路１６の上端開口部の直上方に位置している。ま
た、入力軸Ｓｉの上記オイル溜め１７あるいはその近傍
に対応する部分には、該オイル溜め１７と軸内オイル通
路Ｌｉとを連通させる連絡通路１８が設けられている。
（入力側）においては、変速機ケース１０の最も前側
（入力側）の軸支部１１及びその前方を覆うフロントカ
バー１５の壁部を貫通して給油通路１６が設けられてい
る。この給油通路１６の一端（下端）は、フロントカバ
ー１５の内周部に装着されたシール部材１５ｓでその前
部が閉塞されたオイル溜め１７内に開口している。一
方、上記給油通路１６の他端（上端）は、上記軸支部１
１の後方の変速機ケース１０内に開口している。上記１
速用遊転歯車１Ｇｉ及び１−２速切換用シンクロＹａの
上方には、斜め前方に傾斜した樋状のオイルパス１９が
配設されており、このオイルパス１９の前端部は、上記
給油通路１６の上端開口部の直上方に位置している。ま
た、入力軸Ｓｉの上記オイル溜め１７あるいはその近傍
に対応する部分には、該オイル溜め１７と軸内オイル通
路Ｌｉとを連通させる連絡通路１８が設けられている。
【００６２】また、上記変速機ＴＭ１では、通常の歯車
式変速機の場合と同様に、上記変速機ＴＭ１のケース１
０内における下部には潤滑油が一定レベル（図２におけ
る破線直線参照）まで貯えられており、各変速歯車対１
Ｇ〜６Ｇの噛み合い部分や遊転歯車１Ｇｉ〜３Ｇｉ,５
Ｇｉ及び６Ｇｉの軸受部、あるいはその他の潤滑を要す
る部分への潤滑油の供給は、上記変速機ケース１０内の
下部に貯えられた潤滑油を、下方側の軸であるカウンタ
軸Ｓｃに設けられた歯車の回転力で掻き上げて行われ
る。そして、このとき、掻き上げられた潤滑油は、その
大部分がケース１０の内壁に衝突し、この内壁にある程
度沿って落下することにより、熱を奪われてある程度冷
却された上で必要箇所に供給されるようになっている。
なお、潤滑油の液面レベルは、エンジン停止状態では、
図２の破線直線よりも高く、カウンタ軸Ｓｃの中心軸付
近にあるが、エンジンが駆動されると上記のようにオイ
ルが掻き上げられるので、この状態での液面レベルは図
２の破線直線程度まで低下するのである。
式変速機の場合と同様に、上記変速機ＴＭ１のケース１
０内における下部には潤滑油が一定レベル（図２におけ
る破線直線参照）まで貯えられており、各変速歯車対１
Ｇ〜６Ｇの噛み合い部分や遊転歯車１Ｇｉ〜３Ｇｉ,５
Ｇｉ及び６Ｇｉの軸受部、あるいはその他の潤滑を要す
る部分への潤滑油の供給は、上記変速機ケース１０内の
下部に貯えられた潤滑油を、下方側の軸であるカウンタ
軸Ｓｃに設けられた歯車の回転力で掻き上げて行われ
る。そして、このとき、掻き上げられた潤滑油は、その
大部分がケース１０の内壁に衝突し、この内壁にある程
度沿って落下することにより、熱を奪われてある程度冷
却された上で必要箇所に供給されるようになっている。
なお、潤滑油の液面レベルは、エンジン停止状態では、
図２の破線直線よりも高く、カウンタ軸Ｓｃの中心軸付
近にあるが、エンジンが駆動されると上記のようにオイ
ルが掻き上げられるので、この状態での液面レベルは図
２の破線直線程度まで低下するのである。
【００６３】このように、カウンタ軸Ｓｃに設けられた
１速用固定歯車１Ｇｃに掻き上げられた潤滑油は、上述
のようにその大部分が変速機ケース１０の内壁に衝突
し、この内壁にある程度沿って落下するが、その落下す
る潤滑油は上記オイルパス１９に収集される。そして、
この収集された潤滑油は、給油通路１６，オイル溜め１
７および連絡通路１８を順次介して、軸内オイル通路Ｌ
ｉ内へ導かれ、この軸内オイル通路Ｌｉの前側から後方
へ向かって供給されるようになっている。すなわち、上
記入力軸Ｓｉに設けられたその軸線に沿って延びる軸内
オイル通路Ｌｉは、入力軸Ｓｉ上の歯車列よりも前方か
ら潤滑油が供給されるので、入力軸Ｓｉ上の歯車のうち
で上記１速用遊転歯車１Ｇｉが最も潤滑油の供給条件が
良くなり、遊転時の焼き付き等の不具合の発生を有効に
防止することができるのである。
１速用固定歯車１Ｇｃに掻き上げられた潤滑油は、上述
のようにその大部分が変速機ケース１０の内壁に衝突
し、この内壁にある程度沿って落下するが、その落下す
る潤滑油は上記オイルパス１９に収集される。そして、
この収集された潤滑油は、給油通路１６，オイル溜め１
７および連絡通路１８を順次介して、軸内オイル通路Ｌ
ｉ内へ導かれ、この軸内オイル通路Ｌｉの前側から後方
へ向かって供給されるようになっている。すなわち、上
記入力軸Ｓｉに設けられたその軸線に沿って延びる軸内
オイル通路Ｌｉは、入力軸Ｓｉ上の歯車列よりも前方か
ら潤滑油が供給されるので、入力軸Ｓｉ上の歯車のうち
で上記１速用遊転歯車１Ｇｉが最も潤滑油の供給条件が
良くなり、遊転時の焼き付き等の不具合の発生を有効に
防止することができるのである。
【００６４】以上、説明したように、本実施の形態によ
れば、所謂アウトプット・リダクションギヤ・タイプの
歯車式変速機ＴＭ１において、歯車列の入力側から、１
−２歯車ユニット,５−Ｒ歯車ユニット,３−４歯車ユニ
ットの順に配置され、減速比が大きい変速歯車対（１速
用,リバース用）を有する歯車ユニットのうち、リバー
ス用変速歯車対６Ｇを有する５−Ｒ歯車ユニットが歯車
列の中央に位置している。リバース用変速歯車対６Ｇ
は、１速用変速歯車対１Ｇと並んで減速比が大きいが、
車両運行時における使用頻度は１速用に比べてはるかに
低い。したがって、入力軸Ｓｉからカウンタ軸Ｓｃに動
力が伝達される際には、１速用変速歯車対１Ｇを有する
１−２歯車ユニットが歯車列の中央に配置されている場
合に比べて、中央側に大きな入力荷重が入力される頻度
がはるかに少なくて済む。この結果、カウンタ軸Ｓｃの
強度および剛性が低くて済み（つまり、軸径が小さくて
済み）、また、このカウンタ軸Ｓｃの支持部（軸支部１
１,１２,１３）についても余り強固で剛性の高いものに
する必要はなくなる。すなわち、カウンタ軸Ｓｃ自体お
よびその支持部（軸支部１１,１２,１３）の強度・剛性
を低く設定することができ、変速機ＴＭ１のより一層の
小型軽量化を図ることができるのである。
れば、所謂アウトプット・リダクションギヤ・タイプの
歯車式変速機ＴＭ１において、歯車列の入力側から、１
−２歯車ユニット,５−Ｒ歯車ユニット,３−４歯車ユニ
ットの順に配置され、減速比が大きい変速歯車対（１速
用,リバース用）を有する歯車ユニットのうち、リバー
ス用変速歯車対６Ｇを有する５−Ｒ歯車ユニットが歯車
列の中央に位置している。リバース用変速歯車対６Ｇ
は、１速用変速歯車対１Ｇと並んで減速比が大きいが、
車両運行時における使用頻度は１速用に比べてはるかに
低い。したがって、入力軸Ｓｉからカウンタ軸Ｓｃに動
力が伝達される際には、１速用変速歯車対１Ｇを有する
１−２歯車ユニットが歯車列の中央に配置されている場
合に比べて、中央側に大きな入力荷重が入力される頻度
がはるかに少なくて済む。この結果、カウンタ軸Ｓｃの
強度および剛性が低くて済み（つまり、軸径が小さくて
済み）、また、このカウンタ軸Ｓｃの支持部（軸支部１
１,１２,１３）についても余り強固で剛性の高いものに
する必要はなくなる。すなわち、カウンタ軸Ｓｃ自体お
よびその支持部（軸支部１１,１２,１３）の強度・剛性
を低く設定することができ、変速機ＴＭ１のより一層の
小型軽量化を図ることができるのである。
【００６５】また、本実施の形態では、特に、上記各歯
車ユニットのうち、１−２歯車ユニットでは１速用変速
歯車対１Ｇが入力側に、５−Ｒ歯車ユニットでは後退用
（リバース用）変速歯車対６Ｇが出力側に、それぞれ配
置されている。すなわち、減速比が大きいリバース用変
速歯車対６Ｇを有する５−Ｒ歯車ユニットは歯車列の中
央に位置しているが、減速比が大きいリバース用変速歯
車対６Ｇ自体は、この５−Ｒ歯車ユニットにおいて出力
側に配置されており、歯車列の中央から出力側にはずれ
るように配置されている。一方、減速比が大きい１速用
変速歯車対１Ｇを有する１−２歯車ユニットは、歯車列
の中央より入力側に位置しており、減速比が大きい１速
用変速歯車対１Ｇは、この１−２歯車ユニットにおいて
入力側に（つまり歯車列の最も入力側に）配置されてい
る。
車ユニットのうち、１−２歯車ユニットでは１速用変速
歯車対１Ｇが入力側に、５−Ｒ歯車ユニットでは後退用
（リバース用）変速歯車対６Ｇが出力側に、それぞれ配
置されている。すなわち、減速比が大きいリバース用変
速歯車対６Ｇを有する５−Ｒ歯車ユニットは歯車列の中
央に位置しているが、減速比が大きいリバース用変速歯
車対６Ｇ自体は、この５−Ｒ歯車ユニットにおいて出力
側に配置されており、歯車列の中央から出力側にはずれ
るように配置されている。一方、減速比が大きい１速用
変速歯車対１Ｇを有する１−２歯車ユニットは、歯車列
の中央より入力側に位置しており、減速比が大きい１速
用変速歯車対１Ｇは、この１−２歯車ユニットにおいて
入力側に（つまり歯車列の最も入力側に）配置されてい
る。
【００６６】したがって、減速比が大きい（つまり、回
転トルクの増幅度合いの大きい）二つの変速歯車対（１
速用変速歯車対１Ｇとリバース用変速歯車対６Ｇ）が残
り二つの変速歯車対（２速用変速歯車対２Ｇと５速用変
速歯車対５Ｇ）を挟んで両側に位置することになり、入
力軸Ｓｉからカウンタ軸Ｓｃに動力が伝達される際に
は、大きな入力荷重が軸の長手方向について集中するこ
となく分散される。特に、中央側に大きな入力荷重が作
用することはない。この結果、カウンタ軸Ｓｃの強度お
よび剛性がより一層低くて済み（つまり、軸径がより一
層小さくて済み）、また、このカウンタ軸Ｓｃの支持部
（軸支部１１,１２,１３）の強度および剛性をより一層
低く設定することが可能になる。すなわち、カウンタ軸
Ｓｃ自体およびその支持部（軸支部１１,１２,１３）の
強度・剛性をより低く設定することができ、変速機ＴＭ
１の更に一層の小型軽量化を図ることができるのであ
る。
転トルクの増幅度合いの大きい）二つの変速歯車対（１
速用変速歯車対１Ｇとリバース用変速歯車対６Ｇ）が残
り二つの変速歯車対（２速用変速歯車対２Ｇと５速用変
速歯車対５Ｇ）を挟んで両側に位置することになり、入
力軸Ｓｉからカウンタ軸Ｓｃに動力が伝達される際に
は、大きな入力荷重が軸の長手方向について集中するこ
となく分散される。特に、中央側に大きな入力荷重が作
用することはない。この結果、カウンタ軸Ｓｃの強度お
よび剛性がより一層低くて済み（つまり、軸径がより一
層小さくて済み）、また、このカウンタ軸Ｓｃの支持部
（軸支部１１,１２,１３）の強度および剛性をより一層
低く設定することが可能になる。すなわち、カウンタ軸
Ｓｃ自体およびその支持部（軸支部１１,１２,１３）の
強度・剛性をより低く設定することができ、変速機ＴＭ
１の更に一層の小型軽量化を図ることができるのであ
る。
【００６７】更に、この場合において、変速歯車対のう
ち１速用変速歯車対１Ｇが歯車列の最も入力側に配置さ
れているので、これが歯車列の中間部分に配置されてい
る場合に比べて、潤滑条件の厳しい１速用変速歯車対１
Ｇの遊転歯車１Ｇｉの軸受への潤滑油の供給を容易に行
うことができる。
ち１速用変速歯車対１Ｇが歯車列の最も入力側に配置さ
れているので、これが歯車列の中間部分に配置されてい
る場合に比べて、潤滑条件の厳しい１速用変速歯車対１
Ｇの遊転歯車１Ｇｉの軸受への潤滑油の供給を容易に行
うことができる。
【００６８】また更に、本実施の形態では、特に、３個
のシンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃが全て入力軸Ｓｉ上
に配設されているので、動力伝達切換機構（特にシンク
ロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃの駆動機構）を簡素化して変
速機ＴＭ１の構造の簡略化を図ることができる。また、
この場合、入力軸Ｓｉ上の全ての歯車が入力軸Ｓｉに対
して相対回転自在な遊転歯車として設けられることにな
るので、変速歯車による所謂アイドル歯打ち音の発生を
無くすることができる。また更に、上記シンクロメッシ
ュ装置Ｙａ〜Ｙｃを全て入力軸Ｓｉ上に配設したことに
より、変速時のシフト操作力を最も低くすることができ
るので、各シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃのシンクロ
容量を従来よりも低く設定することが可能になる。すな
わち、シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃを小型化するこ
とができるのである。
のシンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃが全て入力軸Ｓｉ上
に配設されているので、動力伝達切換機構（特にシンク
ロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃの駆動機構）を簡素化して変
速機ＴＭ１の構造の簡略化を図ることができる。また、
この場合、入力軸Ｓｉ上の全ての歯車が入力軸Ｓｉに対
して相対回転自在な遊転歯車として設けられることにな
るので、変速歯車による所謂アイドル歯打ち音の発生を
無くすることができる。また更に、上記シンクロメッシ
ュ装置Ｙａ〜Ｙｃを全て入力軸Ｓｉ上に配設したことに
より、変速時のシフト操作力を最も低くすることができ
るので、各シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃのシンクロ
容量を従来よりも低く設定することが可能になる。すな
わち、シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃを小型化するこ
とができるのである。
【００６９】尚、上記実施の形態（第１の実施の形態）
では、１速用変速歯車対１Ｇを歯車列の最も入力側に配
置することにより、その軸受に対する潤滑油の供給条件
を良好に保ち、１速用変速歯車対１Ｇの遊転歯車１Ｇｉ
の軸（入力軸Ｓｉ）対する相対回転差の問題に対処する
ようにしたものであったが、この１速用変速歯車対１Ｇ
の遊転歯車１Ｇｉのみならず、リバース遊転歯車６Ｇｉ
についても、その遊転時の高速回転化の問題に対して
は、各々のシンクロメッシュ装置Ｙａ,Ｙｃを入力軸Ｓ
ｉとカウンタ軸Ｓｃのいずれに配置するかによって対処
することが可能である。次に、本発明の第２〜第４の実
施の形態について説明する。これら実施の形態は、歯車
配列は上記第１の実施の形態と同一とし、シンクロメッ
シュ装置Ｙａ,Ｙｃの配置のみを変更したものである。
したがって、第１の実施の形態において歯車配列の特徴
によってもたらされた効果については、これら第２〜第
４の実施の形態においても、同様に奏することができる
ものである。尚、以下の説明において、上記第１の実施
の形態における場合と同じものには同一の符号を付し、
それ以上の説明は省略する。
では、１速用変速歯車対１Ｇを歯車列の最も入力側に配
置することにより、その軸受に対する潤滑油の供給条件
を良好に保ち、１速用変速歯車対１Ｇの遊転歯車１Ｇｉ
の軸（入力軸Ｓｉ）対する相対回転差の問題に対処する
ようにしたものであったが、この１速用変速歯車対１Ｇ
の遊転歯車１Ｇｉのみならず、リバース遊転歯車６Ｇｉ
についても、その遊転時の高速回転化の問題に対して
は、各々のシンクロメッシュ装置Ｙａ,Ｙｃを入力軸Ｓ
ｉとカウンタ軸Ｓｃのいずれに配置するかによって対処
することが可能である。次に、本発明の第２〜第４の実
施の形態について説明する。これら実施の形態は、歯車
配列は上記第１の実施の形態と同一とし、シンクロメッ
シュ装置Ｙａ,Ｙｃの配置のみを変更したものである。
したがって、第１の実施の形態において歯車配列の特徴
によってもたらされた効果については、これら第２〜第
４の実施の形態においても、同様に奏することができる
ものである。尚、以下の説明において、上記第１の実施
の形態における場合と同じものには同一の符号を付し、
それ以上の説明は省略する。
【００７０】まず、本発明の第２の実施の形態について
説明する。図６に示すように、この第２の実施の形態に
係る歯車式変速機ＴＭ２では、１速と２速とを切り換え
る１−２速切換用シンクロＹａのみがカウンタ軸Ｓｃ上
に配置され、他のシンクロメッシュ装置Ｙｂ,Ｙｃは入
力軸Ｓｉ上に配置されている。上記２−１速切換用シン
クロＹａをこのように配置した場合、１速用歯車対１Ｇ
の小径歯車である入力歯車１Ｇｉは、入力軸Ｓｉと一体
的に回転する固定歯車として設けられることになり、変
速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸Ｓｉの回転数）
で回転する。また、遊転歯車として設けられる大径のカ
ウンタ歯車１Ｇｃは、これよりも回転数が低くなるの
で、アウトプット・リダクションギヤ・タイプで１−２
速切換用シンクロＹａを入力軸Ｓｉ上に配置した場合の
ように、１速用歯車対１Ｇの遊転歯車と軸との間に大き
な相対回転差が生じることがなくなり、その軸受に対す
る潤滑条件の厳しさが大幅に緩和されることになる。
説明する。図６に示すように、この第２の実施の形態に
係る歯車式変速機ＴＭ２では、１速と２速とを切り換え
る１−２速切換用シンクロＹａのみがカウンタ軸Ｓｃ上
に配置され、他のシンクロメッシュ装置Ｙｂ,Ｙｃは入
力軸Ｓｉ上に配置されている。上記２−１速切換用シン
クロＹａをこのように配置した場合、１速用歯車対１Ｇ
の小径歯車である入力歯車１Ｇｉは、入力軸Ｓｉと一体
的に回転する固定歯車として設けられることになり、変
速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸Ｓｉの回転数）
で回転する。また、遊転歯車として設けられる大径のカ
ウンタ歯車１Ｇｃは、これよりも回転数が低くなるの
で、アウトプット・リダクションギヤ・タイプで１−２
速切換用シンクロＹａを入力軸Ｓｉ上に配置した場合の
ように、１速用歯車対１Ｇの遊転歯車と軸との間に大き
な相対回転差が生じることがなくなり、その軸受に対す
る潤滑条件の厳しさが大幅に緩和されることになる。
【００７１】また、図７は、本発明の第３の実施の形態
に係る歯車式変速機ＴＭ３を示している。この第３の実
施の形態では、後退段（リバース）と５速とを切り換え
る５速−Ｒ切換用シンクロＹｃのみがカウンタ軸Ｓｃ上
に配置され、他のシンクロメッシュ装置Ｙａ,Ｙｂは入
力軸Ｓｉ上に配置されている。上記５速−Ｒ切換用シン
クロＹｃをこのように配置した場合、リバース歯車対６
Ｇの小径歯車である入力歯車６Ｇｉは、入力軸Ｓｉと一
体的に回転する固定歯車として設けられることになり、
変速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸Ｓｉの回転
数）で回転する。また、遊転歯車として設けられる大径
のカウンタ歯車６Ｇｃは、これよりも回転数が低くなる
ので、アウトプット・リダクションギヤ・タイプで５速
−Ｒ切換用シンクロＹｃを入力軸Ｓｉ上に配置した場合
のように、リバース遊転歯車と軸との間に大きな相対回
転差が生じることがなくなり、その軸受に対する潤滑条
件の厳しさが大幅に緩和されることになる。
に係る歯車式変速機ＴＭ３を示している。この第３の実
施の形態では、後退段（リバース）と５速とを切り換え
る５速−Ｒ切換用シンクロＹｃのみがカウンタ軸Ｓｃ上
に配置され、他のシンクロメッシュ装置Ｙａ,Ｙｂは入
力軸Ｓｉ上に配置されている。上記５速−Ｒ切換用シン
クロＹｃをこのように配置した場合、リバース歯車対６
Ｇの小径歯車である入力歯車６Ｇｉは、入力軸Ｓｉと一
体的に回転する固定歯車として設けられることになり、
変速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸Ｓｉの回転
数）で回転する。また、遊転歯車として設けられる大径
のカウンタ歯車６Ｇｃは、これよりも回転数が低くなる
ので、アウトプット・リダクションギヤ・タイプで５速
−Ｒ切換用シンクロＹｃを入力軸Ｓｉ上に配置した場合
のように、リバース遊転歯車と軸との間に大きな相対回
転差が生じることがなくなり、その軸受に対する潤滑条
件の厳しさが大幅に緩和されることになる。
【００７２】更に、図８は、本発明の第４の実施の形態
に係る歯車式変速機ＴＭ４を示している。この第４の実
施の形態では、５速−Ｒ切換用シンクロＹｃと１−２速
切換用シンクロＹａの両方がカウンタ軸Ｓｃ上に配置さ
れ、３速と４速とを切り換える３−４シンクロＹｂのみ
が入力軸Ｓｉ上に配置されている。上記両シンクロメッ
シュ装置Ｙａ,Ｙｃをこのように配置した場合、１速用
歯車対１Ｇおよびリバース歯車対６Ｇの小径歯車である
各入力歯車１Ｇｉ,６Ｇｉは、入力軸Ｓｉと一体的に回
転する固定歯車として設けられることになり、変速段位
に拘わらず一定の回転数（入力軸Ｓｉの回転数）で回転
する。また、遊転歯車として設けられる大径のカウンタ
歯車１Ｇｃ,６Ｇｃは、これよりも回転数が低くなるの
で、アウトプット・リダクションギヤ・タイプで上記両
シンクロメッシュ装置Ｙａ,Ｙｃを入力軸Ｓｉ上に配置
した場合のように、１速用歯車対およびリバース歯車対
の各遊転歯車とカウンタ軸との間に大きな相対回転差が
生じることがなくなり、その軸受に対する潤滑条件の厳
しさが大幅に緩和されることになる。
に係る歯車式変速機ＴＭ４を示している。この第４の実
施の形態では、５速−Ｒ切換用シンクロＹｃと１−２速
切換用シンクロＹａの両方がカウンタ軸Ｓｃ上に配置さ
れ、３速と４速とを切り換える３−４シンクロＹｂのみ
が入力軸Ｓｉ上に配置されている。上記両シンクロメッ
シュ装置Ｙａ,Ｙｃをこのように配置した場合、１速用
歯車対１Ｇおよびリバース歯車対６Ｇの小径歯車である
各入力歯車１Ｇｉ,６Ｇｉは、入力軸Ｓｉと一体的に回
転する固定歯車として設けられることになり、変速段位
に拘わらず一定の回転数（入力軸Ｓｉの回転数）で回転
する。また、遊転歯車として設けられる大径のカウンタ
歯車１Ｇｃ,６Ｇｃは、これよりも回転数が低くなるの
で、アウトプット・リダクションギヤ・タイプで上記両
シンクロメッシュ装置Ｙａ,Ｙｃを入力軸Ｓｉ上に配置
した場合のように、１速用歯車対およびリバース歯車対
の各遊転歯車とカウンタ軸との間に大きな相対回転差が
生じることがなくなり、その軸受に対する潤滑条件の厳
しさが大幅に緩和されることになる。
【００７３】尚、第２および第４の実施の形態の場合に
おいても、高速段位では、カウンタ軸Ｓｃの高速回転化
に伴って、１速用歯車対１Ｇの遊転歯車１Ｇｃの軸（カ
ウンタ軸Ｓｃ）に対する相対回転差は、やはり従来のイ
ンプット・リダクションギヤ・タイプの場合に比べてか
なり大きいものとなるのであるが、１速用歯車対１Ｇが
歯車列の最も入力側に配置されているので、これが歯車
列の中間部分に配置されている場合に比べて、その遊転
歯車１Ｇｃの軸受への潤滑油の供給が容易に行えるよう
になっている。すなわち、オイルパス１９で収集された
潤滑油は、給油通路１６およびオイル溜め１７を介し
て、カウンタ軸Ｓｃに設けられた軸内オイル通路Ｌｃ内
へ効率良く導かれ、カウンタ軸Ｓｃ上の各遊転歯車の軸
受部に対してスムースに供給されるが、１速用の遊転歯
車１Ｇｃが最も上流側に位置しているので、より容易に
潤滑油の供給が行われるのである。
おいても、高速段位では、カウンタ軸Ｓｃの高速回転化
に伴って、１速用歯車対１Ｇの遊転歯車１Ｇｃの軸（カ
ウンタ軸Ｓｃ）に対する相対回転差は、やはり従来のイ
ンプット・リダクションギヤ・タイプの場合に比べてか
なり大きいものとなるのであるが、１速用歯車対１Ｇが
歯車列の最も入力側に配置されているので、これが歯車
列の中間部分に配置されている場合に比べて、その遊転
歯車１Ｇｃの軸受への潤滑油の供給が容易に行えるよう
になっている。すなわち、オイルパス１９で収集された
潤滑油は、給油通路１６およびオイル溜め１７を介し
て、カウンタ軸Ｓｃに設けられた軸内オイル通路Ｌｃ内
へ効率良く導かれ、カウンタ軸Ｓｃ上の各遊転歯車の軸
受部に対してスムースに供給されるが、１速用の遊転歯
車１Ｇｃが最も上流側に位置しているので、より容易に
潤滑油の供給が行われるのである。
【００７４】次に、本発明の第５の実施の形態について
説明する。上述のように、変速機ケース１０内の下部に
貯えられた潤滑油を、下方側の軸（カウンタ軸Ｓｃ）に
設けられた歯車（カウンタ歯車）の回転力で掻き上げて
必要箇所へ潤滑油を供給する場合、車両走行中に急加速
や急減速が行われた際や坂道を走行する際などには、潤
滑油の油面が変速機ケース１０に対して相対的に傾斜
し、歯車列の端部側に設けたカウンタ歯車では潤滑油の
有効な掻き上げは期待できず、潤滑油は歯車列の比較的
中央側に設けられたカウンタ歯車によってのみ掻き上げ
られることになる。したがって、歯車列の比較的中央側
に設けられたカウンタ歯車のサイズが小さければ、オイ
ル掻き上げ量が不足し、潤滑油の冷却や必要箇所への供
給に支障を来すおそれがある。
説明する。上述のように、変速機ケース１０内の下部に
貯えられた潤滑油を、下方側の軸（カウンタ軸Ｓｃ）に
設けられた歯車（カウンタ歯車）の回転力で掻き上げて
必要箇所へ潤滑油を供給する場合、車両走行中に急加速
や急減速が行われた際や坂道を走行する際などには、潤
滑油の油面が変速機ケース１０に対して相対的に傾斜
し、歯車列の端部側に設けたカウンタ歯車では潤滑油の
有効な掻き上げは期待できず、潤滑油は歯車列の比較的
中央側に設けられたカウンタ歯車によってのみ掻き上げ
られることになる。したがって、歯車列の比較的中央側
に設けられたカウンタ歯車のサイズが小さければ、オイ
ル掻き上げ量が不足し、潤滑油の冷却や必要箇所への供
給に支障を来すおそれがある。
【００７５】また、前述のように、アウトプット・リダ
クションギヤ・タイプの歯車式変速機の場合、カウンタ
軸Ｓｃは選択された変速段位の歯車対のギヤ比に応じて
変速されるので、ある程度以上の高速段位では増速され
て入力軸よりも回転数が高くなる。つまり、この場合に
は、各変速歯車対のギヤ比が同じであるとすれば、一定
以上の変速段位では、カウンタ軸Ｓｃの回転数は、変速
段位に関係なく一定の減速比で減速されて入力軸の回転
数よりも低くなる従来のインプット・リダクションギヤ
・タイプの場合に比べてかなり高くなる。したがって、
カウンタ軸の回転により該軸に設けたカウンタ歯車で潤
滑油を掻き上げる際には、カウンタ軸の高速回転化に伴
ってオイル（潤滑油）の撹拌抵抗が大きくなり、インプ
ット・リダクションギヤ・タイプの場合に比べて油温の
上昇が大きく、良好な潤滑性を維持することが難しくな
るという問題があった。この問題に対しては、撹拌抵抗
を小さくするため、潤滑油の量をある程度減らしてオイ
ルレベルを下げることが有効であるが、このようにオイ
ルレベルを低くした場合には、前述の油面の傾斜による
オイル掻き上げ量の不足の問題がより顕著なものとな
る。
クションギヤ・タイプの歯車式変速機の場合、カウンタ
軸Ｓｃは選択された変速段位の歯車対のギヤ比に応じて
変速されるので、ある程度以上の高速段位では増速され
て入力軸よりも回転数が高くなる。つまり、この場合に
は、各変速歯車対のギヤ比が同じであるとすれば、一定
以上の変速段位では、カウンタ軸Ｓｃの回転数は、変速
段位に関係なく一定の減速比で減速されて入力軸の回転
数よりも低くなる従来のインプット・リダクションギヤ
・タイプの場合に比べてかなり高くなる。したがって、
カウンタ軸の回転により該軸に設けたカウンタ歯車で潤
滑油を掻き上げる際には、カウンタ軸の高速回転化に伴
ってオイル（潤滑油）の撹拌抵抗が大きくなり、インプ
ット・リダクションギヤ・タイプの場合に比べて油温の
上昇が大きく、良好な潤滑性を維持することが難しくな
るという問題があった。この問題に対しては、撹拌抵抗
を小さくするため、潤滑油の量をある程度減らしてオイ
ルレベルを下げることが有効であるが、このようにオイ
ルレベルを低くした場合には、前述の油面の傾斜による
オイル掻き上げ量の不足の問題がより顕著なものとな
る。
【００７６】図９のグラフは、カウンタ軸Ｓｃの回転数
が最も高くなる５速における潤滑油の油温の車速に対す
る変化特性を測定した結果を示したものである。このグ
ラフにおいて、黒の丸印（●：実線折れ線Ａ１）はアウ
トプット・リダクションギヤ・タイプで潤滑油量を従来
と同様とした場合を示し、白の丸印（○：破線折れ線Ａ
２）はアウトプット・リダクションギヤ・タイプで潤滑
油量を従来よりも少なくした場合を示している。また、
黒の三角印（▲：実線折れ線Ｂ）は、比較例として従来
のインプット・リダクションギヤ・タイプ（つまり、カ
ウンタ軸の回転数が変速段位に拘わらず一定で入力回転
数に比例するタイプ）の変速機で潤滑油量を従来通りと
した場合を示している。
が最も高くなる５速における潤滑油の油温の車速に対す
る変化特性を測定した結果を示したものである。このグ
ラフにおいて、黒の丸印（●：実線折れ線Ａ１）はアウ
トプット・リダクションギヤ・タイプで潤滑油量を従来
と同様とした場合を示し、白の丸印（○：破線折れ線Ａ
２）はアウトプット・リダクションギヤ・タイプで潤滑
油量を従来よりも少なくした場合を示している。また、
黒の三角印（▲：実線折れ線Ｂ）は、比較例として従来
のインプット・リダクションギヤ・タイプ（つまり、カ
ウンタ軸の回転数が変速段位に拘わらず一定で入力回転
数に比例するタイプ）の変速機で潤滑油量を従来通りと
した場合を示している。
【００７７】更に、図９における一点鎖線のグラフＣ
は、噛み合い損失だけの場合の油温の計算値を示してお
り、後述する計算式（）により、実車における油温デ
ータ（図９参照）及び撹拌抵抗の実測データ（以下に述
べる図１０参照）に基づいて算出したものである。図１
０のグラフは、図９における場合と同様の変速機におけ
る撹拌抵抗トルクの車速および入力軸回転数に対する変
化を示したもので、各符号（●，○，▲）の示すところ
は図９の場合と同様である。
は、噛み合い損失だけの場合の油温の計算値を示してお
り、後述する計算式（）により、実車における油温デ
ータ（図９参照）及び撹拌抵抗の実測データ（以下に述
べる図１０参照）に基づいて算出したものである。図１
０のグラフは、図９における場合と同様の変速機におけ
る撹拌抵抗トルクの車速および入力軸回転数に対する変
化を示したもので、各符号（●，○，▲）の示すところ
は図９の場合と同様である。
【００７８】単位時間当たりの発熱量と放熱量の算出式
より、油温安定時における熱平衡式として次式が得ら
れる。上述のように、図９における一点鎖線のグラフ
は、この式による演算結果に基づいたものである。 ＴD・２π・Ｎ／６０＝Ｋ・（Ｔ1−Ｔ2） … ここに、各符号は以下の内容を表している。 ・ＴD：ギヤ噛み合い損失トルク＋撹拌抵抗トルク ・Ｎ ：入力回転数 ・Ｋ ：放熱性を表す係数で、変速機の外形形状や冷却
風量などによって定まる。カウンタ軸の回転に伴うギヤ
によるオイルの掻き上げ性は、この係数に影響を及ぼ
す。 ・Ｔ1：潤滑油温 ・Ｔ2：外気温
より、油温安定時における熱平衡式として次式が得ら
れる。上述のように、図９における一点鎖線のグラフ
は、この式による演算結果に基づいたものである。 ＴD・２π・Ｎ／６０＝Ｋ・（Ｔ1−Ｔ2） … ここに、各符号は以下の内容を表している。 ・ＴD：ギヤ噛み合い損失トルク＋撹拌抵抗トルク ・Ｎ ：入力回転数 ・Ｋ ：放熱性を表す係数で、変速機の外形形状や冷却
風量などによって定まる。カウンタ軸の回転に伴うギヤ
によるオイルの掻き上げ性は、この係数に影響を及ぼ
す。 ・Ｔ1：潤滑油温 ・Ｔ2：外気温
【００７９】以上より、アウトプット・リダクションギ
ヤ・タイプの歯車式変速機では、潤滑油温度の上昇を抑
制する上で、潤滑油量を少なくした方が有利であること
が分かる。尚、この潤滑油量の低減に伴うオイル撹拌抵
抗増大の抑制により、動力伝達効率の低下も抑制される
ことになる。
ヤ・タイプの歯車式変速機では、潤滑油温度の上昇を抑
制する上で、潤滑油量を少なくした方が有利であること
が分かる。尚、この潤滑油量の低減に伴うオイル撹拌抵
抗増大の抑制により、動力伝達効率の低下も抑制される
ことになる。
【００８０】本第５の実施の形態に係る変速機ＴＭ５で
は、アウトプット・リダクションギヤ・タイプとしたこ
とによる、上記のような不具合、すなわち、一定以上の
の変速段位（本実施の形態の場合２速以上）でのカウン
タ軸Ｓｃの回転数上昇に伴うオイル撹拌抵抗トルクの増
大（ひいては動力伝達効率の低下）、そして、これによ
る特に高速時における潤滑油温度の過度の上昇に対処す
るために、潤滑油量を低減するようにした。そして、こ
の場合において、カウンタ軸Ｓｃの中央側への入力荷重
の集中を確実に回避した上で、車両走行中に急加速や急
減速が行われた際や坂道を走行する際などに、上記カウ
ンタ軸Ｓｃの下方に貯えられた潤滑油の油面が変速機ケ
ース１０に対して相対的に傾斜しても、オイルの掻き上
げ量を十分に確保できるようにした。
は、アウトプット・リダクションギヤ・タイプとしたこ
とによる、上記のような不具合、すなわち、一定以上の
の変速段位（本実施の形態の場合２速以上）でのカウン
タ軸Ｓｃの回転数上昇に伴うオイル撹拌抵抗トルクの増
大（ひいては動力伝達効率の低下）、そして、これによ
る特に高速時における潤滑油温度の過度の上昇に対処す
るために、潤滑油量を低減するようにした。そして、こ
の場合において、カウンタ軸Ｓｃの中央側への入力荷重
の集中を確実に回避した上で、車両走行中に急加速や急
減速が行われた際や坂道を走行する際などに、上記カウ
ンタ軸Ｓｃの下方に貯えられた潤滑油の油面が変速機ケ
ース１０に対して相対的に傾斜しても、オイルの掻き上
げ量を十分に確保できるようにした。
【００８１】すなわち、本実施の形態では、図１１に示
すように、シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃおよび歯車
ユニットの配置は上記第１の実施の形態と同じである
が、５−Ｒ歯車ユニット内での歯車対の配列が異なって
おり、１−２歯車ユニットでは第１の実施の形態の場合
と同じく１速用変速歯車対１Ｇが入力側に配置されてい
るが、５−Ｒ歯車ユニットでは後退用（リバース用）変
速歯車対６Ｇが入力側に配置されている。つまり、歯車
列の中央には、減速比の大きいリバース用変速歯車対６
Ｇと、該リバース用および１速用に次いで減速比が大き
い２速用変速歯車対２Ｇとが並ぶことになる。換言すれ
ば、カウンタ軸Ｓｃ上には、その歯車列の中央側に、１
速用歯車１Ｇｃと並んで径方向サイズが大きいリバース
用の歯車６Ｇｃと、これに次いで径方向サイズが大きい
２速用の歯車２Ｇｃとが並ぶことになる。
すように、シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃおよび歯車
ユニットの配置は上記第１の実施の形態と同じである
が、５−Ｒ歯車ユニット内での歯車対の配列が異なって
おり、１−２歯車ユニットでは第１の実施の形態の場合
と同じく１速用変速歯車対１Ｇが入力側に配置されてい
るが、５−Ｒ歯車ユニットでは後退用（リバース用）変
速歯車対６Ｇが入力側に配置されている。つまり、歯車
列の中央には、減速比の大きいリバース用変速歯車対６
Ｇと、該リバース用および１速用に次いで減速比が大き
い２速用変速歯車対２Ｇとが並ぶことになる。換言すれ
ば、カウンタ軸Ｓｃ上には、その歯車列の中央側に、１
速用歯車１Ｇｃと並んで径方向サイズが大きいリバース
用の歯車６Ｇｃと、これに次いで径方向サイズが大きい
２速用の歯車２Ｇｃとが並ぶことになる。
【００８２】したがって、車両走行中、急加速や急減速
が行われた際や坂道を走行する際などに、潤滑油の油面
が変速機ケース１０に対して相対的に傾斜し（図８にお
ける１点鎖線の直線参照）、カウンタ軸Ｓｃの歯車列の
端部側に設けた歯車では潤滑油の有効な掻き上げが期待
できない場合でも、歯車列の比較的中央側に設けられた
歯車２Ｇｃ,６Ｇｃにより効果的に潤滑油を掻き上げる
ことができる。これにより、例えば、潤滑油温度の過度
な上昇を回避するために潤滑油量を少なくしたような場
合で潤滑油の油面に傾斜が生じた際でも、かかる状況に
対応して有効にオイル掻き上げ量を確保することができ
る。
が行われた際や坂道を走行する際などに、潤滑油の油面
が変速機ケース１０に対して相対的に傾斜し（図８にお
ける１点鎖線の直線参照）、カウンタ軸Ｓｃの歯車列の
端部側に設けた歯車では潤滑油の有効な掻き上げが期待
できない場合でも、歯車列の比較的中央側に設けられた
歯車２Ｇｃ,６Ｇｃにより効果的に潤滑油を掻き上げる
ことができる。これにより、例えば、潤滑油温度の過度
な上昇を回避するために潤滑油量を少なくしたような場
合で潤滑油の油面に傾斜が生じた際でも、かかる状況に
対応して有効にオイル掻き上げ量を確保することができ
る。
【００８３】この場合において、径方向のサイズが比較
的大きい歯車（２速用の歯車２Ｇｃとリバース用の歯車
６Ｇｃ）をカウンタ軸Ｓｃの歯車列の中央側に配設しな
がらも、減速比が特に大きい（つまり、回転トルクの増
幅度合いの大きい）二組の歯車対（リバース用歯車対６
Ｇと１速用歯車対１Ｇ）が隣り合うことがないので、図
１２に模式的に示すように、カウンタ軸Ｓｃに入力され
る荷重は軸の長手方向について極端に集中することなく
分散される。すなわち、潤滑油面に傾斜が生じた場合で
もオイル掻き上げ量を十分に確保することができるよう
にした上で、カウンタ軸Ｓｃへの入力荷重が中央側に集
中することを回避することができるのである。しかも、
歯車列の中央側に位置するリバース用歯車対６Ｇは、車
両運行中における使用頻度が低いので、カウンタ軸Ｓｃ
の中央側に大きな荷重が入力される頻度も少なくて済
む。また、この場合において、変速歯車対のうち１速用
変速歯車対１Ｇが歯車列の最も入力側に配置されている
ので、これが歯車列の中間部分に配置されている場合に
比べて、潤滑条件の厳しい１速用変速歯車対１Ｇの遊転
歯車１Ｇｉの軸受への潤滑油の供給を容易に行うことが
できる。
的大きい歯車（２速用の歯車２Ｇｃとリバース用の歯車
６Ｇｃ）をカウンタ軸Ｓｃの歯車列の中央側に配設しな
がらも、減速比が特に大きい（つまり、回転トルクの増
幅度合いの大きい）二組の歯車対（リバース用歯車対６
Ｇと１速用歯車対１Ｇ）が隣り合うことがないので、図
１２に模式的に示すように、カウンタ軸Ｓｃに入力され
る荷重は軸の長手方向について極端に集中することなく
分散される。すなわち、潤滑油面に傾斜が生じた場合で
もオイル掻き上げ量を十分に確保することができるよう
にした上で、カウンタ軸Ｓｃへの入力荷重が中央側に集
中することを回避することができるのである。しかも、
歯車列の中央側に位置するリバース用歯車対６Ｇは、車
両運行中における使用頻度が低いので、カウンタ軸Ｓｃ
の中央側に大きな荷重が入力される頻度も少なくて済
む。また、この場合において、変速歯車対のうち１速用
変速歯車対１Ｇが歯車列の最も入力側に配置されている
ので、これが歯車列の中間部分に配置されている場合に
比べて、潤滑条件の厳しい１速用変速歯車対１Ｇの遊転
歯車１Ｇｉの軸受への潤滑油の供給を容易に行うことが
できる。
【００８４】尚、この第５の実施の形態においても、上
記第１の実施の形態の場合と同様に、３個のシンクロメ
ッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃが全て入力軸Ｓｉ上に配設されて
いるので、動力伝達切換機構（特にシンクロメッシュ装
置Ｙａ〜Ｙｃの駆動機構）を簡素化して変速機ＴＭ５の
構造の簡略化を図ることができる。また、入力軸Ｓｉ上
の全ての歯車が入力軸Ｓｉに対して相対回転自在な遊転
歯車として設けられることになるので、変速歯車による
所謂アイドル歯打ち音の発生を無くすることができる。
更に、シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃを全て入力軸Ｓ
ｉ上に配設したことにより、シフト操作力を最も低くす
ることができるので、各シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙ
ｃのシンクロ容量を従来よりも低く設定することが可能
になる。すなわち、シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃを
小型化することができるのである。
記第１の実施の形態の場合と同様に、３個のシンクロメ
ッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃが全て入力軸Ｓｉ上に配設されて
いるので、動力伝達切換機構（特にシンクロメッシュ装
置Ｙａ〜Ｙｃの駆動機構）を簡素化して変速機ＴＭ５の
構造の簡略化を図ることができる。また、入力軸Ｓｉ上
の全ての歯車が入力軸Ｓｉに対して相対回転自在な遊転
歯車として設けられることになるので、変速歯車による
所謂アイドル歯打ち音の発生を無くすることができる。
更に、シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃを全て入力軸Ｓ
ｉ上に配設したことにより、シフト操作力を最も低くす
ることができるので、各シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙ
ｃのシンクロ容量を従来よりも低く設定することが可能
になる。すなわち、シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃを
小型化することができるのである。
【００８５】次に、本発明の第６〜第８の実施の形態に
ついて説明する。これら実施の形態は、歯車配列は上記
第５の実施の形態と同一とし、シンクロメッシュ装置Ｙ
ａ,Ｙｃの配置のみを変更したものである。したがっ
て、第５の実施の形態において歯車配列の特徴によって
もたらされた効果については、これら第６〜第８の実施
の形態においても、同様に奏することができるものであ
る。
ついて説明する。これら実施の形態は、歯車配列は上記
第５の実施の形態と同一とし、シンクロメッシュ装置Ｙ
ａ,Ｙｃの配置のみを変更したものである。したがっ
て、第５の実施の形態において歯車配列の特徴によって
もたらされた効果については、これら第６〜第８の実施
の形態においても、同様に奏することができるものであ
る。
【００８６】まず、本発明の第６の実施の形態について
説明する。図１３に示すように、この第６の実施の形態
に係る歯車式変速機ＴＭ６では、１速と２速とを切り換
える１−２速切換用シンクロＹａのみがカウンタ軸Ｓｃ
上に配置され、他のシンクロメッシュ装置Ｙｂ,Ｙｃは
入力軸Ｓｉ上に配置されている。上記２−１速切換用シ
ンクロＹａをこのように配置した場合、１速用歯車対１
Ｇの小径歯車である入力歯車１Ｇｉは、入力軸Ｓｉと一
体的に回転する固定歯車として設けられることになり、
変速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸Ｓｉの回転
数）で回転する。また、遊転歯車として設けられる大径
のカウンタ歯車１Ｇｃは、これよりも回転数が低くなる
ので、アウトプット・リダクションギヤ・タイプで１−
２速切換用シンクロＹａを入力軸Ｓｉ上に配置した場合
のように、１速用歯車対１Ｇの遊転歯車と軸との間に大
きな相対回転差が生じることがなくなり、その軸受に対
する潤滑条件の厳しさが大幅に緩和されることになる。
説明する。図１３に示すように、この第６の実施の形態
に係る歯車式変速機ＴＭ６では、１速と２速とを切り換
える１−２速切換用シンクロＹａのみがカウンタ軸Ｓｃ
上に配置され、他のシンクロメッシュ装置Ｙｂ,Ｙｃは
入力軸Ｓｉ上に配置されている。上記２−１速切換用シ
ンクロＹａをこのように配置した場合、１速用歯車対１
Ｇの小径歯車である入力歯車１Ｇｉは、入力軸Ｓｉと一
体的に回転する固定歯車として設けられることになり、
変速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸Ｓｉの回転
数）で回転する。また、遊転歯車として設けられる大径
のカウンタ歯車１Ｇｃは、これよりも回転数が低くなる
ので、アウトプット・リダクションギヤ・タイプで１−
２速切換用シンクロＹａを入力軸Ｓｉ上に配置した場合
のように、１速用歯車対１Ｇの遊転歯車と軸との間に大
きな相対回転差が生じることがなくなり、その軸受に対
する潤滑条件の厳しさが大幅に緩和されることになる。
【００８７】また、図１４は、本発明の第７の実施の形
態に係る歯車式変速機ＴＭ７を示している。この第７の
実施の形態では、後退段（リバース）と５速とを切り換
える５速−Ｒ切換用シンクロＹｃのみがカウンタ軸Ｓｃ
上に配置され、他のシンクロメッシュ装置Ｙａ,Ｙｂは
入力軸Ｓｉ上に配置されている。上記５速−Ｒ切換用シ
ンクロＹｃをこのように配置した場合、リバース歯車対
６Ｇの小径歯車である入力歯車６Ｇｉは、入力軸Ｓｉと
一体的に回転する固定歯車として設けられることにな
り、変速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸Ｓｉの回
転数）で回転する。また、遊転歯車として設けられる大
径のカウンタ歯車６Ｇｃは、これよりも回転数が低くな
るので、アウトプット・リダクションギヤ・タイプで５
速−Ｒ切換用シンクロＹｃを入力軸Ｓｉ上に配置した場
合のように、リバース遊転歯車と軸との間に大きな相対
回転差が生じることがなくなり、その軸受に対する潤滑
条件の厳しさが大幅に緩和されることになる。
態に係る歯車式変速機ＴＭ７を示している。この第７の
実施の形態では、後退段（リバース）と５速とを切り換
える５速−Ｒ切換用シンクロＹｃのみがカウンタ軸Ｓｃ
上に配置され、他のシンクロメッシュ装置Ｙａ,Ｙｂは
入力軸Ｓｉ上に配置されている。上記５速−Ｒ切換用シ
ンクロＹｃをこのように配置した場合、リバース歯車対
６Ｇの小径歯車である入力歯車６Ｇｉは、入力軸Ｓｉと
一体的に回転する固定歯車として設けられることにな
り、変速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸Ｓｉの回
転数）で回転する。また、遊転歯車として設けられる大
径のカウンタ歯車６Ｇｃは、これよりも回転数が低くな
るので、アウトプット・リダクションギヤ・タイプで５
速−Ｒ切換用シンクロＹｃを入力軸Ｓｉ上に配置した場
合のように、リバース遊転歯車と軸との間に大きな相対
回転差が生じることがなくなり、その軸受に対する潤滑
条件の厳しさが大幅に緩和されることになる。
【００８８】更に、図１５は、本発明の第８の実施の形
態に係る歯車式変速機ＴＭ８を示している。この第８の
実施の形態では、５速−Ｒ切換用シンクロＹｃと１−２
速切換用シンクロＹａの両方がカウンタ軸Ｓｃ上に配置
され、３速と４速とを切り換える３−４シンクロＹｂの
みが入力軸Ｓｉ上に配置されている。上記両シンクロメ
ッシュ装置Ｙａ,Ｙｃをこのように配置した場合、１速
用歯車対１Ｇおよびリバース歯車対６Ｇの小径歯車であ
る各入力歯車１Ｇｉ,６Ｇｉは、入力軸Ｓｉと一体的に
回転する固定歯車として設けられることになり、変速段
位に拘わらず一定の回転数（入力軸Ｓｉの回転数）で回
転する。また、遊転歯車として設けられる大径のカウン
タ歯車１Ｇｃ,６Ｇｃは、これよりも回転数が低くなる
ので、アウトプット・リダクションギヤ・タイプで上記
両シンクロメッシュ装置Ｙａ,Ｙｃを入力軸Ｓｉ上に配
置した場合のように、１速用歯車対およびリバース歯車
対の各遊転歯車とカウンタ軸との間に大きな相対回転差
が生じることがなくなり、その軸受に対する潤滑条件の
厳しさが大幅に緩和されることになる。
態に係る歯車式変速機ＴＭ８を示している。この第８の
実施の形態では、５速−Ｒ切換用シンクロＹｃと１−２
速切換用シンクロＹａの両方がカウンタ軸Ｓｃ上に配置
され、３速と４速とを切り換える３−４シンクロＹｂの
みが入力軸Ｓｉ上に配置されている。上記両シンクロメ
ッシュ装置Ｙａ,Ｙｃをこのように配置した場合、１速
用歯車対１Ｇおよびリバース歯車対６Ｇの小径歯車であ
る各入力歯車１Ｇｉ,６Ｇｉは、入力軸Ｓｉと一体的に
回転する固定歯車として設けられることになり、変速段
位に拘わらず一定の回転数（入力軸Ｓｉの回転数）で回
転する。また、遊転歯車として設けられる大径のカウン
タ歯車１Ｇｃ,６Ｇｃは、これよりも回転数が低くなる
ので、アウトプット・リダクションギヤ・タイプで上記
両シンクロメッシュ装置Ｙａ,Ｙｃを入力軸Ｓｉ上に配
置した場合のように、１速用歯車対およびリバース歯車
対の各遊転歯車とカウンタ軸との間に大きな相対回転差
が生じることがなくなり、その軸受に対する潤滑条件の
厳しさが大幅に緩和されることになる。
【００８９】尚、第６および第８の実施の形態において
も、上述の第２および第４の実施の形態の場合と同じ
く、１速用歯車対１Ｇの遊転歯車１Ｇｃの軸受への潤滑
油の供給は、給油通路１６およびオイル溜め１７を介し
て、カウンタ軸Ｓｃに設けられた軸内オイル通路Ｌｃに
よって行われ、１速用の遊転歯車１Ｇｃが上記オイル通
路Ｌｃの最も上流側に位置しているので、潤滑油の供給
が最も効率良く行われるようになっている。
も、上述の第２および第４の実施の形態の場合と同じ
く、１速用歯車対１Ｇの遊転歯車１Ｇｃの軸受への潤滑
油の供給は、給油通路１６およびオイル溜め１７を介し
て、カウンタ軸Ｓｃに設けられた軸内オイル通路Ｌｃに
よって行われ、１速用の遊転歯車１Ｇｃが上記オイル通
路Ｌｃの最も上流側に位置しているので、潤滑油の供給
が最も効率良く行われるようになっている。
【００９０】次に、本発明の第９の実施の形態について
説明する。本実施の形態に係る歯車式変速機ＴＭ９で
は、図１６に示すように、シンクロメッシュ装置Ｙａ〜
Ｙｃおよび歯車ユニットの配置は上記第１および第５の
実施の形態と同じであるが、各歯車ユニット内での歯車
対の配列が異なっており、１−２歯車ユニットでは１速
用変速歯車対１Ｇが出力側に、５−Ｒ歯車ユニットでは
後退（リバース）用変速歯車対６Ｇが出力側に、それぞ
れ配置されている。すなわち、減速比が大きいリバース
用変速歯車対６Ｇを有する５−Ｒ歯車ユニットは歯車列
の中央に位置しているが、減速比が大きいリバース用変
速歯車対６Ｇ自体は、この５−Ｒ歯車ユニットにおいて
出力側に配置されており、歯車列の中央から出力側には
ずれるように配置されている。
説明する。本実施の形態に係る歯車式変速機ＴＭ９で
は、図１６に示すように、シンクロメッシュ装置Ｙａ〜
Ｙｃおよび歯車ユニットの配置は上記第１および第５の
実施の形態と同じであるが、各歯車ユニット内での歯車
対の配列が異なっており、１−２歯車ユニットでは１速
用変速歯車対１Ｇが出力側に、５−Ｒ歯車ユニットでは
後退（リバース）用変速歯車対６Ｇが出力側に、それぞ
れ配置されている。すなわち、減速比が大きいリバース
用変速歯車対６Ｇを有する５−Ｒ歯車ユニットは歯車列
の中央に位置しているが、減速比が大きいリバース用変
速歯車対６Ｇ自体は、この５−Ｒ歯車ユニットにおいて
出力側に配置されており、歯車列の中央から出力側には
ずれるように配置されている。
【００９１】したがって、減速比が特に大きい（つま
り、回転トルクの増幅度合いの特に大きい）二組の歯車
対（リバース用変速歯車対６Ｇと１速用変速歯車対１
Ｇ）が隣り合うことがないので、図１７に模式的に示す
ように、カウンタ軸Ｓｃに入力される荷重は軸の長手方
向について極端に集中することなく分散される。この結
果、カウンタ軸Ｓｃの強度および剛性がより低くて済み
（つまり、軸径がより小さくて済み）、また、このカウ
ンタ軸Ｓｃの支持部（軸支部１１,１２,１３）の強度お
よび剛性をより低く設定することが可能になる。すなわ
ち、カウンタ軸Ｓｃ自体およびその支持部（軸支部１
１,１２,１３）の強度・剛性をより低く設定することが
でき、変速機ＴＭ９のより一層の小型軽量化を図ること
ができる。
り、回転トルクの増幅度合いの特に大きい）二組の歯車
対（リバース用変速歯車対６Ｇと１速用変速歯車対１
Ｇ）が隣り合うことがないので、図１７に模式的に示す
ように、カウンタ軸Ｓｃに入力される荷重は軸の長手方
向について極端に集中することなく分散される。この結
果、カウンタ軸Ｓｃの強度および剛性がより低くて済み
（つまり、軸径がより小さくて済み）、また、このカウ
ンタ軸Ｓｃの支持部（軸支部１１,１２,１３）の強度お
よび剛性をより低く設定することが可能になる。すなわ
ち、カウンタ軸Ｓｃ自体およびその支持部（軸支部１
１,１２,１３）の強度・剛性をより低く設定することが
でき、変速機ＴＭ９のより一層の小型軽量化を図ること
ができる。
【００９２】尚、この第９の実施の形態においても、上
記第１および第５の実施の形態の場合と同様に、３個の
シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃが全て入力軸Ｓｉ上に
配設されているので、動力伝達切換機構（特にシンクロ
メッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃの駆動機構）を簡素化して変速
機ＴＭ９の構造の簡略化を図ることができる。また、入
力軸Ｓｉ上の全ての歯車が入力軸Ｓｉに対して相対回転
自在な遊転歯車として設けられることになるので、変速
歯車による所謂アイドル歯打ち音の発生を無くすること
ができる。更に、シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃを全
て入力軸Ｓｉ上に配設したことにより、シフト操作力を
最も低くすることができるので、各シンクロメッシュ装
置Ｙａ〜Ｙｃのシンクロ容量を従来よりも低く設定する
ことが可能になる。すなわち、シンクロメッシュ装置Ｙ
ａ〜Ｙｃを小型化することができるのである。
記第１および第５の実施の形態の場合と同様に、３個の
シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃが全て入力軸Ｓｉ上に
配設されているので、動力伝達切換機構（特にシンクロ
メッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃの駆動機構）を簡素化して変速
機ＴＭ９の構造の簡略化を図ることができる。また、入
力軸Ｓｉ上の全ての歯車が入力軸Ｓｉに対して相対回転
自在な遊転歯車として設けられることになるので、変速
歯車による所謂アイドル歯打ち音の発生を無くすること
ができる。更に、シンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃを全
て入力軸Ｓｉ上に配設したことにより、シフト操作力を
最も低くすることができるので、各シンクロメッシュ装
置Ｙａ〜Ｙｃのシンクロ容量を従来よりも低く設定する
ことが可能になる。すなわち、シンクロメッシュ装置Ｙ
ａ〜Ｙｃを小型化することができるのである。
【００９３】次に、本発明の第１０〜第１２の実施の形
態について説明する。これら実施の形態は、歯車配列は
上記第９の実施の形態と同一とし、シンクロメッシュ装
置Ｙａ,Ｙｃの配置のみを変更したものである。したが
って、第９の実施の形態において歯車配列の特徴によっ
てもたらされた効果については、これら第１０〜第１２
の実施の形態においても、同様に奏することができるも
のである。
態について説明する。これら実施の形態は、歯車配列は
上記第９の実施の形態と同一とし、シンクロメッシュ装
置Ｙａ,Ｙｃの配置のみを変更したものである。したが
って、第９の実施の形態において歯車配列の特徴によっ
てもたらされた効果については、これら第１０〜第１２
の実施の形態においても、同様に奏することができるも
のである。
【００９４】まず、本発明の第１０の実施の形態につい
て説明する。図１８に示すように、この第１０の実施の
形態に係る歯車式変速機ＴＭ１０では、１速と２速とを
切り換える１−２速切換用シンクロＹａのみがカウンタ
軸Ｓｃ上に配置され、他のシンクロメッシュ装置Ｙｂ,
Ｙｃは入力軸Ｓｉ上に配置されている。上記２−１速切
換用シンクロＹａをこのように配置した場合、１速用歯
車対１Ｇの小径歯車である入力歯車１Ｇｉは、入力軸Ｓ
ｉと一体的に回転する固定歯車として設けられることに
なり、変速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸Ｓｉの
回転数）で回転する。また、遊転歯車として設けられる
大径のカウンタ歯車１Ｇｃは、これよりも回転数が低く
なるので、アウトプット・リダクションギヤ・タイプで
１−２速切換用シンクロＹａを入力軸Ｓｉ上に配置した
場合のように、１速用歯車対１Ｇの遊転歯車と軸との間
に大きな相対回転差が生じることがなくなり、その軸受
に対する潤滑条件の厳しさが大幅に緩和されることにな
る。
て説明する。図１８に示すように、この第１０の実施の
形態に係る歯車式変速機ＴＭ１０では、１速と２速とを
切り換える１−２速切換用シンクロＹａのみがカウンタ
軸Ｓｃ上に配置され、他のシンクロメッシュ装置Ｙｂ,
Ｙｃは入力軸Ｓｉ上に配置されている。上記２−１速切
換用シンクロＹａをこのように配置した場合、１速用歯
車対１Ｇの小径歯車である入力歯車１Ｇｉは、入力軸Ｓ
ｉと一体的に回転する固定歯車として設けられることに
なり、変速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸Ｓｉの
回転数）で回転する。また、遊転歯車として設けられる
大径のカウンタ歯車１Ｇｃは、これよりも回転数が低く
なるので、アウトプット・リダクションギヤ・タイプで
１−２速切換用シンクロＹａを入力軸Ｓｉ上に配置した
場合のように、１速用歯車対１Ｇの遊転歯車と軸との間
に大きな相対回転差が生じることがなくなり、その軸受
に対する潤滑条件の厳しさが大幅に緩和されることにな
る。
【００９５】また、図１９は、本発明の第１１の実施の
形態に係る歯車式変速機ＴＭ１１を示している。この第
１１の実施の形態では、後退段（リバース）と５速とを
切り換える５速−Ｒ切換用シンクロＹｃのみがカウンタ
軸Ｓｃ上に配置され、他のシンクロメッシュ装置Ｙａ,
Ｙｂは入力軸Ｓｉ上に配置されている。上記５速−Ｒ切
換用シンクロＹｃをこのように配置した場合、リバース
歯車対６Ｇの小径歯車である入力歯車６Ｇｉは、入力軸
Ｓｉと一体的に回転する固定歯車として設けられること
になり、変速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸Ｓｉ
の回転数）で回転する。また、遊転歯車として設けられ
る大径のカウンタ歯車６Ｇｃは、これよりも回転数が低
くなるので、アウトプット・リダクションギヤ・タイプ
で５速−Ｒ切換用シンクロＹｃを入力軸Ｓｉ上に配置し
た場合のように、リバース遊転歯車と軸との間に大きな
相対回転差が生じることがなくなり、その軸受に対する
潤滑条件の厳しさが大幅に緩和されることになる。
形態に係る歯車式変速機ＴＭ１１を示している。この第
１１の実施の形態では、後退段（リバース）と５速とを
切り換える５速−Ｒ切換用シンクロＹｃのみがカウンタ
軸Ｓｃ上に配置され、他のシンクロメッシュ装置Ｙａ,
Ｙｂは入力軸Ｓｉ上に配置されている。上記５速−Ｒ切
換用シンクロＹｃをこのように配置した場合、リバース
歯車対６Ｇの小径歯車である入力歯車６Ｇｉは、入力軸
Ｓｉと一体的に回転する固定歯車として設けられること
になり、変速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸Ｓｉ
の回転数）で回転する。また、遊転歯車として設けられ
る大径のカウンタ歯車６Ｇｃは、これよりも回転数が低
くなるので、アウトプット・リダクションギヤ・タイプ
で５速−Ｒ切換用シンクロＹｃを入力軸Ｓｉ上に配置し
た場合のように、リバース遊転歯車と軸との間に大きな
相対回転差が生じることがなくなり、その軸受に対する
潤滑条件の厳しさが大幅に緩和されることになる。
【００９６】更に、図２０は、本発明の第１２の実施の
形態に係る歯車式変速機ＴＭ１２を示している。この第
１２の実施の形態では、５速−Ｒ切換用シンクロＹｃと
１−２速切換用シンクロＹａの両方がカウンタ軸Ｓｃ上
に配置され、３速と４速とを切り換える３−４シンクロ
Ｙｂのみが入力軸Ｓｉ上に配置されている。上記両シン
クロメッシュ装置Ｙａ,Ｙｃをこのように配置した場
合、１速用歯車対１Ｇおよびリバース歯車対６Ｇの小径
歯車である各入力歯車１Ｇｉ,６Ｇｉは、入力軸Ｓｉと
一体的に回転する固定歯車として設けられることにな
り、変速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸Ｓｉの回
転数）で回転する。また、遊転歯車として設けられる大
径のカウンタ歯車１Ｇｃ,６Ｇｃは、これよりも回転数
が低くなるので、アウトプット・リダクションギヤ・タ
イプで上記両シンクロメッシュ装置Ｙａ,Ｙｃを入力軸
Ｓｉ上に配置した場合のように、１速用歯車対およびリ
バース歯車対の各遊転歯車とカウンタ軸との間に大きな
相対回転差が生じることがなくなり、その軸受に対する
潤滑条件の厳しさが大幅に緩和されることになる。
形態に係る歯車式変速機ＴＭ１２を示している。この第
１２の実施の形態では、５速−Ｒ切換用シンクロＹｃと
１−２速切換用シンクロＹａの両方がカウンタ軸Ｓｃ上
に配置され、３速と４速とを切り換える３−４シンクロ
Ｙｂのみが入力軸Ｓｉ上に配置されている。上記両シン
クロメッシュ装置Ｙａ,Ｙｃをこのように配置した場
合、１速用歯車対１Ｇおよびリバース歯車対６Ｇの小径
歯車である各入力歯車１Ｇｉ,６Ｇｉは、入力軸Ｓｉと
一体的に回転する固定歯車として設けられることにな
り、変速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸Ｓｉの回
転数）で回転する。また、遊転歯車として設けられる大
径のカウンタ歯車１Ｇｃ,６Ｇｃは、これよりも回転数
が低くなるので、アウトプット・リダクションギヤ・タ
イプで上記両シンクロメッシュ装置Ｙａ,Ｙｃを入力軸
Ｓｉ上に配置した場合のように、１速用歯車対およびリ
バース歯車対の各遊転歯車とカウンタ軸との間に大きな
相対回転差が生じることがなくなり、その軸受に対する
潤滑条件の厳しさが大幅に緩和されることになる。
【００９７】次に、本発明の第１３の実施の形態につい
て説明する。本第１３の実施の形態に係る歯車式変速機
ＴＭ１３では、図２１に示すように、シンクロメッシュ
装置Ｙａ〜Ｙｃおよび歯車ユニットの配置は上記第１,
第５および第９の実施の形態と同じであるが、各歯車ユ
ニット内での歯車対の配列が異なっており、１−２歯車
ユニットでは１速用変速歯車対１Ｇが出力側に、５−Ｒ
歯車ユニットでは後退用（リバース用）変速歯車対６Ｇ
が入力側に、それぞれ配置されている。すなわち、歯車
列の中央には、減速比の大きい１速用変速歯車対１Ｇと
リバース用変速歯車対６Ｇとが並ぶことになる。換言す
れば、カウンタ軸Ｓｃ上には、その歯車列の中央側に、
径方向サイズが大きい１速用の歯車１Ｇｃとリバース用
の歯車６Ｇｃとが並ぶことになる。
て説明する。本第１３の実施の形態に係る歯車式変速機
ＴＭ１３では、図２１に示すように、シンクロメッシュ
装置Ｙａ〜Ｙｃおよび歯車ユニットの配置は上記第１,
第５および第９の実施の形態と同じであるが、各歯車ユ
ニット内での歯車対の配列が異なっており、１−２歯車
ユニットでは１速用変速歯車対１Ｇが出力側に、５−Ｒ
歯車ユニットでは後退用（リバース用）変速歯車対６Ｇ
が入力側に、それぞれ配置されている。すなわち、歯車
列の中央には、減速比の大きい１速用変速歯車対１Ｇと
リバース用変速歯車対６Ｇとが並ぶことになる。換言す
れば、カウンタ軸Ｓｃ上には、その歯車列の中央側に、
径方向サイズが大きい１速用の歯車１Ｇｃとリバース用
の歯車６Ｇｃとが並ぶことになる。
【００９８】したがって、車両走行中、急加速や急減速
が行われた際や坂道を走行する際などに、上記カウンタ
軸Ｓｃの下方に貯えられた潤滑油の油面が変速機ケース
１０に対して相対的に傾斜し（図２１における１点鎖線
の直線参照）、カウンタ軸Ｓｃの歯車列の端部側に設け
た歯車では潤滑油の有効な掻き上げが期待できない場合
でも、歯車列の比較的中央側に設けられた歯車１Ｇｃ,
６Ｇｃにより効果的に潤滑油を掻き上げることができ
る。これにより、例えば、潤滑油温度の過度な上昇を回
避するために潤滑油量を少なくしたような場合で潤滑油
の油面に傾斜が生じた際でも、かかる状況に対応して有
効にオイル掻き上げ量を確保することができる。
が行われた際や坂道を走行する際などに、上記カウンタ
軸Ｓｃの下方に貯えられた潤滑油の油面が変速機ケース
１０に対して相対的に傾斜し（図２１における１点鎖線
の直線参照）、カウンタ軸Ｓｃの歯車列の端部側に設け
た歯車では潤滑油の有効な掻き上げが期待できない場合
でも、歯車列の比較的中央側に設けられた歯車１Ｇｃ,
６Ｇｃにより効果的に潤滑油を掻き上げることができ
る。これにより、例えば、潤滑油温度の過度な上昇を回
避するために潤滑油量を少なくしたような場合で潤滑油
の油面に傾斜が生じた際でも、かかる状況に対応して有
効にオイル掻き上げ量を確保することができる。
【００９９】尚、この第１３の実施の形態においても、
上記第１,第５および第９の実施の形態の場合と同様
に、３個のシンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃが全て入力
軸Ｓｉ上に配設されているので、動力伝達切換機構（特
にシンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃの駆動機構）を簡素
化して変速機ＴＭ１３の構造の簡略化を図ることができ
る。また、入力軸Ｓｉ上の全ての歯車が入力軸Ｓｉに対
して相対回転自在な遊転歯車として設けられることにな
るので、変速歯車による所謂アイドル歯打ち音の発生を
無くすることができる。更に、シンクロメッシュ装置Ｙ
ａ〜Ｙｃを全て入力軸Ｓｉ上に配設したことにより、シ
フト操作力を最も低くすることができるので、各シンク
ロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃのシンクロ容量を従来よりも
低く設定することが可能になる。すなわち、シンクロメ
ッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃを小型化することができるのであ
る。
上記第１,第５および第９の実施の形態の場合と同様
に、３個のシンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃが全て入力
軸Ｓｉ上に配設されているので、動力伝達切換機構（特
にシンクロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃの駆動機構）を簡素
化して変速機ＴＭ１３の構造の簡略化を図ることができ
る。また、入力軸Ｓｉ上の全ての歯車が入力軸Ｓｉに対
して相対回転自在な遊転歯車として設けられることにな
るので、変速歯車による所謂アイドル歯打ち音の発生を
無くすることができる。更に、シンクロメッシュ装置Ｙ
ａ〜Ｙｃを全て入力軸Ｓｉ上に配設したことにより、シ
フト操作力を最も低くすることができるので、各シンク
ロメッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃのシンクロ容量を従来よりも
低く設定することが可能になる。すなわち、シンクロメ
ッシュ装置Ｙａ〜Ｙｃを小型化することができるのであ
る。
【０１００】次に、本発明の第１４〜第１６の実施の形
態について説明する。これら実施の形態は、歯車配列は
上記第１３の実施の形態と同一とし、シンクロメッシュ
装置Ｙａ,Ｙｃの配置のみを変更したものである。した
がって、第１３の実施の形態において歯車配列の特徴に
よってもたらされた効果については、これら第１４〜第
１６の実施の形態においても、同様に奏することができ
るものである。
態について説明する。これら実施の形態は、歯車配列は
上記第１３の実施の形態と同一とし、シンクロメッシュ
装置Ｙａ,Ｙｃの配置のみを変更したものである。した
がって、第１３の実施の形態において歯車配列の特徴に
よってもたらされた効果については、これら第１４〜第
１６の実施の形態においても、同様に奏することができ
るものである。
【０１０１】まず、本発明の第１４の実施の形態につい
て説明する。図２２に示すように、この第１４の実施の
形態に係る歯車式変速機ＴＭ１４では、１速と２速とを
切り換える１−２速切換用シンクロＹａのみがカウンタ
軸Ｓｃ上に配置され、他のシンクロメッシュ装置Ｙｂ,
Ｙｃは入力軸Ｓｉ上に配置されている。上記２−１速切
換用シンクロＹａをこのように配置した場合、１速用歯
車対１Ｇの小径歯車である入力歯車１Ｇｉは、入力軸Ｓ
ｉと一体的に回転する固定歯車として設けられることに
なり、変速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸Ｓｉの
回転数）で回転する。また、遊転歯車として設けられる
大径のカウンタ歯車１Ｇｃは、これよりも回転数が低く
なるので、アウトプット・リダクションギヤ・タイプで
１−２速切換用シンクロＹａを入力軸Ｓｉ上に配置した
場合のように、１速用歯車対１Ｇの遊転歯車と軸との間
に大きな相対回転差が生じることがなくなり、その軸受
に対する潤滑条件の厳しさが大幅に緩和されることにな
る。
て説明する。図２２に示すように、この第１４の実施の
形態に係る歯車式変速機ＴＭ１４では、１速と２速とを
切り換える１−２速切換用シンクロＹａのみがカウンタ
軸Ｓｃ上に配置され、他のシンクロメッシュ装置Ｙｂ,
Ｙｃは入力軸Ｓｉ上に配置されている。上記２−１速切
換用シンクロＹａをこのように配置した場合、１速用歯
車対１Ｇの小径歯車である入力歯車１Ｇｉは、入力軸Ｓ
ｉと一体的に回転する固定歯車として設けられることに
なり、変速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸Ｓｉの
回転数）で回転する。また、遊転歯車として設けられる
大径のカウンタ歯車１Ｇｃは、これよりも回転数が低く
なるので、アウトプット・リダクションギヤ・タイプで
１−２速切換用シンクロＹａを入力軸Ｓｉ上に配置した
場合のように、１速用歯車対１Ｇの遊転歯車と軸との間
に大きな相対回転差が生じることがなくなり、その軸受
に対する潤滑条件の厳しさが大幅に緩和されることにな
る。
【０１０２】また、図２３は、本発明の第１５の実施の
形態に係る歯車式変速機ＴＭ１５を示している。この第
１５の実施の形態では、後退段（リバース）と５速とを
切り換える５速−Ｒ切換用シンクロＹｃのみがカウンタ
軸Ｓｃ上に配置され、他のシンクロメッシュ装置Ｙａ,
Ｙｂは入力軸Ｓｉ上に配置されている。上記５速−Ｒ切
換用シンクロＹｃをこのように配置した場合、リバース
歯車対６Ｇの小径歯車である入力歯車６Ｇｉは、入力軸
Ｓｉと一体的に回転する固定歯車として設けられること
になり、変速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸Ｓｉ
の回転数）で回転する。また、遊転歯車として設けられ
る大径のカウンタ歯車６Ｇｃは、これよりも回転数が低
くなるので、アウトプット・リダクションギヤ・タイプ
で５速−Ｒ切換用シンクロＹｃを入力軸Ｓｉ上に配置し
た場合のように、リバース遊転歯車と軸との間に大きな
相対回転差が生じることがなくなり、その軸受に対する
潤滑条件の厳しさが大幅に緩和されることになる。
形態に係る歯車式変速機ＴＭ１５を示している。この第
１５の実施の形態では、後退段（リバース）と５速とを
切り換える５速−Ｒ切換用シンクロＹｃのみがカウンタ
軸Ｓｃ上に配置され、他のシンクロメッシュ装置Ｙａ,
Ｙｂは入力軸Ｓｉ上に配置されている。上記５速−Ｒ切
換用シンクロＹｃをこのように配置した場合、リバース
歯車対６Ｇの小径歯車である入力歯車６Ｇｉは、入力軸
Ｓｉと一体的に回転する固定歯車として設けられること
になり、変速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸Ｓｉ
の回転数）で回転する。また、遊転歯車として設けられ
る大径のカウンタ歯車６Ｇｃは、これよりも回転数が低
くなるので、アウトプット・リダクションギヤ・タイプ
で５速−Ｒ切換用シンクロＹｃを入力軸Ｓｉ上に配置し
た場合のように、リバース遊転歯車と軸との間に大きな
相対回転差が生じることがなくなり、その軸受に対する
潤滑条件の厳しさが大幅に緩和されることになる。
【０１０３】更に、図２４は、本発明の第１６の実施の
形態に係る歯車式変速機ＴＭ１６を示している。この第
１６の実施の形態では、５速−Ｒ切換用シンクロＹｃと
１−２速切換用シンクロＹａの両方がカウンタ軸Ｓｃ上
に配置され、３速と４速とを切り換える３−４シンクロ
Ｙｂのみが入力軸Ｓｉ上に配置されている。上記両シン
クロメッシュ装置Ｙａ,Ｙｃをこのように配置した場
合、１速用歯車対１Ｇおよびリバース歯車対６Ｇの小径
歯車である各入力歯車１Ｇｉ,６Ｇｉは、入力軸Ｓｉと
一体的に回転する固定歯車として設けられることにな
り、変速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸Ｓｉの回
転数）で回転する。また、遊転歯車として設けられる大
径のカウンタ歯車１Ｇｃ,６Ｇｃは、これよりも回転数
が低くなるので、アウトプット・リダクションギヤ・タ
イプで上記両シンクロメッシュ装置Ｙａ,Ｙｃを入力軸
Ｓｉ上に配置した場合のように、１速用歯車対１Ｇおよ
びリバース歯車対６Ｇの各遊転歯車とカウンタ軸Ｓｃと
の間に大きな相対回転差が生じることがなくなり、その
軸受に対する潤滑条件の厳しさが大幅に緩和されること
になる。
形態に係る歯車式変速機ＴＭ１６を示している。この第
１６の実施の形態では、５速−Ｒ切換用シンクロＹｃと
１−２速切換用シンクロＹａの両方がカウンタ軸Ｓｃ上
に配置され、３速と４速とを切り換える３−４シンクロ
Ｙｂのみが入力軸Ｓｉ上に配置されている。上記両シン
クロメッシュ装置Ｙａ,Ｙｃをこのように配置した場
合、１速用歯車対１Ｇおよびリバース歯車対６Ｇの小径
歯車である各入力歯車１Ｇｉ,６Ｇｉは、入力軸Ｓｉと
一体的に回転する固定歯車として設けられることにな
り、変速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸Ｓｉの回
転数）で回転する。また、遊転歯車として設けられる大
径のカウンタ歯車１Ｇｃ,６Ｇｃは、これよりも回転数
が低くなるので、アウトプット・リダクションギヤ・タ
イプで上記両シンクロメッシュ装置Ｙａ,Ｙｃを入力軸
Ｓｉ上に配置した場合のように、１速用歯車対１Ｇおよ
びリバース歯車対６Ｇの各遊転歯車とカウンタ軸Ｓｃと
の間に大きな相対回転差が生じることがなくなり、その
軸受に対する潤滑条件の厳しさが大幅に緩和されること
になる。
【０１０４】尚、本発明は、以上の実施態様に限定され
るものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において、
種々の改良・変形あるいは設計上の変更等が可能である
ことは言うまでもない。
るものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において、
種々の改良・変形あるいは設計上の変更等が可能である
ことは言うまでもない。
【０１０５】
【発明の効果】本願の第１の発明によれば、所謂アウト
プット・リダクションギヤ・タイプの歯車式変速機にお
いて、歯車列の入力側から、１−２歯車ユニット,５−
Ｒ歯車ユニット,３−４歯車ユニットの順に配置され、
減速比が大きい（つまり、回転トルクの増幅度合いの大
きい）変速歯車対（１速用,リバース用）を有する歯車
ユニットのうち、リバース用変速歯車対を有する５−Ｒ
歯車ユニットが歯車列の中央に位置している。リバース
用変速歯車対は、１速用変速歯車対と並んで減速比が大
きいが、車両運行時における使用頻度は１速用に比べて
はるかに低い。したがって、入力軸からカウンタ軸に動
力が伝達される際には、１速用変速歯車対を有する１−
２歯車ユニットが歯車列の中央に配置されている場合に
比べて、中央側に大きな入力荷重が入力される頻度がは
るかに少なくて済む。この結果、カウンタ軸の強度およ
び剛性が低くて済み（つまり、軸径が小さくて済み）、
また、このカウンタ軸の支持部についても余り強固で剛
性の高いものにする必要はなくなる。すなわち、カウン
タ軸自体およびその支持部の強度・剛性を低く設定する
ことができ、変速機のより一層の小型軽量化を図ること
ができるのである。
プット・リダクションギヤ・タイプの歯車式変速機にお
いて、歯車列の入力側から、１−２歯車ユニット,５−
Ｒ歯車ユニット,３−４歯車ユニットの順に配置され、
減速比が大きい（つまり、回転トルクの増幅度合いの大
きい）変速歯車対（１速用,リバース用）を有する歯車
ユニットのうち、リバース用変速歯車対を有する５−Ｒ
歯車ユニットが歯車列の中央に位置している。リバース
用変速歯車対は、１速用変速歯車対と並んで減速比が大
きいが、車両運行時における使用頻度は１速用に比べて
はるかに低い。したがって、入力軸からカウンタ軸に動
力が伝達される際には、１速用変速歯車対を有する１−
２歯車ユニットが歯車列の中央に配置されている場合に
比べて、中央側に大きな入力荷重が入力される頻度がは
るかに少なくて済む。この結果、カウンタ軸の強度およ
び剛性が低くて済み（つまり、軸径が小さくて済み）、
また、このカウンタ軸の支持部についても余り強固で剛
性の高いものにする必要はなくなる。すなわち、カウン
タ軸自体およびその支持部の強度・剛性を低く設定する
ことができ、変速機のより一層の小型軽量化を図ること
ができるのである。
【０１０６】また、本願の第２の発明によれば、基本的
には、上記第１の発明と同様の効果を奏することができ
る。特に、上記各歯車ユニットのうち、１−２歯車ユニ
ットでは１速用変速歯車対が入力側に、５−Ｒ歯車ユニ
ットでは後退用（リバース用）変速歯車対が出力側に、
それぞれ配置されている。すなわち、減速比が大きいリ
バース用変速歯車対を有する５−Ｒ歯車ユニットは歯車
列の中央に位置しているが、減速比が大きいリバース用
変速歯車対自体は、この５−Ｒ歯車ユニットにおいて出
力側に配置されており、歯車列の中央から出力側にはず
れるように配置されている。一方、減速比が大きい１速
用変速歯車対を有する１−２歯車ユニットは、歯車列の
中央より入力側に位置しており、減速比が大きい１速用
変速歯車対は、この１−２歯車ユニットにおいて入力側
に（つまり歯車列の最も入力側に）配置されている。し
たがって、減速比が大きい（つまり、回転トルクの増幅
度合いの大きい）二つの変速歯車対（１速用変速歯車対
とリバース用変速歯車対）が残り二つの変速歯車対（２
速用変速歯車対と５速用変速歯車対）を挟んで両側に位
置することになり、入力軸からカウンタ軸に動力が伝達
される際には、大きな入力荷重が軸の長手方向について
集中することなく分散される。特に、中央側に大きな入
力荷重が作用することはない。この結果、カウンタ軸の
強度および剛性がより一層低くて済み（つまり、軸径が
より一層小さくて済み）、また、このカウンタ軸の支持
部の強度および剛性をより一層低く設定することが可能
になる。すなわち、カウンタ軸自体およびその支持部の
強度・剛性をより低く設定することができ、変速機の更
に一層の小型軽量化を図ることができるのである。ま
た、この場合において、変速歯車対のうち１速用変速歯
車対が歯車列の最も入力側に配置されているので、これ
が歯車列の中間部分に配置されている場合に比べて、潤
滑条件の厳しい１速用変速歯車対の遊転歯車の軸受への
潤滑油の供給を容易に行うことができる。
には、上記第１の発明と同様の効果を奏することができ
る。特に、上記各歯車ユニットのうち、１−２歯車ユニ
ットでは１速用変速歯車対が入力側に、５−Ｒ歯車ユニ
ットでは後退用（リバース用）変速歯車対が出力側に、
それぞれ配置されている。すなわち、減速比が大きいリ
バース用変速歯車対を有する５−Ｒ歯車ユニットは歯車
列の中央に位置しているが、減速比が大きいリバース用
変速歯車対自体は、この５−Ｒ歯車ユニットにおいて出
力側に配置されており、歯車列の中央から出力側にはず
れるように配置されている。一方、減速比が大きい１速
用変速歯車対を有する１−２歯車ユニットは、歯車列の
中央より入力側に位置しており、減速比が大きい１速用
変速歯車対は、この１−２歯車ユニットにおいて入力側
に（つまり歯車列の最も入力側に）配置されている。し
たがって、減速比が大きい（つまり、回転トルクの増幅
度合いの大きい）二つの変速歯車対（１速用変速歯車対
とリバース用変速歯車対）が残り二つの変速歯車対（２
速用変速歯車対と５速用変速歯車対）を挟んで両側に位
置することになり、入力軸からカウンタ軸に動力が伝達
される際には、大きな入力荷重が軸の長手方向について
集中することなく分散される。特に、中央側に大きな入
力荷重が作用することはない。この結果、カウンタ軸の
強度および剛性がより一層低くて済み（つまり、軸径が
より一層小さくて済み）、また、このカウンタ軸の支持
部の強度および剛性をより一層低く設定することが可能
になる。すなわち、カウンタ軸自体およびその支持部の
強度・剛性をより低く設定することができ、変速機の更
に一層の小型軽量化を図ることができるのである。ま
た、この場合において、変速歯車対のうち１速用変速歯
車対が歯車列の最も入力側に配置されているので、これ
が歯車列の中間部分に配置されている場合に比べて、潤
滑条件の厳しい１速用変速歯車対の遊転歯車の軸受への
潤滑油の供給を容易に行うことができる。
【０１０７】更に、本願の第３の発明によれば、基本的
には、上記第２の発明と同様の効果を奏することができ
る。特に、３個のシンクロメッシュ装置が全て入力軸上
に配設されているので、上記動力伝達切換機構（特にシ
ンクロメッシュ装置の駆動機構）を簡素化して変速機の
構造の簡略化を図ることができる。また、この場合、入
力軸上の全ての歯車が入力軸に対して相対回転自在な遊
転歯車として設けられることになるので、変速歯車によ
る所謂アイドル歯打ち音の発生を無くすることができ
る。
には、上記第２の発明と同様の効果を奏することができ
る。特に、３個のシンクロメッシュ装置が全て入力軸上
に配設されているので、上記動力伝達切換機構（特にシ
ンクロメッシュ装置の駆動機構）を簡素化して変速機の
構造の簡略化を図ることができる。また、この場合、入
力軸上の全ての歯車が入力軸に対して相対回転自在な遊
転歯車として設けられることになるので、変速歯車によ
る所謂アイドル歯打ち音の発生を無くすることができ
る。
【０１０８】また更に、本願の第４の発明によれば、基
本的には、上記第２の発明と同様の効果を奏することが
できる。しかも、その上、１速と２速とを切り換える１
−２速切換用シンクロがカウンタ軸上に配置されている
ので、１速用歯車対の小径歯車は入力軸と一体的に回転
する固定歯車として設けられることになり、変速段位に
拘わらず一定の回転数（入力軸の回転数）で回転する。
また、遊転歯車として設けられる大径歯車は、これより
も回転数が低くなるので、アウトプット・リダクション
ギヤ・タイプで１−２速切換用シンクロを入力軸上に配
置した場合のように、１速用歯車対の遊転歯車と軸との
間に大きな相対回転差が生じることがなくなり、その軸
受に対する潤滑条件の厳しさが大幅に緩和される。
本的には、上記第２の発明と同様の効果を奏することが
できる。しかも、その上、１速と２速とを切り換える１
−２速切換用シンクロがカウンタ軸上に配置されている
ので、１速用歯車対の小径歯車は入力軸と一体的に回転
する固定歯車として設けられることになり、変速段位に
拘わらず一定の回転数（入力軸の回転数）で回転する。
また、遊転歯車として設けられる大径歯車は、これより
も回転数が低くなるので、アウトプット・リダクション
ギヤ・タイプで１−２速切換用シンクロを入力軸上に配
置した場合のように、１速用歯車対の遊転歯車と軸との
間に大きな相対回転差が生じることがなくなり、その軸
受に対する潤滑条件の厳しさが大幅に緩和される。
【０１０９】また更に、本願の第５の発明によれば、基
本的には、上記第２の発明と同様の効果を奏することが
できる。しかも、その上、５速と後退段（リバース）と
を切り換える５速−Ｒ切換用シンクロがカウンタ軸上に
配置されているので、リバース歯車対の小径歯車は入力
軸と一体的に回転する固定歯車として設けられることに
なり、変速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸の回転
数）で回転する。また、遊転歯車として設けられる大径
歯車は、これよりも回転数が低くなるので、アウトプッ
ト・リダクションギヤ・タイプで５速−Ｒ切換用シンク
ロを入力軸上に配置した場合のように、リバース遊転歯
車と軸との間に大きな相対回転差が生じることがなくな
り、その軸受に対する潤滑条件の厳しさが大幅に緩和さ
れる。
本的には、上記第２の発明と同様の効果を奏することが
できる。しかも、その上、５速と後退段（リバース）と
を切り換える５速−Ｒ切換用シンクロがカウンタ軸上に
配置されているので、リバース歯車対の小径歯車は入力
軸と一体的に回転する固定歯車として設けられることに
なり、変速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸の回転
数）で回転する。また、遊転歯車として設けられる大径
歯車は、これよりも回転数が低くなるので、アウトプッ
ト・リダクションギヤ・タイプで５速−Ｒ切換用シンク
ロを入力軸上に配置した場合のように、リバース遊転歯
車と軸との間に大きな相対回転差が生じることがなくな
り、その軸受に対する潤滑条件の厳しさが大幅に緩和さ
れる。
【０１１０】また更に、本願の第６の発明によれば、基
本的には、上記第２の発明と同様の効果を奏することが
できる。しかも、その上、１速と２速とを切り換える１
−２速切換用シンクロと５速と後退段（リバース）とを
切り換える５速−Ｒ切換用シンクロとがカウンタ軸上に
配置されているので、リバース歯車対および１速用歯車
対の小径歯車は共に入力軸と一体的に回転する固定歯車
として設けられることになり、変速段位に拘わらず一定
の回転数（入力軸の回転数）で回転する。また、遊転歯
車として設けられる大径歯車は、これよりも回転数が低
くなるので、アウトプット・リダクションギヤ・タイプ
で上記両シンクロメッシュ装置を入力軸上に配置した場
合のように、リバース歯車対および１速用歯車対の各遊
転歯車と軸との間に大きな相対回転差が生じることがな
くなり、その軸受に対する潤滑条件の厳しさが大幅に緩
和される。
本的には、上記第２の発明と同様の効果を奏することが
できる。しかも、その上、１速と２速とを切り換える１
−２速切換用シンクロと５速と後退段（リバース）とを
切り換える５速−Ｒ切換用シンクロとがカウンタ軸上に
配置されているので、リバース歯車対および１速用歯車
対の小径歯車は共に入力軸と一体的に回転する固定歯車
として設けられることになり、変速段位に拘わらず一定
の回転数（入力軸の回転数）で回転する。また、遊転歯
車として設けられる大径歯車は、これよりも回転数が低
くなるので、アウトプット・リダクションギヤ・タイプ
で上記両シンクロメッシュ装置を入力軸上に配置した場
合のように、リバース歯車対および１速用歯車対の各遊
転歯車と軸との間に大きな相対回転差が生じることがな
くなり、その軸受に対する潤滑条件の厳しさが大幅に緩
和される。
【０１１１】また、本願の第７の発明によれば、基本的
には、上記第１の発明と同様の効果を奏することができ
る。特に、上記各歯車ユニットのうち、１−２歯車ユニ
ットでは１速用変速歯車対が入力側に、５−Ｒ歯車ユニ
ットでは後退用（リバース用）変速歯車対が入力側に、
それぞれ配置されている。すなわち、歯車列の中央に
は、減速比の大きいリバース用変速歯車対と、該リバー
ス用および１速用に次いで減速比が大きい２速用変速歯
車対とが並ぶことになる。換言すれば、カウンタ軸上に
は、その歯車列の中央側に、１速用歯車と並んで径方向
サイズが大きいリバース用の歯車と、これらに次いで径
方向サイズが大きい２速用の歯車とが並ぶことになる。
したがって、車両走行中、急加速や急減速が行われた際
や坂道を走行する際などに、上記カウンタ軸の下方に貯
えられた潤滑油の油面が変速機ケースに対して相対的に
傾斜し、カウンタ軸の歯車列の端部側に設けた歯車では
潤滑油の有効な掻き上げが期待できない場合でも、歯車
列の比較的中央側に設けられた歯車により効果的に潤滑
油を掻き上げることができる。これにより、例えば、潤
滑油温度の過度な上昇を回避するために潤滑油量を少な
くしたような場合で潤滑油の油面に傾斜が生じた際で
も、かかる状況に対応して有効にオイル掻き上げ量を確
保することができる。この場合において、径方向のサイ
ズが比較的大きい歯車（２速用の歯車とリバース用の歯
車）をカウンタ軸の歯車列の中央側に配設しながらも、
減速比が特に大きい（つまり、回転トルクの増幅度合い
の特に大きい）二組の歯車対（リバース用歯車対と１速
用歯車対）が隣り合うことがないので、カウンタ軸に入
力される荷重は軸の長手方向について極端に集中するこ
となく分散される。すなわち、カウンタ軸への入力荷重
が中央側に集中することを回避した上で、潤滑油面に傾
斜が生じた場合でもオイル掻き上げ量を十分に確保する
ことができる。また、この場合において、変速歯車対の
うち１速用変速歯車対が歯車列の最も入力側に配置され
ているので、これが歯車列の中間部分に配置されている
場合に比べて、潤滑条件の厳しい１速用変速歯車対の遊
転歯車の軸受への潤滑油の供給を容易に行うことができ
る。
には、上記第１の発明と同様の効果を奏することができ
る。特に、上記各歯車ユニットのうち、１−２歯車ユニ
ットでは１速用変速歯車対が入力側に、５−Ｒ歯車ユニ
ットでは後退用（リバース用）変速歯車対が入力側に、
それぞれ配置されている。すなわち、歯車列の中央に
は、減速比の大きいリバース用変速歯車対と、該リバー
ス用および１速用に次いで減速比が大きい２速用変速歯
車対とが並ぶことになる。換言すれば、カウンタ軸上に
は、その歯車列の中央側に、１速用歯車と並んで径方向
サイズが大きいリバース用の歯車と、これらに次いで径
方向サイズが大きい２速用の歯車とが並ぶことになる。
したがって、車両走行中、急加速や急減速が行われた際
や坂道を走行する際などに、上記カウンタ軸の下方に貯
えられた潤滑油の油面が変速機ケースに対して相対的に
傾斜し、カウンタ軸の歯車列の端部側に設けた歯車では
潤滑油の有効な掻き上げが期待できない場合でも、歯車
列の比較的中央側に設けられた歯車により効果的に潤滑
油を掻き上げることができる。これにより、例えば、潤
滑油温度の過度な上昇を回避するために潤滑油量を少な
くしたような場合で潤滑油の油面に傾斜が生じた際で
も、かかる状況に対応して有効にオイル掻き上げ量を確
保することができる。この場合において、径方向のサイ
ズが比較的大きい歯車（２速用の歯車とリバース用の歯
車）をカウンタ軸の歯車列の中央側に配設しながらも、
減速比が特に大きい（つまり、回転トルクの増幅度合い
の特に大きい）二組の歯車対（リバース用歯車対と１速
用歯車対）が隣り合うことがないので、カウンタ軸に入
力される荷重は軸の長手方向について極端に集中するこ
となく分散される。すなわち、カウンタ軸への入力荷重
が中央側に集中することを回避した上で、潤滑油面に傾
斜が生じた場合でもオイル掻き上げ量を十分に確保する
ことができる。また、この場合において、変速歯車対の
うち１速用変速歯車対が歯車列の最も入力側に配置され
ているので、これが歯車列の中間部分に配置されている
場合に比べて、潤滑条件の厳しい１速用変速歯車対の遊
転歯車の軸受への潤滑油の供給を容易に行うことができ
る。
【０１１２】更に、本願の第８の発明によれば、基本的
には、上記第７の発明と同様の効果を奏することができ
る。特に、３個のシンクロメッシュ装置が全て入力軸上
に配設されているので、上記動力伝達切換機構（特にシ
ンクロメッシュ装置の駆動機構）を簡素化して変速機の
構造の簡略化を図ることができる。また、この場合、入
力軸上の全ての歯車が入力軸に対して相対回転自在な遊
転歯車として設けられることになるので、変速歯車によ
る所謂アイドル歯打ち音の発生を無くすることができ
る。
には、上記第７の発明と同様の効果を奏することができ
る。特に、３個のシンクロメッシュ装置が全て入力軸上
に配設されているので、上記動力伝達切換機構（特にシ
ンクロメッシュ装置の駆動機構）を簡素化して変速機の
構造の簡略化を図ることができる。また、この場合、入
力軸上の全ての歯車が入力軸に対して相対回転自在な遊
転歯車として設けられることになるので、変速歯車によ
る所謂アイドル歯打ち音の発生を無くすることができ
る。
【０１１３】また更に、本願の第９の発明によれば、基
本的には、上記第７の発明と同様の効果を奏することが
できる。しかも、その上、１速と２速とを切り換える１
−２速切換用シンクロがカウンタ軸上に配置されている
ので、１速用歯車対の小径歯車は入力軸と一体的に回転
する固定歯車として設けられることになり、変速段位に
拘わらず一定の回転数（入力軸の回転数）で回転する。
また、遊転歯車として設けられる大径歯車は、これより
も回転数が低くなるので、アウトプット・リダクション
ギヤ・タイプで１−２速切換用シンクロを入力軸上に配
置した場合のように、１速用歯車対の遊転歯車と軸との
間に大きな相対回転差が生じることがなくなり、その軸
受に対する潤滑条件の厳しさが大幅に緩和される。
本的には、上記第７の発明と同様の効果を奏することが
できる。しかも、その上、１速と２速とを切り換える１
−２速切換用シンクロがカウンタ軸上に配置されている
ので、１速用歯車対の小径歯車は入力軸と一体的に回転
する固定歯車として設けられることになり、変速段位に
拘わらず一定の回転数（入力軸の回転数）で回転する。
また、遊転歯車として設けられる大径歯車は、これより
も回転数が低くなるので、アウトプット・リダクション
ギヤ・タイプで１−２速切換用シンクロを入力軸上に配
置した場合のように、１速用歯車対の遊転歯車と軸との
間に大きな相対回転差が生じることがなくなり、その軸
受に対する潤滑条件の厳しさが大幅に緩和される。
【０１１４】また更に、本願の第１０の発明によれば、
基本的には、上記第７の発明と同様の効果を奏すること
ができる。しかも、その上、５速と後退段（リバース）
とを切り換える５速−Ｒ切換用シンクロがカウンタ軸上
に配置されているので、リバース歯車対の小径歯車は入
力軸と一体的に回転する固定歯車として設けられること
になり、変速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸の回
転数）で回転する。また、遊転歯車として設けられる大
径歯車は、これよりも回転数が低くなるので、アウトプ
ット・リダクションギヤ・タイプで５速−Ｒ切換用シン
クロを入力軸上に配置した場合のように、リバース遊転
歯車と軸との間に大きな相対回転差が生じることがなく
なり、その軸受に対する潤滑条件の厳しさが大幅に緩和
される。
基本的には、上記第７の発明と同様の効果を奏すること
ができる。しかも、その上、５速と後退段（リバース）
とを切り換える５速−Ｒ切換用シンクロがカウンタ軸上
に配置されているので、リバース歯車対の小径歯車は入
力軸と一体的に回転する固定歯車として設けられること
になり、変速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸の回
転数）で回転する。また、遊転歯車として設けられる大
径歯車は、これよりも回転数が低くなるので、アウトプ
ット・リダクションギヤ・タイプで５速−Ｒ切換用シン
クロを入力軸上に配置した場合のように、リバース遊転
歯車と軸との間に大きな相対回転差が生じることがなく
なり、その軸受に対する潤滑条件の厳しさが大幅に緩和
される。
【０１１５】また更に、本願の第１１の発明によれば、
基本的には、上記第７の発明と同様の効果を奏すること
ができる。しかも、その上、１速と２速とを切り換える
１−２速切換用シンクロと５速と後退段（リバース）と
を切り換える５速−Ｒ切換用シンクロとがカウンタ軸上
に配置されているので、リバース歯車対および１速用歯
車対の小径歯車は共に入力軸と一体的に回転する固定歯
車として設けられることになり、変速段位に拘わらず一
定の回転数（入力軸の回転数）で回転する。また、遊転
歯車として設けられる大径歯車は、これよりも回転数が
低くなるので、アウトプット・リダクションギヤ・タイ
プで上記両シンクロメッシュ装置を入力軸上に配置した
場合のように、リバース歯車対および１速用歯車対の各
遊転歯車と軸との間に大きな相対回転差が生じることが
なくなり、その軸受に対する潤滑条件の厳しさが大幅に
緩和される。
基本的には、上記第７の発明と同様の効果を奏すること
ができる。しかも、その上、１速と２速とを切り換える
１−２速切換用シンクロと５速と後退段（リバース）と
を切り換える５速−Ｒ切換用シンクロとがカウンタ軸上
に配置されているので、リバース歯車対および１速用歯
車対の小径歯車は共に入力軸と一体的に回転する固定歯
車として設けられることになり、変速段位に拘わらず一
定の回転数（入力軸の回転数）で回転する。また、遊転
歯車として設けられる大径歯車は、これよりも回転数が
低くなるので、アウトプット・リダクションギヤ・タイ
プで上記両シンクロメッシュ装置を入力軸上に配置した
場合のように、リバース歯車対および１速用歯車対の各
遊転歯車と軸との間に大きな相対回転差が生じることが
なくなり、その軸受に対する潤滑条件の厳しさが大幅に
緩和される。
【０１１６】また、本願の第１２の発明によれば、基本
的には、上記第１の発明と同様の効果を奏することがで
きる。特に、上記各歯車ユニットのうち、１−２歯車ユ
ニットでは１速用変速歯車対が出力側に、５−Ｒ歯車ユ
ニットでは後退用変速歯車対が出力側に、それぞれ配置
されている。すなわち、減速比が大きいリバース用変速
歯車対を有する５−Ｒ歯車ユニットは歯車列の中央に位
置しているが、減速比が大きいリバース用変速歯車対自
体は、この５−Ｒ歯車ユニットにおいて出力側に配置さ
れており、歯車列の中央から出力側にはずれるように配
置されている。したがって、減速比が特に大きい（つま
り、回転トルクの増幅度合いの特に大きい）二組の歯車
対（リバース用歯車対と１速用歯車対）が隣り合うこと
がないので、カウンタ軸に入力される荷重は軸の長手方
向について極端に集中することなく分散される。この結
果、カウンタ軸の強度および剛性がより低くて済み（つ
まり、軸径がより小さくて済み）、また、このカウンタ
軸の支持部の強度および剛性をより低く設定することが
可能になる。すなわち、カウンタ軸自体およびその支持
部の強度・剛性をより低く設定することができ、変速機
のより一層の小型軽量化を図ることができる。
的には、上記第１の発明と同様の効果を奏することがで
きる。特に、上記各歯車ユニットのうち、１−２歯車ユ
ニットでは１速用変速歯車対が出力側に、５−Ｒ歯車ユ
ニットでは後退用変速歯車対が出力側に、それぞれ配置
されている。すなわち、減速比が大きいリバース用変速
歯車対を有する５−Ｒ歯車ユニットは歯車列の中央に位
置しているが、減速比が大きいリバース用変速歯車対自
体は、この５−Ｒ歯車ユニットにおいて出力側に配置さ
れており、歯車列の中央から出力側にはずれるように配
置されている。したがって、減速比が特に大きい（つま
り、回転トルクの増幅度合いの特に大きい）二組の歯車
対（リバース用歯車対と１速用歯車対）が隣り合うこと
がないので、カウンタ軸に入力される荷重は軸の長手方
向について極端に集中することなく分散される。この結
果、カウンタ軸の強度および剛性がより低くて済み（つ
まり、軸径がより小さくて済み）、また、このカウンタ
軸の支持部の強度および剛性をより低く設定することが
可能になる。すなわち、カウンタ軸自体およびその支持
部の強度・剛性をより低く設定することができ、変速機
のより一層の小型軽量化を図ることができる。
【０１１７】更に、本願の第１３の発明によれば、基本
的には、上記第１２の発明と同様の効果を奏することが
できる。特に、３個のシンクロメッシュ装置が全て入力
軸上に配設されているので、上記動力伝達切換機構（特
にシンクロメッシュ装置の駆動機構）を簡素化して変速
機の構造の簡略化を図ることができる。また、この場
合、入力軸上の全ての歯車が入力軸に対して相対回転自
在な遊転歯車として設けられることになるので、変速歯
車による所謂アイドル歯打ち音の発生を無くすることが
できる。
的には、上記第１２の発明と同様の効果を奏することが
できる。特に、３個のシンクロメッシュ装置が全て入力
軸上に配設されているので、上記動力伝達切換機構（特
にシンクロメッシュ装置の駆動機構）を簡素化して変速
機の構造の簡略化を図ることができる。また、この場
合、入力軸上の全ての歯車が入力軸に対して相対回転自
在な遊転歯車として設けられることになるので、変速歯
車による所謂アイドル歯打ち音の発生を無くすることが
できる。
【０１１８】また更に、本願の第１４の発明によれば、
基本的には、上記第１２の発明と同様の効果を奏するこ
とができる。しかも、その上、１速と２速とを切り換え
る１−２速切換用シンクロがカウンタ軸上に配置されて
いるので、１速用歯車対の小径歯車は入力軸と一体的に
回転する固定歯車として設けられることになり、変速段
位に拘わらず一定の回転数（入力軸の回転数）で回転す
る。また、遊転歯車として設けられる大径歯車は、これ
よりも回転数が低くなるので、アウトプット・リダクシ
ョンギヤ・タイプで１−２速切換用シンクロを入力軸上
に配置した場合のように、１速用歯車対の遊転歯車と軸
との間に大きな相対回転差が生じることがなくなり、そ
の軸受に対する潤滑条件の厳しさが大幅に緩和される。
基本的には、上記第１２の発明と同様の効果を奏するこ
とができる。しかも、その上、１速と２速とを切り換え
る１−２速切換用シンクロがカウンタ軸上に配置されて
いるので、１速用歯車対の小径歯車は入力軸と一体的に
回転する固定歯車として設けられることになり、変速段
位に拘わらず一定の回転数（入力軸の回転数）で回転す
る。また、遊転歯車として設けられる大径歯車は、これ
よりも回転数が低くなるので、アウトプット・リダクシ
ョンギヤ・タイプで１−２速切換用シンクロを入力軸上
に配置した場合のように、１速用歯車対の遊転歯車と軸
との間に大きな相対回転差が生じることがなくなり、そ
の軸受に対する潤滑条件の厳しさが大幅に緩和される。
【０１１９】また更に、本願の第１５の発明によれば、
基本的には、上記第１２の発明と同様の効果を奏するこ
とができる。しかも、その上、５速と後退段（リバー
ス）とを切り換える５速−Ｒ切換用シンクロがカウンタ
軸上に配置されているので、リバース歯車対の小径歯車
は入力軸と一体的に回転する固定歯車として設けられる
ことになり、変速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸
の回転数）で回転する。また、遊転歯車として設けられ
る大径歯車は、これよりも回転数が低くなるので、アウ
トプット・リダクションギヤ・タイプで５速−Ｒ切換用
シンクロを入力軸上に配置した場合のように、リバース
遊転歯車と軸との間に大きな相対回転差が生じることが
なくなり、その軸受に対する潤滑条件の厳しさが大幅に
緩和される。
基本的には、上記第１２の発明と同様の効果を奏するこ
とができる。しかも、その上、５速と後退段（リバー
ス）とを切り換える５速−Ｒ切換用シンクロがカウンタ
軸上に配置されているので、リバース歯車対の小径歯車
は入力軸と一体的に回転する固定歯車として設けられる
ことになり、変速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸
の回転数）で回転する。また、遊転歯車として設けられ
る大径歯車は、これよりも回転数が低くなるので、アウ
トプット・リダクションギヤ・タイプで５速−Ｒ切換用
シンクロを入力軸上に配置した場合のように、リバース
遊転歯車と軸との間に大きな相対回転差が生じることが
なくなり、その軸受に対する潤滑条件の厳しさが大幅に
緩和される。
【０１２０】また更に、本願の第１６の発明によれば、
基本的には、上記第１２の発明と同様の効果を奏するこ
とができる。しかも、その上、１速と２速とを切り換え
る１−２速切換用シンクロと５速と後退段（リバース）
とを切り換える５速−Ｒ切換用シンクロとがカウンタ軸
上に配置されているので、リバース歯車対および１速用
歯車対の小径歯車は共に入力軸と一体的に回転する固定
歯車として設けられることになり、変速段位に拘わらず
一定の回転数（入力軸の回転数）で回転する。また、遊
転歯車として設けられる大径歯車は、これよりも回転数
が低くなるので、アウトプット・リダクションギヤ・タ
イプで上記両シンクロメッシュ装置を入力軸上に配置し
た場合のように、リバース歯車対および１速用歯車対の
各遊転歯車と軸との間に大きな相対回転差が生じること
がなくなり、その軸受に対する潤滑条件の厳しさが大幅
に緩和される。
基本的には、上記第１２の発明と同様の効果を奏するこ
とができる。しかも、その上、１速と２速とを切り換え
る１−２速切換用シンクロと５速と後退段（リバース）
とを切り換える５速−Ｒ切換用シンクロとがカウンタ軸
上に配置されているので、リバース歯車対および１速用
歯車対の小径歯車は共に入力軸と一体的に回転する固定
歯車として設けられることになり、変速段位に拘わらず
一定の回転数（入力軸の回転数）で回転する。また、遊
転歯車として設けられる大径歯車は、これよりも回転数
が低くなるので、アウトプット・リダクションギヤ・タ
イプで上記両シンクロメッシュ装置を入力軸上に配置し
た場合のように、リバース歯車対および１速用歯車対の
各遊転歯車と軸との間に大きな相対回転差が生じること
がなくなり、その軸受に対する潤滑条件の厳しさが大幅
に緩和される。
【０１２１】また、本願の第１７の発明によれば、基本
的には、上記第１の発明と同様の効果を奏することがで
きる。特に、上記各歯車ユニットのうち、１−２歯車ユ
ニットでは１速用変速歯車対が出力側に、５−Ｒ歯車ユ
ニットでは後退用（リバース用）変速歯車対が入力側
に、それぞれ配置されている。すなわち、歯車列の中央
には、減速比の大きい１速用変速歯車対とリバース用変
速歯車対とが並ぶことになる。換言すれば、カウンタ軸
上には、その歯車列の中央側に、径方向サイズが大きい
１速用の歯車とリバース用の歯車とが並ぶことになる。
したがって、車両走行中、急加速や急減速が行われた際
や坂道を走行する際などに、上記カウンタ軸の下方に貯
えられた潤滑油の油面が変速機ケースに対して相対的に
傾斜し、カウンタ軸の歯車列の端部側に設けた歯車では
潤滑油の有効な掻き上げが期待できない場合でも、歯車
列の比較的中央側に設けられた歯車により効果的に潤滑
油を掻き上げることができる。これにより、例えば、潤
滑油温度の過度な上昇を回避するために潤滑油量を少な
くしたような場合で潤滑油の油面に傾斜が生じた際で
も、かかる状況に対応して有効にオイル掻き上げ量を確
保することができる。
的には、上記第１の発明と同様の効果を奏することがで
きる。特に、上記各歯車ユニットのうち、１−２歯車ユ
ニットでは１速用変速歯車対が出力側に、５−Ｒ歯車ユ
ニットでは後退用（リバース用）変速歯車対が入力側
に、それぞれ配置されている。すなわち、歯車列の中央
には、減速比の大きい１速用変速歯車対とリバース用変
速歯車対とが並ぶことになる。換言すれば、カウンタ軸
上には、その歯車列の中央側に、径方向サイズが大きい
１速用の歯車とリバース用の歯車とが並ぶことになる。
したがって、車両走行中、急加速や急減速が行われた際
や坂道を走行する際などに、上記カウンタ軸の下方に貯
えられた潤滑油の油面が変速機ケースに対して相対的に
傾斜し、カウンタ軸の歯車列の端部側に設けた歯車では
潤滑油の有効な掻き上げが期待できない場合でも、歯車
列の比較的中央側に設けられた歯車により効果的に潤滑
油を掻き上げることができる。これにより、例えば、潤
滑油温度の過度な上昇を回避するために潤滑油量を少な
くしたような場合で潤滑油の油面に傾斜が生じた際で
も、かかる状況に対応して有効にオイル掻き上げ量を確
保することができる。
【０１２２】更に、本願の第１８の発明によれば、基本
的には、上記第１７の発明と同様の効果を奏することが
できる。特に、３個のシンクロメッシュ装置が全て入力
軸上に配設されているので、上記動力伝達切換機構（特
にシンクロメッシュ装置の駆動機構）を簡素化して変速
機の構造の簡略化を図ることができる。また、この場
合、入力軸上の全ての歯車が入力軸に対して相対回転自
在な遊転歯車として設けられることになるので、変速歯
車による所謂アイドル歯打ち音の発生を無くすることが
できる。
的には、上記第１７の発明と同様の効果を奏することが
できる。特に、３個のシンクロメッシュ装置が全て入力
軸上に配設されているので、上記動力伝達切換機構（特
にシンクロメッシュ装置の駆動機構）を簡素化して変速
機の構造の簡略化を図ることができる。また、この場
合、入力軸上の全ての歯車が入力軸に対して相対回転自
在な遊転歯車として設けられることになるので、変速歯
車による所謂アイドル歯打ち音の発生を無くすることが
できる。
【０１２３】また更に、本願の第１９の発明によれば、
基本的には、上記第１７の発明と同様の効果を奏するこ
とができる。しかも、その上、１速と２速とを切り換え
る１−２速切換用シンクロがカウンタ軸上に配置されて
いるので、１速用歯車対の小径歯車は入力軸と一体的に
回転する固定歯車として設けられることになり、変速段
位に拘わらず一定の回転数（入力軸の回転数）で回転す
る。また、遊転歯車として設けられる大径歯車は、これ
よりも回転数が低くなるので、アウトプット・リダクシ
ョンギヤ・タイプで１−２速切換用シンクロを入力軸上
に配置した場合のように、１速用歯車対の遊転歯車と軸
との間に大きな相対回転差が生じることがなくなり、そ
の軸受に対する潤滑条件の厳しさが大幅に緩和される。
基本的には、上記第１７の発明と同様の効果を奏するこ
とができる。しかも、その上、１速と２速とを切り換え
る１−２速切換用シンクロがカウンタ軸上に配置されて
いるので、１速用歯車対の小径歯車は入力軸と一体的に
回転する固定歯車として設けられることになり、変速段
位に拘わらず一定の回転数（入力軸の回転数）で回転す
る。また、遊転歯車として設けられる大径歯車は、これ
よりも回転数が低くなるので、アウトプット・リダクシ
ョンギヤ・タイプで１−２速切換用シンクロを入力軸上
に配置した場合のように、１速用歯車対の遊転歯車と軸
との間に大きな相対回転差が生じることがなくなり、そ
の軸受に対する潤滑条件の厳しさが大幅に緩和される。
【０１２４】また更に、本願の第２０の発明によれば、
基本的には、上記第１７の発明と同様の効果を奏するこ
とができる。しかも、その上、５速と後退段（リバー
ス）とを切り換える５速−Ｒ切換用シンクロがカウンタ
軸上に配置されているので、リバース歯車対の小径歯車
は入力軸と一体的に回転する固定歯車として設けられる
ことになり、変速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸
の回転数）で回転する。また、遊転歯車として設けられ
る大径歯車は、これよりも回転数が低くなるので、アウ
トプット・リダクションギヤ・タイプで５速−Ｒ切換用
シンクロを入力軸上に配置した場合のように、リバース
遊転歯車と軸との間に大きな相対回転差が生じることが
なくなり、その軸受に対する潤滑条件の厳しさが大幅に
緩和される。
基本的には、上記第１７の発明と同様の効果を奏するこ
とができる。しかも、その上、５速と後退段（リバー
ス）とを切り換える５速−Ｒ切換用シンクロがカウンタ
軸上に配置されているので、リバース歯車対の小径歯車
は入力軸と一体的に回転する固定歯車として設けられる
ことになり、変速段位に拘わらず一定の回転数（入力軸
の回転数）で回転する。また、遊転歯車として設けられ
る大径歯車は、これよりも回転数が低くなるので、アウ
トプット・リダクションギヤ・タイプで５速−Ｒ切換用
シンクロを入力軸上に配置した場合のように、リバース
遊転歯車と軸との間に大きな相対回転差が生じることが
なくなり、その軸受に対する潤滑条件の厳しさが大幅に
緩和される。
【０１２５】また更に、本願の第２１の発明によれば、
基本的には、上記第１７の発明と同様の効果を奏するこ
とができる。しかも、その上、１速と２速とを切り換え
る１−２速切換用シンクロと５速と後退段（リバース）
とを切り換える５速−Ｒ切換用シンクロとがカウンタ軸
上に配置されているので、リバース歯車対および１速用
歯車対の小径歯車は共に入力軸と一体的に回転する固定
歯車として設けられることになり、変速段位に拘わらず
一定の回転数（入力軸の回転数）で回転する。また、遊
転歯車として設けられる大径歯車は、これよりも回転数
が低くなるので、アウトプット・リダクションギヤ・タ
イプで上記両シンクロメッシュ装置を入力軸上に配置し
た場合のように、リバース歯車対および１速用歯車対の
各遊転歯車と軸との間に大きな相対回転差が生じること
がなくなり、その軸受に対する潤滑条件の厳しさが大幅
に緩和される。
基本的には、上記第１７の発明と同様の効果を奏するこ
とができる。しかも、その上、１速と２速とを切り換え
る１−２速切換用シンクロと５速と後退段（リバース）
とを切り換える５速−Ｒ切換用シンクロとがカウンタ軸
上に配置されているので、リバース歯車対および１速用
歯車対の小径歯車は共に入力軸と一体的に回転する固定
歯車として設けられることになり、変速段位に拘わらず
一定の回転数（入力軸の回転数）で回転する。また、遊
転歯車として設けられる大径歯車は、これよりも回転数
が低くなるので、アウトプット・リダクションギヤ・タ
イプで上記両シンクロメッシュ装置を入力軸上に配置し
た場合のように、リバース歯車対および１速用歯車対の
各遊転歯車と軸との間に大きな相対回転差が生じること
がなくなり、その軸受に対する潤滑条件の厳しさが大幅
に緩和される。
【図１】 本発明の第１の実施の形態に係る歯車式変速
機の全体構成を概略的に示す縦断面説明図である。
機の全体構成を概略的に示す縦断面説明図である。
【図２】 上記第１の実施の形態に係る歯車式変速機の
要部を拡大して示す縦断面説明図である。
要部を拡大して示す縦断面説明図である。
【図３】 上記第１の実施の形態に係る歯車式変速機の
シンクロメッシュ装置の基本構成を概略的に示す説明図
である。
シンクロメッシュ装置の基本構成を概略的に示す説明図
である。
【図４】 上記第１の実施の形態に係る歯車式変速機の
カウンタ軸への入力荷重分布を示す説明図である。
カウンタ軸への入力荷重分布を示す説明図である。
【図５】 各変速段位におけるカウンタ軸の回転数を示
すグラフである。
すグラフである。
【図６】 本発明の第２の実施の形態に係る歯車式変速
機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
【図７】 本発明の第３の実施の形態に係る歯車式変速
機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
【図８】 本発明の第４の実施の形態に係る歯車式変速
機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
【図９】 潤滑油の油温の車速に対する変化を示すグラ
フである。
フである。
【図１０】 潤滑油の撹拌抵抗トルクの車速に対する変
化を示すグラフである。
化を示すグラフである。
【図１１】 本発明の第５の実施の形態に係る歯車式変
速機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
速機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
【図１２】 上記第５の実施の形態に係る歯車式変速機
のカウンタ軸への入力荷重分布を示す説明図である。
のカウンタ軸への入力荷重分布を示す説明図である。
【図１３】 本発明の第６の実施の形態に係る歯車式変
速機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
速機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
【図１４】 本発明の第７の実施の形態に係る歯車式変
速機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
速機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
【図１５】 本発明の第８の実施の形態に係る歯車式変
速機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
速機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
【図１６】 本発明の第９の実施の形態に係る歯車式変
速機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
速機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
【図１７】 上記第９の実施の形態に係る歯車式変速機
のカウンタ軸への入力荷重分布を示す説明図である。
のカウンタ軸への入力荷重分布を示す説明図である。
【図１８】 本発明の第１０の実施の形態に係る歯車式
変速機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
変速機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
【図１９】 本発明の第１１の実施の形態に係る歯車式
変速機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
変速機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
【図２０】 本発明の第１２の実施の形態に係る歯車式
変速機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
変速機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
【図２１】 本発明の第１３の実施の形態に係る歯車式
変速機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
変速機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
【図２２】 本発明の第１４の実施の形態に係る歯車式
変速機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
変速機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
【図２３】 本発明の第１５の実施の形態に係る歯車式
変速機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
変速機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
【図２４】 本発明の第１６の実施の形態に係る歯車式
変速機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
変速機の要部を拡大して示す縦断面説明図である。
１Ｇ…１速用変速歯車対 ２Ｇ…２速用変速歯車対 ３Ｇ…３速用変速歯車対 ４Ｇ…４速用変速歯車対（減速歯車対） ５Ｇ…５速用変速歯車対 ６Ｇ…後退用変速歯車対 Ｓｃ…カウンタ軸 Ｓｉ…入力軸 Ｓｏ…出力軸 ＴＭ１〜ＴＭ１６…歯車式変速機 Ｙａ…１−２速切換用シンクロメッシュ装置 Ｙｂ…３−４速切換用シンクロメッシュ装置 Ｙｃ…５速−Ｒ切換用シンクロメッシュ装置
Claims (21)
- 【請求項１】 同一軸線上に隣り合うようにして配置さ
れた入力軸および出力軸と、これら両軸と平行に配置さ
れたカウンタ軸と、各変速段位にそれぞれ対応して上記
入力軸および出力軸と上記カウンタ軸とに対をなして設
けられ互いに噛合する複数の変速歯車対と、選択された
変速段位に対応した所定の変速歯車対で入力軸からカウ
ンタ軸を介して又は直接に出力軸へ動力が伝達されるよ
うに動力伝達経路を切り換える動力伝達切換機構とを備
え、上記変速歯車対のうちカウンタ軸の回転を出力軸へ
減速して伝達し得る減速歯車対の各歯車が共にカウンタ
軸と出力軸との間で軸と一体回転する歯車式変速機にお
いて、 上記複数の変速歯車対でなる歯車列が、１速用変速歯車
対と２速用変速歯車対とを組み合わせた１−２歯車ユニ
ットと、５速用変速歯車対と後退用変速歯車対とを組み
合わせた５−Ｒ歯車ユニットと、３速用変速歯車対と４
速用変速歯車対とを組み合わせた３−４歯車ユニットと
で構成されるとともに、 これら歯車ユニットは、上記歯車列において入力側か
ら、１−２歯車ユニット，５−Ｒ歯車ユニットおよび３
−４歯車ユニットの順に配置されていることを特徴とす
る歯車式変速機構造。 - 【請求項２】 上記各歯車ユニットのうち、１−２歯車
ユニットでは１速用変速歯車対が入力側に、５−Ｒ歯車
ユニットでは後退用変速歯車対が出力側に、それぞれ配
置されていることを特徴とする請求項１記載の歯車式変
速機構造。 - 【請求項３】 上記動力伝達切換機構が、軸に対して相
対回転自在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当該
軸に対して一体回転するように連結させ得るシンクロメ
ッシュ装置として、上記１−２歯車ユニットに介設され
て１速と２速とを切り換える１−２速切換用シンクロ
と、上記５−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段
とを切り換える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４
歯車ユニットに介設されて３速と４速とを切り換える３
−４速切換用シンクロとを備えており、これら３個のシ
ンクロメッシュ装置が全て上記入力軸上に配設されてい
ることを特徴とする請求項２記載の歯車式変速機構造。 - 【請求項４】 上記動力伝達切換機構が、軸に対して相
対回転自在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当該
軸に対して一体回転するように連結させ得るシンクロメ
ッシュ装置として、上記１−２歯車ユニットに介設され
て１速と２速とを切り換える１−２速切換用シンクロ
と、上記５−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段
とを切り換える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４
歯車ユニットに介設されて３速と４速とを切り換える３
−４速切換用シンクロとを備えており、これら３個のシ
ンクロメッシュ装置のうち、１−２速切換用シンクロの
みが上記カウンタ軸上に配設され、他のシンクロメッシ
ュ装置は上記入力軸上に配設されていることを特徴とす
る請求項２記載の歯車式変速機構造。 - 【請求項５】 上記動力伝達切換機構が、軸に対して相
対回転自在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当該
軸に対して一体回転するように連結させ得るシンクロメ
ッシュ装置として、上記１−２歯車ユニットに介設され
て１速と２速とを切り換える１−２速切換用シンクロ
と、上記５−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段
とを切り換える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４
歯車ユニットに介設されて３速と４速とを切り換える３
−４速切換用シンクロとを備えており、これら３個のシ
ンクロメッシュ装置のうち、５速−Ｒ切換用シンクロの
みが上記カウンタ軸上に配設され、他のシンクロメッシ
ュ装置は上記入力軸上に配設されていることを特徴とす
る請求項２記載の歯車式変速機構造。 - 【請求項６】 上記動力伝達切換機構が、軸に対して相
対回転自在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当該
軸に対して一体回転するように連結させ得るシンクロメ
ッシュ装置として、上記１−２歯車ユニットに介設され
て１速と２速とを切り換える１−２速切換用シンクロ
と、上記５−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段
とを切り換える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４
歯車ユニットに介設されて３速と４速とを切り換える３
−４速切換用シンクロとを備えており、これら３個のシ
ンクロメッシュ装置のうち、１−２速切換用シンクロと
５速−Ｒ切換用シンクロとは上記カウンタ軸上に配設さ
れる一方、３−４速切換用シンクロのみが上記入力軸上
に配設されていることを特徴とする請求項２記載の歯車
式変速機構造。 - 【請求項７】 上記各歯車ユニットのうち、１−２歯車
ユニットでは１速用変速歯車対が入力側に、５−Ｒ歯車
ユニットでは後退用変速歯車対が入力側に、それぞれ配
置されていることを特徴とする請求項１記載の歯車式変
速機構造。 - 【請求項８】 上記動力伝達切換機構が、軸に対して相
対回転自在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当該
軸に対して一体回転するように連結させ得るシンクロメ
ッシュ装置として、上記１−２歯車ユニットに介設され
て１速と２速とを切り換える１−２速切換用シンクロ
と、上記５−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段
とを切り換える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４
歯車ユニットに介設されて３速と４速とを切り換える３
−４速切換用シンクロとを備えており、これら３個のシ
ンクロメッシュ装置が全て上記入力軸上に配設されてい
ることを特徴とする請求項７記載の歯車式変速機構造。 - 【請求項９】 上記動力伝達切換機構が、軸に対して相
対回転自在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当該
軸に対して一体回転するように連結させ得るシンクロメ
ッシュ装置として、上記１−２歯車ユニットに介設され
て１速と２速とを切り換える１−２速切換用シンクロ
と、上記５−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段
とを切り換える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４
歯車ユニットに介設されて３速と４速とを切り換える３
−４速切換用シンクロとを備えており、これら３個のシ
ンクロメッシュ装置のうち、１−２速切換用シンクロの
みが上記カウンタ軸上に配設され、他のシンクロメッシ
ュ装置は上記入力軸上に配設されていることを特徴とす
る請求項７記載の歯車式変速機構造。 - 【請求項１０】 上記動力伝達切換機構が、軸に対して
相対回転自在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当
該軸に対して一体回転するように連結させ得るシンクロ
メッシュ装置として、上記１−２歯車ユニットに介設さ
れて１速と２速とを切り換える１−２速切換用シンクロ
と、上記５−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段
とを切り換える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４
歯車ユニットに介設されて３速と４速とを切り換える３
−４速切換用シンクロとを備えており、これら３個のシ
ンクロメッシュ装置のうち、５速−Ｒ切換用シンクロの
みが上記カウンタ軸上に配設され、他のシンクロメッシ
ュ装置は上記入力軸上に配設されていることを特徴とす
る請求項７記載の歯車式変速機構造。 - 【請求項１１】 上記動力伝達切換機構が、軸に対して
相対回転自在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当
該軸に対して一体回転するように連結させ得るシンクロ
メッシュ装置として、上記１−２歯車ユニットに介設さ
れて１速と２速とを切り換える１−２速切換用シンクロ
と、上記５−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段
とを切り換える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４
歯車ユニットに介設されて３速と４速とを切り換える３
−４速切換用シンクロとを備えており、これら３個のシ
ンクロメッシュ装置のうち、１−２速切換用シンクロと
５速−Ｒ切換用シンクロとは上記カウンタ軸上に配設さ
れる一方、３−４速切換用シンクロのみが上記入力軸上
に配設されていることを特徴とする請求項７記載の歯車
式変速機構造。 - 【請求項１２】 上記各歯車ユニットのうち、１−２歯
車ユニットでは１速用変速歯車対が出力側に、５−Ｒ歯
車ユニットでは後退用変速歯車対が出力側に、それぞれ
配置されていることを特徴とする請求項１記載の歯車式
変速機構造。 - 【請求項１３】 上記動力伝達切換機構が、軸に対して
相対回転自在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当
該軸に対して一体回転するように連結させ得るシンクロ
メッシュ装置として、上記１−２歯車ユニットに介設さ
れて１速と２速とを切り換える１−２速切換用シンクロ
と、上記５−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段
とを切り換える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４
歯車ユニットに介設されて３速と４速とを切り換える３
−４速切換用シンクロとを備えており、これら３個のシ
ンクロメッシュ装置が全て上記入力軸上に配設されてい
ることを特徴とする請求項１２記載の歯車式変速機構
造。 - 【請求項１４】 上記動力伝達切換機構が、軸に対して
相対回転自在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当
該軸に対して一体回転するように連結させ得るシンクロ
メッシュ装置として、上記１−２歯車ユニットに介設さ
れて１速と２速とを切り換える１−２速切換用シンクロ
と、上記５−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段
とを切り換える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４
歯車ユニットに介設されて３速と４速とを切り換える３
−４速切換用シンクロとを備えており、これら３個のシ
ンクロメッシュ装置のうち、１−２速切換用シンクロの
みが上記カウンタ軸上に配設され、他のシンクロメッシ
ュ装置は上記入力軸上に配設されていることを特徴とす
る請求項１２記載の歯車式変速機構造。 - 【請求項１５】 上記動力伝達切換機構が、軸に対して
相対回転自在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当
該軸に対して一体回転するように連結させ得るシンクロ
メッシュ装置として、上記１−２歯車ユニットに介設さ
れて１速と２速とを切り換える１−２速切換用シンクロ
と、上記５−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段
とを切り換える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４
歯車ユニットに介設されて３速と４速とを切り換える３
−４速切換用シンクロとを備えており、これら３個のシ
ンクロメッシュ装置のうち、５速−Ｒ切換用シンクロの
みが上記カウンタ軸上に配設され、他のシンクロメッシ
ュ装置は上記入力軸上に配設されていることを特徴とす
る請求項１２記載の歯車式変速機構造。 - 【請求項１６】 上記動力伝達切換機構が、軸に対して
相対回転自在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当
該軸に対して一体回転するように連結させ得るシンクロ
メッシュ装置として、上記１−２歯車ユニットに介設さ
れて１速と２速とを切り換える１−２速切換用シンクロ
と、上記５−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段
とを切り換える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４
歯車ユニットに介設されて３速と４速とを切り換える３
−４速切換用シンクロとを備えており、これら３個のシ
ンクロメッシュ装置のうち、１−２速切換用シンクロと
５速−Ｒ切換用シンクロとは上記カウンタ軸上に配設さ
れる一方、３−４速切換用シンクロのみが上記入力軸上
に配設されていることを特徴とする請求項１２記載の歯
車式変速機構造。 - 【請求項１７】 上記各歯車ユニットのうち、１−２歯
車ユニットでは１速用変速歯車対が出力側に、５−Ｒ歯
車ユニットでは後退用変速歯車対が入力側に、それぞれ
配置されていることを特徴とする請求項１記載の歯車式
変速機構造。 - 【請求項１８】 上記動力伝達切換機構が、軸に対して
相対回転自在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当
該軸に対して一体回転するように連結させ得るシンクロ
メッシュ装置として、上記１−２歯車ユニットに介設さ
れて１速と２速とを切り換える１−２速切換用シンクロ
と、上記５−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段
とを切り換える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４
歯車ユニットに介設されて３速と４速とを切り換える３
−４速切換用シンクロとを備えており、これら３個のシ
ンクロメッシュ装置が全て上記入力軸上に配設されてい
ることを特徴とする請求項１７記載の歯車式変速機構
造。 - 【請求項１９】 上記動力伝達切換機構が、軸に対して
相対回転自在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当
該軸に対して一体回転するように連結させ得るシンクロ
メッシュ装置として、上記１−２歯車ユニットに介設さ
れて１速と２速とを切り換える１−２速切換用シンクロ
と、上記５−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段
とを切り換える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４
歯車ユニットに介設されて３速と４速とを切り換える３
−４速切換用シンクロとを備えており、これら３個のシ
ンクロメッシュ装置のうち、１−２速切換用シンクロの
みが上記カウンタ軸上に配設され、他のシンクロメッシ
ュ装置は上記入力軸上に配設されていることを特徴とす
る請求項１７記載の歯車式変速機構造。 - 【請求項２０】 上記動力伝達切換機構が、軸に対して
相対回転自在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当
該軸に対して一体回転するように連結させ得るシンクロ
メッシュ装置として、上記１−２歯車ユニットに介設さ
れて１速と２速とを切り換える１−２速切換用シンクロ
と、上記５−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段
とを切り換える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４
歯車ユニットに介設されて３速と４速とを切り換える３
−４速切換用シンクロとを備えており、これら３個のシ
ンクロメッシュ装置のうち、５速−Ｒ切換用シンクロの
みが上記カウンタ軸上に配設され、他のシンクロメッシ
ュ装置は上記入力軸上に配設されていることを特徴とす
る請求項１７記載の歯車式変速機構造。 - 【請求項２１】 上記動力伝達切換機構が、軸に対して
相対回転自在な前後の歯車のいずれか一方を選択的に当
該軸に対して一体回転するように連結させ得るシンクロ
メッシュ装置として、上記１−２歯車ユニットに介設さ
れて１速と２速とを切り換える１−２速切換用シンクロ
と、上記５−Ｒ歯車ユニットに介設されて５速と後退段
とを切り換える５速−Ｒ切換用シンクロと、上記３−４
歯車ユニットに介設されて３速と４速とを切り換える３
−４速切換用シンクロとを備えており、これら３個のシ
ンクロメッシュ装置のうち、１−２速切換用シンクロと
５速−Ｒ切換用シンクロとは上記カウンタ軸上に配設さ
れる一方、３−４速切換用シンクロのみが上記入力軸上
に配設されていることを特徴とする請求項１７記載の歯
車式変速機構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8258499A JPH10103427A (ja) | 1996-09-30 | 1996-09-30 | 歯車式変速機構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8258499A JPH10103427A (ja) | 1996-09-30 | 1996-09-30 | 歯車式変速機構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10103427A true JPH10103427A (ja) | 1998-04-21 |
Family
ID=17321064
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8258499A Pending JPH10103427A (ja) | 1996-09-30 | 1996-09-30 | 歯車式変速機構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10103427A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7472617B2 (en) | 2005-01-27 | 2009-01-06 | Getrag Getriebe- Und Zahnradfabrik Hermann Hagenmeyer Gmbh & Cie Kg | Step-by-step variable transmission |
| WO2014006679A1 (ja) * | 2012-07-02 | 2014-01-09 | アイシン・エーアイ株式会社 | 車両用手動変速機 |
| WO2014006678A1 (ja) * | 2012-07-02 | 2014-01-09 | アイシン・エーアイ株式会社 | 車両用手動変速機 |
| JP2018021634A (ja) * | 2016-08-05 | 2018-02-08 | マツダ株式会社 | 変速機の変速操作機構 |
| JP2018040377A (ja) * | 2016-09-05 | 2018-03-15 | マツダ株式会社 | 変速機の潤滑構造 |
-
1996
- 1996-09-30 JP JP8258499A patent/JPH10103427A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7472617B2 (en) | 2005-01-27 | 2009-01-06 | Getrag Getriebe- Und Zahnradfabrik Hermann Hagenmeyer Gmbh & Cie Kg | Step-by-step variable transmission |
| WO2014006679A1 (ja) * | 2012-07-02 | 2014-01-09 | アイシン・エーアイ株式会社 | 車両用手動変速機 |
| WO2014006678A1 (ja) * | 2012-07-02 | 2014-01-09 | アイシン・エーアイ株式会社 | 車両用手動変速機 |
| JPWO2014006678A1 (ja) * | 2012-07-02 | 2016-06-02 | アイシン・エーアイ株式会社 | 車両用手動変速機 |
| JPWO2014006679A1 (ja) * | 2012-07-02 | 2016-06-02 | アイシン・エーアイ株式会社 | 車両用手動変速機 |
| JP2018021634A (ja) * | 2016-08-05 | 2018-02-08 | マツダ株式会社 | 変速機の変速操作機構 |
| JP2018040377A (ja) * | 2016-09-05 | 2018-03-15 | マツダ株式会社 | 変速機の潤滑構造 |
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| Date | Code | Title | Description |
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| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20041201 |
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| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050104 |
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| A02 | Decision of refusal |
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