JPH10113U

JPH10113U - 高速リンク式油圧プレス装置

Info

Publication number: JPH10113U
Application number: JP1111997U
Authority: JP
Inventors: 網野　　廣之; 言呂; 正義佐野; 行男岸本; 吉崇山本
Original assignee: Amino Corp
Current assignee: Amino Corp
Priority date: 1997-12-03
Filing date: 1997-12-03
Publication date: 1998-05-06
Anticipated expiration: 2003-12-03
Also published as: JP2607541Y2

Abstract

(57)【要約】【目的】簡単且つ安価な構造でしかも小さな駆動シリン
ダによって大きな加工能力を発揮することができるとと
もに高速でスライドを駆動することができる油圧プレス
を提供することにある。【構成】油圧プレスにおいて、プレスフレーム上部に設
けた駆動用油圧シリンダ２のピストンロッド２ａに左右
に伸びる第１リンク３ａ，３ａ’の基端を枢着する一
方、プレスフレーム１には基端を枢着した第２リンク３
ｂ，３ｂ’を左右一対設け、スライド１ｅには基端が枢
着された第３リンク３ｃ，３ｃ’を左右一対設け、左右
の第１リンクないし第３リンクの各自由端側を集合連結
部で屈伸自在に枢着した。

Description

【考案の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】

本考案は油圧プレス装置とりわけリンク式の高速油圧プレス装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】

金属、非金属など各種素材の加工手段として油圧プレスが汎用されている。この油圧プレスは一般にフレーム上部に油圧シリンダを設置し、ピストンロッドをスライドに結合して上下動させるものであり、油圧シリンダに対する油圧回路に各種制御弁を設けることによってスライドモーションを任意に取ることができ、また出力調整によりスライドの速度やストローク長さを自由に選択できる利点がある。しかしながら、油圧プレスでは一般に圧油をヘッド側とピストン側に供給してスライドを昇降させるため、加工能力を大きくするには大容量の大型シリンダを必要とし、また、単位時間あたりのストローク数を大きく取ることができないため高速化の実現が困難であるという問題があった。なお、プレスのスライドを駆動する他の方式としてメインモータの回転をクランク機構などにより往復運動に変換する機械式プレスが知られており、単位時間あたりのストローク数が多く採れるため汎用されているが、スライドのモーションが限定され、製品の成形形状や大きさ、材質などの諸条件に応じてスライド速度を調整したりストローク長さに応じた出力を調整すことができないという不具合があった。この対策として、実開平４−１２５０９１号公報において機械式クランクプレスの駆動源を油圧化することが提案されている。これは慣用機械式プレスのクランク軸駆動用モータや歯車などを油圧シリンダに代えたもので、プレスのスライドはやはりクラング軸の回転によりコネクチングロッドを介してスライドを昇降させることに変わりがない。このため、この先行技術ではプレスの下死点近傍でのプレスの出力荷重(Ｐｐ) ／油圧シリンダの出力荷重(ＰＬ)が小さいため油圧シリンダとして大出力のものを必要とし、また能力の利用率も低いという問題があり、さらに、油圧シリンダの駆動回転角βが１８０度より小さいため、同ストローク同出力の慣用クランクプレスと比較してクランク偏心量が大きくなり、このためプレス本体が大きくなったり、クランク軸の強度が低下するなどの問題があった。

【０００３】

【考案が解決しようとする課題】

本考案は前記のような問題点を解消するために研究して創案されたもので、その目的とするところは、抜き等の加工のためのプレスにおいて、簡単且つ安価な構造でしかも小さな駆動シリンダによって大きな加工能力を発揮することができるとともに高速でスライドを駆動することができる油圧プレスを提供することにある。

【０００４】

【課題を解決するための手段】

上記目的を達成するため本考案は、加工用油圧プレスにおいて、プレスフレーム上部に設けた駆動用油圧シリンダ２のピストンロッド２ａに左右に伸びる第１リンク３ａ，３ａ’の基端を枢着する一方、プレスフレーム１には基端を枢着した第２リンク３ｂ，３ｂ’を左右一対設け、スライド１ｅには基端が枢着された第３リンク３ｃ，３ｃ’を左右一対設け、左右の第１リンクないし第３リンクの各自由端側を集合連結部で屈伸自在に枢着し、かつ前記第２リンク３ｂ，３ｂ’ と第３リンク３ｃ，３ｃ’を、第２リンク３ｂ，３ｂ’の長さＬ₂、第３リンク３ｃ，３ｃ’の長さＬ₃において、Ｌ₃＞Ｌ₂の関係に構成し、下降ストロークにおいてスライド１ｅのストロークを駆動用油圧シリンダ２のストロークより大きくさせ、加圧ストロークではスライド１ｅのストロークを駆動用油圧シリンダ２のストロークより小さくさせて加圧力を増大させるようにした構成としている。

【０００５】

【実施例】

図１ないし図７は本考案による高速リンク式油圧プレス装置の一実施例を示している。図１ないし図３は本考案のプレス装置をスライド上死点位置の状態で示し、図４は下降途中の状態、図５は下死点位置の状態を示している。１はプレスフレームであり、ボルスタ１ｄを取り付けるベッド１ａに複数組のコラム１ｂ立設し、コラム１ｂの上部にクラウン(コラムヘッド)１ｃを剛結し、コラム１ｂ，１ｂにはギブ１ｆ，１ｆを設けこれに上型を取り付けるスライド１ｅを摺動可能に取り付けている。２は駆動用油圧シリンダであり、前記クラウン１ｃの中央部にブラケット２０とピン２１により据付けられている。この実施例では駆動用油圧シリンダ２の下部はクラウン１ｃに設けた穴１０を通して下方に延び、ピストンロッド２ａの先端に多リンク機構３が連結されている。

【０００６】多リンク機構３は、各自由端側が集合枢着された第１リンク３ａ，３ａ’と第２リンク３ｂ，３ｂ’および第３リンク３ｃ，３ｃ’を、駆動用油圧シリンダ２のピストンロッド２ａの軸線を境として左右一対配してなる。多リンク機構３の左右の第１リンク３ａ，３ａ’はそれぞれ２枚１組のレバーからなり、各レバーの基端部はピストンロッド２ａの先端ヘッド２００に設けた左右の第１支軸３００,３００に屈伸自在に枢着されており、クラウン１ｃには第１リンク３ａ，３ａ’の屈伸運動を許容する空間部１１が設けられている。そして第１リンク３ａ，３ａ’の自由端はそれぞれクラウン１ｃとスライド１ｅ間の空隙に常時位置する集合用支軸３０１，３０１に枢着されている。左右の第２リンク３ｂ，３ｂ’もこの例ではそれぞれ２枚１組のレバーからなり、前記集合用支軸３０１，３０１よりもプレスフレーム幅方向外方のクラウン部位またはコラムに設けた軸受３０５，３０５に支持された第２支軸３０２，３０２に基端部が枢着され、自由端が前記集合用支軸３０１，３０１に枢着されている。

【０００７】左右の第３リンク３ｃ，３ｃ’はこの例ではそれぞれ１枚のレバーからなり、前記第２支軸３０２，３０２の鉛直線上ないしこれに近い線上のスライド部位に設けた軸受３０６，３０６に支持された第３支軸３０３，３０３に基端部が枢着され、自由端が前記集合用支軸３０１，３０１に枢着されている。軸受３０６はスライド１ｅの上部に設けられていてもよいが、この実施例では図３のようにスライド１ｅに第３支軸３０３の屈伸運動を許容する大きさの凹部１２を設け、ここにアジャスト装置３０７を介して軸受３０６を剛結している。アジャスト装置３０７はスライド１ｅのダイハイトを調節するためのもので、ねじ３０８とウォーム機構３０９からなっている。前記第１リンク３ａ，３ａ’と第２リンク３ｂ，３ｂ’および第３リンク３ｃ，３ｃ’は、第１リンク３ａ，３ａ’の長さをＬ₁とし、第２リンク３ｂ，３ｂ ’の長さをＬ₂とし、第３リンク３ｃ，３ｃ’の長さをＬ₃とした場合、一般に、Ｌ₃＞Ｌ₂≧Ｌ₁の関係とすることが好ましい。これはプレスの高ストローク数と最適な出力を達成するためである。この条件内で前記Ｌ₁とＬ₃とＬ₂の長さ比率を適宜設定することにより、プレスの全荷重ストローク範囲内で駆動用油圧シリンダ２のストロークＳＬ(出力)とスライド１ｅのストロークＳＰ(出力)の関係すなわち、ＳＬ／ＳＰを拡大、縮小することができる。Ｌ₁とＬ₂とＬ₃の長さ比率は、Ｌ₁を１とした場合、１：(１〜２):(１．２〜３)が実用的な範囲である。

【０００８】図６は駆動用油圧シリンダ２を作動するための油圧回路の一例を示している。この例では省エネルギーを図るため、油圧発生装置としてモータ４０とこれに直結したフイラホイール４１とこれの出力側に結合された主油圧ポンプ４２を用い、これからの圧油でスライド１ｅの下降、加圧、上昇の行程を実現するようになっている。主油圧ポンプ４２はこの実施例では２つの吐吸口Ａ，Ｂを有する可変容量ポンプが用いられ、吐吸口Ａは主モータ及びフライホイール起動用の電磁切換弁４３を有する第１主路４４を介して駆動用油圧シリンダ２のピストン側に接続されており、第１主路４４には電磁切換弁４３よりも上流側にプレス出力調整用の電磁比例リリーフ弁４５が接続されている。また、第１主路４４はキッカシリンダ用電磁切換弁９０を介して駆動用油圧シリンダ２のピストン側と接続されており、その接続部分で分岐された分岐路４４０はパイロット操作型チェック弁５１を介してタンク５２と接続されている。吐吸口Ｂは主モータ及びフライホイール起動用の電磁切換弁４６を有する第２主路４７を介して駆動用油圧シリンダ２のロッド側に接続されており、電磁切換弁４６と駆動用油圧シリンダ２間の第２主路４７には、上昇時に上死点近傍でブレーキをかけるための電磁作動式のリリーフ弁４８とスライド緩急速用のカウンタバランス弁４９及びリリーフ弁５０が接続されている。

【０００９】一方、前記モータ４０及び主油圧ポンプ４２と別に、主油圧ポンプ４２の起動やパイロット圧を得るための補助油圧ポンプ５３とこれを駆動する補助モータ５４が配されている。この補助油圧ポンプ５３の吐出管路５５は前記電磁切換弁４６のＢポートに接続されるとともにパイロット管路として、電磁切換弁４６のソレノイドＳＯＬ３に導かれている。前記補助油圧ポンプ５３の吐出管路５５には分岐管路５６が接続され、その分岐管路５６には傾転角コントロール用の電磁比例減圧弁５７，５８を介して主油圧ポンプ４２のコントロール部４２０と接続されている。また電磁比例減圧弁５７，５８よりも上流側の分岐管路部位には、蓄圧された圧油を後述するバランスシリンダ６１，６１に供給するためのアキュムレータ５９が接続されている。また、吐出管路５５にはパイロット管路５５０が接続され、そのパイロット管路５５０は２方向に分岐され、一方はチェック弁コントロール用の電磁切換弁６０を介して前記パイロット操作型チェック弁５１と接続され、ソレノイドＳＯＬ４をオンにしたときに制御油圧をパイロット操作型チェック弁５１に送って該弁を開くようにしている。また、他方は前記電磁切換弁４３のパイロット部およびキッカシリンダ用電磁切換弁９０のパイロット部にそれぞれ接続されている。

【００１０】好ましくはピストンロッド２ａと多リンク機構３およびスライドに取り付けられるテーブルや金型などの重量をキャンセルして高速運動におけるスライド１ｅの慣性力をバランスするためのバランスシリンダ６１，６１が設けられる。それらバランスシリンダ６１，６１はベッド側でもよいがこの実施例ではクラウン側に設けられ、ロッド側に前記アキュムレータ５９のからの油路５９０が接続され、ピストンロッド６１０がスライド１ｅの適所に連結されている。また、スライド１ｅを高速下降させるためキッカ−シリンダ６２，６２が併用されることが望ましい。このキッカーシリンダ６２，６２は、バランスシリンダ６１，６１と独立したものであってもよいが、この実施例ではバランスシリンダ６１，６１とシリンダチューブを共用させている。すなわち、バランスシリンダ６１，６１のチューブ６３，６３を長くし、ピストン側室に前記キッカシリンダ用電磁切換弁９０からの管路９００を接続することでキッカーシリンダ６２，６２を構成している。また、プレスストローク長さを任意に設定するため、プレスフレーム１には図１のようにスライド位置検出手段６３が設けられ、これの検出信号により前記油圧回路における主ポンプ４２の吐出方向を制御するようになっている。スライド位置検出手段６３は例えばエンコーダ、リニアセンサなどが用いられる。図１１は本考案の別の油圧回路ことに大型プレスの場合に好適な例を示している。この例においては、駆動用油圧シリンダ２にキッカシリンダ６２が組み込まれている。詳しくは、駆動用油圧シリンダ２のチューブ内に上端(ピストン２ｂ)から有底筒穴２０を有するピストンロッド２ａを配し、有底筒穴２０に筒状固定ピストン２ｃを内挿しており、その筒状固定ピストン２ｃはピストン２ｂよりも上方に延び、上端に区画用鍔２１を有しており、この区画用鍔２１によってピストン２ｂより上方のチューブ内は第１室２２と第２室２３に上下区画されている。そして、前記キッカシリンダ用電磁切換弁９０の管路９００は第１室２２に接続され、第１管路４４は第２室２３に接続されている。

【００１１】なお、駆動用油圧シリンダ２と多リンク機構３はこの実施例では１組であるが、場合によっては２組用いて同期作動させるようにしてもよく、この場合図６の油圧回路における第１主路４４と第２主路４７が分岐され、いま１組の駆動用油圧シリンダに接続される。また、上記油圧回路は一例であってこれに限定されるものではなく、たとえば、実公平３−１７０４３号公報に示されるような回路を適用することもできる。すなわち、モータ４２を両軸式モータとし、これの一方の出力軸にフライホイールと主油圧ポンプを設けると共に、両軸式モータの他方の出力軸に１方向クラッチを介して油圧モータを設け、主油圧ポンプを作動切換え用の電磁弁を介して駆動用油圧シリンダに接続する。そして前記油圧モータには、補助油圧ポンプと結ばれかつフライホイール起動時に作動し補助油圧ポンプの吐出油を油圧モータに送油して出力軸により前記両軸式モータとフライホイールと主油圧ポンプを予備回転するための起動用切換弁および増速用回路を接続し、さらに油圧モータには、前記起動用切換弁と駆動用油圧シリンダ上昇側に介在され、スライド連続昇降時のスライド自重降下期に駆動用油圧シリンダの油を油圧モータに送油して復元トルクをかけ両軸式モータの回転補助を行うための回転数復元用切換弁を備えた制御回路を接続したものを用いることができる。また、主油圧ポンプは単一吐出口を持つ片傾転式可変容量ポンプや固定吐出量ポンプを使用してもよい。固定吐出量ポンプの場合、下降、加圧、上昇の切換えを回転カム操作式の切換弁で行い、回転カムの回転数により毎分ストローク数を調整するようにしてもよい。また、多リンク機構３の第２リンクを単葉レバーとし、第３リンクを２枚１組としてもよいことは勿論である。さらに駆動用油圧シリンダ２はピストン固定、チューブ移動型としてもよい。

【００１２】

【実施例の作用】

次に本考案の実施例の作用を説明する。図１はスライドが上死点位置にある状態を示し図７のＩはそのときの多リンク機構の状態を示している。この上死点位置においては、ピストンロッド２ａが駆動用油圧シリンダ２に引き込まれているため左右の第１リンク３ａ，３ａ’は引き上げられ、これらの自由端と他のリンクをつないでいる集合用支軸３０１，３０１はクラウン１ｃの下面に近づくように持ち上げられる。従って、第１リンク３ａ，３ａ’は図７の２点鎖線のようにピストンロッド軸線となす角度αが小さく、第２リンク３ｂ，３ｂ’はピストンロッド軸線と平行な軸線となす角度βが大きく(水平に近い角度)、第３リンク３ｃ，３ｃ’はピストンロッド軸線と平行な軸線となす角度γが大きくなるように保持されている。

【００１３】この状態でプレス加工を行うには、図６と図１１の油圧回路において、モータ４０と補助モータ４７を駆動するもので、モータ４０によりフライホイール４１が回転されるため主油圧ポンプ４２が駆動し、補助モータ４０により補助油圧ポンプ５３が駆動され、圧油が吐出管路５５を介して電磁弁４６に送られるとともに、分岐管路５６を介してアキュムレータ５９に蓄圧され、これから電磁比例減圧弁５７，５８を介して主油圧ポンプ４２のコントロール部４２０に送られる。〔下降行程について〕このスライド１ｅの下降行程にあっては、主油圧ポンプ４２の吐吸口Ａは吐出側とされ、吐吸口Ｂは吸込み側とされる。これは電磁比例減圧弁５７，５８によって制御される。電磁弁４３のSOL１をオンにし、カウンタバランス弁４９のSOL２をオンにし、キッカシリンダ用電磁切換弁９０のSOL9をオンにし、電磁弁４６のSOL3をオフにすれば、主油圧ポンプ４２の吐出油は吐吸口Ａから第１主路４４に送られ、電磁弁４３を通りキッカシリンダ用電磁切換弁９０の管路９００を介してキッカシリンダ６２，６２に導かれ、ロッド側すなわちバランスシリンダ側の油は油路５９０を通ってアキュムレータ５９に導かれ、これに蓄圧される。同時にタンク５２の油がチェック弁５１を介して駆動用油圧シリンダ２のピストン側に吸い込まれ、駆動用油圧シリンダ２のロッド側の油は第２主路４７のカウンタバランス弁４９を通り、電磁弁４６を経て主油圧ポンプ４２の吐吸口Ｂに導かれる。これによりピストンロッド２ａは伸長し、スライド１ｅは高速降下する。この時の状態が図４であり、図７においてＩからＩＩの間がこの下降行程である。この下降行程では第１リンク３ａ，３ａ’は左右に広がりつつ集合用支軸３０３，３０３を押し下げる。この時の各リンクの状態は、上死点位置のときよりも第１リンク３ａ，３ａ’の角度αは大きくなり、第２リンク３ｂ，３ｂ’の角度 βは小さくなり、第３リンク３ｃ，３ｃ’の角度γは小さくなる。

【００１４】〔加圧行程について〕ついで加圧行程においては、カウンタバランス弁４９のSOL2をオフとし、電磁弁４３のSOL1をオンのままとし、キッカシリンダ用電磁切換弁９０のSOL9をオフとする。こうすれば、主油圧ポンプ４２の圧油は主路４４により駆動用油圧シリンダ２のピストン側に導かれる。一方ロッド側ではカウンタバランス弁が作動してカウンタバランス圧が発生し、それにより駆動用油圧シリンダ２のロッド側が高圧となってその圧油が第２主路４７を介して主油圧ポンプ４２の吐吸口Ｂに導かれ、主油圧ポンプ４２の吐吸口Ａから駆動用油圧シリンダ２のピストン側に導入される圧油の圧力が上昇する。また電磁弁６０のSOL4がオフとなってその圧力によりチェック弁５１が閉じる。これにより駆動用油圧シリンダ２は主油圧ポンプ４２の吐出量に依存して加圧降下して行く。この加圧行程開始位置が図７のＩＩであり、ＩＩＩの全荷重の開始位置までの間、第１リンク３ａ，３ａ’はさらに左右に広がりつつ集合用支軸３０１，３０１を押し下げる。この時の各リンクの状態は、下降完了位置のときよりも第１リンク３ａ，３ａ’の角度αは大きくなり、第２リンク３ｂ，３ｂ’の角度βは小さくなり、第３リンク３ｃ，３ｃ’の角度γは小さくなる。

【００１５】〔全荷重行程について〕そして、全荷重の開始位置から下死点位置Ｏに達するストロークにおいて第２リンク３ｂ，３ｂ’の角度βと第３リンク３ｃ，３ｃ’の角度γはさらに小さくなり、下死点において垂直線に最も近い状態となる。

【００１６】〔上昇行程について〕かくしてプレス加工が完了した後は、電磁比例減圧弁５７，５８により主油圧ポンプ４２の吐吸口Ａを吸込み側とし、吐吸口Ｂを吐出側に逆転させる。この状態で電磁弁６０のSOL4をオンとし、電磁弁４３のSOL1をオンとする。これにより主油圧ポンプ４２の吐吸口Ｂから圧送された圧油は第２主路４７を通り、電磁弁４６とカウンタバラン弁４９を介して駆動用油圧シリンダ２のロッド側に導入され、ピストン側の圧油は一部がチェック弁５１を介してタンクに導かれ、また一部が電磁弁４３を経て第１主路４４から主油圧ポンプ４２の吐吸口Ａに導かれる。これにより駆動用油圧シリンダ２のピストンロッド２ａが上昇し、集合用支軸３０３，３０３が第１リンク３ａ，３ａ’を介して牽引されるため前記した状態から逆に作動され(図5→図4→図1)、スライド１ｅが上死点位置に戻る。以下前述した操作の繰返しにより、スライド１ｅは多リンク機構３を介して連続直線往復運動し、プレス加工が行われる。なお、図１１の油圧回路では、下降行程において、主油圧ポンプ４２の圧油はオンとなったキッカシリンダ用電磁切換弁９０からの管路９００を通って駆動用油圧シリンダ２の第１室２２に送られ、筒状固定ピストン２ｃを通って有底筒穴２０に入り、ピットンロッド２ａを押圧する。また、同時にタンク５２から油が下室２３に吸い込まれるとともに、第１主路４４を介してキッカシリンダ用電磁切換弁９０に付属するタンクから油が下室２３に吸い込まれる。このため、スライド１ｅは急速降下する。また、加圧行程時には、主油圧ポンプ４２の圧油は下室２３に供給され、ピストン２ｂを押圧する。

【００１７】一般にプレス加工においては、加圧ストロークはプレスの全ストロークの1/3 以内で使用することが多いが、本考案は駆動用油圧シリンダ２と多リンク機構３を併用するため、小さい容量の駆動用油圧シリンダ２で大きな加工能力を得ることができるとともに、スライド１ｅを高速駆動することができる。キッカシリンダを用いない条件で説明すると、まず加圧ストローク前では、駆動用油圧シリンダ２のストロークが拡大され、スライド１ｅのストロークが駆動用油圧シリンダ２のそれよりも大きく、したがって、スライド１ｅの速度が駆動用油圧シリンダ２の速度よりも早くなる。そして次の加圧ストロークでは、多リンク機構３により駆動用油圧シリンダ２のストロークが縮小され、スライド１ｅのストロークが駆動用油圧シリンダ２のストロークよりも小さくなり、従って加圧力が増大する。具体例をあげて説明すると、いま第１リンク３ａ，３ａ’の長さＬ₁を５００ｍｍとし、第２リンク３ｂ，３ｂ’の長さＬ₂を６００ｍｍとし、第３リンク３ｃ，３ｃ’の長さＬ₃を８１０ｍｍとする。図７において、SLは駆動用油圧シリンダ２のストローク、SPはスライドのストロークである。駆動用油圧シリンダ２のストロークが上死点位置Ｉから下降ストローク完了位置ＩＩまで５２６ｍｍ(SL₁)伸長した場合、前記したリンク機構の動きによりスライドのストロークは上死点Ｉ)から位置ＩＩ)まで６４０ｍｍ(SP₁ )下降する。これは、駆動用油圧シリンダ２のストロークが１．２２倍に拡大したことであり、言い替えると駆動用油圧シリンダ２の速度が１．２２倍に増大し、出力も１．２２倍に大きくなる。

【００１８】ついで、ＩＩの位置から加圧ストロークが開始するが、この加圧ストロークにおいて、駆動用油圧シリンダ２のストロークSL₂は３１７ｍｍ伸びるが、第１リンクが左右に広がる運動傾向が強まるためスライドのストロークSP₂は１５５ｍｍと相対的に小さくなる。このことは、駆動用油圧シリンダ２のストロークが０．４９倍に縮小したことであり、言い替えると、駆動用油圧シリンダ２の速度が０．４９倍に減少し、逆に出力が２．０５倍に大きくなる。さらに加圧ストロークが終わり、全荷重ストローク開始位置ＩＩＩ以降では上記傾向がさらに強まり、この全荷重ストローク範囲では、駆動用油圧シリンダ２のストロークSL₃が３３ｍｍに対し、スライドのストロークSP₃は５ｍｍとなる。すなわち、ＳＬ₃／ＳＰ₃＝６．６であり、駆動用油圧シリンダ２の速度が１／６．６に減少し、出力が６．６倍に拡大する。従って、上記のように小さい駆動用油圧シリンダを使用して大きな加工荷重を実現することができるのである。

【００１９】なお、図６の油圧回路においては、電磁比例リリーフ弁４５の調整によりプレス加工圧力を図８(a)(b)のように任意に設定することができる。また、図６の電磁比例減圧弁57,58により主油圧ポンプ４２の吐出量を変えて駆動用油圧シリンダ２に送られる流量を制御することにより、図９のように同プレス出力でのスライドの任意ストローク位置からプレスの作動速度を任意に設定することができ、したがって、たとえば打抜き加工の場合にプレスの弾性エネルギーを多段階またはゆっくりと解放することができるため、低騒音プレスを実現することができる。また、プレスフレームにスライド位置検出手段６３を設けてプレススライドの位置を検出し、主油圧ポンプ４２の吐出量や吐出方向等を変化させることにより図１０のようにプレスのストローク長さを任意に設定することができ、高い生産性を得ることができる。

【００２０】

【考案の効果】

以上説明した本考案によるときには、加工用プレスにおいて、駆動用油圧シリンダ２のピストンロッド２ａに左右に伸びる第１リンク３ａ，３ａ’の基端を枢着する一方、プレスフレーム１には基端を枢着した第２リンク３ｂ，３ｂ’を左右一対設け、スライド１ｅには基端が枢着された第３リンク３ｃ，３ｃ’を左右一対設け、左右の第１リンクないし第３リンクの各自由端側を集合連結部で屈伸自在に枢着し、しかも、前記第２リンク３ｂ，３ｂ’と第３リンク３ｃ，３ｃ’ を、第２リンク３ｂ，３ｂ’の長さＬ₂、第３リンク３ｃ，３ｃ’の長さＬ₃において、Ｌ₃＞Ｌ₂の関係に構成し、下降ストロークにおいてスライド１ｅのストロークを駆動用油圧シリンダ２のストロークより大きくさせ、加圧ストロークではスライド１ｅのストロークを駆動用油圧シリンダ２のストロークより小さくさせて加圧力を増大させるようにしたため、抜きや絞りなどの加工において、小さい容量の駆動用油圧シリンダ２により大きな加工能力を得ることができ、同時に高速でスライドを駆動することができるため毎分ストローク数を大きくすることができ、安価で高性能の油圧プレスを提供することが可能になるというすぐれた効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本考案による高速リンク式油圧プレス装置の一
実施例を示す正面図である。

【図２】同じくその側面図である。

【図３】本考案における多リンク機構の詳細を示す縦断
側面図である。

【図４】本考案プレス装置をスライド下降途中の状態で
示す正面図である。

【図５】本考案プレス装置をスライド下死点位置の状態
で示す正面図である。

【図６】本考案における油圧回路の一例を示す回路図で
ある。

【図７】本考案におけるリンク機構の運動を模式的に示
す説明図である。

【図８】本考案におけるストローク-加圧力線である。

【図９】本考案における速度曲線を示す線図である。

【図１０】本考案におけるプレスストローク長さ線図で
ある。

【図１１】本考案における油圧回路の別の例を示す回路
図である。

【符号の説明】

１プレスフレーム１ｃクラウン１ｅスライド２駆動用油圧シリンダ３多リンク機構３ａ，３ａ’ 第１リンク３ｂ，３ｂ’ 第２リンク３ｃ，３ｃ’ 第３リンク３０１集合用支軸

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)考案者岸本行男静岡県富士宮市三園平555番地株式会社アミノ内 (72)考案者山本吉崇静岡県富士宮市三園平555番地株式会社アミノ内

Claims

【実用新案登録請求の範囲】

【請求項１】加工用油圧プレスにおいて、プレスフレー
ム上部に設けた駆動用油圧シリンダ２のピストンロッド
２ａに左右に伸びる第１リンク３ａ，３ａ’の基端を枢
着する一方、プレスフレーム１には基端を枢着した第２
リンク３ｂ，３ｂ’を左右一対設け、スライド１ｅには
基端が枢着された第３リンク３ｃ，３ｃ’を左右一対設
け、左右の第１リンクないし第３リンクの各自由端側を
集合連結部で屈伸自在に枢着し、かつ前記第２リンク３
ｂ，３ｂ’と第３リンク３ｃ，３ｃ’を、第２リンク３
ｂ，３ｂ’の長さＬ₂、第３リンク３ｃ，３ｃ’の長さ
Ｌ₃において、Ｌ₃＞Ｌ₂の関係に構成し、下降ストロー
クにおいてスライド１ｅのストロークを駆動用油圧シリ
ンダ２のストロークより大きくさせ、加圧ストロークで
はスライド１ｅのストロークを駆動用油圧シリンダ２の
ストロークより小さくさせて加圧力を増大させるように
したことを特徴とする高速リンク式油圧プレス装置。