JPH1015709A - 表面被覆切削工具 - Google Patents
表面被覆切削工具Info
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- JPH1015709A JPH1015709A JP19138696A JP19138696A JPH1015709A JP H1015709 A JPH1015709 A JP H1015709A JP 19138696 A JP19138696 A JP 19138696A JP 19138696 A JP19138696 A JP 19138696A JP H1015709 A JPH1015709 A JP H1015709A
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Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐欠損性を向上させ耐塑性変形性も維持した
工具を提供する。 【構成】 基体はＺｒおよび／またはＨｆを０．０５〜
０．５重量％含み、該基体の表層部にヴィッカース硬さ
が該基体の十分内部のヴィッカース硬さの７０〜９０％
である表面軟化層を有し、該硬質皮膜を構成する被覆層
の内、該基体に接する第１層をＴｉＮとして構成する。
工具を提供する。 【構成】 基体はＺｒおよび／またはＨｆを０．０５〜
０．５重量％含み、該基体の表層部にヴィッカース硬さ
が該基体の十分内部のヴィッカース硬さの７０〜９０％
である表面軟化層を有し、該硬質皮膜を構成する被覆層
の内、該基体に接する第１層をＴｉＮとして構成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、切削工具に適した被覆
超硬合金に関し、耐欠損性、耐摩耗性に優れた表面被覆
超硬合金に関するものである。
超硬合金に関し、耐欠損性、耐摩耗性に優れた表面被覆
超硬合金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】切削加工の高能率化の為、超硬合金にＣ
ＶＤ法による硬質被膜を被覆した工具が広く用いられて
いる。この種の工具の刃先の耐欠損性を向上させるため
に結合相富化層、表面軟化層、脱β層等と呼ばれる改質
層を基体表面に設けた工具も、例えば特開平８−１４１
１号公報に示されるように、広く実用に供されている。
さらに高温での合金強度を向上する、ためにＺｒやＨｆ
等を基体に添加することが、例えば特開平６−９３４７
３号公報に示されている。
ＶＤ法による硬質被膜を被覆した工具が広く用いられて
いる。この種の工具の刃先の耐欠損性を向上させるため
に結合相富化層、表面軟化層、脱β層等と呼ばれる改質
層を基体表面に設けた工具も、例えば特開平８−１４１
１号公報に示されるように、広く実用に供されている。
さらに高温での合金強度を向上する、ためにＺｒやＨｆ
等を基体に添加することが、例えば特開平６−９３４７
３号公報に示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記技術によって提供
される工具は、長時間の断続切削を含む高速切削に耐え
るため切削加工の高能率化、無人化に好まれて採用され
てきた。しかし、近年のニアネットシェイプの技術の進
歩により部品素材の形状は益々複雑なものとなってきて
いる。従って、切削工具にかかる衝撃力、衝撃回数は増
加の一途をたどっており、工具の欠損が深刻な問題とな
っている。しかしながら、高温における基体の耐塑性変
形性を改善するために少量のＺｒおよび／またはＨｆを
基体に添加した場合、添加しない場合と比較して高速断
続切削時に刃先に欠損を生じやすくなる。本発明の目的
は、このような現状に鑑み更に耐欠損性を向上させつ
つ、更に耐塑性変形性も向上させる工具を提供すること
です。
される工具は、長時間の断続切削を含む高速切削に耐え
るため切削加工の高能率化、無人化に好まれて採用され
てきた。しかし、近年のニアネットシェイプの技術の進
歩により部品素材の形状は益々複雑なものとなってきて
いる。従って、切削工具にかかる衝撃力、衝撃回数は増
加の一途をたどっており、工具の欠損が深刻な問題とな
っている。しかしながら、高温における基体の耐塑性変
形性を改善するために少量のＺｒおよび／またはＨｆを
基体に添加した場合、添加しない場合と比較して高速断
続切削時に刃先に欠損を生じやすくなる。本発明の目的
は、このような現状に鑑み更に耐欠損性を向上させつ
つ、更に耐塑性変形性も向上させる工具を提供すること
です。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者等は従来の工具
の、基体の硬さおよび硬質皮膜の内、基体に接する第１
層の関係に着目し、切削試験を検討した結果、次の知見
を得た。基体表層部の硬さを適切に調整し、さらに、硬
質皮膜の第１層をＴｉＮとし、ＴｉＮ層の厚さを適切に
設定することで耐欠損性は向上し、しかも、Ｚｒ／Ｈｆ
等の添加による切削時の高温における刃先の耐塑性変形
性も維持できる。本発明はこれらの知見に基づいてなさ
れたもので、次の構成を有する。基体はＺｒおよび／ま
たはＨｆを０．０５〜０．５重量％含み、該基体の表層
部にヴィッカース硬さが該基体の十分内部のヴィッカー
ス硬さの７０〜９０％である表面軟化層を有し、該硬質
皮膜を構成する被覆層の内、該基体に接する第１層をＴ
ｉＮとする。好ましくは第１層を厚さ０．２〜１．２μ
ｍのＴｉＮとし、該表面軟化層の厚さを５〜２５μｍと
する。
の、基体の硬さおよび硬質皮膜の内、基体に接する第１
層の関係に着目し、切削試験を検討した結果、次の知見
を得た。基体表層部の硬さを適切に調整し、さらに、硬
質皮膜の第１層をＴｉＮとし、ＴｉＮ層の厚さを適切に
設定することで耐欠損性は向上し、しかも、Ｚｒ／Ｈｆ
等の添加による切削時の高温における刃先の耐塑性変形
性も維持できる。本発明はこれらの知見に基づいてなさ
れたもので、次の構成を有する。基体はＺｒおよび／ま
たはＨｆを０．０５〜０．５重量％含み、該基体の表層
部にヴィッカース硬さが該基体の十分内部のヴィッカー
ス硬さの７０〜９０％である表面軟化層を有し、該硬質
皮膜を構成する被覆層の内、該基体に接する第１層をＴ
ｉＮとする。好ましくは第１層を厚さ０．２〜１．２μ
ｍのＴｉＮとし、該表面軟化層の厚さを５〜２５μｍと
する。
【０００５】
【作用】基体に、Ｚｒおよび／またはＨｆを０．０５〜
０．５重量％添加した超硬合金を用いる。Ｚｒおよび／
またはＨｆを添加することにより、それらは大部分が超
硬合金のＢ−１型固溶体相、結合相中に溶け込み、特
に、切削中の切削熱の影響がでる刃先の塑性変形を防ぐ
のに効果がある。０．０５重量％未満では効果が薄く、
０．５重量％を越えると合金が脆化するのでこの添加量
の範囲とした。但し、Ｚｒおよび／またはＨｆを添加す
ると、切削中の衝撃によって刃先が欠けやすくなる傾向
が見られるので、基体表層部と第１層は以下のようにし
てこれを補う必要がある。基体の表層部にヴィッカース
硬さが該基体の十分内部のヴィッカース硬さの７０〜９
０％であり、この基体表層部中には、Ｚｒおよび／また
はＨｆが固溶及び／または分散しており、及びＢ−１型
固溶体相を分散、減少及び／又はゼロとすることによ
り、耐欠損性を補うことが出来る。更に、その厚さを５
〜２５μｍとする事により刃先に耐塑性変形性と靱性が
付与される。
０．５重量％添加した超硬合金を用いる。Ｚｒおよび／
またはＨｆを添加することにより、それらは大部分が超
硬合金のＢ−１型固溶体相、結合相中に溶け込み、特
に、切削中の切削熱の影響がでる刃先の塑性変形を防ぐ
のに効果がある。０．０５重量％未満では効果が薄く、
０．５重量％を越えると合金が脆化するのでこの添加量
の範囲とした。但し、Ｚｒおよび／またはＨｆを添加す
ると、切削中の衝撃によって刃先が欠けやすくなる傾向
が見られるので、基体表層部と第１層は以下のようにし
てこれを補う必要がある。基体の表層部にヴィッカース
硬さが該基体の十分内部のヴィッカース硬さの７０〜９
０％であり、この基体表層部中には、Ｚｒおよび／また
はＨｆが固溶及び／または分散しており、及びＢ−１型
固溶体相を分散、減少及び／又はゼロとすることによ
り、耐欠損性を補うことが出来る。更に、その厚さを５
〜２５μｍとする事により刃先に耐塑性変形性と靱性が
付与される。
【０００６】一般に、表面被覆超硬工具の使用において
は、その使用目的により超硬基体のグレードを変えるの
で、本発明では表面軟化層の硬さを基体の十分内部の硬
さとの相対値で規定したが、通常、基体の十分内部のヴ
ィッカース硬さは１４００〜１７００程度である。表面
軟化層のヴィッカース硬さが７０％未満である場合およ
び厚さが２５μｍを越える場合では切削時に刃先が塑性
変形し工具が寿命となってしまう。ヴィッカース硬さが
９０％を越える場合および厚さが５μｍ未満の場合では
靱性が不十分であり欠けやすくなる。尚、以上のヴィッ
カース硬さはいずれも室温にて測定した値である。
は、その使用目的により超硬基体のグレードを変えるの
で、本発明では表面軟化層の硬さを基体の十分内部の硬
さとの相対値で規定したが、通常、基体の十分内部のヴ
ィッカース硬さは１４００〜１７００程度である。表面
軟化層のヴィッカース硬さが７０％未満である場合およ
び厚さが２５μｍを越える場合では切削時に刃先が塑性
変形し工具が寿命となってしまう。ヴィッカース硬さが
９０％を越える場合および厚さが５μｍ未満の場合では
靱性が不十分であり欠けやすくなる。尚、以上のヴィッ
カース硬さはいずれも室温にて測定した値である。
【０００７】次いで、硬質皮膜を構成する被覆層は、基
体に接する第１層をＴｉＮとする。各チタン化合物をヴ
ィッカース硬さで比較するとＴｉＣは３３００〜３８０
０、ＴｉＣＮは２３００〜２８００であるのに対しＴｉ
Ｎは１８００〜２２００と軟らかく、衝撃に対して適度
な緩衝作用を有しＺｒ、Ｈｆ添加の欠点を補う。また、
比較的低温で成膜できるので、基体成分の拡散が少なく
基体と第１層の界面に脱炭層が発生するのを防ぐ、基体
と皮膜との熱膨張率の差に起因する応力の発生が少な
い、等の効果もある。第１層の厚さは０．２〜１．２μ
ｍがよく、この程度の厚さであれば第１層の変形が問題
になることはない。０．２μｍ未満では緩衝作用が不足
するばかりでなく、基体からの鉄属金属の拡散のため、
第２層以降の膜質を劣化させる恐れがある。１．２μｍ
を越えるとＴｉＮの粒子が粗大化し第２層以降の結晶形
態に悪影響を与える場合がある。
体に接する第１層をＴｉＮとする。各チタン化合物をヴ
ィッカース硬さで比較するとＴｉＣは３３００〜３８０
０、ＴｉＣＮは２３００〜２８００であるのに対しＴｉ
Ｎは１８００〜２２００と軟らかく、衝撃に対して適度
な緩衝作用を有しＺｒ、Ｈｆ添加の欠点を補う。また、
比較的低温で成膜できるので、基体成分の拡散が少なく
基体と第１層の界面に脱炭層が発生するのを防ぐ、基体
と皮膜との熱膨張率の差に起因する応力の発生が少な
い、等の効果もある。第１層の厚さは０．２〜１．２μ
ｍがよく、この程度の厚さであれば第１層の変形が問題
になることはない。０．２μｍ未満では緩衝作用が不足
するばかりでなく、基体からの鉄属金属の拡散のため、
第２層以降の膜質を劣化させる恐れがある。１．２μｍ
を越えるとＴｉＮの粒子が粗大化し第２層以降の結晶形
態に悪影響を与える場合がある。
【０００８】第１層に接する第２層として、特に推奨で
きるのはＴｉＣＮである。このＴｉＣＮ層は、ＭＴ−Ｃ
ＶＤ法を用いて柱状結晶に成長させる。ＴｉＣＮは、チ
タン化合物の中でＴｉＮとＴｉＣの中間の硬さを持ち、
同一の結晶構造であり、ＴｉＮに接する被膜として好ま
しい。ＴｉＣＮ膜の柱状結晶においては切削中の力が１
つの粒子に粒界を介さずに伝わるため、垂直方向の力に
非常に強いものとなる。また、摩耗に関しては、方向性
の無い粒状の結晶では結晶粒子が粒界より脱落すること
により摩耗が進行するが、垂直方向に長い柱状晶では脱
落することがなく、耐摩耗性に対して優れている。第３
層以降の層構造については工具の用途に応じてＴｉＣ、
ＴｉＮ、Ａｌ2Ｏ3等を適宜用いればよい。以下、本願発
明を実施例に基づいて詳細に説明する。
きるのはＴｉＣＮである。このＴｉＣＮ層は、ＭＴ−Ｃ
ＶＤ法を用いて柱状結晶に成長させる。ＴｉＣＮは、チ
タン化合物の中でＴｉＮとＴｉＣの中間の硬さを持ち、
同一の結晶構造であり、ＴｉＮに接する被膜として好ま
しい。ＴｉＣＮ膜の柱状結晶においては切削中の力が１
つの粒子に粒界を介さずに伝わるため、垂直方向の力に
非常に強いものとなる。また、摩耗に関しては、方向性
の無い粒状の結晶では結晶粒子が粒界より脱落すること
により摩耗が進行するが、垂直方向に長い柱状晶では脱
落することがなく、耐摩耗性に対して優れている。第３
層以降の層構造については工具の用途に応じてＴｉＣ、
ＴｉＮ、Ａｌ2Ｏ3等を適宜用いればよい。以下、本願発
明を実施例に基づいて詳細に説明する。
【０００９】
【実施例】本発明例１として、Ｚｒを２．０重量％含
み、ヴィッカース硬さが基体の十分内部において１５５
０、表面軟化層において１３５０、表面軟化層の厚さが
１５μｍであるＣＮＭＧ１２０４０８形状の超硬合金の
表面に、公知のＣＶＤ法により第１層ＴｉＮを０．３μ
ｍ成膜、アセトニトリルを用いたＭＴ−ＣＶＤ法により
第２層ＴｉＣＮを６．０μｍ成膜、第３層にＣＶＤ法で
ＴｉＣを１．０μｍ成膜、第４層ＣＶＤ法でアルミナを
１．５μｍ成膜、最外層にＣＶＤ法でＴｉＮを０．５μ
ｍ成膜した。比較例２として、表面軟化層が無い以外は
本発明例１と同様の超硬基体を用い、同一の被膜を被覆
した。本発明例３としてＺｒを０．２５重量％含み、ヴ
ィッカース硬さが基体の十分内部において１５３０、表
面軟化層において１２２０、表面軟化層の厚さが１５μ
ｍであるＣＮＭＧ１２０４０８形状の超硬合金の表面に
公知のＣＶＤ法により第１層ＴｉＮを０．３μｍ成膜、
アセトニトリルを用いたＭＴ−ＣＶＤ法により第２層Ｔ
ｉＣＮを１０．０μｍ成膜、第３層にＣＶＤ法でＴｉＣ
を１．０μｍ成膜、第４層にＣＶＤ法でアルミナを１．
０μｍ成膜、最外層にＣＶＤ法でＴｉＮを０．５μｍ成
膜した。比較例４として、Ｚｒを含まないこと以外は本
発明例３と同様の組成でありヴィッカース硬さが基体の
十分内部において１５２０、表面軟化層において１２０
０、表面軟化層の厚さが１５μｍであるＣＮＭＧ１２０
４０８形状の超硬基体に本発明例１と同様の皮膜を被覆
した。比較例５は表面軟化層の無いこと以外は本発明例
３と同様とした。比較例６は第１層のＴｉＮをＴｉＣに
変えた以外は本発明例３と同様とした。
み、ヴィッカース硬さが基体の十分内部において１５５
０、表面軟化層において１３５０、表面軟化層の厚さが
１５μｍであるＣＮＭＧ１２０４０８形状の超硬合金の
表面に、公知のＣＶＤ法により第１層ＴｉＮを０．３μ
ｍ成膜、アセトニトリルを用いたＭＴ−ＣＶＤ法により
第２層ＴｉＣＮを６．０μｍ成膜、第３層にＣＶＤ法で
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１．５μｍ成膜、最外層にＣＶＤ法でＴｉＮを０．５μ
ｍ成膜した。比較例２として、表面軟化層が無い以外は
本発明例１と同様の超硬基体を用い、同一の被膜を被覆
した。本発明例３としてＺｒを０．２５重量％含み、ヴ
ィッカース硬さが基体の十分内部において１５３０、表
面軟化層において１２２０、表面軟化層の厚さが１５μ
ｍであるＣＮＭＧ１２０４０８形状の超硬合金の表面に
公知のＣＶＤ法により第１層ＴｉＮを０．３μｍ成膜、
アセトニトリルを用いたＭＴ−ＣＶＤ法により第２層Ｔ
ｉＣＮを１０．０μｍ成膜、第３層にＣＶＤ法でＴｉＣ
を１．０μｍ成膜、第４層にＣＶＤ法でアルミナを１．
０μｍ成膜、最外層にＣＶＤ法でＴｉＮを０．５μｍ成
膜した。比較例４として、Ｚｒを含まないこと以外は本
発明例３と同様の組成でありヴィッカース硬さが基体の
十分内部において１５２０、表面軟化層において１２０
０、表面軟化層の厚さが１５μｍであるＣＮＭＧ１２０
４０８形状の超硬基体に本発明例１と同様の皮膜を被覆
した。比較例５は表面軟化層の無いこと以外は本発明例
３と同様とした。比較例６は第１層のＴｉＮをＴｉＣに
変えた以外は本発明例３と同様とした。
【００１０】以上のチップを用いて切削試験を行った。
まず、耐摩耗性の評価をテスト１、２の旋削で行った。
工具のフランク摩耗が０．３ｍｍに達するまでの時間を
評価した。テスト１の条件は、被削材：Ｓ４５Ｃ、切削
速度：２００ｍ／ｍｉｎ、送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ、
切り込み：２．０ｍｍ、湿式切削とした。結果は、本発
明例１は５５分、比較例２は４８分、本発明例３は６５
分、比較例４は４７分、比較例５は、６７分、比較例６
は６６分であった。Ｓ４５Ｃ切削の場合、本発明例１と
Ｚｒを添加した比較例２との間で、寿命に対して大きな
差は見られない。表面軟化層によって、耐摩耗性の劣
化、耐塑性変形性の劣化は認められず、Ｚｒ添加の効果
が確認された。それに対してＺｒ添加の無い比較例４は
寿命が短くなっている。
まず、耐摩耗性の評価をテスト１、２の旋削で行った。
工具のフランク摩耗が０．３ｍｍに達するまでの時間を
評価した。テスト１の条件は、被削材：Ｓ４５Ｃ、切削
速度：２００ｍ／ｍｉｎ、送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ、
切り込み：２．０ｍｍ、湿式切削とした。結果は、本発
明例１は５５分、比較例２は４８分、本発明例３は６５
分、比較例４は４７分、比較例５は、６７分、比較例６
は６６分であった。Ｓ４５Ｃ切削の場合、本発明例１と
Ｚｒを添加した比較例２との間で、寿命に対して大きな
差は見られない。表面軟化層によって、耐摩耗性の劣
化、耐塑性変形性の劣化は認められず、Ｚｒ添加の効果
が確認された。それに対してＺｒ添加の無い比較例４は
寿命が短くなっている。
【００１１】テスト２の条件は、被削材：ＦＣＤ７０、
切削速度：１５０ｍ／ｍｉｎ、送り：０．３ｍｍ／ｒｅ
ｖ、切り込み：２．０ｍｍ、湿式切削とした。結果は、
本発明例１は、２２分、比較例２は２０分、本発明例３
は２７分、比較例４は２１分、比較例５は２８分、比較
例６は２８分であった。ＦＣＤ７０の切削の場合もＳ４
５Ｃと同様の傾向が見られた。特に、Ｚｒ添加の効果は
本発明例１で確認された。
切削速度：１５０ｍ／ｍｉｎ、送り：０．３ｍｍ／ｒｅ
ｖ、切り込み：２．０ｍｍ、湿式切削とした。結果は、
本発明例１は、２２分、比較例２は２０分、本発明例３
は２７分、比較例４は２１分、比較例５は２８分、比較
例６は２８分であった。ＦＣＤ７０の切削の場合もＳ４
５Ｃと同様の傾向が見られた。特に、Ｚｒ添加の効果は
本発明例１で確認された。
【００１２】次に、耐欠損性をテスト３、４の断続切削
によって評価した。工具が欠損に至るまでの衝撃回数に
よって評価した。但し衝撃回数は１０００回を上限とし
た。各工具それぞれ４コーナーについて試験した。テス
ト３の条件は被削材：４つ溝付ＳＣＭ４３５丸棒、切削
速度：１５０ｍ／ｍｉｎ、送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ、
切り込み：２．０ｍｍ、乾式切削とした。結果は、本発
明例１は、１０００回以上、１０００回以上、８００
回、１０００回以上であった。比較例２は、６３０回、
８２０回、７７０回、６７０回であった。テスト４の条
件は、被削材：４つ溝付ＳＣＭ４３５、切削速度：１５
０ｍ／ｍｉｎ、送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ、切り込み：
２．０ｍｍ、乾式切削とした。結果は、本発明品３は１
０００回以上、１０００回以上、８００回、１０００回
以上、比較例４は１０００回以上、１０００回以上、１
０００回以上、９２０回、比較例５は２３０回、５４０
回、３１０回、７２０回、比較例６は９００回、７４０
回、１５０回、７２０回であった。本発明例１、３は表
面軟化層の無い比較例２、４、５よりも確実に耐欠損性
が向上していることが分かる。また、比較例６は比較例
４、５と較べて耐久衝撃回数のバラツキが大きく、欠損
状態も微小である点で異なっていた。
によって評価した。工具が欠損に至るまでの衝撃回数に
よって評価した。但し衝撃回数は１０００回を上限とし
た。各工具それぞれ４コーナーについて試験した。テス
ト３の条件は被削材：４つ溝付ＳＣＭ４３５丸棒、切削
速度：１５０ｍ／ｍｉｎ、送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ、
切り込み：２．０ｍｍ、乾式切削とした。結果は、本発
明例１は、１０００回以上、１０００回以上、８００
回、１０００回以上であった。比較例２は、６３０回、
８２０回、７７０回、６７０回であった。テスト４の条
件は、被削材：４つ溝付ＳＣＭ４３５、切削速度：１５
０ｍ／ｍｉｎ、送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ、切り込み：
２．０ｍｍ、乾式切削とした。結果は、本発明品３は１
０００回以上、１０００回以上、８００回、１０００回
以上、比較例４は１０００回以上、１０００回以上、１
０００回以上、９２０回、比較例５は２３０回、５４０
回、３１０回、７２０回、比較例６は９００回、７４０
回、１５０回、７２０回であった。本発明例１、３は表
面軟化層の無い比較例２、４、５よりも確実に耐欠損性
が向上していることが分かる。また、比較例６は比較例
４、５と較べて耐久衝撃回数のバラツキが大きく、欠損
状態も微小である点で異なっていた。
【００１３】
【発明の効果】本発明品は従来の工具と較べて更に耐欠
損性が向上しており、塑性変形に起因する摩耗も少な
く、高速断続切削において良好な寿命を示すので、複雑
な形状の被削材の切削の高能率化、無人化に適するもの
である。
損性が向上しており、塑性変形に起因する摩耗も少な
く、高速断続切削において良好な寿命を示すので、複雑
な形状の被削材の切削の高能率化、無人化に適するもの
である。
Claims (3)
- 【請求項１】 超硬合金の基体表面に２層以上の多層か
らなる硬質皮膜を被覆した表面被覆切削工具において、
該基体はＺｒおよび／またはＨｆを０．０５〜０．５重
量％含み、該基体の表層部がヴィッカース硬さで該基体
の十分内部のヴィッカース硬さの７０〜９０％である表
面軟化層であるとともに該Ｚｒおよび／またはＨｆがＢ
−１型固溶体相及び／又は結合相中に溶け込み、該硬質
皮膜の該基体に接する第１層をＴｉＮとしたことを特徴
とする表面被覆切削工具。 - 【請求項２】 請求項１に記載の表面被覆切削工具にお
いて、該第１層の厚さが０．２〜１．２μｍであること
を特徴とする表面被覆切削工具。 - 【請求項３】 請求項１または２に記載の表面被覆切削
工具において、該表面軟化層の厚さが５〜２５μｍであ
ることを特徴とする表面被覆切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19138696A JPH1015709A (ja) | 1996-07-01 | 1996-07-01 | 表面被覆切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19138696A JPH1015709A (ja) | 1996-07-01 | 1996-07-01 | 表面被覆切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1015709A true JPH1015709A (ja) | 1998-01-20 |
Family
ID=16273744
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19138696A Withdrawn JPH1015709A (ja) | 1996-07-01 | 1996-07-01 | 表面被覆切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1015709A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10244955C5 (de) | 2001-09-26 | 2021-12-23 | Kyocera Corp. | Sinterhartmetall, Verwendung eines Sinterhartmetalls und Verfahren zur Herstellung eines Sinterhartmetalls |
-
1996
- 1996-07-01 JP JP19138696A patent/JPH1015709A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10244955C5 (de) | 2001-09-26 | 2021-12-23 | Kyocera Corp. | Sinterhartmetall, Verwendung eines Sinterhartmetalls und Verfahren zur Herstellung eines Sinterhartmetalls |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20051026 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20051102 |
|
| A761 | Written withdrawal of application |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A761 Effective date: 20051118 |