JPH10197161A - 内張り耐火物のベニアリング及びその施工方法 - Google Patents
内張り耐火物のベニアリング及びその施工方法Info
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- JPH10197161A JPH10197161A JP1587897A JP1587897A JPH10197161A JP H10197161 A JPH10197161 A JP H10197161A JP 1587897 A JP1587897 A JP 1587897A JP 1587897 A JP1587897 A JP 1587897A JP H10197161 A JPH10197161 A JP H10197161A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐用性を飛躍的に向上し得る内張り耐火物の
ベニアリングを提供する。 【解決手段】 各種工業炉等の内張り耐火物１の稼働面
に多数のアンカー用セラミックピン２が軸部の先端側を
埋設して所要ピッチＰで植設され、これらのセラミック
ピンを埋設するようにして軽量キャスタブル４が２０〜
１００ｍｍの厚みＴでライニングされている。
ベニアリングを提供する。 【解決手段】 各種工業炉等の内張り耐火物１の稼働面
に多数のアンカー用セラミックピン２が軸部の先端側を
埋設して所要ピッチＰで植設され、これらのセラミック
ピンを埋設するようにして軽量キャスタブル４が２０〜
１００ｍｍの厚みＴでライニングされている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、各種工業炉等にお
ける内張り耐火物のベニアリング及びその施工方法に関
する。
ける内張り耐火物のベニアリング及びその施工方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】通常、鋼片加熱炉、鋳造炉等の各種工業
炉の炉壁や天井等、又は各種金属溶湯容器の保温蓋や予
熱蓋等には、プラスチック耐火物あるいは一般耐火キャ
スタブルが内張り耐火物としてライニングされている。
しかし、これらの内張り耐火物は、一般的に熱伝導率が
高く、熱損失が大きいため、従来、内張り耐火物の稼働
面にセラミックファイバーブランケットを無機質接着剤
により張り付け、内張り耐火物の低断熱性をカバーして
炉内の断熱を図る、内張り耐火物のベニアリングが行わ
れている。
炉の炉壁や天井等、又は各種金属溶湯容器の保温蓋や予
熱蓋等には、プラスチック耐火物あるいは一般耐火キャ
スタブルが内張り耐火物としてライニングされている。
しかし、これらの内張り耐火物は、一般的に熱伝導率が
高く、熱損失が大きいため、従来、内張り耐火物の稼働
面にセラミックファイバーブランケットを無機質接着剤
により張り付け、内張り耐火物の低断熱性をカバーして
炉内の断熱を図る、内張り耐火物のベニアリングが行わ
れている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
内張り耐火物のベニアリングでは、セラミックファイバ
ーブランケットがバーナーから噴出される燃焼ガスの圧
力及び流速等により、内張り耐火物の稼働面から簡単に
剥がれ落ちてしまい、耐用性が低いという不具合があ
る。又、セラミックファイバーブランケットの剥がれ落
ちた部分を補修する場合、無機質接着剤がガラス化して
残っているため、新たなセラミックファイバーブランケ
ットを接着することができず、稼働面のガラス化部を削
り取る作業が必要となる不具合がある。この削り取り作
業には、かなりの時間と労力が必要となり、コストアッ
プにつながるため、ユーザーから改善が要望されてい
る。そこで、本発明は、耐用性を飛躍的に向上し得る内
張り耐火物のベニアリング及びその施工方法を提供する
ことを目的とする。
内張り耐火物のベニアリングでは、セラミックファイバ
ーブランケットがバーナーから噴出される燃焼ガスの圧
力及び流速等により、内張り耐火物の稼働面から簡単に
剥がれ落ちてしまい、耐用性が低いという不具合があ
る。又、セラミックファイバーブランケットの剥がれ落
ちた部分を補修する場合、無機質接着剤がガラス化して
残っているため、新たなセラミックファイバーブランケ
ットを接着することができず、稼働面のガラス化部を削
り取る作業が必要となる不具合がある。この削り取り作
業には、かなりの時間と労力が必要となり、コストアッ
プにつながるため、ユーザーから改善が要望されてい
る。そこで、本発明は、耐用性を飛躍的に向上し得る内
張り耐火物のベニアリング及びその施工方法を提供する
ことを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するた
め、本発明の内張り耐火物のベニアリングは、各種工業
炉等の内張り耐火物の稼働面に多数のアンカー用セラミ
ックピンが軸部の先端側を埋設して所要ピッチで植設さ
れ、これらのセラミックピンを埋設するようにして軽量
キャスタブルが２０〜１００ｍｍの厚みでライニングさ
れていることを特徴とする。前記セラミックピンの埋設
深さは、全長の１／３〜２／３であることが好ましい。
前記ピッチは、１００〜３００ｍｍであることが好まし
い。又、前記軽量キャスタブルの熱伝導率は、０．３ｗ
／（ｍ・ｋ）ａｔ １０００℃以下であることが好まし
い。一方、内張り耐火物のベニアリング施工方法は、各
種工業炉の内張り耐火物の稼働面に多数の穴を所要ピッ
チで穿設し、各穴にアンカー用セラミックピンの軸部の
先端側を挿入して無機質接着剤で固定した後、これらの
セラミックピンを埋設するようにして軽量キャスタブル
を２０〜１００ｍｍの厚みに吹付け、こて塗り又はパッ
チング施工することを特徴とする。
め、本発明の内張り耐火物のベニアリングは、各種工業
炉等の内張り耐火物の稼働面に多数のアンカー用セラミ
ックピンが軸部の先端側を埋設して所要ピッチで植設さ
れ、これらのセラミックピンを埋設するようにして軽量
キャスタブルが２０〜１００ｍｍの厚みでライニングさ
れていることを特徴とする。前記セラミックピンの埋設
深さは、全長の１／３〜２／３であることが好ましい。
前記ピッチは、１００〜３００ｍｍであることが好まし
い。又、前記軽量キャスタブルの熱伝導率は、０．３ｗ
／（ｍ・ｋ）ａｔ １０００℃以下であることが好まし
い。一方、内張り耐火物のベニアリング施工方法は、各
種工業炉の内張り耐火物の稼働面に多数の穴を所要ピッ
チで穿設し、各穴にアンカー用セラミックピンの軸部の
先端側を挿入して無機質接着剤で固定した後、これらの
セラミックピンを埋設するようにして軽量キャスタブル
を２０〜１００ｍｍの厚みに吹付け、こて塗り又はパッ
チング施工することを特徴とする。
【０００５】アンカー用セラミックピンとしては、アル
ミナ質、ムライト質、炭化珪素質等からなる平頭リベッ
ト型等の一般的な形状のものが用いられ、その軸部の直
径は、５〜２０ｍｍである。直径が５ｍｍ未満である
と、セラミックピンの軸部の強度が低く、折れ易くな
り、２０ｍｍを超えると、内張り耐火物の稼働面に対す
るドリル等を用いた穴の穿設作業が困難となる。アンカ
ー用セラミックピンの埋設深さが、全長の１／３未満で
あると、ベニアリングを支えきることができず、２／３
を超えるとドリル等を用いた穴の穿設作業が多くなり、
作業の軽減が図れない。より好ましい埋設深さは、全長
の１／２〜２／３である。アンカー用セラミックピンの
植設ピッチが、１００ｍｍ未満であると、アンカーとし
ての効果は大きくなるが、ドリル等を用いた穴の穿設作
業が多くなり、作業の軽減が図れない。一方、３００ｍ
ｍを超えると、アンカーとしての効果が小さくなり、耐
用性が向上しない。好ましい植設ピッチは、１００〜２
００ｍｍである。又、前記軽量キャスタブルの熱伝導率
が、０．３ｗ／（ｍ・ｋ）ａｔ １０００℃を超える
と、炉内の断熱を目的としたベニアリングの効果が、従
来のセラミックファイバーブランケットを用いる場合よ
りも低下する。
ミナ質、ムライト質、炭化珪素質等からなる平頭リベッ
ト型等の一般的な形状のものが用いられ、その軸部の直
径は、５〜２０ｍｍである。直径が５ｍｍ未満である
と、セラミックピンの軸部の強度が低く、折れ易くな
り、２０ｍｍを超えると、内張り耐火物の稼働面に対す
るドリル等を用いた穴の穿設作業が困難となる。アンカ
ー用セラミックピンの埋設深さが、全長の１／３未満で
あると、ベニアリングを支えきることができず、２／３
を超えるとドリル等を用いた穴の穿設作業が多くなり、
作業の軽減が図れない。より好ましい埋設深さは、全長
の１／２〜２／３である。アンカー用セラミックピンの
植設ピッチが、１００ｍｍ未満であると、アンカーとし
ての効果は大きくなるが、ドリル等を用いた穴の穿設作
業が多くなり、作業の軽減が図れない。一方、３００ｍ
ｍを超えると、アンカーとしての効果が小さくなり、耐
用性が向上しない。好ましい植設ピッチは、１００〜２
００ｍｍである。又、前記軽量キャスタブルの熱伝導率
が、０．３ｗ／（ｍ・ｋ）ａｔ １０００℃を超える
と、炉内の断熱を目的としたベニアリングの効果が、従
来のセラミックファイバーブランケットを用いる場合よ
りも低下する。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て具体的な実施例及び比較例を参照して説明する。 実施例１〜６ 鋼片加熱炉における均熱部分の側壁及び天井のベニアリ
ングとして、図１に示すように、先ず、内張り耐火物１
の稼働面に、アンカー用セラミックピン２を植設するた
めの多数の穴３をドリル等を用い、正格子状又は斜格子
状に表１に示すピッチＰで穿設した後、アルミナ質から
なり、軸部直径１５ｍｍ、頭部直径４５ｍｍ、長さＬ＝
１００ｍｍ、の平頭リベット型のアンカー用セラミック
ピン２の軸部の先端側を表１に示す深さＤで各穴に挿入
し、無機質接着剤で固定した。次に、軸部の先端側を埋
設して植設された各セラミックピン２を埋設するように
して軽量キャスタブル４を所要の厚みＴで吹付け施工し
たものである。軽量キャスタブルとしては、特願平８−
１４６７５３号に記載された軽量、断熱等を目的とする
キャスタブル耐火物を用いた。このキャスタブル耐火物
は、組成が、焼石膏５〜５０ｗｔ％を含み、残部が耐火
性原料、セラミック繊維及び多孔質原料（ただし、耐火
性原料、セラミック繊維及び多孔質原料には、粘土、ベ
ントナイト及びシリカ超微粉を含まない。）の１種又は
２種以上であるもの、又は焼石膏５〜５０ｗｔ％、粘
土、ベントナイト及びシリカ超微粉の１種又は２種以上
０．５〜１５ｗｔ％を含み、残部が耐火性原料、セラミ
ック繊維及び多孔質原料（ただし、耐火性原料、セラミ
ック繊維及び多孔質原料には、粘土、ベントナイト及び
シリカ超微粉を含まない。）の１種又は２種以上である
ものであり、嵩比重：０．４０〜２．７３（１４００
℃）、線変化率：−２．００〜−１．０５％（１４００
℃）、熱伝導率：０．１５〜０．２０ｗ（ｍ・ｋ）（ａ
ｔ １０００℃）の特性を有し、かつ作業性及びリバウ
ンドロスに優れているものである。次いで、得られた各
ベニアリングの耐用性をみたところ、表１に示すように
なった。
て具体的な実施例及び比較例を参照して説明する。 実施例１〜６ 鋼片加熱炉における均熱部分の側壁及び天井のベニアリ
ングとして、図１に示すように、先ず、内張り耐火物１
の稼働面に、アンカー用セラミックピン２を植設するた
めの多数の穴３をドリル等を用い、正格子状又は斜格子
状に表１に示すピッチＰで穿設した後、アルミナ質から
なり、軸部直径１５ｍｍ、頭部直径４５ｍｍ、長さＬ＝
１００ｍｍ、の平頭リベット型のアンカー用セラミック
ピン２の軸部の先端側を表１に示す深さＤで各穴に挿入
し、無機質接着剤で固定した。次に、軸部の先端側を埋
設して植設された各セラミックピン２を埋設するように
して軽量キャスタブル４を所要の厚みＴで吹付け施工し
たものである。軽量キャスタブルとしては、特願平８−
１４６７５３号に記載された軽量、断熱等を目的とする
キャスタブル耐火物を用いた。このキャスタブル耐火物
は、組成が、焼石膏５〜５０ｗｔ％を含み、残部が耐火
性原料、セラミック繊維及び多孔質原料（ただし、耐火
性原料、セラミック繊維及び多孔質原料には、粘土、ベ
ントナイト及びシリカ超微粉を含まない。）の１種又は
２種以上であるもの、又は焼石膏５〜５０ｗｔ％、粘
土、ベントナイト及びシリカ超微粉の１種又は２種以上
０．５〜１５ｗｔ％を含み、残部が耐火性原料、セラミ
ック繊維及び多孔質原料（ただし、耐火性原料、セラミ
ック繊維及び多孔質原料には、粘土、ベントナイト及び
シリカ超微粉を含まない。）の１種又は２種以上である
ものであり、嵩比重：０．４０〜２．７３（１４００
℃）、線変化率：−２．００〜−１．０５％（１４００
℃）、熱伝導率：０．１５〜０．２０ｗ（ｍ・ｋ）（ａ
ｔ １０００℃）の特性を有し、かつ作業性及びリバウ
ンドロスに優れているものである。次いで、得られた各
ベニアリングの耐用性をみたところ、表１に示すように
なった。
【０００７】
【表１】
【０００８】比較例１〜８ 鋼片加熱炉における均熱部分の側壁及び天井のベニアリ
ングとして、比較例１，２，４，５は、実施例１〜６と
同様に、内張り耐火物の稼働面に多数の穴を表２に示す
ピッチと深さで穿設した後、各穴に実施例１〜６と同様
のセラミックピンを同様に植設し、しかる後に、各セラ
ミックピンを埋設するようにして実施例１〜６と同様の
軽量キャスタブルを同様の厚みで吹付け施工したもので
ある。又、比較例３，６は、セラミックピンを植設する
ことなく、内張り耐火物の稼働面に、実施例１〜６と同
様の軽量キャスタブルを同様の厚みで直接施工したもの
である。更に、比較例７，８は、従来のセラミックファ
イバーブランケットによるベニアリングに相当するもの
で、実施例１〜６の同様の厚みのセラミックファイバブ
ランケットを無機質接着剤により内張り耐火物の稼働面
に接着したものである。得られた、各ベニアリングの耐
用性をみたところ、表２に示すようになった。
ングとして、比較例１，２，４，５は、実施例１〜６と
同様に、内張り耐火物の稼働面に多数の穴を表２に示す
ピッチと深さで穿設した後、各穴に実施例１〜６と同様
のセラミックピンを同様に植設し、しかる後に、各セラ
ミックピンを埋設するようにして実施例１〜６と同様の
軽量キャスタブルを同様の厚みで吹付け施工したもので
ある。又、比較例３，６は、セラミックピンを植設する
ことなく、内張り耐火物の稼働面に、実施例１〜６と同
様の軽量キャスタブルを同様の厚みで直接施工したもの
である。更に、比較例７，８は、従来のセラミックファ
イバーブランケットによるベニアリングに相当するもの
で、実施例１〜６の同様の厚みのセラミックファイバブ
ランケットを無機質接着剤により内張り耐火物の稼働面
に接着したものである。得られた、各ベニアリングの耐
用性をみたところ、表２に示すようになった。
【０００９】
【表２】
【００１０】表１，２から、実施例１〜６のベニアリン
グは、従来のセラミックファイバーブランケットによる
ベニアリングに比べて、耐用で約２倍延長し得ることが
わかる。
グは、従来のセラミックファイバーブランケットによる
ベニアリングに比べて、耐用で約２倍延長し得ることが
わかる。
【００１１】なお、従来のセラミックファイバーブラン
ケットによるベニアリングの補修に際し、本発明に係る
ベニアリングを採用する場合、内張り耐火物の稼働面の
ガラス化部分を削り取る手間を必要としないため、補修
作業が大幅に軽減され、補修工期の短縮とコストダウン
が図れた。更に、ベニアリング本来の目的である炉内断
熱においても、軽量キャスタブルの熱伝導率が０．３ｗ
／（ｍ・ｋ）（ａｔ １０００℃）以下であるので、従
来のセラミックファイバーブランケットによるベニアリ
ングと同等以上の効果が認められ、燃料費のコストダウ
ンが図れた。
ケットによるベニアリングの補修に際し、本発明に係る
ベニアリングを採用する場合、内張り耐火物の稼働面の
ガラス化部分を削り取る手間を必要としないため、補修
作業が大幅に軽減され、補修工期の短縮とコストダウン
が図れた。更に、ベニアリング本来の目的である炉内断
熱においても、軽量キャスタブルの熱伝導率が０．３ｗ
／（ｍ・ｋ）（ａｔ １０００℃）以下であるので、従
来のセラミックファイバーブランケットによるベニアリ
ングと同等以上の効果が認められ、燃料費のコストダウ
ンが図れた。
【００１２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の内張り耐
火物のベニアリング及びその施工方法によれば、軽量キ
ャスタブルがアンカー用セラミックピンにより保持され
ているので、従来のセラミックファイバーブランケット
によるベニアリングに比べて、耐用性を飛躍的に向上す
ることができる。又、従来のセラミックファイバーブラ
ンケットによるベニアリングの補修に際しても、本発明
に係るベニアリングとすることにより、内張り耐火物の
稼働面のガラス化部分を削り取る手間を必要としないた
め、補修作業が大幅に軽減され、補修工期の短縮とコス
トダウンを図ることができる。更に、軽量キャスタブル
を熱伝導率０．３ｗ／（ｍ・ｋ）（ａｔ １０００℃）
以下のものとすることにより、従来のセラミックファイ
バーブランケットによるベニアリングと同等以上の炉内
断熱効果を得ることができ、ひいては燃料費のコストダ
ウンを図ることができる。
火物のベニアリング及びその施工方法によれば、軽量キ
ャスタブルがアンカー用セラミックピンにより保持され
ているので、従来のセラミックファイバーブランケット
によるベニアリングに比べて、耐用性を飛躍的に向上す
ることができる。又、従来のセラミックファイバーブラ
ンケットによるベニアリングの補修に際しても、本発明
に係るベニアリングとすることにより、内張り耐火物の
稼働面のガラス化部分を削り取る手間を必要としないた
め、補修作業が大幅に軽減され、補修工期の短縮とコス
トダウンを図ることができる。更に、軽量キャスタブル
を熱伝導率０．３ｗ／（ｍ・ｋ）（ａｔ １０００℃）
以下のものとすることにより、従来のセラミックファイ
バーブランケットによるベニアリングと同等以上の炉内
断熱効果を得ることができ、ひいては燃料費のコストダ
ウンを図ることができる。
【図１】本発明に係る内張り耐火物のベニアリングの実
施の形態の一例を示す断面図である。
施の形態の一例を示す断面図である。
１ 内張り耐火物 ２ アンカー用セラミックピン ３ 穴 ４ 軽量キャスタブル Ｐ ピッチ Ｔ 厚み Ｄ 埋設深さ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松尾 和昭 愛知県刈谷市小垣江町南藤１番地 東芝セ ラミックス株式会社刈谷製造所内 (72)発明者 神谷 恒夫 愛知県刈谷市小垣江町本郷下47−９ 東セ ラエンジニアリング株式会社内
Claims (5)
- 【請求項１】 各種工業炉等の内張り耐火物の稼働面に
多数のアンカー用セラミックピンが軸部の先端側を埋設
して所要ピッチで植設され、これらのセラミックピンを
埋設するようにして軽量キャスタブルが２０〜１００ｍ
ｍの厚みでライニングされていることを特徴とする内張
り耐火物のベニアリング。 - 【請求項２】 前記セラミックピンの埋設深さが、全長
の１／３〜２／３であることを特徴とする請求項１記載
の内張り耐火物のベニアリング。 - 【請求項３】 前記ピッチが、１００〜３００ｍｍであ
ることを特徴とする請求項１又は２記載の内張り耐火物
のベニアリング。 - 【請求項４】 前記軽量キャスタブルの熱伝導率が、
０．３ｗ／（ｍ・ｋ）ａｔ １０００℃以下であること
を特徴とする請求項１、２又は３記載の内張り耐火物の
ベニアリング。 - 【請求項５】 各種工業炉の内張り耐火物の稼働面に多
数の穴を所要ピッチで穿設し、各穴にアンカー用セラミ
ックピンの軸部の先端側を挿入して無機質接着剤で固定
した後、これらのセラミックピンを埋設するようにして
軽量キャスタブルを２０〜１００ｍｍの厚みに吹付け、
こて塗り又はパッチング施工することを特徴とする内張
り耐火物のベニアリング施工方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1587897A JPH10197161A (ja) | 1997-01-13 | 1997-01-13 | 内張り耐火物のベニアリング及びその施工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1587897A JPH10197161A (ja) | 1997-01-13 | 1997-01-13 | 内張り耐火物のベニアリング及びその施工方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10197161A true JPH10197161A (ja) | 1998-07-31 |
Family
ID=11901056
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1587897A Pending JPH10197161A (ja) | 1997-01-13 | 1997-01-13 | 内張り耐火物のベニアリング及びその施工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10197161A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104772092A (zh) * | 2015-03-30 | 2015-07-15 | 茂名重力石化机械制造有限公司 | 一种具有复合衬里结构的反应器 |
| US10247478B2 (en) | 2013-01-29 | 2019-04-02 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Monolithic refractory structure |
-
1997
- 1997-01-13 JP JP1587897A patent/JPH10197161A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10247478B2 (en) | 2013-01-29 | 2019-04-02 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Monolithic refractory structure |
| CN104772092A (zh) * | 2015-03-30 | 2015-07-15 | 茂名重力石化机械制造有限公司 | 一种具有复合衬里结构的反应器 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20041026 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20041101 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20041207 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050407 |