JPH10199696A - Ｘ線高電圧装置 - Google Patents
Ｘ線高電圧装置Info
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- JPH10199696A JPH10199696A JP1594497A JP1594497A JPH10199696A JP H10199696 A JPH10199696 A JP H10199696A JP 1594497 A JP1594497 A JP 1594497A JP 1594497 A JP1594497 A JP 1594497A JP H10199696 A JPH10199696 A JP H10199696A
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- Japan
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- voltage
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- voltage transformer
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高圧トランスの偏磁を考慮せずにその一次コ
イルの巻き数を少なくし高圧トランスの小型化を図る。 【解決手段】 高圧トランス１５の一次電流を検出する
電流検出器６３と、その検出電流の平均値を求める平均
値回路６４と、その平均値出力に応じたパルス幅の信号
Ｖｏを発生する電圧・パルス幅変換回路５１、５２と、
それらの出力に応じてインバータ回路１４のスイッチン
グ素子３１〜３４を駆動する駆動回路４１〜４４とを含
む、インバータ回路１４でのスイッチング幅の上記平均
値出力のフィードバック制御系が備えられる。。
イルの巻き数を少なくし高圧トランスの小型化を図る。 【解決手段】 高圧トランス１５の一次電流を検出する
電流検出器６３と、その検出電流の平均値を求める平均
値回路６４と、その平均値出力に応じたパルス幅の信号
Ｖｏを発生する電圧・パルス幅変換回路５１、５２と、
それらの出力に応じてインバータ回路１４のスイッチン
グ素子３１〜３４を駆動する駆動回路４１〜４４とを含
む、インバータ回路１４でのスイッチング幅の上記平均
値出力のフィードバック制御系が備えられる。。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、Ｘ線管に高電圧
を供給するインバータ方式のＸ線高電圧装置に関する。
を供給するインバータ方式のＸ線高電圧装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】インバータ方式のＸ線高電圧装置では、
商用の交流電源をいったん直流に変換した後インバータ
回路でスイッチングすることにより交流に変換した上で
高圧トランスの一次側に加え、その二次側から高圧交流
出力を得、これを整流してＸ線管の陽極・陰極間に供給
するようにしている。一般にこの高圧トランスでは、使
用する磁束密度はコア固有の飽和磁束密度以下とする必
要がある。電磁気学によると磁束密度Ｂは、つぎの式で
表わされる。 Ｂ＝Ｅ／｛４ｆＮＳ×（１／１００００００００）｝ ここに、Ｂ：磁束密度[Gauss] Ｅ：電圧[V] ｆ：周波数[Hz] Ｎ：巻き数 Ｓ：断面積[平方ｃｍ] である。
商用の交流電源をいったん直流に変換した後インバータ
回路でスイッチングすることにより交流に変換した上で
高圧トランスの一次側に加え、その二次側から高圧交流
出力を得、これを整流してＸ線管の陽極・陰極間に供給
するようにしている。一般にこの高圧トランスでは、使
用する磁束密度はコア固有の飽和磁束密度以下とする必
要がある。電磁気学によると磁束密度Ｂは、つぎの式で
表わされる。 Ｂ＝Ｅ／｛４ｆＮＳ×（１／１００００００００）｝ ここに、Ｂ：磁束密度[Gauss] Ｅ：電圧[V] ｆ：周波数[Hz] Ｎ：巻き数 Ｓ：断面積[平方ｃｍ] である。
【０００３】この式から分かるように、コアの断面積を
小さくして小型化を図るためには、周波数を上げればよ
い。近年、高周波で大電流の開閉が可能なＩＧＢＴのよ
うなスイッチング素子が開発されたことで、インバータ
回路の駆動周波数を上げて高圧トランスを小型化する試
みが盛んになされている。
小さくして小型化を図るためには、周波数を上げればよ
い。近年、高周波で大電流の開閉が可能なＩＧＢＴのよ
うなスイッチング素子が開発されたことで、インバータ
回路の駆動周波数を上げて高圧トランスを小型化する試
みが盛んになされている。
【０００４】一方、コアの材質については、従来の珪素
鋼板では高周波化するとロス（鉄損）による発熱が増大
し、新たに冷却装置が必要になるなど、結果的にむしろ
大型化してしまうため、ロスの少ないフェライトなどの
材料が用いられている。
鋼板では高周波化するとロス（鉄損）による発熱が増大
し、新たに冷却装置が必要になるなど、結果的にむしろ
大型化してしまうため、ロスの少ないフェライトなどの
材料が用いられている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、インバ
ータ方式のＸ線高電圧装置の高圧トランスのコアの材料
としてフェライトなどの比較的飽和磁束密度の小さいも
のを使用する場合、つぎのような問題がある。すなわ
ち、基本的に、フェライトは飽和磁束密度が珪素鋼板と
比較すると小さいので、一次コイルの巻き数を増やす必
要がある。そこで、余裕を見てコイルの巻き数を増やす
と小型化の要求に反することになるし、逆に、巻き数に
余裕がない場合にはコアが偏磁してしまい、最悪の場合
スイッチング素子の破壊にいたるという問題がある。
ータ方式のＸ線高電圧装置の高圧トランスのコアの材料
としてフェライトなどの比較的飽和磁束密度の小さいも
のを使用する場合、つぎのような問題がある。すなわ
ち、基本的に、フェライトは飽和磁束密度が珪素鋼板と
比較すると小さいので、一次コイルの巻き数を増やす必
要がある。そこで、余裕を見てコイルの巻き数を増やす
と小型化の要求に反することになるし、逆に、巻き数に
余裕がない場合にはコアが偏磁してしまい、最悪の場合
スイッチング素子の破壊にいたるという問題がある。
【０００６】この発明は、上記に鑑み、コアにフェライ
トなどの飽和磁束密度の比較的小さいものを使用した高
圧トランスにおいて偏磁が生じないように工夫し、これ
によって高圧トランスの偏磁を考慮せずに一次コイルの
巻き数を少なくでき、もって高圧トランスを小型化し、
全体としても小型化できるようにした、インバータ方式
のＸ線高電圧装置を提供することを目的とする。
トなどの飽和磁束密度の比較的小さいものを使用した高
圧トランスにおいて偏磁が生じないように工夫し、これ
によって高圧トランスの偏磁を考慮せずに一次コイルの
巻き数を少なくでき、もって高圧トランスを小型化し、
全体としても小型化できるようにした、インバータ方式
のＸ線高電圧装置を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、この発明によるＸ線高電圧装置においては、交流電
源に接続され交流出力を直流出力に変換する手段と、該
直流出力をスイッチングして交流化するインバータ手段
と、該交流出力が一次コイルに入力される高圧トランス
と、該高圧トランスの二次コイルに生じる高圧の交流出
力を高圧の直流出力に変換してＸ線管に供給する手段
と、上記高圧トランスの一次コイルの電流を検出する電
流検出手段と、該検出電流の平均値を求める手段と、該
平均値を上記インバータ手段の正側および負側のスイッ
チング幅にフィードバックして上記の平均値が０になる
ように制御するフィードバック制御手段とが備えられる
ことが特徴となっている。
め、この発明によるＸ線高電圧装置においては、交流電
源に接続され交流出力を直流出力に変換する手段と、該
直流出力をスイッチングして交流化するインバータ手段
と、該交流出力が一次コイルに入力される高圧トランス
と、該高圧トランスの二次コイルに生じる高圧の交流出
力を高圧の直流出力に変換してＸ線管に供給する手段
と、上記高圧トランスの一次コイルの電流を検出する電
流検出手段と、該検出電流の平均値を求める手段と、該
平均値を上記インバータ手段の正側および負側のスイッ
チング幅にフィードバックして上記の平均値が０になる
ように制御するフィードバック制御手段とが備えられる
ことが特徴となっている。
【０００８】高圧トランスにおいて偏磁が生じると、偏
磁電流が流れる。すなわち、高圧トランスの一次コイル
に流れる電流が正側と負側とでバランスしなくなる。こ
の場合、一次コイルに流れる電流を検出し、その平均値
を求めると、０にはならず、正または負の値となる（偏
磁していないときは平均値は０となる）。そこで、この
平均値を、インバータ手段の正側および負側のスイッチ
ング幅にフィードバックして、上記の平均値が０になる
ようにフィードバック制御すれば、偏磁が解消される
（実際にはつねにフィードバック制御が働くため偏磁が
生じないように制御される)。そのため、高圧トランス
のコアにフェライトなどの飽和磁束密度の比較的小さい
ものを使用した場合に、その偏磁を考慮せずに一次コイ
ルの巻き数を少なくできる。その結果、高圧トランスを
小型化することができ、Ｘ線高電圧装置の全体としても
小型化できる。
磁電流が流れる。すなわち、高圧トランスの一次コイル
に流れる電流が正側と負側とでバランスしなくなる。こ
の場合、一次コイルに流れる電流を検出し、その平均値
を求めると、０にはならず、正または負の値となる（偏
磁していないときは平均値は０となる）。そこで、この
平均値を、インバータ手段の正側および負側のスイッチ
ング幅にフィードバックして、上記の平均値が０になる
ようにフィードバック制御すれば、偏磁が解消される
（実際にはつねにフィードバック制御が働くため偏磁が
生じないように制御される)。そのため、高圧トランス
のコアにフェライトなどの飽和磁束密度の比較的小さい
ものを使用した場合に、その偏磁を考慮せずに一次コイ
ルの巻き数を少なくできる。その結果、高圧トランスを
小型化することができ、Ｘ線高電圧装置の全体としても
小型化できる。
【０００９】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の実施の形態に
ついて図面を参照しながら詳細に説明する。図１におい
て、商用の交流電源１０に接続された整流回路１１およ
び平滑コンデンサ１２によって交流出力が直流化され、
その直流出力がＤＣ／ＤＣコンバータ１３によって電圧
変換され、インバータ回路１４に送られる。インバータ
回路１４は、フルブリッジ接続された４つのスイッチン
グ素子（たとえばＩＧＢＴなどからなる）３１〜３４を
含む。これらのスイッチング素子３１〜３４はそれぞれ
駆動回路４１〜４４によって駆動されて、素子３１、３
４がオン、素子３２、３３がオフになることと、逆に素
子３１、３４がオフ、素子３２、３３がオンになること
とを交互にくり返す。
ついて図面を参照しながら詳細に説明する。図１におい
て、商用の交流電源１０に接続された整流回路１１およ
び平滑コンデンサ１２によって交流出力が直流化され、
その直流出力がＤＣ／ＤＣコンバータ１３によって電圧
変換され、インバータ回路１４に送られる。インバータ
回路１４は、フルブリッジ接続された４つのスイッチン
グ素子（たとえばＩＧＢＴなどからなる）３１〜３４を
含む。これらのスイッチング素子３１〜３４はそれぞれ
駆動回路４１〜４４によって駆動されて、素子３１、３
４がオン、素子３２、３３がオフになることと、逆に素
子３１、３４がオフ、素子３２、３３がオンになること
とを交互にくり返す。
【００１０】すなわち、図示しないハンドスイッチなど
を術者が操作することによりＥＮＡＢＬＥ信号が生じて
発振器２１が発振を開始し、図２の（ａ）で示すような
パルス出力が生じる。このパルス出力が１／２分周回路
２２で分周されて、図２の（ｂ）、（ｃ）に示すように
２つに振り分けられて電圧・パルス幅変換回路５１、５
２に送られる。これらの回路５１、５２の出力Ｖｏは図
２の（ｄ）、（ｅ）のようになり、これらに応じて駆動
回路４１、４４および４２、４３が、上記のスイッチン
グ素子３１、３４および３２、３３に駆動電流を与え、
上記のようなスイッチングがなされる。これにより図２
の（ｆ）で示すような交流電流Ｉｐが得られる。
を術者が操作することによりＥＮＡＢＬＥ信号が生じて
発振器２１が発振を開始し、図２の（ａ）で示すような
パルス出力が生じる。このパルス出力が１／２分周回路
２２で分周されて、図２の（ｂ）、（ｃ）に示すように
２つに振り分けられて電圧・パルス幅変換回路５１、５
２に送られる。これらの回路５１、５２の出力Ｖｏは図
２の（ｄ）、（ｅ）のようになり、これらに応じて駆動
回路４１、４４および４２、４３が、上記のスイッチン
グ素子３１、３４および３２、３３に駆動電流を与え、
上記のようなスイッチングがなされる。これにより図２
の（ｆ）で示すような交流電流Ｉｐが得られる。
【００１１】この交流電流が高圧トランス１５の一次コ
イルに供給される。この高圧トランス１５の二次コイル
には数十〜１５０ｋＶ程に昇圧された交流出力が現われ
る。この高い電圧の交流出力は、高圧整流回路１６を経
てふたたび直流化され、非常に高い直流電圧としてＸ線
管１８のアノード・カソード間に印加される。
イルに供給される。この高圧トランス１５の二次コイル
には数十〜１５０ｋＶ程に昇圧された交流出力が現われ
る。この高い電圧の交流出力は、高圧整流回路１６を経
てふたたび直流化され、非常に高い直流電圧としてＸ線
管１８のアノード・カソード間に印加される。
【００１２】この管電圧は管電圧検出回路１７により検
出され、加算器１９に送られる。この加算器１９の他方
の入力には管電圧設定器（図示しない）から設定管電圧
値を表わす信号が送られてきており、これら２つの入力
信号の差分信号が制御回路２０に出力される。制御回路
２０は、この差分信号に応じてＤＣ／ＤＣコンバータ１
３を制御し、これによってコンバータ１３の直流出力電
圧が調整される。すなわち、検出管電圧のフィードバッ
ク制御によりＤＣ／ＤＣコンバータ１３の出力電圧が変
化させられて、実測された管電圧が設定管電圧と一致さ
せられる。
出され、加算器１９に送られる。この加算器１９の他方
の入力には管電圧設定器（図示しない）から設定管電圧
値を表わす信号が送られてきており、これら２つの入力
信号の差分信号が制御回路２０に出力される。制御回路
２０は、この差分信号に応じてＤＣ／ＤＣコンバータ１
３を制御し、これによってコンバータ１３の直流出力電
圧が調整される。すなわち、検出管電圧のフィードバッ
ク制御によりＤＣ／ＤＣコンバータ１３の出力電圧が変
化させられて、実測された管電圧が設定管電圧と一致さ
せられる。
【００１３】一方、高圧トランス１５の一次コイルに流
れる電流Ｉｐは、たとえばホール素子などで構成された
電流検出器６３で検出され、平均値回路６４に入力され
る。高圧トランス１５で偏磁が生じていず、正・負の電
流がバランスしているときはその平均値は０になるが、
偏磁するとバランスがくずれ、正または負の電流が大き
くなって、平均値は正または負の値をとるようになる。
この平均値出力は、そのまま、あるいは極性反転回路６
５を経て加算器６１、６２に送られ、基準電圧発生回路
６６からの基準電圧と加算される。このそれぞれの加算
出力が電圧・パルス幅変換回路５１、５２のＶｉ端子に
入力される。
れる電流Ｉｐは、たとえばホール素子などで構成された
電流検出器６３で検出され、平均値回路６４に入力され
る。高圧トランス１５で偏磁が生じていず、正・負の電
流がバランスしているときはその平均値は０になるが、
偏磁するとバランスがくずれ、正または負の電流が大き
くなって、平均値は正または負の値をとるようになる。
この平均値出力は、そのまま、あるいは極性反転回路６
５を経て加算器６１、６２に送られ、基準電圧発生回路
６６からの基準電圧と加算される。このそれぞれの加算
出力が電圧・パルス幅変換回路５１、５２のＶｉ端子に
入力される。
【００１４】電圧・パルス幅変換回路５１、５２は、入
力電圧Ｖｉに比例したパルス幅ｔを持つパルス信号Ｖｏ
（図４を参照）をそれぞれ得るもので、たとえば、図３
に示すように、１／２分周回路２２からのパルス信号Ｔ
に応じて入力Ｖｉをスイッチングするスイッチング回路
７１と、ＲＣ積分回路７２と、シュミット回路７３と、
ＡＮＤ回路７４とから構成される。積分回路７２はスイ
ッチング回路７１を経た入力を積分するので、パルス信
号Ｔがオンになっているときのみ入力Ｖｉを積分し、そ
の間だけ積分電圧Ｖｃが図４に示すように徐々に上昇し
ていく。シュミット回路７３は入力電圧Ｖｃが所定のレ
ベルＬに到達したときその出力Ｖｓをオフにする（図４
参照）。そのため、ＡＮＤ回路７４の出力Ｖｏは、パル
ス信号Ｔの立ち上がりからシュミット回路７３の出力Ｖ
ｓがオフになるまでの時間幅ｔを持つパルス信号とな
る。
力電圧Ｖｉに比例したパルス幅ｔを持つパルス信号Ｖｏ
（図４を参照）をそれぞれ得るもので、たとえば、図３
に示すように、１／２分周回路２２からのパルス信号Ｔ
に応じて入力Ｖｉをスイッチングするスイッチング回路
７１と、ＲＣ積分回路７２と、シュミット回路７３と、
ＡＮＤ回路７４とから構成される。積分回路７２はスイ
ッチング回路７１を経た入力を積分するので、パルス信
号Ｔがオンになっているときのみ入力Ｖｉを積分し、そ
の間だけ積分電圧Ｖｃが図４に示すように徐々に上昇し
ていく。シュミット回路７３は入力電圧Ｖｃが所定のレ
ベルＬに到達したときその出力Ｖｓをオフにする（図４
参照）。そのため、ＡＮＤ回路７４の出力Ｖｏは、パル
ス信号Ｔの立ち上がりからシュミット回路７３の出力Ｖ
ｓがオフになるまでの時間幅ｔを持つパルス信号とな
る。
【００１５】そこで、高圧トランス１５の偏磁がなくて
検出電流の平均値が０のときは、２つの電圧・パルス幅
変換回路５１、５２の入力Ｖｉはともに基準電圧そのも
のとなり、この基準電圧に対応したパルス幅ｔの出力Ｖ
ｏがそれぞれから出力され、図２の（ｆ）に示すように
インバータ回路１４における正側のスイッチング幅ｔ＋
と負側のスイッチング幅ｔ−とは等しいものとなる。
検出電流の平均値が０のときは、２つの電圧・パルス幅
変換回路５１、５２の入力Ｖｉはともに基準電圧そのも
のとなり、この基準電圧に対応したパルス幅ｔの出力Ｖ
ｏがそれぞれから出力され、図２の（ｆ）に示すように
インバータ回路１４における正側のスイッチング幅ｔ＋
と負側のスイッチング幅ｔ−とは等しいものとなる。
【００１６】高圧トランス１５で偏磁が生じ、Ｖｉが小
さくなれば、図４の（ａ）に示すように積分回路７２の
出力電圧Ｖｃの傾きが小さくなり、レベルＬに到達する
時間が遅れ、出力Ｖｏのパルス幅ｔが長くなる。逆に、
Ｖｉが大きくなれば、図４の（ｂ）に示すように積分回
路７２の出力電圧Ｖｃの傾きが大きくなり、レベルＬに
到達する時間が早くなって、出力Ｖｏのパルス幅ｔが短
くなる。
さくなれば、図４の（ａ）に示すように積分回路７２の
出力電圧Ｖｃの傾きが小さくなり、レベルＬに到達する
時間が遅れ、出力Ｖｏのパルス幅ｔが長くなる。逆に、
Ｖｉが大きくなれば、図４の（ｂ）に示すように積分回
路７２の出力電圧Ｖｃの傾きが大きくなり、レベルＬに
到達する時間が早くなって、出力Ｖｏのパルス幅ｔが短
くなる。
【００１７】そのため、高圧トランス１５で偏磁が生じ
て平均値回路６４から正または負の平均値出力が発生す
ると、電圧・パルス幅変換回路５１、５２の入力Ｖｉは
一方が大きくなり他方が小さくなり、これに応じてイン
バータ回路１４における正側のスイッチング幅ｔ＋が長
くなり負側のスイッチング幅ｔ−が短くなる（あるいは
その逆に幅ｔ＋が長くなり幅ｔ−が短くなる）。その結
果、電流検出器６３および平均値回路６４で検出した偏
磁電流が０になる方向へのフィードバック制御がなされ
たことになり、つねに偏磁が生じないような制御がなさ
れる。そのため、高圧トランス１５のコアにフェライト
などの飽和磁束密度の比較的小さいものを使用した場合
に、その偏磁を考慮せずに一次コイルの巻き数を少なく
でき、その結果、高圧トランス１５を小型化することが
でき、Ｘ線高電圧装置の全体としても小型化できる。
て平均値回路６４から正または負の平均値出力が発生す
ると、電圧・パルス幅変換回路５１、５２の入力Ｖｉは
一方が大きくなり他方が小さくなり、これに応じてイン
バータ回路１４における正側のスイッチング幅ｔ＋が長
くなり負側のスイッチング幅ｔ−が短くなる（あるいは
その逆に幅ｔ＋が長くなり幅ｔ−が短くなる）。その結
果、電流検出器６３および平均値回路６４で検出した偏
磁電流が０になる方向へのフィードバック制御がなされ
たことになり、つねに偏磁が生じないような制御がなさ
れる。そのため、高圧トランス１５のコアにフェライト
などの飽和磁束密度の比較的小さいものを使用した場合
に、その偏磁を考慮せずに一次コイルの巻き数を少なく
でき、その結果、高圧トランス１５を小型化することが
でき、Ｘ線高電圧装置の全体としても小型化できる。
【００１８】なお、上記の実施形態は一つの例を示すも
のであり、電圧・パルス幅変換回路５１、５２などの具
体的な構成などは、この発明の要旨を変更しない範囲で
種々に変更できることはもちろんである。
のであり、電圧・パルス幅変換回路５１、５２などの具
体的な構成などは、この発明の要旨を変更しない範囲で
種々に変更できることはもちろんである。
【００１９】
【発明の効果】以上説明したように、この発明のＸ線高
電圧装置によれば、偏磁が生じないようなスイッチング
幅のフィードバック制御を行っているため、高圧トラン
スのコアにフェライトなどの飽和磁束密度の比較的小さ
いものを使用した場合に、その偏磁を考慮せずに一次コ
イルの巻き数を少なくできる。そのため、高圧トランス
の小型化が可能で、Ｘ線高電圧装置の全体としても小型
化できる。
電圧装置によれば、偏磁が生じないようなスイッチング
幅のフィードバック制御を行っているため、高圧トラン
スのコアにフェライトなどの飽和磁束密度の比較的小さ
いものを使用した場合に、その偏磁を考慮せずに一次コ
イルの巻き数を少なくできる。そのため、高圧トランス
の小型化が可能で、Ｘ線高電圧装置の全体としても小型
化できる。
【図１】この発明の実施の形態を示すブロック図。
【図２】図１の各部の波形を示すタイムチャート。
【図３】電圧・パルス幅変換回路の一例を示すブロック
図。
図。
【図４】図３の各部の波形を示すタイムチャート。
１０ 交流電源 １１ 整流回路 １２ 平滑コンデンサ １３ ＤＣ／ＤＣコンバータ １４ インバータ回路 １５ 高圧トランス １６ 高圧整流回路 １７ 管電圧検出回路 １８ Ｘ線管 １９ 管電圧制御用加算器 ２０ ＤＣ／ＤＣコンバータの
制御回路 ２１ パルス発振器 ２２ １／２分周回路 ３１〜３４ スイッチング素子 ４１〜４４ 駆動回路 ５１、５２ 電圧・パルス幅変換回路 ６１、６２ スイッチング幅制御用加算器 ６３ 一次電流検出器 ６４ 平均値回路 ６５ 極性反転回路 ６６ 基準電圧発生回路 ７１ スイッチング回路 ７２ ＲＣ積分回路 ７３ シュミット回路 ７４ ＡＮＤ回路
制御回路 ２１ パルス発振器 ２２ １／２分周回路 ３１〜３４ スイッチング素子 ４１〜４４ 駆動回路 ５１、５２ 電圧・パルス幅変換回路 ６１、６２ スイッチング幅制御用加算器 ６３ 一次電流検出器 ６４ 平均値回路 ６５ 極性反転回路 ６６ 基準電圧発生回路 ７１ スイッチング回路 ７２ ＲＣ積分回路 ７３ シュミット回路 ７４ ＡＮＤ回路
Claims (1)
- 【請求項１】 交流電源に接続され交流出力を直流出力
に変換する手段と、該直流出力をスイッチングして交流
化するインバータ手段と、該交流出力が一次コイルに入
力される高圧トランスと、該高圧トランスの二次コイル
に生じる高圧の交流出力を高圧の直流出力に変換してＸ
線管に供給する手段と、上記高圧トランスの一次コイル
の電流を検出する電流検出手段と、該検出電流の平均値
を求める手段と、該平均値を上記インバータ手段の正側
および負側のスイッチング幅にフィードバックして上記
の平均値が０になるように制御するフィードバック制御
手段とを備えることを特徴とするＸ線高電圧装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1594497A JPH10199696A (ja) | 1997-01-13 | 1997-01-13 | Ｘ線高電圧装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1594497A JPH10199696A (ja) | 1997-01-13 | 1997-01-13 | Ｘ線高電圧装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10199696A true JPH10199696A (ja) | 1998-07-31 |
Family
ID=11902884
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1594497A Pending JPH10199696A (ja) | 1997-01-13 | 1997-01-13 | Ｘ線高電圧装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10199696A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003103347A1 (ja) * | 2002-06-04 | 2003-12-11 | 株式会社 日立メディコ | X線装置 |
| JP2008124022A (ja) * | 2006-11-14 | 2008-05-29 | General Electric Co <Ge> | 電力の扱い方法及び装置 |
| KR100990734B1 (ko) | 2008-07-03 | 2010-10-29 | (주)소노텍 | 고주파 변압기의 자속 세기를 제한하기 위한 스위칭 제어장치 및 이를 포함한 전력 변환 시스템 |
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1997
- 1997-01-13 JP JP1594497A patent/JPH10199696A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| CN100340139C (zh) * | 2002-06-04 | 2007-09-26 | 株式会社日立医药 | X射线装置 |
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