JPH10266982A - ルーツ式流体機械 - Google Patents
ルーツ式流体機械Info
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- JPH10266982A JPH10266982A JP9068449A JP6844997A JPH10266982A JP H10266982 A JPH10266982 A JP H10266982A JP 9068449 A JP9068449 A JP 9068449A JP 6844997 A JP6844997 A JP 6844997A JP H10266982 A JPH10266982 A JP H10266982A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rotor
- roots type
- fluid machine
- type fluid
- angle
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/08—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
- F04C18/082—Details specially related to intermeshing engagement type pumps
- F04C18/084—Toothed wheels
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B33/00—Engines characterised by provision of pumps for charging or scavenging
- F02B33/32—Engines with pumps other than of reciprocating-piston type
- F02B33/34—Engines with pumps other than of reciprocating-piston type with rotary pumps
- F02B33/36—Engines with pumps other than of reciprocating-piston type with rotary pumps of positive-displacement type
- F02B33/38—Engines with pumps other than of reciprocating-piston type with rotary pumps of positive-displacement type of Roots type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/08—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
- F04C18/12—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of other than internal-axis type
- F04C18/126—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of other than internal-axis type with radially from the rotor body extending elements, not necessarily co-operating with corresponding recesses in the other rotor, e.g. lobes, Roots type
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
- Supercharger (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ロータの端面とロータ室との接触を防止す
る。 【解決手段】 回転中心軸に対して平行に形成された歯
すじ５７、５９で互いに噛み合うロータ１５、１７と、
ロータ１５、１７を回転自在に収容するロータ室３３と
流体の流入口及び流出口を有するケーシング１３とを備
えたルーツ式流体機械５であって、ロータ１５の端部の
少なくとも歯先側にロータ室３３の対向面６５に対して
角度θをなす傾斜面６７を形成し、対向面６５との間に
隙間６９を設けた。
る。 【解決手段】 回転中心軸に対して平行に形成された歯
すじ５７、５９で互いに噛み合うロータ１５、１７と、
ロータ１５、１７を回転自在に収容するロータ室３３と
流体の流入口及び流出口を有するケーシング１３とを備
えたルーツ式流体機械５であって、ロータ１５の端部の
少なくとも歯先側にロータ室３３の対向面６５に対して
角度θをなす傾斜面６７を形成し、対向面６５との間に
隙間６９を設けた。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、例えば、車両の
スーパーチャージャに用いられるルーツ式流体機械に関
する。
スーパーチャージャに用いられるルーツ式流体機械に関
する。
【０００２】
【従来の技術】特開平６−２１２９８７号公報に図３の
ようなルーツ式の機械式過給機２０１が記載されてい
る。
ようなルーツ式の機械式過給機２０１が記載されてい
る。
【０００３】このルーツ式機械式過給機２０１は、回転
中心軸と平行な歯すじで互いに噛み合う一対のロータ２
０３、２０５と、これらをロータ室２０７に回転自在に
収容するケーシング２０９と、各ロータ２０３、２０５
を同期回転させ互いに接触しないように噛み合わせるタ
イミングギヤ組２１１と、入力プーリ２１３などから構
成されている。
中心軸と平行な歯すじで互いに噛み合う一対のロータ２
０３、２０５と、これらをロータ室２０７に回転自在に
収容するケーシング２０９と、各ロータ２０３、２０５
を同期回転させ互いに接触しないように噛み合わせるタ
イミングギヤ組２１１と、入力プーリ２１３などから構
成されている。
【０００４】入力プーリ２１３は入力側ロータ２０３の
ロータ軸２１５に固定されており、ベルトを介してエン
ジン側のプーリに連結されている。ロータ２０３、２０
５が回転すると吸気はケーシング２０９の流入口からロ
ータ室２０７に吸入され、流出口から吐出されてエンジ
ンの吸気側に送られる。
ロータ軸２１５に固定されており、ベルトを介してエン
ジン側のプーリに連結されている。ロータ２０３、２０
５が回転すると吸気はケーシング２０９の流入口からロ
ータ室２０７に吸入され、流出口から吐出されてエンジ
ンの吸気側に送られる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ルーツ式機械式過給機
２０１では、各ロータ２０３、２０５の接触を防止する
ために、これらの間には適度な隙間が必要であると同時
に、この隙間はエア洩れを最小限にするために成るべく
狭くしたい。
２０１では、各ロータ２０３、２０５の接触を防止する
ために、これらの間には適度な隙間が必要であると同時
に、この隙間はエア洩れを最小限にするために成るべく
狭くしたい。
【０００６】そこで、従来は各ロータ２０３、２０５の
全表面に厚さ０．４ｍｍ程度の厚いコーティングをし、
各ロータ２０３、２０５を回転させて擦り合わせること
により、接触したコーティングを互いに削り落として適
度な隙間を形成させる処置を施している。
全表面に厚さ０．４ｍｍ程度の厚いコーティングをし、
各ロータ２０３、２０５を回転させて擦り合わせること
により、接触したコーティングを互いに削り落として適
度な隙間を形成させる処置を施している。
【０００７】しかし、ロータのコーティングは高価なも
のであるから、薄くしてコストを下げたいが、コーティ
ングを薄くすると、僅かな当たりによってロータの地肌
が露出することがあり、焼き付きの恐れもある。
のであるから、薄くしてコストを下げたいが、コーティ
ングを薄くすると、僅かな当たりによってロータの地肌
が露出することがあり、焼き付きの恐れもある。
【０００８】各ロータ２０３、２０５の歯先の間と、各
ロータ２０３、２０５の歯先とロータ室２０７との間に
は、上記のように、接触防止のためにある程度の隙間が
設けられるが、ロータ２０３、２０５の端面とロータ室
２０７の間の隙間は狭く設定されるから、コーティング
剥がれの問題はロータ２０３、２０５の端面で起こり易
い。
ロータ２０３、２０５の歯先とロータ室２０７との間に
は、上記のように、接触防止のためにある程度の隙間が
設けられるが、ロータ２０３、２０５の端面とロータ室
２０７の間の隙間は狭く設定されるから、コーティング
剥がれの問題はロータ２０３、２０５の端面で起こり易
い。
【０００９】更に、入力側のロータ２０３に入力プーリ
２１３を介して掛るベルトの張力がロータ軸２１５を支
承するベアリング２１７、２１９にかかり、ベアリング
の内外レースと転動体との間にある微小隙間によってロ
ータ２０３が傾斜すると共に、ケーシング２０９の熱膨
張が加わって、ロータ２０３の端面とロータ室２０７と
が接触し、コーティング剥がれを起こし易い。
２１３を介して掛るベルトの張力がロータ軸２１５を支
承するベアリング２１７、２１９にかかり、ベアリング
の内外レースと転動体との間にある微小隙間によってロ
ータ２０３が傾斜すると共に、ケーシング２０９の熱膨
張が加わって、ロータ２０３の端面とロータ室２０７と
が接触し、コーティング剥がれを起こし易い。
【００１０】そこで、この発明は、ロータの端面とロー
タ室との接触や焼き付きを防止するルーツ式流体機械の
提供を目的とする。
タ室との接触や焼き付きを防止するルーツ式流体機械の
提供を目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】請求項１記載のルーツ式
流体機械は、回転中心軸に対して平行に形成された歯す
じで互いに噛み合う一対のロータと、各ロータを回転自
在に収容するロータ室と流体の流入口及び流出口を有す
るケーシングとを備えたルーツ式流体機械であって、ロ
ータ端部の少なくとも歯先側にロータ室の対向面に対し
て角度θをなす傾斜面を形成し、対向面との間に隙間を
設けたことを特徴とする。
流体機械は、回転中心軸に対して平行に形成された歯す
じで互いに噛み合う一対のロータと、各ロータを回転自
在に収容するロータ室と流体の流入口及び流出口を有す
るケーシングとを備えたルーツ式流体機械であって、ロ
ータ端部の少なくとも歯先側にロータ室の対向面に対し
て角度θをなす傾斜面を形成し、対向面との間に隙間を
設けたことを特徴とする。
【００１２】このように、請求項１のルーツ式流体機械
は、ロータ端部の少なくとも歯先側にロータ室の対向面
に対する傾斜面（角度θ）を形成することにより、この
対向面との間に隙間を設けた。
は、ロータ端部の少なくとも歯先側にロータ室の対向面
に対する傾斜面（角度θ）を形成することにより、この
対向面との間に隙間を設けた。
【００１３】従って、ロータが傾斜し、ケーシングが熱
膨張しても、この隙間によってロータの端面とロータ室
との接触が防止され、コーティングの剥がれや焼き付き
が防止される。
膨張しても、この隙間によってロータの端面とロータ室
との接触が防止され、コーティングの剥がれや焼き付き
が防止される。
【００１４】なお、ルーツ式流体機械の場合、ロータの
端面とロータ室との隙間は効率に大きな影響を与えな
い。
端面とロータ室との隙間は効率に大きな影響を与えな
い。
【００１５】こうして、コーティングの剥がれが防止さ
れるから、コーティングの厚さを最小限まで薄くするこ
とが可能になり、コストを大きく低減することができ
る。
れるから、コーティングの厚さを最小限まで薄くするこ
とが可能になり、コストを大きく低減することができ
る。
【００１６】又、ロータ室と接触するまでは、ロータ軸
が傾斜しても機能に影響がない。このように、ロータ軸
の傾斜がある程度許容されるから、それだけ耐久性が長
くなって有利である。
が傾斜しても機能に影響がない。このように、ロータ軸
の傾斜がある程度許容されるから、それだけ耐久性が長
くなって有利である。
【００１７】請求項２の発明は、請求項１記載のルーツ
式流体機械であって、角度θの傾斜面を、ロータ端部の
全面に形成したことを特徴と請求項１の構成と同等の効
果を得る。
式流体機械であって、角度θの傾斜面を、ロータ端部の
全面に形成したことを特徴と請求項１の構成と同等の効
果を得る。
【００１８】これに加えて、角度θの傾斜面をロータ端
部の全面に形成したことにより、ロータがより大きく傾
いても、あるいは、ケーシングの熱膨張がより大きくて
も、ロータ端部とロータ室との接触防止効果が得られ
る。
部の全面に形成したことにより、ロータがより大きく傾
いても、あるいは、ケーシングの熱膨張がより大きくて
も、ロータ端部とロータ室との接触防止効果が得られ
る。
【００１９】請求項３の発明は、請求項１又は請求項２
記載のルーツ式流体機械であって、回転駆動力を入力側
のロータに伝達する伝動機構を有し、傾斜面の角度θ
を、この伝動機構から受ける力によって生じるロータの
傾きに応じて決定したことを特徴とし、請求項１又は請
求項２の構成と同等の効果を得る。
記載のルーツ式流体機械であって、回転駆動力を入力側
のロータに伝達する伝動機構を有し、傾斜面の角度θ
を、この伝動機構から受ける力によって生じるロータの
傾きに応じて決定したことを特徴とし、請求項１又は請
求項２の構成と同等の効果を得る。
【００２０】これに加えて、例えば、ベルト伝動機構の
ベルト張力のように、伝動機構から受ける力によって生
じるロータの傾きに応じて傾斜面の角度θを決定したこ
とにより、大きい力が掛かる場合は角度θを大きくし、
力が小さい場合は角度θを小さくすることにより効果的
にロータ室との接触とコーティングの剥がれとを防止で
き、最小の角度θで最大の接触防止効果が得られる。
ベルト張力のように、伝動機構から受ける力によって生
じるロータの傾きに応じて傾斜面の角度θを決定したこ
とにより、大きい力が掛かる場合は角度θを大きくし、
力が小さい場合は角度θを小さくすることにより効果的
にロータ室との接触とコーティングの剥がれとを防止で
き、最小の角度θで最大の接触防止効果が得られる。
【００２１】
【発明の実施の形態】図１と図２によって本発明の一実
施形態を説明する。この実施形態は請求項１、２、３の
特徴を備えている。図１はこの実施形態のスーパーチャ
ージャ１を示している。又、左右の方向は図１、２での
左右の方向であり、符号を与えていない部材等は図示さ
れていない。
施形態を説明する。この実施形態は請求項１、２、３の
特徴を備えている。図１はこの実施形態のスーパーチャ
ージャ１を示している。又、左右の方向は図１、２での
左右の方向であり、符号を与えていない部材等は図示さ
れていない。
【００２２】スーパーチャージャ１は、入力プーリ３、
ルーツ式コンプレッサ５（ルーツ式流体機械）、タイミ
ングギヤ組７などから構成されている。
ルーツ式コンプレッサ５（ルーツ式流体機械）、タイミ
ングギヤ組７などから構成されている。
【００２３】入力プーリ３は入力側のロータ軸９にスプ
ライン連結され、ナット１１で固定されている。入力プ
ーリ３はベルトを介してクランクシャフト側のプーリに
連結されている。このクランクシャフト側プーリには電
磁クラッチが組み込まれており、エンジンとスーパーチ
ャージャ１との断続を行う。
ライン連結され、ナット１１で固定されている。入力プ
ーリ３はベルトを介してクランクシャフト側のプーリに
連結されている。このクランクシャフト側プーリには電
磁クラッチが組み込まれており、エンジンとスーパーチ
ャージャ１との断続を行う。
【００２４】このように、入力プーリ３はエンジンの駆
動力により、これらの電磁クラッチとベルト伝動機構
（伝動機構）とを介して回転駆動される。
動力により、これらの電磁クラッチとベルト伝動機構
（伝動機構）とを介して回転駆動される。
【００２５】コンプレッサ５はコンプレッサケーシング
１３（ケーシング）とロータ１５、１７などを備えてい
る。
１３（ケーシング）とロータ１５、１７などを備えてい
る。
【００２６】コンプレッサケーシング１３は、ケーシン
グ本体１９の右にカバー２１、２３をボルト２５で固定
して構成されており、タイミングギヤ組７はカバー２１
とカバー２３との間に形成されたオイル室２７に収納さ
れている。オイル室２７にはカバー２３のオイルフィラ
ー２９からオイルが注入され、オイル溜りが設けられて
いる。
グ本体１９の右にカバー２１、２３をボルト２５で固定
して構成されており、タイミングギヤ組７はカバー２１
とカバー２３との間に形成されたオイル室２７に収納さ
れている。オイル室２７にはカバー２３のオイルフィラ
ー２９からオイルが注入され、オイル溜りが設けられて
いる。
【００２７】ケーシング本体１９とカバー２１はピン３
１によって位置決めされている。
１によって位置決めされている。
【００２８】コンプレッサケーシング１３は、各ロータ
１５、１７を回転自在に収容するロータ室３３と、エン
ジン吸気の吸入口（流入口）１６及び吐出口（流出口）
１８とを備えている。
１５、１７を回転自在に収容するロータ室３３と、エン
ジン吸気の吸入口（流入口）１６及び吐出口（流出口）
１８とを備えている。
【００２９】一方のロータ１５はロータ本体３５と前記
の入力側ロータ軸９とからなり、他方のロータ１７はロ
ータ本体３７とロータ軸３９とからなっている。
の入力側ロータ軸９とからなり、他方のロータ１７はロ
ータ本体３７とロータ軸３９とからなっている。
【００３０】各ロータ軸９、３９と各ロータ本体３５、
３７は、互いの間に設けられたねじ部４１、４３を回転
させることにより、小径の圧入部４５、４７と大径の圧
入部４９、５１で圧入される。又、各ロータ軸９、３９
と各ロータ本体３５、３７との間には隙間５３、５５が
設けられている。
３７は、互いの間に設けられたねじ部４１、４３を回転
させることにより、小径の圧入部４５、４７と大径の圧
入部４９、５１で圧入される。又、各ロータ軸９、３９
と各ロータ本体３５、３７との間には隙間５３、５５が
設けられている。
【００３１】各ロータ本体３５、３７には、ロータ１
５、１７の回転中心軸に対して平行な歯すじ５７、５９
が形成されている。各歯すじ５７、５９には空洞部６
１、６３が形成されており、ロータ１５、１７の慣性モ
ーメントを低減させ、加速時などでスーパーチャージャ
１のレスポンスを向上させている。
５、１７の回転中心軸に対して平行な歯すじ５７、５９
が形成されている。各歯すじ５７、５９には空洞部６
１、６３が形成されており、ロータ１５、１７の慣性モ
ーメントを低減させ、加速時などでスーパーチャージャ
１のレスポンスを向上させている。
【００３２】又、各ロータ本体３５、３７の表面にはコ
ーティングが施されており、上記のような擦り合わせに
よって各歯すじ５７、５９とロータ室３３との隙間を所
定値に調整してある。このコーティングの厚さは、従来
例での厚さ０．４ｍｍより薄くされている。
ーティングが施されており、上記のような擦り合わせに
よって各歯すじ５７、５９とロータ室３３との隙間を所
定値に調整してある。このコーティングの厚さは、従来
例での厚さ０．４ｍｍより薄くされている。
【００３３】図１のように、ロータ１５のロータ本体３
５の左側端部には、ロータ室３３の対向面６５に対して
角度θをなす傾斜面６７が形成されており、この傾斜面
６７によって対向面６５との間に隙間６９が形成されて
いる。
５の左側端部には、ロータ室３３の対向面６５に対して
角度θをなす傾斜面６７が形成されており、この傾斜面
６７によって対向面６５との間に隙間６９が形成されて
いる。
【００３４】なお、コンプレッサ５のようなルーツ式流
体機械の場合、ロータ１５、１７の端面とロータ室３３
との隙間はロータ１５、１７の歯先間やロータ１５、１
７の歯先とロータ室３３との間の隙間に比べ効率に与え
る影響は非常に少ない。
体機械の場合、ロータ１５、１７の端面とロータ室３３
との隙間はロータ１５、１７の歯先間やロータ１５、１
７の歯先とロータ室３３との間の隙間に比べ効率に与え
る影響は非常に少ない。
【００３５】各ロータ軸９、３９は、ロータ本体３５、
３７の左側でシール型のボールベアリング７１、７３に
よってコンプレッサケーシング１３に支承され、ロータ
本体３５、３７の右側でアンギュラーコンタクト型のボ
ールベアリング７５、７７によってコンプレッサケーシ
ング１３に支承されている。
３７の左側でシール型のボールベアリング７１、７３に
よってコンプレッサケーシング１３に支承され、ロータ
本体３５、３７の右側でアンギュラーコンタクト型のボ
ールベアリング７５、７７によってコンプレッサケーシ
ング１３に支承されている。
【００３６】アンギュラーコンタクトベアリング７５、
７７の左側にはロータ軸９、３９とコンプレッサケーシ
ング１３との間にシール７９、８１が配置されている。
又、シールベアリング７３のベアリングハウジング８３
はカバー８５によって開口部を塞がれており、シールベ
アリング７１はケーシング１３とプーリ３との間の凹凸
段差部９０によって塵や埃などの侵入を防止してる。
７７の左側にはロータ軸９、３９とコンプレッサケーシ
ング１３との間にシール７９、８１が配置されている。
又、シールベアリング７３のベアリングハウジング８３
はカバー８５によって開口部を塞がれており、シールベ
アリング７１はケーシング１３とプーリ３との間の凹凸
段差部９０によって塵や埃などの侵入を防止してる。
【００３７】シールベアリング７１、７３とシール７
９、８１とによってロータ室３３から外部へのエア洩れ
が防止され、シール７９、８１によってオイル室２７側
からロータ室３３へのオイル洩れが防止される。
９、８１とによってロータ室３３から外部へのエア洩れ
が防止され、シール７９、８１によってオイル室２７側
からロータ室３３へのオイル洩れが防止される。
【００３８】又、シールベアリング７１のアウターレー
ス８７はベアリングハウジング８９に軽圧入されてお
り、インナーレース９１はロータ軸９に固く圧入され、
プーリ３を介してナット１１を締め込むことにより軸方
向の位置決めがなされている。これと同様に、シールベ
アリング７３も、アウターレース９３がベアリングハウ
ジング８３に軽圧入され、インナーレース９５はロータ
軸３９に固く圧入され、スナップリング８６により軸方
向の位置決めがなされている。
ス８７はベアリングハウジング８９に軽圧入されてお
り、インナーレース９１はロータ軸９に固く圧入され、
プーリ３を介してナット１１を締め込むことにより軸方
向の位置決めがなされている。これと同様に、シールベ
アリング７３も、アウターレース９３がベアリングハウ
ジング８３に軽圧入され、インナーレース９５はロータ
軸３９に固く圧入され、スナップリング８６により軸方
向の位置決めがなされている。
【００３９】各ベアリングハウジング８３、８９にはそ
れぞれスプリング９９、９７が配置されている。各スプ
リング９７、９９は各アウターレース８７、９３を左方
へ僅かに移動させることにより、シールベアリング７
１、７３とロータ軸９、３９とを左方に押圧している。
各シールベアリング７１、７３と各アンギュラーコンタ
クトベアリング７５、７７では、この押圧力を受けて径
方向の隙間（ガタ）が最小値に調整される。
れぞれスプリング９９、９７が配置されている。各スプ
リング９７、９９は各アウターレース８７、９３を左方
へ僅かに移動させることにより、シールベアリング７
１、７３とロータ軸９、３９とを左方に押圧している。
各シールベアリング７１、７３と各アンギュラーコンタ
クトベアリング７５、７７では、この押圧力を受けて径
方向の隙間（ガタ）が最小値に調整される。
【００４０】タイミングギヤ組７は互いに噛み合った一
対のタイミングギヤ１０１、１０３からなり、タイミン
グギヤ１０１はテーパーリング固定機構１０５によって
ロータ軸９の右端側に固定されている。又、タイミング
ギヤ１０３はロータ軸３９の右端部に圧入されている。
対のタイミングギヤ１０１、１０３からなり、タイミン
グギヤ１０１はテーパーリング固定機構１０５によって
ロータ軸９の右端側に固定されている。又、タイミング
ギヤ１０３はロータ軸３９の右端部に圧入されている。
【００４１】このテーパーリング固定機構１０５は、テ
ーパーリング１０７とロータ軸９の右端に螺着されるナ
ット１０９とからなり、テーパーリング１０７をナット
１０９でタイミングギヤ１０１とロータ軸９との間に押
し込むことによって、タイミングギヤ１０１を回転方向
に位置決めする。
ーパーリング１０７とロータ軸９の右端に螺着されるナ
ット１０９とからなり、テーパーリング１０７をナット
１０９でタイミングギヤ１０１とロータ軸９との間に押
し込むことによって、タイミングギヤ１０１を回転方向
に位置決めする。
【００４２】各タイミングギヤ１０１、１０３の回転方
向位置決めは、各ロータ１５、１７の歯すじ５７、５９
を噛み合わせ、歯すじ５７、５９の間に形成される回転
方向とその反対側の隙間が均一になるようにした状態
で、タイミングギヤ１０１、１０３を噛み合わせ、上記
のように、テーパーリング固定機構１０５でタイミング
ギヤ１０１とロータ軸９とを回転方向に位置決めするこ
とによって行われる。
向位置決めは、各ロータ１５、１７の歯すじ５７、５９
を噛み合わせ、歯すじ５７、５９の間に形成される回転
方向とその反対側の隙間が均一になるようにした状態
で、タイミングギヤ１０１、１０３を噛み合わせ、上記
のように、テーパーリング固定機構１０５でタイミング
ギヤ１０１とロータ軸９とを回転方向に位置決めするこ
とによって行われる。
【００４３】プーリ３から入力したエンジンの駆動力は
コンプレッサ５を駆動し、タイミングギヤ組７はロータ
１５、１７を互いに接触しないように同期回転させる。
ロータ１５、１７が回転するとコンプレッサ５はコンプ
レッサケーシング１３の吸入口１６から吸気を吸入し吐
出口１８から吐き出して、エンジンに供給する。
コンプレッサ５を駆動し、タイミングギヤ組７はロータ
１５、１７を互いに接触しないように同期回転させる。
ロータ１５、１７が回転するとコンプレッサ５はコンプ
レッサケーシング１３の吸入口１６から吸気を吸入し吐
出口１８から吐き出して、エンジンに供給する。
【００４４】入力側ロータ１５のロータ軸９にはプーリ
３を介して図１中の矢印Ａのように一方向にベルトの張
力が掛かると共に、ベアリング７１、７５の内外レース
と転動体としてのボールとの間の隙間により、ロータ１
５（ロータ軸９）が傾斜することがある。又、コンプレ
ッサケーシング１３（ロータ室３３）には熱膨張が生じ
る。
３を介して図１中の矢印Ａのように一方向にベルトの張
力が掛かると共に、ベアリング７１、７５の内外レース
と転動体としてのボールとの間の隙間により、ロータ１
５（ロータ軸９）が傾斜することがある。又、コンプレ
ッサケーシング１３（ロータ室３３）には熱膨張が生じ
る。
【００４５】しかし、上記のように、入力側ロータ１５
の左側端部に設けた傾斜面６７によってロータ室３３の
対向面６５との間に隙間６９が形成されているから、ロ
ータ１５が傾斜しても、あるいは、ロータ室３３が熱膨
張しても、ロータ１５の左側端部と対向面６５とが接触
することはない。
の左側端部に設けた傾斜面６７によってロータ室３３の
対向面６５との間に隙間６９が形成されているから、ロ
ータ１５が傾斜しても、あるいは、ロータ室３３が熱膨
張しても、ロータ１５の左側端部と対向面６５とが接触
することはない。
【００４６】従って、ロータ１５はコーティングの剥が
れが防止され、ロータ室３３との焼き付きも防止され
る。
れが防止され、ロータ室３３との焼き付きも防止され
る。
【００４７】この傾斜面６７はロータ１５の左側端部全
面に形成されていると共に、傾斜面６７の角度θはベル
ト張力によるロータ１５の傾斜角に応じて決められてい
る。
面に形成されていると共に、傾斜面６７の角度θはベル
ト張力によるロータ１５の傾斜角に応じて決められてい
る。
【００４８】なお、ロータ１７の端面にロータ１５と同
様に傾斜角度θ′の傾斜角を与えてロータ軸３９に対し
て垂直方向にかかるタイミングギヤの噛み合い力や熱膨
張による接触を回避しても良い。
様に傾斜角度θ′の傾斜角を与えてロータ軸３９に対し
て垂直方向にかかるタイミングギヤの噛み合い力や熱膨
張による接触を回避しても良い。
【００４９】こうして、スーパーチャージャ１が構成さ
れている。
れている。
【００５０】スーパーチャージャ１は、上記のように、
ロータ１５の左側端部に設けた傾斜面６７によってロー
タ室３３との接触を防止し、コーティングの剥がれと焼
き付きを防止するから、上記のように、コーティングの
厚さを最小限まで薄くする、例えば、従来の１／４程度
の厚さ約０．１ｍｍ程度であっても十分であり、それだ
けコストが低減されている。
ロータ１５の左側端部に設けた傾斜面６７によってロー
タ室３３との接触を防止し、コーティングの剥がれと焼
き付きを防止するから、上記のように、コーティングの
厚さを最小限まで薄くする、例えば、従来の１／４程度
の厚さ約０．１ｍｍ程度であっても十分であり、それだ
けコストが低減されている。
【００５１】又、ロータ１５の左側端部とロータ室３３
との接触防止によってロータ軸９の傾斜がある程度許容
され、効率に影響を与えないから、それだけコンプレッ
サ５の耐久性が向上し有利である。
との接触防止によってロータ軸９の傾斜がある程度許容
され、効率に影響を与えないから、それだけコンプレッ
サ５の耐久性が向上し有利である。
【００５２】又、ロータ１５の左側端部の全面に角度θ
の傾斜面６７を形成したことによって、ロータ１５がよ
り大きく傾いても、また、ロータ室３３の熱膨張がより
大きくても、あるいは、ベアリング７１、７３、７５、
７７が経時的なフレッチング摩耗を生じ、各内外レース
とボールとの間の隙間が増した場合においても、ロータ
室３３との接触防止効果が得られ、コーティングの剥が
れが防止される。
の傾斜面６７を形成したことによって、ロータ１５がよ
り大きく傾いても、また、ロータ室３３の熱膨張がより
大きくても、あるいは、ベアリング７１、７３、７５、
７７が経時的なフレッチング摩耗を生じ、各内外レース
とボールとの間の隙間が増した場合においても、ロータ
室３３との接触防止効果が得られ、コーティングの剥が
れが防止される。
【００５３】更に、ベルト張力によって生じるロータ１
５の傾きに応じて傾斜面６７の角度θを決定したから、
ベルト張力が大きい場合は角度θを大きくし、小さい場
合は角度θを小さくすることにより、最小の角度θで効
果的にロータ室３３との接触とコーティングの剥がれと
を防止できる。
５の傾きに応じて傾斜面６７の角度θを決定したから、
ベルト張力が大きい場合は角度θを大きくし、小さい場
合は角度θを小さくすることにより、最小の角度θで効
果的にロータ室３３との接触とコーティングの剥がれと
を防止できる。
【００５４】なお、ロータ１５の右側端部やロータ１７
の左側端部にも角度θ，θ′の傾斜面を設けてもよい。
の左側端部にも角度θ，θ′の傾斜面を設けてもよい。
【００５５】又、本発明において、ロータ端部の傾斜面
は、平面すなわち角度θによる直線的な傾斜面に限ら
ず、曲面すなわち径方向に角度θが連続的に変化するよ
うな曲率をもった傾斜面でもよい。
は、平面すなわち角度θによる直線的な傾斜面に限ら
ず、曲面すなわち径方向に角度θが連続的に変化するよ
うな曲率をもった傾斜面でもよい。
【００５６】又、本発明のルーツ式流体機械は、コンプ
レッサやブロワだけでなく、流体圧を与えて回転を取り
出すモータとして用いてもよい。
レッサやブロワだけでなく、流体圧を与えて回転を取り
出すモータとして用いてもよい。
【００５７】
【発明の効果】請求項１のルーツ式流体機械は、上記の
ように、ロータ端部の少なくとも歯先側に形成した角度
θの傾斜面によって、ロータ端面とロータ室との接触及
びコーティングの剥がれや焼き付きを防止するから、コ
ーティングの厚さを最小限まで薄くすることが可能にな
り、コストが低減される。
ように、ロータ端部の少なくとも歯先側に形成した角度
θの傾斜面によって、ロータ端面とロータ室との接触及
びコーティングの剥がれや焼き付きを防止するから、コ
ーティングの厚さを最小限まで薄くすることが可能にな
り、コストが低減される。
【００５８】又、ロータ室との接触を防止することによ
り、ロータ軸の傾斜がある程度許容され、それだけ耐久
性が向上し有利である。
り、ロータ軸の傾斜がある程度許容され、それだけ耐久
性が向上し有利である。
【００５９】請求項２の発明は、請求項１の構成と同等
の効果を得ると共に、角度θの傾斜面をロータ端部の全
面に形成したことにより、ロータがより大きく傾いて
も、あるいは、ケーシングの熱膨張がより大きくても、
ロータ端部とロータ室との接触防止効果が得られる。
の効果を得ると共に、角度θの傾斜面をロータ端部の全
面に形成したことにより、ロータがより大きく傾いて
も、あるいは、ケーシングの熱膨張がより大きくても、
ロータ端部とロータ室との接触防止効果が得られる。
【００６０】請求項３の発明は、請求項１又は請求項２
の構成と同等の効果を得ると共に、伝動機構から受ける
力によって生じるロータの傾きに応じて傾斜面の角度θ
を決定したことにより、最小の角度θで最大の接触防止
効果が得られる。
の構成と同等の効果を得ると共に、伝動機構から受ける
力によって生じるロータの傾きに応じて傾斜面の角度θ
を決定したことにより、最小の角度θで最大の接触防止
効果が得られる。
【図１】本発明の一実施形態を示す断面図である。
【図２】図１のＢ−Ｂ断面によるロータの側面図であ
る。
る。
【図３】従来例の断面図である。
３ 入力プーリ（伝動機構） ５ コンプレッサ（ルーツ式流体機械） １３ コンプレッサケーシング（ケーシング） １５、１７ ロータ ３３ ロータ室 ５７、５９ 歯すじ ６５ ロータ室の対向面 ６７ ロータ端部の傾斜面 ６９ ロータ室の対向面とロータ端部との隙間
Claims (3)
- 【請求項１】 回転中心軸に対して平行に形成された歯
すじで互いに噛み合う一対のロータと、各ロータを回転
自在に収容するロータ室と流体の流入口及び流出口を有
するケーシングとを備えたルーツ式流体機械であって、
ロータ端部の少なくとも歯先側にロータ室の対向面に対
して角度θをなす傾斜面を形成し、対向面との間に隙間
を設けたことを特徴とするルーツ式流体機械。 - 【請求項２】 請求項１記載の発明であって、角度θの
傾斜面を、ロータ端部の全面に形成したことを特徴とす
るルーツ式流体機械。 - 【請求項３】 請求項１又は請求項２記載の発明であっ
て、回転駆動力を入力側のロータに伝達する伝動機構を
有し、傾斜面の角度θを、この伝動機構から受ける力に
よって生じるロータの傾きに応じて決定したことを特徴
とするルーツ式流体機械。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9068449A JPH10266982A (ja) | 1997-03-21 | 1997-03-21 | ルーツ式流体機械 |
| US09/040,602 US6142759A (en) | 1997-03-21 | 1998-03-18 | Two-shift fluid machine |
| DE19812222A DE19812222C2 (de) | 1997-03-21 | 1998-03-19 | Doppelwellen-Rotationskolbenmaschine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9068449A JPH10266982A (ja) | 1997-03-21 | 1997-03-21 | ルーツ式流体機械 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10266982A true JPH10266982A (ja) | 1998-10-06 |
Family
ID=13374035
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9068449A Pending JPH10266982A (ja) | 1997-03-21 | 1997-03-21 | ルーツ式流体機械 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6142759A (ja) |
| JP (1) | JPH10266982A (ja) |
| DE (1) | DE19812222C2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016153640A (ja) * | 2015-02-18 | 2016-08-25 | 豊田工業 株式会社 | 蒸気を用いた発電装置及びコンプレッサー駆動装置 |
Families Citing this family (8)
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|---|---|---|---|---|
| US6688867B2 (en) | 2001-10-04 | 2004-02-10 | Eaton Corporation | Rotary blower with an abradable coating |
| JP2003269329A (ja) * | 2002-03-15 | 2003-09-25 | Sanden Corp | 自動車用コンプレッサ |
| US7909026B2 (en) * | 2008-04-16 | 2011-03-22 | Gm Global Technology Operations, Inc. | Servo-actuated supercharger operating mechanism |
| US8550057B2 (en) * | 2009-04-24 | 2013-10-08 | GM Global Technology Operations LLC | Integral rotor noise attenuators |
| US7708113B1 (en) * | 2009-04-27 | 2010-05-04 | Gm Global Technology Operations, Inc. | Variable frequency sound attenuator for rotating devices |
| DE102009048511A1 (de) * | 2009-10-09 | 2011-04-21 | Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg | Lagereinheit |
| DE102014104161B4 (de) * | 2014-03-26 | 2025-09-18 | Pfeiffer Vacuum Gmbh | Wälzkolbenvakuumpumpe |
| DE102018210922A1 (de) * | 2018-07-03 | 2020-01-09 | Leybold Gmbh | Zwei- oder Mehrwellen-Vakuumpumpe |
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-
1997
- 1997-03-21 JP JP9068449A patent/JPH10266982A/ja active Pending
-
1998
- 1998-03-18 US US09/040,602 patent/US6142759A/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-03-19 DE DE19812222A patent/DE19812222C2/de not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016153640A (ja) * | 2015-02-18 | 2016-08-25 | 豊田工業 株式会社 | 蒸気を用いた発電装置及びコンプレッサー駆動装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE19812222C2 (de) | 2002-10-24 |
| DE19812222A1 (de) | 1998-09-24 |
| US6142759A (en) | 2000-11-07 |
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