JPH10312909A - 低電圧用電圧非直線性抵抗器の製造方法 - Google Patents
低電圧用電圧非直線性抵抗器の製造方法Info
- Publication number
- JPH10312909A JPH10312909A JP9119269A JP11926997A JPH10312909A JP H10312909 A JPH10312909 A JP H10312909A JP 9119269 A JP9119269 A JP 9119269A JP 11926997 A JP11926997 A JP 11926997A JP H10312909 A JPH10312909 A JP H10312909A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mol
- voltage
- oxide
- temperature
- linear resistor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Thermistors And Varistors (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 酸化亜鉛を主成分とする電圧非直線性抵抗器
のバリスタ電圧が２０Ｖ以下で、しかも優れた電圧非直
線係数を有する低電圧用電圧非直線性抵抗器の製造方法
を提供することを目的とする。 【解決手段】 主成分の酸化亜鉛に、副成分として少な
くともビスマス、コバルト、マンガン、アンチモン、及
びチタンを含む組成に、更にテルルを添加した組成を、
焼成時に７００℃より高い温度領域の昇温速度を制御
し、また焼結温度も１２００℃以下とする。
のバリスタ電圧が２０Ｖ以下で、しかも優れた電圧非直
線係数を有する低電圧用電圧非直線性抵抗器の製造方法
を提供することを目的とする。 【解決手段】 主成分の酸化亜鉛に、副成分として少な
くともビスマス、コバルト、マンガン、アンチモン、及
びチタンを含む組成に、更にテルルを添加した組成を、
焼成時に７００℃より高い温度領域の昇温速度を制御
し、また焼結温度も１２００℃以下とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、酸化亜鉛を主成分
とする低電圧用電圧非直線性抵抗器の製造方法に関する
ものである。
とする低電圧用電圧非直線性抵抗器の製造方法に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の電圧非直線性抵抗器の製造方法
は、主成分の酸化亜鉛に、副成分として、Ｂｉ2Ｏ3、Ｃ
ｏ3Ｏ4、ＭｎＯ2、Ｓｂ2Ｏ3、ＴｉＯ2などの各種金属酸
化物を各々所定量秤量し、混合、造粒した造粒粉を所定
の形状に成形し、その成形体を毎時１００〜３００℃の
速度で昇温し、１００〜１３００℃の温度で焼成した
後、電極を形成する方法が一般的である。このようにし
て得られた電圧非直線性抵抗器のバリスタ電圧（Ｖ1mA
／mm）は前記副成分の種類と添加量により任意に変えら
れるが一般的に約２０Ｖが最低とされている。しかしな
がら、近年の半導体などの低電圧化により回路電圧が低
電圧化し、それに伴い電圧非直線性抵抗器の低電圧化が
要求されてきており、バリスタ電圧（Ｖ1mA／mm）を２
０Ｖ以下にする必要がでてきた。この要求に対応するた
め、電圧非直線性抵抗器の厚さを薄くしてバリスタ電圧
を調整する方法が一般的に行われていた。
は、主成分の酸化亜鉛に、副成分として、Ｂｉ2Ｏ3、Ｃ
ｏ3Ｏ4、ＭｎＯ2、Ｓｂ2Ｏ3、ＴｉＯ2などの各種金属酸
化物を各々所定量秤量し、混合、造粒した造粒粉を所定
の形状に成形し、その成形体を毎時１００〜３００℃の
速度で昇温し、１００〜１３００℃の温度で焼成した
後、電極を形成する方法が一般的である。このようにし
て得られた電圧非直線性抵抗器のバリスタ電圧（Ｖ1mA
／mm）は前記副成分の種類と添加量により任意に変えら
れるが一般的に約２０Ｖが最低とされている。しかしな
がら、近年の半導体などの低電圧化により回路電圧が低
電圧化し、それに伴い電圧非直線性抵抗器の低電圧化が
要求されてきており、バリスタ電圧（Ｖ1mA／mm）を２
０Ｖ以下にする必要がでてきた。この要求に対応するた
め、電圧非直線性抵抗器の厚さを薄くしてバリスタ電圧
を調整する方法が一般的に行われていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら前記従来
方法では、電圧非直線性抵抗器の厚さを薄くすると機械
的強度が低下し、これが組立工程でのトラブルの原因と
なったり、または製品の信頼性にも影響を与えていた。
方法では、電圧非直線性抵抗器の厚さを薄くすると機械
的強度が低下し、これが組立工程でのトラブルの原因と
なったり、または製品の信頼性にも影響を与えていた。
【０００４】本発明は、従来の問題点を解決するもの
で、工程トラブルを防止し、信頼性の高い低電圧用電圧
非直線性抵抗器の製造方法を提供することを目的とする
ものである。
で、工程トラブルを防止し、信頼性の高い低電圧用電圧
非直線性抵抗器の製造方法を提供することを目的とする
ものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
に本発明は、主成分の酸化亜鉛に、副成分として少なく
ともビスマス、コバルト、マンガン、アンチモン、チタ
ンを夫々所定量添加し、更にテルルをＴｅＯ2に換算し
て０．０５〜１．００モル％添加した組成の成形体を、
７００℃より高い温度領域を毎時５０〜１５０℃の速度
で昇温させて焼成するものである。
に本発明は、主成分の酸化亜鉛に、副成分として少なく
ともビスマス、コバルト、マンガン、アンチモン、チタ
ンを夫々所定量添加し、更にテルルをＴｅＯ2に換算し
て０．０５〜１．００モル％添加した組成の成形体を、
７００℃より高い温度領域を毎時５０〜１５０℃の速度
で昇温させて焼成するものである。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明の請求項１に記載の発明
は、主成分の酸化亜鉛に、副成分として少なくともビス
マス、コバルト、マンガン、アンチモン、チタンをそれ
ぞれＢｉ2Ｏ3、Ｃｏ3Ｏ4、ＭｎＯ2、Ｓｂ2Ｏ3、ＴｉＯ2
に換算して、 Ｂｉ2Ｏ3；０．１０〜２．００モル％ Ｃｏ3Ｏ4；０．１０〜１．００モル％ ＭｎＯ2 ；０．１０〜２．００モル％ Ｓｂ2Ｏ3；０．０１〜０．２０モル％ ＴｉＯ2 ；０．１０〜２．００モル％ 添加し、更にテルルをＴｅＯ2に換算して０．０５〜
１．００モル％添加した組成の成形体を、７００℃より
高い温度領域を毎時５０〜１５０℃の速度で昇温させて
焼成するものである。これにより電圧非直線性抵抗器の
厚さが１mm以上とすることが可能となり、組立工程での
トラブルを防止し、製品の信頼性も向上させることがで
きる。
は、主成分の酸化亜鉛に、副成分として少なくともビス
マス、コバルト、マンガン、アンチモン、チタンをそれ
ぞれＢｉ2Ｏ3、Ｃｏ3Ｏ4、ＭｎＯ2、Ｓｂ2Ｏ3、ＴｉＯ2
に換算して、 Ｂｉ2Ｏ3；０．１０〜２．００モル％ Ｃｏ3Ｏ4；０．１０〜１．００モル％ ＭｎＯ2 ；０．１０〜２．００モル％ Ｓｂ2Ｏ3；０．０１〜０．２０モル％ ＴｉＯ2 ；０．１０〜２．００モル％ 添加し、更にテルルをＴｅＯ2に換算して０．０５〜
１．００モル％添加した組成の成形体を、７００℃より
高い温度領域を毎時５０〜１５０℃の速度で昇温させて
焼成するものである。これにより電圧非直線性抵抗器の
厚さが１mm以上とすることが可能となり、組立工程での
トラブルを防止し、製品の信頼性も向上させることがで
きる。
【０００７】本発明の請求項２に記載の発明は、請求項
１に記載の組成物を１０００〜１２００℃の温度で焼成
する製造方法である。この焼成温度範囲で添加したＴｅ
Ｏ2は電圧非直線性抵抗器の粒成長を促進させ、同時に
焼成温度を下げることによりＢｉ2Ｏ3の蒸発をも抑制す
ることができ電圧非直線性抵抗器の性能低下を防止する
ことができる。
１に記載の組成物を１０００〜１２００℃の温度で焼成
する製造方法である。この焼成温度範囲で添加したＴｅ
Ｏ2は電圧非直線性抵抗器の粒成長を促進させ、同時に
焼成温度を下げることによりＢｉ2Ｏ3の蒸発をも抑制す
ることができ電圧非直線性抵抗器の性能低下を防止する
ことができる。
【０００８】以下、本発明の一実施形態について説明す
る。 （実施の形態１）図１は本実施形態の組成の電圧非直線
性抵抗器の焼成収縮曲線である。
る。 （実施の形態１）図１は本実施形態の組成の電圧非直線
性抵抗器の焼成収縮曲線である。
【０００９】先ず、主成分の酸化亜鉛に酸化ビスマス、
酸化コバルト、酸化マンガン、酸化アンチモン、酸化チ
タン、酸化テルルをそれぞれ（表１）に示す組成となる
ように秤量した。
酸化コバルト、酸化マンガン、酸化アンチモン、酸化チ
タン、酸化テルルをそれぞれ（表１）に示す組成となる
ように秤量した。
【００１０】
【表１】
【００１１】この原料に純水とポリビニルアルコール溶
液を加え、ボールミルで２４時間混合した後、スラリー
をスプレードライヤーで乾燥・造粒した。得られた造粒
粉を直径１３mm、厚さ１．２mmの円板状に８００kg／cm
2の成形圧力で成形した。この成形体をアルミナ質の磁
器容器に入れ焼成を行った。この条件として、室温から
７００℃までは毎時１００℃の速度で昇温し、それ以上
の温度領域は（表１）に示す速度で昇温し、また、最高
温度は（表１）に示す焼成温度で２時間保持した後、毎
時１００℃の速度で降温した。このようにして得られた
焼結体の両面に銀電極ペーストを印刷し、６００℃の温
度で焼付を行い電極を形成した。以上のようにして作製
された試料それぞれ各３０個についてバリスタ電圧を測
定した後、電圧非直線係数（α）を算出し、それぞれの
特性測定結果の平均値を（表１）に示した。尚、バリス
タ電圧は１mAの電流を流したときの電圧値を示し、電圧
非直線係数は、
液を加え、ボールミルで２４時間混合した後、スラリー
をスプレードライヤーで乾燥・造粒した。得られた造粒
粉を直径１３mm、厚さ１．２mmの円板状に８００kg／cm
2の成形圧力で成形した。この成形体をアルミナ質の磁
器容器に入れ焼成を行った。この条件として、室温から
７００℃までは毎時１００℃の速度で昇温し、それ以上
の温度領域は（表１）に示す速度で昇温し、また、最高
温度は（表１）に示す焼成温度で２時間保持した後、毎
時１００℃の速度で降温した。このようにして得られた
焼結体の両面に銀電極ペーストを印刷し、６００℃の温
度で焼付を行い電極を形成した。以上のようにして作製
された試料それぞれ各３０個についてバリスタ電圧を測
定した後、電圧非直線係数（α）を算出し、それぞれの
特性測定結果の平均値を（表１）に示した。尚、バリス
タ電圧は１mAの電流を流したときの電圧値を示し、電圧
非直線係数は、
【００１２】
【外１】
【００１３】における各電流を流した時の電圧値から
（数１）により算出した。
（数１）により算出した。
【００１４】
【数１】
【００１５】（表１）から明らかなように、酸化ビスマ
スが０．１モル％より少ない試料Ｎｏ１、２．０モル％
より多い試料Ｎｏ５の組成、酸化コバルトが０．１モル
％より少ない試料Ｎｏ６、１．０モル％より多い試料Ｎ
ｏ９、酸化マンガンが０．１モル％より少ない試料Ｎｏ
１０、２．０モル％より多い試料Ｎｏ１３、酸化アンチ
モンが０．０１モル％より少ない試料Ｎｏ１４、０．２
０モル％より多い試料Ｎｏ１７、酸化チタンが０．１モ
ル％より少ない試料Ｎｏ１８、２．０モル％より多い試
料Ｎｏ２１、及び酸化テルルが０．０５モル％より少な
い試料Ｎｏ２２，２３、１．０モル％より多い試料Ｎｏ
２６の組成は何れの場合もバリスタ電圧が多く２０Ｖ以
上になる。これに対し酸化ビスマスが０．１〜２．０モ
ル％の試料Ｎｏ２，３，４、酸化コバルトが０．１〜
１．０モル％の試料Ｎｏ７，８、酸化マンガンが０．１
〜２．０％の試料Ｎｏ１１，１２、酸化アンチモンが
０．０１〜０．２モル％の試料Ｎｏ１５，１６、酸化チ
タンが０．１〜２．０モル％の試料Ｎ．１９，２０、酸
化テルルが０．０５〜１．００モル％の試料Ｎｏ２４，
２５の組成の場合は何れもバリスタ電圧が２０Ｖより低
くなっていることがわかる。このことはバリスタ電圧の
低電圧化、即ち酸化亜鉛焼結粒子の粒成長に酸化ビスマ
ス、酸化コバルト、酸化マンガン、酸化アンチモン、及
び酸化チタンの組成に、更に酸化テルルを０．０５〜１
モル％を添加することが大きく寄与していることを示唆
している。
スが０．１モル％より少ない試料Ｎｏ１、２．０モル％
より多い試料Ｎｏ５の組成、酸化コバルトが０．１モル
％より少ない試料Ｎｏ６、１．０モル％より多い試料Ｎ
ｏ９、酸化マンガンが０．１モル％より少ない試料Ｎｏ
１０、２．０モル％より多い試料Ｎｏ１３、酸化アンチ
モンが０．０１モル％より少ない試料Ｎｏ１４、０．２
０モル％より多い試料Ｎｏ１７、酸化チタンが０．１モ
ル％より少ない試料Ｎｏ１８、２．０モル％より多い試
料Ｎｏ２１、及び酸化テルルが０．０５モル％より少な
い試料Ｎｏ２２，２３、１．０モル％より多い試料Ｎｏ
２６の組成は何れの場合もバリスタ電圧が多く２０Ｖ以
上になる。これに対し酸化ビスマスが０．１〜２．０モ
ル％の試料Ｎｏ２，３，４、酸化コバルトが０．１〜
１．０モル％の試料Ｎｏ７，８、酸化マンガンが０．１
〜２．０％の試料Ｎｏ１１，１２、酸化アンチモンが
０．０１〜０．２モル％の試料Ｎｏ１５，１６、酸化チ
タンが０．１〜２．０モル％の試料Ｎ．１９，２０、酸
化テルルが０．０５〜１．００モル％の試料Ｎｏ２４，
２５の組成の場合は何れもバリスタ電圧が２０Ｖより低
くなっていることがわかる。このことはバリスタ電圧の
低電圧化、即ち酸化亜鉛焼結粒子の粒成長に酸化ビスマ
ス、酸化コバルト、酸化マンガン、酸化アンチモン、及
び酸化チタンの組成に、更に酸化テルルを０．０５〜１
モル％を添加することが大きく寄与していることを示唆
している。
【００１６】また、焼成条件についてみると、昇温速度
の速い場合、試料Ｎｏ２９，３２は組成的には試料Ｎｏ
３，２７，２８，３１と同じであるにも拘らずバリスタ
電圧が２０Ｖを超えている。一方、遅い場合の試料Ｎｏ
２７はバリスタ電圧は１１Ｖと低い値を示している。こ
れは図１に示すように７００℃付近より急激に収縮が始
まり、１２００℃付近で終了する。この収縮過程におい
て添加物成分の移動、拡散が進み、結晶の粒成長がおき
る。バリスタ電圧の低電圧化のためには酸化亜鉛の焼結
粒子を大きくする必要があり、この収縮過程の昇温速度
が速いと、添加物組成を制御しても十分に酸化亜鉛の焼
結粒子の成長を促進することができず、その結果バリス
タ電圧が高くなってしまうと思われる。
の速い場合、試料Ｎｏ２９，３２は組成的には試料Ｎｏ
３，２７，２８，３１と同じであるにも拘らずバリスタ
電圧が２０Ｖを超えている。一方、遅い場合の試料Ｎｏ
２７はバリスタ電圧は１１Ｖと低い値を示している。こ
れは図１に示すように７００℃付近より急激に収縮が始
まり、１２００℃付近で終了する。この収縮過程におい
て添加物成分の移動、拡散が進み、結晶の粒成長がおき
る。バリスタ電圧の低電圧化のためには酸化亜鉛の焼結
粒子を大きくする必要があり、この収縮過程の昇温速度
が速いと、添加物組成を制御しても十分に酸化亜鉛の焼
結粒子の成長を促進することができず、その結果バリス
タ電圧が高くなってしまうと思われる。
【００１７】また更に焼成時の最高温度の場合、試料Ｎ
ｏ３，３０，３１を比較すると組成的には同じであるに
も拘らず１２００℃を越えた試料Ｎｏ３０がバリスタ電
圧が２０Ｖ以下ではあるが、電圧非直線係数αが極端に
小さくなっている。このことは副成分として添加した低
融点酸化物の酸化ビスマスが１３００℃の高温焼成で蒸
発量が増加した結果を示しているものと思われる。
ｏ３，３０，３１を比較すると組成的には同じであるに
も拘らず１２００℃を越えた試料Ｎｏ３０がバリスタ電
圧が２０Ｖ以下ではあるが、電圧非直線係数αが極端に
小さくなっている。このことは副成分として添加した低
融点酸化物の酸化ビスマスが１３００℃の高温焼成で蒸
発量が増加した結果を示しているものと思われる。
【００１８】これらの結果からバリスタ電圧が２０Ｖ以
下で尚かつ電圧非直線係数αの優れた電圧非直線性抵抗
器を得るためには、組成的には酸化ビスマス、酸化コバ
ルト、酸化マンガン、酸化アンチモン、及び酸化チタン
に更に酸化テルル０．０５〜１モル％を添加し、これを
７００℃より高い温度領域を毎時５０〜１５０℃の速度
で昇温し、最高温度も１０００〜１２００℃の範囲の温
度で焼成する必要があることがわかる。これにより電圧
非直線抵抗器を１mm以上にしてもバリスタ電圧が２０Ｖ
以下となり工程トラブルなどを解消することができる。
下で尚かつ電圧非直線係数αの優れた電圧非直線性抵抗
器を得るためには、組成的には酸化ビスマス、酸化コバ
ルト、酸化マンガン、酸化アンチモン、及び酸化チタン
に更に酸化テルル０．０５〜１モル％を添加し、これを
７００℃より高い温度領域を毎時５０〜１５０℃の速度
で昇温し、最高温度も１０００〜１２００℃の範囲の温
度で焼成する必要があることがわかる。これにより電圧
非直線抵抗器を１mm以上にしてもバリスタ電圧が２０Ｖ
以下となり工程トラブルなどを解消することができる。
【００１９】尚、更にバリスタ特性を改善する添加物、
例えば酸化クロム、酸化ニッケル、酸化ケイ素、酸化ほ
う素、アルミニウム、及びガラス粉末などを適量添加し
た組成についても、前記と同様の効果が得られることが
確認されている。また更に７００℃より高い温度領域を
毎時５０〜１５０℃の速度で昇温させたが、昇温速度を
５０℃より遅くすることは可能であるが製品製造の経済
的見地から、これ以下の昇温速度は請求の範囲外とし
た。
例えば酸化クロム、酸化ニッケル、酸化ケイ素、酸化ほ
う素、アルミニウム、及びガラス粉末などを適量添加し
た組成についても、前記と同様の効果が得られることが
確認されている。また更に７００℃より高い温度領域を
毎時５０〜１５０℃の速度で昇温させたが、昇温速度を
５０℃より遅くすることは可能であるが製品製造の経済
的見地から、これ以下の昇温速度は請求の範囲外とし
た。
【００２０】
【発明の効果】以上のように本発明は、主成分の酸化亜
鉛に、副成分として少なくともビスマス、コバルト、マ
ンガン、アンチモン、チタンをそれぞれＢｉ2Ｏ3、Ｃｏ
3Ｏ4、ＭｎＯ2、Ｓｂ2Ｏ3、ＴｉＯ2に換算して夫々、 Ｂｉ2Ｏ3；０．１０〜２．００モル％ Ｃｏ3Ｏ4；０．１０〜１．００モル％ ＭｎＯ2 ；０．１０〜２．００モル％ Ｓｂ2Ｏ3；０．０１〜０．２０モル％ ＴｉＯ2 ；０．１０〜２．００モル％ 添加した組成に、更にテルルをＴｅＯ2に換算して０．
０５〜１．００モル％添加した組成の成形体を、７００
℃より高い温度領域を毎時５０〜１５０℃の速度で昇温
させ、尚かつ１０００〜１２００℃の範囲の温度で焼成
することにより、バリスタ電圧が２０Ｖ以下で電圧非直
線性特性の優れた電圧非直線性抵抗器を製造することが
可能になる。
鉛に、副成分として少なくともビスマス、コバルト、マ
ンガン、アンチモン、チタンをそれぞれＢｉ2Ｏ3、Ｃｏ
3Ｏ4、ＭｎＯ2、Ｓｂ2Ｏ3、ＴｉＯ2に換算して夫々、 Ｂｉ2Ｏ3；０．１０〜２．００モル％ Ｃｏ3Ｏ4；０．１０〜１．００モル％ ＭｎＯ2 ；０．１０〜２．００モル％ Ｓｂ2Ｏ3；０．０１〜０．２０モル％ ＴｉＯ2 ；０．１０〜２．００モル％ 添加した組成に、更にテルルをＴｅＯ2に換算して０．
０５〜１．００モル％添加した組成の成形体を、７００
℃より高い温度領域を毎時５０〜１５０℃の速度で昇温
させ、尚かつ１０００〜１２００℃の範囲の温度で焼成
することにより、バリスタ電圧が２０Ｖ以下で電圧非直
線性特性の優れた電圧非直線性抵抗器を製造することが
可能になる。
【図１】焼成温度と電圧非直線性抵抗器の収縮率の関係
を示す図
を示す図
Claims (2)
- 【請求項１】 主成分の酸化亜鉛に、副成分として少な
くともビスマス、コバルト、マンガン、アンチモン、チ
タンをそれぞれＢｉ2Ｏ3、Ｃｏ3Ｏ4、ＭｎＯ2、Ｓｂ2Ｏ
3、ＴｉＯ2に換算して、夫々 Ｂｉ2Ｏ3；０．１０〜２．００モル％ Ｃｏ3Ｏ4；０．１０〜１．００モル％ ＭｎＯ2 ；０．１０〜２．００モル％ Ｓｂ2Ｏ3；０．０１〜０．２０モル％ ＴｉＯ2 ；０．１０〜２．００モル％ 添加し、更にテルルをＴｅＯ2に換算して０．０５〜
１．００モル％添加した組成の成形体を、７００℃より
高い温度領域を毎時５０〜１５０℃の速度で昇温させて
焼成することを特徴とする低電圧用電圧非直線性抵抗器
の製造方法。 - 【請求項２】 焼成時の最高温度を１０００〜１２００
℃とすることを特徴とする請求項１記載の低電圧用電圧
非直線性抵抗器の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9119269A JPH10312909A (ja) | 1997-05-09 | 1997-05-09 | 低電圧用電圧非直線性抵抗器の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9119269A JPH10312909A (ja) | 1997-05-09 | 1997-05-09 | 低電圧用電圧非直線性抵抗器の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10312909A true JPH10312909A (ja) | 1998-11-24 |
Family
ID=14757183
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9119269A Pending JPH10312909A (ja) | 1997-05-09 | 1997-05-09 | 低電圧用電圧非直線性抵抗器の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10312909A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115368129A (zh) * | 2022-08-23 | 2022-11-22 | 如东宝联电子科技有限公司 | 一种降低残压的叠层氧化锌组合物及其制备方法 |
-
1997
- 1997-05-09 JP JP9119269A patent/JPH10312909A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115368129A (zh) * | 2022-08-23 | 2022-11-22 | 如东宝联电子科技有限公司 | 一种降低残压的叠层氧化锌组合物及其制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH10312909A (ja) | 低電圧用電圧非直線性抵抗器の製造方法 | |
| JP2005145809A (ja) | 酸化亜鉛系焼結体と酸化亜鉛バリスタおよび積層型酸化亜鉛バリスタ． | |
| JP3323701B2 (ja) | 酸化亜鉛系磁器組成物の製造方法 | |
| JP2572310B2 (ja) | サーミスタ用組成物 | |
| JPH0590063A (ja) | 半導体セラミツクコンデンサ及びその製法 | |
| JP2510961B2 (ja) | 電圧非直線抵抗体 | |
| JP2751511B2 (ja) | 電圧非直線抵抗器の製造方法 | |
| JPH10308302A (ja) | 酸化亜鉛系磁器組成物とその製造方法および酸化亜鉛バリスタ | |
| JP3598177B2 (ja) | 電圧非直線性抵抗体磁器 | |
| JPH06204006A (ja) | 酸化亜鉛バリスタの製造方法 | |
| JPH0574606A (ja) | 低電圧用酸化亜鉛バリスタ | |
| JP3089370B2 (ja) | 電圧非直線抵抗組成物 | |
| JP3089371B2 (ja) | 電圧非直線抵抗組成物 | |
| JPS6028203A (ja) | 電圧非直線抵抗体の製造方法 | |
| JPS6028121B2 (ja) | 電圧非直線抵抗器の製造方法 | |
| JPH07249505A (ja) | 電圧非直線抵抗体の製造方法 | |
| JPS589562B2 (ja) | 電圧非直線抵抗体の製造方法 | |
| JPH09326304A (ja) | 低電圧用電圧非直線性抵抗器素子の製造方法 | |
| JPH0521210A (ja) | サーミスタ用組成物 | |
| JPH01189901A (ja) | 電圧非直線抵抗体及びその製造方法 | |
| JP2003086406A (ja) | 酸化亜鉛系焼結体とその製造方法および酸化亜鉛バリスタ | |
| JPS60258901A (ja) | 高温ｐｔｃサ−ミスタの製造方法 | |
| JPS589565B2 (ja) | 電圧非直線抵抗体の製造方法 | |
| JPH0818865B2 (ja) | チタン酸バリウム系半導体磁器組成物 | |
| JPH065406A (ja) | 酸化亜鉛バリスタの製造方法 |