JPH1037876A - ロータリ圧縮機 - Google Patents
ロータリ圧縮機Info
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- JPH1037876A JPH1037876A JP8215465A JP21546596A JPH1037876A JP H1037876 A JPH1037876 A JP H1037876A JP 8215465 A JP8215465 A JP 8215465A JP 21546596 A JP21546596 A JP 21546596A JP H1037876 A JPH1037876 A JP H1037876A
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- vane
- rotary compressor
- roller
- cast iron
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｒ１３４ａ冷媒，Ｒ２２冷媒，Ｒ２２代替冷
媒用のロータリ圧縮機において耐摩耗性に優れた摺動材
を提供する。 【解決手段】 シリンダ７と前記シリンダ７内をシャフ
ト４によって偏心回転するローラ８と、前記シリンダ７
の内壁面に形成された空調部に収容されて前記シリンダ
７の内壁面に対して進退するとともに、その一端が前記
ローラ８の外周面２２に当接して摺動するベーン１０
は、ベーン先端部２０とベーン本体部１９の異なった工
具鋼で、前記ローラがクロムと硼素を含んだ特殊鋳鉄ま
たは共晶黒鉛鋳鉄または焼結鉄材で熱処理をしたもの
で、前記シリンダがパーライトを１０％以上含んだ共晶
黒鉛鋳鉄またはねずみ鋳鉄または焼結鉄材で構成された
ロータリ圧縮機とする。
媒用のロータリ圧縮機において耐摩耗性に優れた摺動材
を提供する。 【解決手段】 シリンダ７と前記シリンダ７内をシャフ
ト４によって偏心回転するローラ８と、前記シリンダ７
の内壁面に形成された空調部に収容されて前記シリンダ
７の内壁面に対して進退するとともに、その一端が前記
ローラ８の外周面２２に当接して摺動するベーン１０
は、ベーン先端部２０とベーン本体部１９の異なった工
具鋼で、前記ローラがクロムと硼素を含んだ特殊鋳鉄ま
たは共晶黒鉛鋳鉄または焼結鉄材で熱処理をしたもの
で、前記シリンダがパーライトを１０％以上含んだ共晶
黒鉛鋳鉄またはねずみ鋳鉄または焼結鉄材で構成された
ロータリ圧縮機とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はロータリ圧縮機に係
わり、特にＲ２２冷媒，Ｒ１３４ａ冷媒，Ｒ２２代替冷
媒用としてのＨＦＣ冷媒に好適な圧縮機に関するもので
ある。
わり、特にＲ２２冷媒，Ｒ１３４ａ冷媒，Ｒ２２代替冷
媒用としてのＨＦＣ冷媒に好適な圧縮機に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】図４は従来知られたロータリ圧縮機を示
すもので、シリンダ４０とシャフト４１により前記シリ
ンダ４０内で偏心して回転するローラ４２と、前記シリ
ンダ４０に半径方向に形成した貫通溝４３に出没可能に
挿入され前記ローラ４２と摺接するベーン４４とを備え
たロータリ圧縮機である。前記ベーン４４の材料は従来
一般に耐摩耗性に優れた特殊鉄系材料に熱処理をして使
用している。
すもので、シリンダ４０とシャフト４１により前記シリ
ンダ４０内で偏心して回転するローラ４２と、前記シリ
ンダ４０に半径方向に形成した貫通溝４３に出没可能に
挿入され前記ローラ４２と摺接するベーン４４とを備え
たロータリ圧縮機である。前記ベーン４４の材料は従来
一般に耐摩耗性に優れた特殊鉄系材料に熱処理をして使
用している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、近年はベー
ン，ローラ，シリンダの摺動条件が厳しくなり、またＲ
２２代替冷媒に変わる中で、より耐摩耗性の良い材料の
組合せが要求されるようになってきた。従来のベーンに
使用したＳＫＨ５１を含む特殊鋼，特殊鋳物，鉄系焼結
材等の単独材料では耐摩耗性が不十分である。また、従
来のローラに使用した特殊鋳物，鉄系焼結材等の単独材
料でも耐摩耗性は、不十分である。また、従来のシリン
ダに使用した共晶黒鉛鋳鉄，ねずみ鋳鉄，焼結鉄材等の
単独材料でも耐摩耗性は、不十分である。本発明は、こ
のような問題を解決するためになされたもので、非常に
優れた耐摩耗性を有するベーン，ローラ，シリンダを組
合せたロータリ圧縮機を提供することにある。
ン，ローラ，シリンダの摺動条件が厳しくなり、またＲ
２２代替冷媒に変わる中で、より耐摩耗性の良い材料の
組合せが要求されるようになってきた。従来のベーンに
使用したＳＫＨ５１を含む特殊鋼，特殊鋳物，鉄系焼結
材等の単独材料では耐摩耗性が不十分である。また、従
来のローラに使用した特殊鋳物，鉄系焼結材等の単独材
料でも耐摩耗性は、不十分である。また、従来のシリン
ダに使用した共晶黒鉛鋳鉄，ねずみ鋳鉄，焼結鉄材等の
単独材料でも耐摩耗性は、不十分である。本発明は、こ
のような問題を解決するためになされたもので、非常に
優れた耐摩耗性を有するベーン，ローラ，シリンダを組
合せたロータリ圧縮機を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明は、シリンダとシャフトにより前記シリンダ内
で偏心して回転するローラと、前記シリンダに半径方向
に形成した貫通溝に出没可能に挿入され前記ローラと摺
接するベーンとを備えたロータリ圧縮機において、前記
ベーンが特殊粉末鉄材または特殊溶製材で、かつ前記ロ
ーラがクロムまたは硼素または燐を含んだねずみ鋳鉄ま
たは共晶黒鉛鋳鉄、また前記ローラがクロムまたはバナ
ジウムまたはモリブデンまたはタングステンの成分を含
有した焼結鉄材で、かつ前記シリンダがパーライトを１
０％以上含んだ共晶黒鉛鋳鉄またはねずみ鋳鉄または焼
結鉄材を組合せることで、前記ベーン，前記ローラ，前
記シリンダの耐摩耗性を向上させたものである。
に本発明は、シリンダとシャフトにより前記シリンダ内
で偏心して回転するローラと、前記シリンダに半径方向
に形成した貫通溝に出没可能に挿入され前記ローラと摺
接するベーンとを備えたロータリ圧縮機において、前記
ベーンが特殊粉末鉄材または特殊溶製材で、かつ前記ロ
ーラがクロムまたは硼素または燐を含んだねずみ鋳鉄ま
たは共晶黒鉛鋳鉄、また前記ローラがクロムまたはバナ
ジウムまたはモリブデンまたはタングステンの成分を含
有した焼結鉄材で、かつ前記シリンダがパーライトを１
０％以上含んだ共晶黒鉛鋳鉄またはねずみ鋳鉄または焼
結鉄材を組合せることで、前記ベーン，前記ローラ，前
記シリンダの耐摩耗性を向上させたものである。
【０００５】
【発明の実施の形態】請求項１および２に記載した発明
は、ベーン先端部とベーン本体部をそれぞれ耐摩耗性の
ある高速度工具鋼とし、ベーン先端部とベーン本体部を
接合し、ローラは特殊な鋳鉄に熱処理を施したもので、
ベーン先端部に対して耐摩耗性の高い材料としたもので
ある。
は、ベーン先端部とベーン本体部をそれぞれ耐摩耗性の
ある高速度工具鋼とし、ベーン先端部とベーン本体部を
接合し、ローラは特殊な鋳鉄に熱処理を施したもので、
ベーン先端部に対して耐摩耗性の高い材料としたもので
ある。
【０００６】請求項３に記載した発明は、ベーン先端部
とベーン本体部をそれぞれ耐摩耗性のある高速度工具鋼
とし、ベーン先端部とベーン本体部を接合し、ローラは
特殊な焼結鉄材に熱処理を施したもので、ベーン先端部
に対して耐摩耗性の高い材料としたものである。
とベーン本体部をそれぞれ耐摩耗性のある高速度工具鋼
とし、ベーン先端部とベーン本体部を接合し、ローラは
特殊な焼結鉄材に熱処理を施したもので、ベーン先端部
に対して耐摩耗性の高い材料としたものである。
【０００７】請求項４および５に記載した発明は、ベー
ン先端部とベーン本体部をそれぞれ固相焼結材とし、か
つ硬度範囲を明確にした耐摩耗性材料としたものであ
る。
ン先端部とベーン本体部をそれぞれ固相焼結材とし、か
つ硬度範囲を明確にした耐摩耗性材料としたものであ
る。
【０００８】請求項６に記載した発明は、ベーン先端部
とベーン本体部の接合を銀ろうによって接合し、接合強
度を高めたものである。
とベーン本体部の接合を銀ろうによって接合し、接合強
度を高めたものである。
【０００９】請求項７および８に記載した発明は、ロー
ラにクロム，硼素，燐以外にモリブデンまたはニッケル
をさらに含有したねずみ鋳鉄または共晶黒鉛鋳鉄であ
り、ベーン先端部に対して耐摩耗性が高い材料としたも
のである。
ラにクロム，硼素，燐以外にモリブデンまたはニッケル
をさらに含有したねずみ鋳鉄または共晶黒鉛鋳鉄であ
り、ベーン先端部に対して耐摩耗性が高い材料としたも
のである。
【００１０】請求項９および１０に記載した発明は、ベ
ーン，ローラを超サブゼロ処理することにより、耐摩耗
性をさらに向上させたものである。
ーン，ローラを超サブゼロ処理することにより、耐摩耗
性をさらに向上させたものである。
【００１１】請求項１１に記載した発明は、ベーンに対
してパーライトを析出させて耐摩耗性を向上させた鋳鉄
材または焼結材としたものである。
してパーライトを析出させて耐摩耗性を向上させた鋳鉄
材または焼結材としたものである。
【００１２】請求項１２に記載した発明は、冷媒がＨＦ
Ｃで冷凍機油がエステル油を使用した信頼性の高い圧縮
機としたものである。
Ｃで冷凍機油がエステル油を使用した信頼性の高い圧縮
機としたものである。
【００１３】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。
【００１４】（実施例１）図１は本発明の圧縮機の一実
施例の縦断面図であり、図２はその横断面図である。密
閉容器１の内部に電動機部２と圧縮機構部３が配設さ
れ、電動機部２に直結されたシャフト４は主軸受５と副
軸受６に支持されている。シリンダ７内にローラ８が配
設され、シャフト４と偏心部に貫入され、遊星運動を行
う。
施例の縦断面図であり、図２はその横断面図である。密
閉容器１の内部に電動機部２と圧縮機構部３が配設さ
れ、電動機部２に直結されたシャフト４は主軸受５と副
軸受６に支持されている。シリンダ７内にローラ８が配
設され、シャフト４と偏心部に貫入され、遊星運動を行
う。
【００１５】シリンダ７の貫通溝９に挿入されたベーン
１０はスプリング１１および背圧（吐出圧）によりロー
ラ８に押し付けられたシリンダ７を吸入室１２と圧縮室
１３に分割する。
１０はスプリング１１および背圧（吐出圧）によりロー
ラ８に押し付けられたシリンダ７を吸入室１２と圧縮室
１３に分割する。
【００１６】シリンダ７には吸入孔１４があけられ、吸
入管１５を介してアキュームレータ（図示せず）とつな
がっている。
入管１５を介してアキュームレータ（図示せず）とつな
がっている。
【００１７】この構成による作用を説明する。電動機部
２によりシャフト４が駆動され、ローラ８の遊星運動
（図２で左回転）により吸入管１５より吸入孔１４を経
て、吸入室１２へＨＦＣ等の冷媒ガスが吸入され、圧縮
室１３で圧力が上げられ吐出切り欠き１６を経て、吐出
孔１７より密閉容器１内へ吐出される。この時、吸入室
１２と圧縮室１３を仕切るベーン１０はスプリング１１
とベーン背部にかかる圧力でローラ８の外周に押し付け
られ接点で摺動しながら運動する。この摺動点の潤滑油
は主として、吸入ガスに混入してきたオイルにより潤滑
される。吸入管１５に入ってくる吸入ガスには冷媒ガス
とともに、冷媒サイクルを循環する。冷凍機油１８はわ
ずかながら含まれているが、このレベルの量では金属接
触に近い境界循環状態となり、特に冷媒に摺動性が望め
ないＨＦＣでは厳しい摺動条件となる。
２によりシャフト４が駆動され、ローラ８の遊星運動
（図２で左回転）により吸入管１５より吸入孔１４を経
て、吸入室１２へＨＦＣ等の冷媒ガスが吸入され、圧縮
室１３で圧力が上げられ吐出切り欠き１６を経て、吐出
孔１７より密閉容器１内へ吐出される。この時、吸入室
１２と圧縮室１３を仕切るベーン１０はスプリング１１
とベーン背部にかかる圧力でローラ８の外周に押し付け
られ接点で摺動しながら運動する。この摺動点の潤滑油
は主として、吸入ガスに混入してきたオイルにより潤滑
される。吸入管１５に入ってくる吸入ガスには冷媒ガス
とともに、冷媒サイクルを循環する。冷凍機油１８はわ
ずかながら含まれているが、このレベルの量では金属接
触に近い境界循環状態となり、特に冷媒に摺動性が望め
ないＨＦＣでは厳しい摺動条件となる。
【００１８】図３は本発明の一実施例におけるベーンの
拡大斜視図である。ベーン１０の材質として、ベーン１
０のベーン本体部１９を鉄系焼結材としかつ成分が、カ
ーボン０．６〜１．３％，クロム３．４〜４．８％，モ
リブデン３．６〜５．５％，バナジウム１．４〜３．０
％，タングステン５．２〜７．０％を含む工具鋼粉を使
用し、ベーン１０のベーン先端部２０を鉄系焼結材とし
かつ成分が、カーボン１．２０〜１．３５％，クロム
３．８０〜４．５０％，モリブデン３．００〜４．００
％，バナジウム３．００〜３．７０％，タングステン
９．００〜１１．００％，コバルト９．００〜１１．０
０％の工具鋼粉を使用し、ベーン先端部２０とベーン本
体部１９の焼結密度が６．０〜７．４ｇ／ｃｍ3 であ
り、ベーン先端部２０とベーン本体部１９の接合部２１
を銀−銅−亜鉛−ニッケル系の銀ろうで接合させ、ロー
ラ８はクロム０．７％，硼素０．０４％，ニッケル０．
２％，モリブデン０．２％の成分を含有したねずみ鋳鉄
で、かつ熱処理を施したものとし、シリンダ７は金型共
晶黒鉛鋳鉄のもので、かつパーライトを２０〜５０％含
んだものについて説明する。上述した運転状態では前記
ベーン１０は圧力を受けながら、前記シリンダ７の貫通
溝９内で往復運動を行う。往復運動であるため、シリン
ダの貫通溝９とベーンのサイドは油膜が生じ難く、厳し
い摺動条件となる。また、前記ベーン１０の先端と前記
ローラ８の外周面２２は前述したように油の少ない金属
接触に近い摺動条件となる。前記ベーン１０の前記ベー
ン先端部２０は、耐摩耗性に良好なタングステン，バナ
ジウムの成分が多く含まれ、かつ耐摩耗性に良好な空孔
を含むため、過酷な摺動条件においても、前記ベーン先
端部２０は、前記ローラ８の外周面２２に凝着摩耗を減
少させる効果がある。また、前記ローラ８の成分中のク
ロム，硼素，モリブデンは非常に耐摩耗性に優れ、ニッ
ケルは非常に焼入性に優れているため、前記ベーン１０
と前記ローラ８の組合せでは非常に耐摩耗性の優れた材
料組合せとなる。また、前記シリンダ７中にパーライト
を１０％以上含ませると、前記ベーン１０と前記シリン
ダ７の耐摩耗性は非常に良くなる。以上のことから、信
頼性の高い圧縮機が実現できる。
拡大斜視図である。ベーン１０の材質として、ベーン１
０のベーン本体部１９を鉄系焼結材としかつ成分が、カ
ーボン０．６〜１．３％，クロム３．４〜４．８％，モ
リブデン３．６〜５．５％，バナジウム１．４〜３．０
％，タングステン５．２〜７．０％を含む工具鋼粉を使
用し、ベーン１０のベーン先端部２０を鉄系焼結材とし
かつ成分が、カーボン１．２０〜１．３５％，クロム
３．８０〜４．５０％，モリブデン３．００〜４．００
％，バナジウム３．００〜３．７０％，タングステン
９．００〜１１．００％，コバルト９．００〜１１．０
０％の工具鋼粉を使用し、ベーン先端部２０とベーン本
体部１９の焼結密度が６．０〜７．４ｇ／ｃｍ3 であ
り、ベーン先端部２０とベーン本体部１９の接合部２１
を銀−銅−亜鉛−ニッケル系の銀ろうで接合させ、ロー
ラ８はクロム０．７％，硼素０．０４％，ニッケル０．
２％，モリブデン０．２％の成分を含有したねずみ鋳鉄
で、かつ熱処理を施したものとし、シリンダ７は金型共
晶黒鉛鋳鉄のもので、かつパーライトを２０〜５０％含
んだものについて説明する。上述した運転状態では前記
ベーン１０は圧力を受けながら、前記シリンダ７の貫通
溝９内で往復運動を行う。往復運動であるため、シリン
ダの貫通溝９とベーンのサイドは油膜が生じ難く、厳し
い摺動条件となる。また、前記ベーン１０の先端と前記
ローラ８の外周面２２は前述したように油の少ない金属
接触に近い摺動条件となる。前記ベーン１０の前記ベー
ン先端部２０は、耐摩耗性に良好なタングステン，バナ
ジウムの成分が多く含まれ、かつ耐摩耗性に良好な空孔
を含むため、過酷な摺動条件においても、前記ベーン先
端部２０は、前記ローラ８の外周面２２に凝着摩耗を減
少させる効果がある。また、前記ローラ８の成分中のク
ロム，硼素，モリブデンは非常に耐摩耗性に優れ、ニッ
ケルは非常に焼入性に優れているため、前記ベーン１０
と前記ローラ８の組合せでは非常に耐摩耗性の優れた材
料組合せとなる。また、前記シリンダ７中にパーライト
を１０％以上含ませると、前記ベーン１０と前記シリン
ダ７の耐摩耗性は非常に良くなる。以上のことから、信
頼性の高い圧縮機が実現できる。
【００１９】（実施例２）ベーン先端部２０は、カーボ
ン１．４５〜１．６０％，クロム３．８０〜４．５０
％，バナジウム４．２０〜５．２０％，タングステン１
１．５０〜１３．５０％，コバルト４．２０〜５．２０
％の成分を含む鉄系焼結材とし、焼結密度は６．０〜
７．４ｇ／ｃｍ3 とし、ローラ８はクロム０．７％，硼
素０．０４％，ニッケル０．２％，モリブデン０．２％
を含み残りの成分を鉄とした鉄系焼結材で、熱処理焼き
入れ，焼き戻しをしたもので、ベーン本体部１９は鉄系
焼結材としかつ成分が、カーボン０．６〜１．３％，ク
ロム３．４〜４．８％，モリブデン３．６〜５．５％，
バナジウム１．４〜３．０％，タングステン５．２〜
７．０％を含み、焼結密度は６．０〜７．４ｇ／ｃｍ3
とし、前記ベーン先端部２０と前記ベーン本体部１９の
接合部２１を銀ろうとし、シリンダ７は砂型共晶黒鉛鋳
鉄でパーライトが２０％程度含んだものは、耐摩耗性は
非常に良くなる。以上のことから、信頼性の高い圧縮機
が実現できる。
ン１．４５〜１．６０％，クロム３．８０〜４．５０
％，バナジウム４．２０〜５．２０％，タングステン１
１．５０〜１３．５０％，コバルト４．２０〜５．２０
％の成分を含む鉄系焼結材とし、焼結密度は６．０〜
７．４ｇ／ｃｍ3 とし、ローラ８はクロム０．７％，硼
素０．０４％，ニッケル０．２％，モリブデン０．２％
を含み残りの成分を鉄とした鉄系焼結材で、熱処理焼き
入れ，焼き戻しをしたもので、ベーン本体部１９は鉄系
焼結材としかつ成分が、カーボン０．６〜１．３％，ク
ロム３．４〜４．８％，モリブデン３．６〜５．５％，
バナジウム１．４〜３．０％，タングステン５．２〜
７．０％を含み、焼結密度は６．０〜７．４ｇ／ｃｍ3
とし、前記ベーン先端部２０と前記ベーン本体部１９の
接合部２１を銀ろうとし、シリンダ７は砂型共晶黒鉛鋳
鉄でパーライトが２０％程度含んだものは、耐摩耗性は
非常に良くなる。以上のことから、信頼性の高い圧縮機
が実現できる。
【００２０】（実施例３）ベーン１０の材質として、ベ
ーン１０のベーン本体部１９を鉄系焼結材としかつ成分
が、カーボン０．６〜１．３％，クロム３．４〜４．８
％，モリブデン３．６〜５．５％，バナジウム１．４〜
３．０％，タングステン５．２〜７．０％を含む工具鋼
粉を使用し、ベーン１０のベーン先端部２０は鉄系焼結
材としかつ成分が、カーボン１．２０〜１．３５％，ク
ロム３．８０〜４．５０％，モリブデン３．００〜４．
００％，バナジウム３．００〜３．７０％，タングステ
ン９．００〜１１．００％，コバルト９．００〜１１．
００％を含む工具鋼粉を使用し、ベーン先端部２０とベ
ーン本体部１９の焼結密度が６．０〜７．４ｇ／ｃｍ3
であり、ベーン先端部２０とベーン本体部１９の接合部
２１を銀−銅−亜鉛−ニッケル系の銀ろうで接合させ、
前記ベーン１０に焼き戻し熱処理をする前に超サブゼロ
処理（−１８０℃以下）を施し、ローラ８はクロム０．
７％，硼素０．０４％，ニッケル０．２％，モリブデン
０．２％の成分を含有したねずみ鋳鉄で、焼き戻し熱処
理をする前に超サブゼロ処理（−１８０℃以下）を施し
たものは、超サブゼロ処理をしないものよりも、前記ベ
ーン先端部２０と前記ローラ８の外周面２２の摩耗量は
減少する。
ーン１０のベーン本体部１９を鉄系焼結材としかつ成分
が、カーボン０．６〜１．３％，クロム３．４〜４．８
％，モリブデン３．６〜５．５％，バナジウム１．４〜
３．０％，タングステン５．２〜７．０％を含む工具鋼
粉を使用し、ベーン１０のベーン先端部２０は鉄系焼結
材としかつ成分が、カーボン１．２０〜１．３５％，ク
ロム３．８０〜４．５０％，モリブデン３．００〜４．
００％，バナジウム３．００〜３．７０％，タングステ
ン９．００〜１１．００％，コバルト９．００〜１１．
００％を含む工具鋼粉を使用し、ベーン先端部２０とベ
ーン本体部１９の焼結密度が６．０〜７．４ｇ／ｃｍ3
であり、ベーン先端部２０とベーン本体部１９の接合部
２１を銀−銅−亜鉛−ニッケル系の銀ろうで接合させ、
前記ベーン１０に焼き戻し熱処理をする前に超サブゼロ
処理（−１８０℃以下）を施し、ローラ８はクロム０．
７％，硼素０．０４％，ニッケル０．２％，モリブデン
０．２％の成分を含有したねずみ鋳鉄で、焼き戻し熱処
理をする前に超サブゼロ処理（−１８０℃以下）を施し
たものは、超サブゼロ処理をしないものよりも、前記ベ
ーン先端部２０と前記ローラ８の外周面２２の摩耗量は
減少する。
【００２１】
【発明の効果】ベーンが、ローラと摺接する先端部とシ
リンダに摺接するベーン本体部とからなり、前記ベーン
本体部を鉄系焼結材または溶製材の成分が、カーボン
０．６〜１．３％，クロム３．４〜４．８％，モリブデ
ン３．６〜５．５％，バナジウム１．４〜３．０％，タ
ングステン５．２〜７．０％の工具鋼粉とし、前記ベー
ン先端部を鉄系焼結材または溶製材としかつ成分が、カ
ーボン１．２０〜１．３５％，クロム３．８０〜４．５
０％，モリブデン３．００〜４．００％，バナジウム
３．００〜３．７０％，タングステン９．００〜１１．
００％，コバルト９．００〜１１．００％の工具鋼粉と
し、前記ベーン先端部と前記ベーン本体部を接合し、前
記ローラはクロム，硼素の成分を含有したねずみ鋳鉄ま
たは共晶黒鉛鋳鉄または焼結鉄材で作られ、熱処理を施
したものは、耐摩耗性の優れた、信頼性の高いロータリ
圧縮機とすることができる利点を有する。
リンダに摺接するベーン本体部とからなり、前記ベーン
本体部を鉄系焼結材または溶製材の成分が、カーボン
０．６〜１．３％，クロム３．４〜４．８％，モリブデ
ン３．６〜５．５％，バナジウム１．４〜３．０％，タ
ングステン５．２〜７．０％の工具鋼粉とし、前記ベー
ン先端部を鉄系焼結材または溶製材としかつ成分が、カ
ーボン１．２０〜１．３５％，クロム３．８０〜４．５
０％，モリブデン３．００〜４．００％，バナジウム
３．００〜３．７０％，タングステン９．００〜１１．
００％，コバルト９．００〜１１．００％の工具鋼粉と
し、前記ベーン先端部と前記ベーン本体部を接合し、前
記ローラはクロム，硼素の成分を含有したねずみ鋳鉄ま
たは共晶黒鉛鋳鉄または焼結鉄材で作られ、熱処理を施
したものは、耐摩耗性の優れた、信頼性の高いロータリ
圧縮機とすることができる利点を有する。
【図１】本発明の一実施例のロータリ圧縮機の縦断面図
【図２】同横断面図
【図３】本発明の一実施例におけるベーンの拡大斜視図
【図４】従来のロータリ圧縮機の横断面図
１ 密閉容器 ４ シャフト ７ シリンダ ８ ローラ ９ 貫通溝 １０ ベーン １８ 冷凍機油 １９ ベーン本体部 ２０ ベーン先端部 ２１ 接合部 ２２ 外周面
Claims (12)
- 【請求項１】 シリンダとシャフトにより前記シリンダ
内で偏心して回転するローラと、前記シリンダに半径方
向に形成した貫通溝に出没可能に挿入され前記ローラと
摺接するベーンとを備えたロータリ圧縮機において、前
記ベーンが、前記ローラと摺接するベーン先端部と前記
シリンダに摺接するベーン本体部とからなり、前記ベー
ン本体部を鉄系焼結材または溶製材としかつ成分が、カ
ーボン０．６〜１．３％，クロム３．４〜４．８％，モ
リブデン３．６〜５．５％，バナジウム１．４〜３．０
％，タングステン５．２〜７．０％の工具鋼とし、前記
ベーン先端部を鉄系焼結材または溶製材としかつ成分
が、カーボン１．２０〜１．３５％，クロム３．８０〜
４．５０％，モリブデン３．００〜４．００％，バナジ
ウム３．００〜３．７０％，タングステン９．００〜１
１．００％，コバルト９．００〜１１．００％の工具鋼
とし、前記ベーン先端部と前記ベーン本体部を接合し、
前記ローラはクロムまたは硼素または燐のうちのいずれ
かの成分を含有したねずみ鋳鉄または共晶黒鉛鋳鉄に熱
処理を施した材料で構成したロータリ圧縮機。 - 【請求項２】 請求項１記載におけるベーン先端部の成
分を、カーボン０．７３〜１．６０％，クロム３．８０
〜４．５０％，バナジウム０．８０〜５．２０％，タン
グステン１１．５０〜１９．００％，コバルト１１．０
０％以下で含有する工具鋼とした請求項１記載のロータ
リ圧縮機。 - 【請求項３】 請求項１または２記載におけるローラを
クロムまたはバナジウムまたはモリブデンまたはタング
ステンのうちのいずれかの成分を含有する焼結鉄材に熱
処理を施した材料で構成した請求項１または２記載のロ
ータリ圧縮機。 - 【請求項４】 ベーン本体部を焼結材とし、焼結密度
６．０〜７．４ｇ／ｃｍ3 とし、かつ硬度ＨＲＣ１９−
５０で構成された請求項１ないし３のいずれかに記載し
たロータリ圧縮機。 - 【請求項５】 ベーン先端部を焼結材とし、焼結密度
６．０〜７．４ｇ／ｃｍ3 とし、かつ硬度ＨＲＣ１９−
６０で構成された請求項１ないし３のいずれかに記載し
たロータリ圧縮機。 - 【請求項６】 ベーン先端部とベーン本体部とを銀ろう
で接合した請求項１ないし６のいずれかに記載したロー
タリ圧縮機。 - 【請求項７】 請求項１または２記載のローラの成分に
加えて、モリブデンを含有したねずみ鋳鉄または共晶黒
鉛鋳鉄に熱処理を施したローラを有することを特徴とす
る請求項１または２記載のロータリ圧縮機。 - 【請求項８】 請求項１または２記載のローラの成分に
加えて、ニッケル，モリブデンを含有したねずみ鋳鉄ま
たは共晶黒鉛鋳鉄に熱処理を施したローラを有すること
を特徴とする請求項１または２記載のロータリ圧縮機。 - 【請求項９】 超サブゼロ処理を施したベーンを有する
ことを特徴とする請求項１ないし６のいずれかに記載し
たロータリ圧縮機。 - 【請求項１０】 超サブゼロ処理を施したローラを有す
ることを特徴とする請求項１，２，３，７，８のいずれ
かに記載したロータリ圧縮機。 - 【請求項１１】 シリンダが共晶黒鉛鋳鉄またはねずみ
鋳鉄または焼結鉄材のいずれかで構成され、パーライト
量を１０％以上含んでいることを特徴とする請求項１な
いし１０のいずれかに記載したロータリ圧縮機。 - 【請求項１２】 冷媒がＨＦＣで冷凍機油がエステル油
であることを特徴とする請求項１ないし１１のいずれか
に記載したロータリ圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8215465A JPH1037876A (ja) | 1996-07-25 | 1996-07-25 | ロータリ圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8215465A JPH1037876A (ja) | 1996-07-25 | 1996-07-25 | ロータリ圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1037876A true JPH1037876A (ja) | 1998-02-13 |
Family
ID=16672834
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8215465A Pending JPH1037876A (ja) | 1996-07-25 | 1996-07-25 | ロータリ圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1037876A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100855553B1 (ko) * | 2006-12-22 | 2008-09-02 | 삼성전자주식회사 | 회전압축기용 베인 |
| CN111378897A (zh) * | 2020-04-20 | 2020-07-07 | 燕山大学 | 一种助卷辊的辊面修复材料及一种助卷辊的激光熔覆再制造方法 |
-
1996
- 1996-07-25 JP JP8215465A patent/JPH1037876A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100855553B1 (ko) * | 2006-12-22 | 2008-09-02 | 삼성전자주식회사 | 회전압축기용 베인 |
| CN111378897A (zh) * | 2020-04-20 | 2020-07-07 | 燕山大学 | 一种助卷辊的辊面修复材料及一种助卷辊的激光熔覆再制造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20040412 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040420 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20041102 |