JPH1052845A

JPH1052845A - 反応射出成形方法

Info

Publication number: JPH1052845A
Application number: JP7720397A
Authority: JP
Inventors: Masao Suzuki; 正夫鈴木; Takeshi Fujimoto; 健藤本; Masao Torii; 正夫鳥居; Katsuo Suzuki; 勝雄鈴木
Original assignee: Railway Technical Research Institute; Nippon Zeon Co Ltd
Current assignee: Railway Technical Research Institute; Zeon Corp
Priority date: 1996-06-03
Filing date: 1997-03-28
Publication date: 1998-02-24
Anticipated expiration: 2017-03-28
Also published as: JP3741817B2

Abstract

(57)【要約】【課題】金型内に配置された挿入体の温度制御を可能
ならしめ、挿入体と樹脂との密着が良好であり、しかも
一定品質の反応射出成形品を製造することができる反応
射出成形方法を提供する。【解決手段】金型２２の内部に、外部から通電可能な
挿入体２０を配置し、挿入体２０に金型２２の外部から
通電すると共に、挿入体２０の温度変化による抵抗変化
を検出し、その抵抗変化に応じて、挿入体２０へ供給す
る電力を変化させ、当該挿入体２０の温度変化を制御し
ながら、金型２２内で反応射出成形を行う。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、反応射出成形方法
に係り、さらに詳しくは、挿入体の一部が成形体から露
出する成形体を反応射出成形により形成するための反応
射出成形方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】反応射出成形（以下、ＲＩＭとも言う）
法は、二つの反応原液をミキシングチャンバで混合して
金型のキャビティに送り込み、金型内で反応させつつ射
出成形を行う製法である。このＲＩＭ法は、ノルボルネ
ン系モノマーからポリマー（成形品）を成形する場合な
どに好適に用いられている。

【０００３】このようなＲＩＭ法により、例えば金属挿
入体の一部が成形体から露出する成形体を成形しようと
する場合には、金型内に、金属挿入体の一部が金型の外
部に露出するように、挿入体を配置し、金型内で反応射
出成形を行っている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところが、このような
反応射出成形では、金属挿入体付近での反応熱を金属挿
入体が吸収してしまい、樹脂が十分に硬化することがで
きず、金属挿入体と樹脂とが密着しないため、成形品の
特性が不安定になることがあった。このような不都合を
防止するために、金属挿入体を予め加熱しておき、金型
内に配置する方法が採用されることがある。

【０００５】しかしながら、このような方法では、加熱
の程度を一定にすることが困難であったり、また、加熱
後、ある程度以上時間が経過してから成形すると、金属
挿入体が冷却されてしまい、効果がなくなるという課題
を有している。また、加熱後の時間を一定にしなけれ
ば、金属挿入体の温度がバラバラになるため、一定品質
の成形品が得られないという課題も有している。

【０００６】なお、特開昭４９−６３９５３号公報に示
すように、エポキシ樹脂等の硬化樹脂の成形時に、金属
挿入体に通電して発熱させる方法は提案されているが、
この方法では、温度のコントロールが困難であり、やは
り一定品質の成形品を得ることは困難であった。特に、
反応射出成形においては、反応を良好に促進させると共
に、反応熱により温度が上がり過ぎないように注意する
必要があり、良質の成形品を得るためには、金型内の温
度制御が重要なファクターであった。ところが、従来の
反応射出成形の技術では、金型自体の温度制御はできる
が、金型内に配置される挿入体の温度制御までも可能と
する技術はなかった。

【０００７】また、巻線コイル、特に磁気浮上用リニア
モータの地上コイルにあっては、屋外に敷設されるため
に、周囲の厳しい環境変化、及び車両の通過に伴い繰返
し付加される電磁力に耐える必要がある。本発明は、こ
のような実状に鑑みてなされ、金型内に配置された挿入
体の温度制御を可能ならしめ、挿入体と樹脂との密着が
良好であり、しかも一定品質の反応射出成形品を製造す
ることができる反応射出成形方法を提供することを目的
とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明に係る反応射出成形方法は、金型の内部に、
外部から通電可能な挿入体を配置し、前記挿入体に前記
金型の外部から通電すると共に、前記挿入体の温度変化
による抵抗変化を検出し、その抵抗変化に応じて、前記
挿入体へ供給する電力を変化させ、当該挿入体の温度を
制御しながら、前記金型内で反応射出成形を行うように
したものである。

【０００９】反応射出成形に用いる反応原液としては、
特に限定されないが、例えばウレタン系、ウレア系、ナ
イロン系、エポキシ系、不飽和ポリエステル系、フェノ
ール系及び、ノルボルネン系などが挙げられ、一般的成
形条件としては、反応原液温度は２０〜８０℃、反応原
液の粘性は、例えば３０℃において、５ｃｐｓ〜３００
０ｃｐｓ、好ましくは１００ｃｐｓ〜１０００ｃｐｓ程
度である。

【００１０】かかる成形においては、補強材を予め金型
内に設置しておき、その中に反応液を供給して重合させ
ることにより、強化ポリマー（成形品）を製造すること
ができる。補強材としては、例えば、ガラス繊維、アラ
ミド繊維、カーボン繊維、超高分子量ポリエチレン繊
維、金属繊維、ポリプロピレン繊維、アルミコーティン
グガラス繊維、木綿、アクリル繊維、ボロン繊維、シリ
コンカーバイド繊維、アルミナ繊維などを挙げることが
できる。但し、誘導反発方式のコイルの場合、ガラス繊
維、アラミド繊維、超高分子量ポリエチレン繊維、ポリ
プロピレン繊維、木綿、アクリル繊維、ボロン繊維、シ
リコンカーバイド繊維、アルミナ繊維などの非導電性の
補強材が好ましい。

【００１１】さらに、これらの補強材は、長繊維状また
はチョップドストランド状のものをマット化したもの、
布状に織ったもの、チョップ形状のままのものなど、種
々の形状で使用することができる。これらの補強材は、
その表面をシランカップリング材等のカップリング剤で
処理したものが、樹脂との密着性を向上させる上で好ま
しい。配合量は、特に制限はないが、反応原液の全量に
対して、通常１０重量％以上、好ましくは２０〜６０重
量％である。

【００１２】また、酸化防止剤、充填剤、顔料、着色
剤、発泡剤、難燃剤、摺動付与剤、エラストマー、ジシ
クロペンタジエン系熱重合樹脂及びその水添物など種々
の添加剤を配合することにより、得られるポリマーの特
性を改質することができる。酸化防止剤としては、フェ
ノール系、リン系、アミン系など各種のプラスチック・
ゴム用酸化防止剤がある。

【００１３】充填剤にはミルドガラス、カーボンブラッ
ク、タルク、炭酸カルシウム、水酸化アルミニウム、雲
母など、及びチタン酸カリウムや硫酸カルシウムなどの
ウィスカーの無機質充填剤がある。エラストマーとして
は、天然ゴム、ポリブタジエン、ポリイソプレン、スチ
レン−ブタジエン共重合体（ＳＢＲ）、スチレン−ブタ
ジエン−スチレンブロック共重合体（ＳＢＳ）、スチレ
ン−イソプレン−スチレンブロック共重合体（ＳＩ
Ｓ）、エチレン−プロピレン−ジエンタ−ポリマー（Ｅ
ＰＤＭ）、エチレン酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）及び
これらの水素化物などがある。

【００１４】添加剤は、通常、予め反応液のいずれか一
方または双方に混合しておく。反応射出成形に用いる金
型本体は、必ずしも剛性の高い高価な金型である必要は
なく、金属製金型に限らず、樹脂製金型、または単なる
型枠を用いることができる。反応射出成形は、低粘度の
反応液を用い、比較的低温低圧で成形できるためであ
る。金型内は不活性ガスでシールし、重合反応に用いる
成分類は窒素ガスなどの不活性ガス雰囲気下で貯蔵し、
かつ操作することが好ましい。

【００１５】金型温度は、好ましくは、１０〜１５０
℃、より好ましくは、３０〜１２０℃、さらに、好まし
くは、５０〜１００℃である。金型の温度制御は、金型
内に熱媒体用の通路を設け、熱媒体を流通させることな
どにより行うことができる。金型圧力は通常０．１〜１
００Ｋｇ／ｃｍ²の範囲である。重合時間は、適宜選択
すればよいが、通常反応液の注入終了後、３０秒〜２０
分である。

【００１６】本発明では、挿入体としては、通電可能な
ものであれば特に限定されないが、例えばコイル、金属
棒、金属板、金属メッシュなどの金属あるいは導電性の
ある抵抗体が用いられる。挿入体に流れる電流または電
圧は、挿入体の抵抗に応じて変化する。挿入体の抵抗
は、挿入体の温度に応じて変化する。通常の導電性の挿
入体では、温度が高くなるほど、抵抗値は高くなるが
（正特性）、ものによっては温度が高くなるほど抵抗値
が低くなるものもある（負特性）。いずれにしても、挿
入体の温度に応じて、挿入体の抵抗は変化する。

【００１７】したがって、金型の内部に挿入体を配置
し、金型を閉じた状態で、金型の外部から、挿入体へ電
力を供給して発熱させ、挿入体へ印加する電圧または電
流を監視することで、挿入体の抵抗変化を検出すること
ができ、その抵抗変化から、挿入体の温度を予測するこ
とができる。その予測した挿入体の温度に基づき、挿入
体へ供給する電力を調節すれば、挿入体の温度制御が可
能になる。

【００１８】挿入体の温度は、好ましくは、１０〜１５
０℃、より好ましくは、３０〜１２０℃、さらに好まし
くは５０〜１００℃程度の温度になるように制御するこ
とが望ましい。本発明に係る反応射出成形では、金型の
みでなく、金型内に挿入された挿入体の温度制御も可能
となるため、挿入体と接する部分での反応も良好に進
み、挿入体と樹脂との密着性が良好になる。また、金型
を閉じた後でも、挿入体の温度を一定に制御することが
可能になることから、常に一定品質の反応射出成形品を
得ることができる。

【００１９】また、挿入体として、導電コイル、例え
ば、誘導反発方式の磁気浮上式鉄道用地上コイルである
場合には、成形用金型にセットした状態で通電加熱が可
能であるため、従来の加熱方法と比較し、樹脂注入時の
温度管理がし易く、成形品質の安定化を図ることができ
る。また、予熱設備から成形設備への導電コイルの移動
が伴わないため、量産効率が良く、成形コストの低減が
可能となる。

【００２０】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図面を用いて詳細に説明する。図１は本発明の実施例
に係る反応射出成形に用いる装置の概略構成図、図２は
図１に示す挿入体の斜視図、図３は図１に示す金型の斜
視実施例である。図１、３に示すように、本実施例に係
る金型２２は、上金型と下金型とを有し、それらの割面
２５相互が組み合わされることにより、内部が平板形状
のキャビティ２４が形成されるようになっている。な
お、図１、３には、下金型のみを図示しているが、上金
型についても同様である。

【００２１】図３に示すように、本実施例の金型２２
は、金型本体２６と弾性部材２８とを有する。金型本体
２６は、金属製金型に限らず樹脂製金型または単なる型
枠などの剛性材料で構成される。この金型本体２６に
は、図２に示す挿入体２０の一部である突出部分２０ａ
（図１参照）が、金型の外部に露出する位置に、切欠２
７が形成してあり、この切欠２７に弾性部材２８が装着
してある。

【００２２】弾性部材２８は、切欠２７の全てを埋める
ことなく、溝２９が形成されるように、切欠２７に装着
してある。弾性部材２８を切欠２７に装着するための手
段としては、特に限定されないが、接着による方法が好
ましい。溝２９の内径は、図１、２に示す挿入体２０の
突出部分２０ａの外径よりも小さく設定される。例えば
図１に示すように、挿入体２０の突出部分２０ａが弾性
部材２８の溝２９内に圧着した状態で、弾性部材２８が
径方向に０．３〜３ｍｍ程度に弾性圧縮変形するよう
に、溝２９の大きさが決定される。溝２９は、切削加工
などで形成しても良い。

【００２３】弾性部材２８としては、本実施例では、耐
熱性に優れた板状シリコンゴムで構成してある。弾性部
材２８の厚みｔ（溝２９と切欠２７の間の厚み）は、そ
の最小部分で、好ましくは３ｍｍ以上、さらには好まし
くは５ｍｍ以上、特に好ましくは７ｍｍ以上である。ま
た、その厚みの上限は、好ましくは２０ｍｍ以下、さら
に好ましくは１５ｍｍ以下である。最小厚みｔが余りに
薄いと、弾性部材２８として十分な弾力性が得られない
おそれがあり、余りに厚いと反応射出成形体の外形の精
度上好ましくない。なお、弾性部材２８としては、適度
な弾力性を有し、反応射出成形に用いる反応原液に侵さ
れず、得られる成形体と融着しないものであれば、特に
限定されない。

【００２４】図２に示す挿入体２０は、挿入本体２０ｂ
と突出部分２０ａとから成り、例示的には、挿入本体２
０ｂがコイルなどで構成され、突出部分２０ａがコイル
のための端子などで構成される。金型２２には、図示省
略してある熱媒体用の流路が形成してあり、金型２２を
所定温度に加熱または冷却可能になっている。

【００２５】図１に示すように、金型２２の外部には、
挿入体２０の突出部分２０ａ（端子）に接続可能な配線
３４が配置してある。配線３４には、可変電圧電源３０
と電流計３２とが直列に接続してある。可変電圧電源３
０は、挿入体２０に電力を供給するための装置であり、
その印加電圧を変化させることができるように構成して
ある。電流計３２は、挿入体２０へ供給された電流を測
定可能になっている。

【００２６】本実施例では、可変電圧電源３０は、コン
ピュータなどの制御手段３６により制御されるようにな
っている。反応射出成形に際しては、まず、金型２２内
に、挿入体２０を設置する。その際に、挿入体２０の突
出部分２０ａが金型２２の溝２９に嵌合するように配
置する。金型２２を閉じ、配線３４と挿入体２０の突出
部分２０ａとを接続し、可変電圧電源３０から挿入体２
０に通電し、挿入体２０を発熱させる。

【００２７】挿入体２０への通電と同時に、電流計３２
により挿入体２０へ流れる電流を監視する。例えば挿入
体２０が正特性の抵抗体である場合において、挿入体２
０の温度が所定温度よりも上がりすぎた場合には、抵抗
が上昇し、同じ電圧条件では、電流計３２により計測さ
れる電流が低下する。したがって、その場合には、電流
計３２から制御手段３６に信号を送り、電源３０から印
加する電圧を低下させる。その結果、挿入体２０へ供給
される電力が低下し、挿入体２０の過度な温度上昇を抑
制することができる。

【００２８】また、挿入体２０の温度が所定温度よりも
低下し過ぎた場合には、挿入体２０の抵抗が低下するこ
とから、同じ電圧では、電流計３２で検出される電流が
増大する。したがって、その場合には、電流計３２から
制御手段３６に信号を送り、可変電圧電源３０から印加
する電圧を増大させる。その結果、挿入体２０へ供給さ
れる電力が増大し、挿入体２０の過度な温度低下を抑制
することができる。挿入体２０における抵抗値と温度と
の関係は、予め実験などにより計測しておき、そのデー
タを制御手段３６に記憶させておく。

【００２９】このような挿入体２０の温度制御と同時
に、図示省略してある注入口からキャビティ２４内に反
応原液を注入し、反応射出成形を行う。反応射出成形
が、ノルボルネン系モノマーを用いた反応射出成形であ
る場合には、本実施例において使用するモノマーは、ジ
シクロペンタジエンやジヒドロジシクロペンタジエン、
テトラシクロドデセン、トリシクロペンタジエン等のノ
ルボルネン環を有するシクロオレフィンである。

【００３０】ノルボルネン系モノマーを用いた反応射出
成形において使用することができるメタセシス触媒は、
六塩化タングステン、トリドデシルアンモニウムモリブ
デート、トリ（トリデシル）アンモニウムモリブデート
等の有機モリブデン酸、アンモニウム酸等のモリブデン
酸有機アンモニウム塩等のノルボルネン系モノマーの塊
状重合触媒として公知のメタセシス触媒であれば特に制
限はないが、モリブデン酸有機アンモニウム塩が好まし
い。

【００３１】活性剤（共触媒）としては、エチルアルミ
ニウムジクロリド、ジエチルアルミニウムクロリド等の
アルキルアルミニウムハライド、これらのアルコキシア
ルキルアルミニウムハライドなどの有機アルミニウム化
合物、有機スズ化合物等が挙げられる。反応射出成形の
前準備として、ノルボルネン系モノマー、メタセシス触
媒及び活性剤を主材とする反応射出成形用材料をノルボ
ルネン系モノマーとメタセシス触媒とよりなるＢ液と、
前記のノルボルネン系モノマーと活性剤とよりなるＡ液
との安定な２液に分けて、それぞれを別のタンクに入れ
ておく。反応射出成形に際しては、これらの２液をミキ
シングチャンバー内で混合し、次いで、この混合液を金
型のキャビティ２４に注入し、塊状重合して、挿入体２
０と一体化された成形品を得る。

【００３２】反応射出成形時において、金型２２の温度
及び挿入体２０の温度は、好ましくは、１０〜１５０
℃、より好ましくは、３０〜１２０℃、さらに好ましく
は、５０〜１００℃に制御される。また、金型２２と挿
入体２０の間の型締め圧力は通常０．１〜１００Ｋｇ／
ｃｍ²の範囲である。重合時間は、適宜選択すればよい
が、通常、反応液の注入終了後、３０秒〜２０分であ
る。

【００３３】本実施例に係る金型２２を用いた反応射出
成形では、挿入体２０の一部である突出部分２０ａが金
型２２の外部に露出する位置で、挿入体２０の突出部分
２０ａが弾性部材２８に接触し、ここでシールされるた
め、金型２２内に射出された反応原液は、金型２２内部
から漏れ難くなる。そのため、バリなどが少ない状態
で、挿入体２０が一体化された良質の成形品を成形する
ことができる。しかも、本実施例では、成形毎にパッキ
ンなどを交換する必要がなく、製造歩留まりも良く、し
かも低コストで成形することができる。

【００３４】また、本実施例では、金型２２のみでな
く、金型２２内に挿入された挿入体２０の温度制御も可
能となるため、挿入体２０と接する部分での反応も良好
に進み、挿入体２０と樹脂との密着性が良好になる。ま
た、金型２２を閉じた後でも、挿入体２０の温度を一定
に制御することが可能になることから、常に一定品質の
反応射出成形品を得ることができる。

【００３５】例えば、上述した実施例では、挿入体２０
の突出部分２０ａ（端子）が接触する部分の金型を弾性
部材２８で構成したが、この部分は、本発明では、必ず
しも弾性部材で構成することなく、金型本体２６と一体
に成形することもできる。また、上述した実施例では、
挿入体２０に流れる電流を監視し、可変電圧電源３０を
用いて、挿入体２０へ供給される電力を調節するように
構成したが、本発明では、これに限定されない。例えば
挿入体２０へ印加される電圧を監視し可変電流電源３０
により、挿入体２０へ供給される電力を調節するように
構成しても良い。

【００３６】以下、本発明をさらに具体化した実施例に
基づき、参考例と比較して説明するが、本発明は、これ
らの実施例に限定されない。なお、以下の実施例及び参
考例において、部や％は、断りのない限り重量基準であ
る。・参考例１直径５０ｍｍ×長さ５００ｍｍの丸棒成形用の金型を準
備した。また、挿入体として、直径４０ｍｍ×長さ５０
０ｍｍのアルミニウム製丸棒の両端に、直径１０ｍｍ×
長さ５０ｍｍの突出部分が形成してあるアルミニウム製
の挿入体を準備した。

【００３７】この挿入体を金型の内部に配置し、金型の
キャビティ内に反応原液を注入し、反応射出成形を行っ
た。反応射出成形に際しては、ジシクロペンタジエン
（ＤＣＰ）９０％と、非対称型シクロペンタジエン３量
体１０％とから成るナルボルネン系モノマーを２つの容
器に入れ、一方にはモノマーに対しジエチルアルミニウ
ムクロリド（ＤＥＡＣ）を４０モル濃度、１，３−ジク
ロロ−２−プロパノール（ｄｃＰｒＯＨ）４８モル濃度
に成るように添加した（Ａ液）。他方にはモノマーに対
し、トリ（トリデシル）アンモニウムモリブデートを１
０ミリモル濃度となるように添加した（Ｂ液）。これら
Ａ液及びＢ液は、それぞれＡタンク及びＢタンクに貯留
した。

【００３８】金型の内部に装着された温調配管に温水を
流すことで、金型の温度を３０℃に設定し、金型のキャ
ビティ内に、同容量のＡ液とＢ液とを混合して注入し、
約５分程度経過した後、金型内から挿入体が一体化され
た反応射出成形体を取り出した。挿入体の突出部分を成
形体から人手により引っ張ったところ、挿入体が成形体
から抜け出てしまった。残った樹脂を切断し、挿入体に
接していた部分を観察したところ、配合液が未反応のま
ま残っていた。

【００３９】次に示す手法以外には、参考例と同様にし
て、挿入体が一体化された成形体を成形した。挿入体を
金型内に配置する前に、温風により挿入体を５０℃まで
加熱した。その後、挿入体を金型内に配置し、挿入体の
突出部分から１００ボルトの電圧で通電し、そのときの
電流を監視しながら、挿入体の抵抗値が８．３Ωと成る
ように、すなわち、挿入体の温度が５０℃に保たれるよ
うに、挿入体へ電力を供給し、その状態で反応射出成形
を行った。

【００４０】得られた成形体において、挿入体の突出部
分を成形体から人手により引っ張ったが引き抜くことは
できなかった。本発明に係る反応射出成形によれば、金
型のみでなく、金型内に挿入された挿入体の温度制御も
可能となるため、挿入体と接する部分での反応も良好に
進み、挿入体と樹脂との密着性が良好になる。また、金
型を閉じた後でも、挿入体の温度を一定に制御すること
が可能になることから、常に一定品質の反応射出成形品
を得ることができる。

【００４１】次に、本発明の他の実施例について説明す
る。導電コイル、例えば、誘導反発方式の磁気浮上鉄道
用地上コイルは、浮上体の走行する軌道全線に亘って敷
設する必要があり、膨大な個数が対象となる。従って、
コイルの製作においては、安定した性能を確保すると同
時に、量産効率を上げ、コストを極力安く抑えることが
要求されている。

【００４２】ところが、従来の技術では一体成形時の予
熱処理において、被予熱品である金属部分の温度管理が
難しく成形品質にバラツキが生ずるばかりでなく、予熱
設備から成形設備への移動が伴うため、コイルの量産効
率の面においても問題があった。この実施例では、この
ような磁気浮上鉄道用地上コイルを予熱することによ
り、成形品質の安定化と量産効率に優れた導電コイルの
成形方法について説明する。

【００４３】図４は本発明の他の実施例を示す導電コイ
ルの予熱装置の概略構成図である。ここで、１０１は成
形用金型、１０２は導電体コイル、１０３はコイル口出
し端子、１０４は外部電源（通電用電源）、１０５は電
圧計、１０６は通電用ケーブル（通電用電線）である。
この実施例では、特別な加熱設備を用いることなく、外
部電源（通電用電源）１０４から導電体コイル１０２に
直接に、しかも、均一に熱を提供するようにしている。

【００４４】また、この導電コイルの予熱方法によれ
ば、導電体の電気抵抗がその温度と比例関係にある性質
を利用した抵抗法、つまり、下記の式（１）及び式
（２）に従い、導電体コイル１０２の口出し端子部１０
３から定電流（Ｉ_s）を流し、端子部の両端電圧
（Ｖ_c）を電圧計１０５で測定することにより、導電体
コイル１０２を目標温度（ｔ）に予熱管理することがで
きる。

【００４５】Ｒ_t／Ｒ_T＝（１＋αｔ）／（１＋αＴ） …（１）ｔ＝（１／α）・（Ｒ_t／Ｒ_T）・（１＋αＴ）−１＝（１／α）・（１／Ｒ_T）・（Ｖ_C／Ｉ_s）・（１＋αＴ）−１…（２）なお、ここで、Ｒ_tはｔ度Ｋにおける抵抗値、Ｒ_TはＴ
度Ｋにおける抵抗値、αは導体材質による抵抗温度係数
である。

【００４６】また、この実施例の導電コイルの予熱方法
によれば、外部電源（通電用電源）１０４から通電用ケ
ーブル１０６を介して、導電体コイル１０２の口出し端
子部１０３に接続することにより、成形用金型１０１内
に導電体コイル１０２をセットしたままで予熱処理を行
うことができる。このように、図４に示した導電コイル
の予熱装置によれば、モールド用樹脂にて一体成形する
導電体コイル１０２を予熱するようにしており、導電体
コイル１０２のコイル口出し端子１０３に通電用電線１
０６を介して、外部から通電用電源１０４を接続できる
よう構成されている。

【００４７】通電用電流は、直流であっても交流であっ
ても構わない。また、導電体コイル１０２のコイル口出
し端子１０３に、通電用電線１０６を介して外部の通電
用電源１０４から通電することにより、導電体コイル１
０２を加熱する手段は同様であるが、導電体コイル１０
２に通電する際にコイル口出し端子１０３の両端電圧を
電圧計１０５で測定し、管理することにより、導電体コ
イルの予熱温度を管理するものである。

【００４８】表１は、磁気浮上式鉄道用地上コイルにつ
いて成形前の巻線コイルに直流電流を通電し、予め巻線
コイルに貼付した熱電対の温度が６０℃に達した時点の
口出し端子の両端電圧Ｖ_cを測定した結果を示すもので
ある。

【００４９】

【表１】

【００５０】測定結果から、通電による巻線コイルの温
度管理は、巻線コイルの製作誤差を考慮しても±５％程
度の範囲内に制御可能であり、樹脂成形時の予熱温度の
管理手法として十分な精度を有していることが確認でき
た。なお、本発明は上記実施例に限定されるものではな
く、本発明の趣旨に基づいて種々の変形が可能であり、
これらを本発明の範囲から排除するものではない。

【００５１】

【発明の効果】以上、詳細に説明したように、本発明に
よれば、次のような効果を奏することができる。（Ａ）本発明に係る反応射出成形によれば、金型のみで
なく、金型内に挿入された挿入体の温度制御も可能とな
るため、挿入体と接する部分での反応も良好に進み、挿
入体と樹脂との密着性が良好になる。また、金型を閉じ
た後でも、挿入体の温度を一定に制御することが可能に
なることから、常に一定品質の反応射出成形品を得るこ
とができる。

【００５２】（Ｂ）従来の導電コイルの加熱設備と比較
し、簡易、かつ、短時間で予熱処理が可能である。（Ｃ）通電時の両端電圧を管理するだけで、適正な予熱
温度を精度良く確保することができる。（Ｄ）成形用金型にセットした状態で通電加熱が可能で
あるため、従来の加熱方法と比較し、樹脂注入時の温度
管理がし易く、成形品質の安定化を図ることができる。

【００５３】（Ｅ）予熱設備から成形設備への導電コイ
ルの移動が伴わないため、量産効率が良く、成形コスト
の低減が可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例に係る反応射出成形に用いる装
置の概略構成図である。

【図２】図１に示す挿入体の斜視図である。

【図３】図１に示す金型の斜視実施例である。

【図４】本発明の他の実施例を示す導電コイルの予熱装
置の概略構成図である。

【符号の説明】

２０挿入体２０ａ突出部分２０ｂ挿入本体２２金型２４キャビティ２５割面２６金型本体２７切欠２８弾性部材２９溝３０可変電圧電源３２電流計３４配線３６制御手段１０１成形用金型１０２導電体コイル１０３コイル口出し端子１０４外部電源（通電用電源）１０５電圧計１０６通電用ケーブル（通電用電線）

フロントページの続き (72)発明者鳥居正夫東京都千代田区丸の内二丁目６番１号日本ゼオン株式会社内 (72)発明者鈴木勝雄神奈川県川崎市川崎区夜光一丁目２番１号日本ゼオン株式会社総合開発センター内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】金型の内部に、外部から通電可能な挿入
体を配置し、前記挿入体に前記金型の外部から通電する
と共に、前記挿入体の温度変化による抵抗変化を検出
し、その抵抗変化に応じて、前記挿入体へ供給する電力
を変化させ、当該挿入体の温度を制御しながら、前記金
型内で反応射出成形を行うことを特徴とする反応射出成
形方法。
【請求項２】請求項１記載の反応射出成形方法におい
て、前記挿入体は導電コイルであることを特徴とする反
応射出成形方法。
【請求項３】請求項２記載の反応射出成形方法におい
て、前記導電コイルは誘導反発方式の磁気浮上式鉄道用
地上コイルであることを特徴とする反応射出成形方法。