JPH1077369A - 熱可塑性樹脂発泡体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 熱成形性に優れ、成形に際しての寸法安定性
に優れた発泡体を得ることを可能とする熱可塑性樹脂発
泡体を得る。 【解決手段】 互いにほとんど相溶性を有せず、メルト
インデックスの差が５〜１５ｇ／１０分である第１，第
２の無架橋熱可塑性樹脂と、第１の無架橋熱可塑性樹脂
と同種類の架橋性シラン変性熱可塑性樹脂とから形成さ
れ、第１の無架橋熱可塑性樹脂により海が、第２の無架
橋熱可塑性樹脂により島が構成されるように海島構造が
構成されており、海に相当する部分に前記シラン変性熱
可塑性樹脂が存在して架橋されており、島に相当する部
分が無架橋の状態とされておりかつ該島に相当する部分
の粒径が０．５〜１００μｍである熱可塑性樹脂発泡
体。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、各種断熱材、緩衝
材、浮揚材などとして好適に用いられる熱可塑性樹脂発
泡体に関し、より詳細には、部分的に架橋されており、
それによって寸法安定性及び熱成形性が高められた熱可
塑性樹脂発泡体に関する。

【０００２】

【従来の技術】ポリオレフィンを用いて得られた発泡体
は、断熱性、緩衝性及び成形性などにおいて優れている
ため、建築用内装材、包装材あるいは自動車用内装材な
どの広範な用途に使用されている。

【０００３】上記発泡体を製造する方法の一例が、例え
ば、特開昭５６−１０９２２９号公報に開示されてい
る。この方法では、エチレン系重合体、シリル変性エチ
レン系重合体及び発泡剤を含む発泡性樹脂組成物を加熱
により発泡することにより発泡体が得られている。

【０００４】また、特公昭６１−５９３３９号公報に
は、エチレンと不飽和シラン化合物、またはこれらを主
とする単量体組成を所定条件下で共重合して得られる共
重合体と、シラノール縮合触媒と、発泡剤とからなる発
泡性樹脂組成物を発泡することにより発泡体を製造する
方法が示されている。

【０００５】しかしながら、上述した先行技術に記載の
発泡性樹脂組成物は何れも均一系であり、従って、樹脂
組成物全体が架橋されている。よって、これらの発泡性
樹脂組成物から得られた発泡体では成形時に大きな内部
応力が発生するので、成形性が十分でないという問題が
あった。

【０００６】そこで、ポリエチレンとポリプロピレンと
の混合物に架橋助剤を添加し、電子線架橋により、ポリ
プロピレンを分解させることなくほとんどポリエチレン
のみを架橋する方法が試みられており、このような架橋
構造を有する発泡体が市販されている（例えば、東レ株
式会社社製、商品名：東レペフ）。

【０００７】しかしながら、上記発泡体では、ポリエチ
レンとポリプロピレンとを溶融混練した際に形成される
海島構造の島の粒径が比較的小さかった。そのため、全
体に均一に架橋されている状態に近く、深絞り成形に代
表される自由度の高い成形を行うことが困難であるとい
う問題があった。すなわち、深絞り成形のような成形量
の大きい成形が困難であり、成形し得たとしても、得ら
れた成形品において寸法ばらつきが比較的大きかった。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、熱成
形性に優れ、成形に際しての寸法安定性に優れた熱可塑
性樹脂発泡体を提供することにある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本願発明者は、上記課題
を達成すべく鋭意検討した結果、海島構造を有する熱可
塑性樹脂発泡体において、島に相当する部分の粒径をあ
る特定の範囲に制御すれば、熱成形性を高め得ることを
見い出し、本発明を成すに至った。

【００１０】すなわち、本発明は、互いにほとんど相溶
性を有せず、メルトインデックスの差が５〜１５ｇ／１
０分である第１，第２の無架橋熱可塑性樹脂と、前記第
１の無架橋熱可塑性樹脂と同種類の架橋性シラン変性熱
可塑性樹脂とから形成され、前記第１の無架橋熱可塑性
樹脂が海を、第２の無架橋熱可塑性樹脂が島を構成する
ように海島構造が構成されており、海島構造のうち海に
相当する部分に前記シラン変性熱可塑性樹脂が存在しか
つ架橋しており、前記島に相当する部分の粒径が０．５
〜１００μｍであることを特徴とする熱可塑性樹脂発泡
体である。

【００１１】なお、本発明においては、上記第１，第２
の無架橋熱可塑性樹脂を必須成分として含むが、第１，
第２の無架橋熱可塑性樹脂以外に、さらに他の無架橋熱
可塑性樹脂を混合してもよい。すなわち、本発明に係る
熱可塑性樹脂発泡体は３種以上の無架橋熱可塑性樹脂を
含むものであってもよい。

【００１２】以下、本発明の詳細を説明する。第１，第２の無架橋熱可塑性樹脂 本発明で用いられる無架橋熱可塑性樹脂としては、発泡
可能であれば特に限定されるものではなく、例えば、ポ
リエチレン（高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレ
ン、直鎖状低密度ポリエチレン）、ポリプロピレン（ホ
モポリプロピレン、ブロックポリプロピレン（少量のエ
チレン成分を有するブロック共重合体）、ランダムポリ
プロピレン（少量のエチレン成分を含むアタクチック共
重合体））、エチレン−酢酸ビニル共重合体、ポリスチ
レンなどを例示することができる。中でも、高倍率で発
泡することができ、発泡安定性に優れているため、ポリ
エチレン、ポリプロピレン、ポリスチレンを用いること
が好ましい。

【００１３】また、無架橋熱可塑性樹脂として、ポリエ
チレンまたはポリプロピレンを用いる場合、ポリエチレ
ンやポリプロピレンの密度が低すぎると、最終的に得ら
れる発泡体の剛性が低下する。従って、ポリエチレン及
びポリプロピレンの密度は、それぞれ、０．９１ｇ／ｃ
ｍ³ 及び０．８９ｇ／ｃｍ³ 以上であることが好まし
い。

【００１４】また、無架橋熱可塑性樹脂として、エチレ
ン−酢酸ビニル共重合体あるいはポリスチレンを用いる
場合、これらの密度が高すぎると結晶性が高まり、他の
樹脂との分散性が低下し、低すぎると最終的に得られる
発泡体の剛性が低下する。従って、好ましくは、エチレ
ン−酢酸ビニル共重合体及びポリスチレンの密度は、そ
れぞれ、０．９２〜０．９５ｇ／ｃｍ³ 及び１．０４〜
１．６０ｇ／ｃｍ³ の範囲とすることが好ましい。

【００１５】第１，第２の無架橋熱可塑性樹脂のうち、
第１の無架橋熱可塑性樹脂が上記海島構造の海を構成す
る部分に用いられるものであり、第１の無架橋熱可塑性
樹脂が存在する部分において、大部分の上記シラン変性
熱可塑性樹脂が分散しかつ後述のシラン架橋触媒の存在
下で第１の無架橋熱可塑性樹脂を架橋する。この第１の
無架橋熱可塑性樹脂に対する優先的な架橋を果たすため
に、第１の無架橋熱可塑性樹脂のメルトインデックス
と、第２の無架橋熱可塑性樹脂のメルトインデックスの
差は５〜１５ｇ／１０分であることが必要である。

【００１６】第１，第２の無架橋熱可塑性樹脂のメルト
インデックスの差が大きすぎると、第２の無架橋熱可塑
性樹脂による島が大きくなり海島構造が非常に粗くな
り、高発泡倍率の発泡体を得ることができなくなる。ま
た、メルトインデックスの差が小さすぎると、島が小さ
くなり樹脂組成物全体にわたり均一に架橋が形成されて
いるような状態に近付き、熱成形性が低下する。従っ
て、メルトインデックスの差は、上記のように５〜１５
ｇ／１０分の範囲とされ、それによって上述した島の粒
径０．５〜１００μｍである海島構造を形成することが
できる。上記島部分の粒径を上記値に達成するために
は、より好ましくは、無架橋熱可塑性樹脂のメルトイン
デックスの差は、６〜１３ｇ／１０分、さらに好ましく
は７〜１１ｇ／１０分とされる。

【００１７】第１，第２の無架橋熱可塑性樹脂のメルト
インデックスの差が５ｇ／１０分より小さくなると発泡
体中の粒径が０．５μｍ以下の島が出現し、島部分の粒
度分布が非常に狭くなり、０．５μｍ以下の島部分が架
橋されることになるため、非常に均一微細に架橋が形成
されている状態となる。

【００１８】これに対して、通常、発泡倍率が５〜３５
倍、特に１０〜３０倍の場合で島の粒径が０．５〜１０
０μｍの場合には、架橋が形成された状態においても、
島部分が非架橋であり、流動性を有するため、適度な成
形性を示すことになる。また、海島構造のうち島の粒径
が１００μｍを超える場合も熱成形性が低下することに
なる。

【００１９】第１，第２の無架橋熱可塑性樹脂の比率
は、一方が多くなりすぎると架橋部分と非架橋部分とが
適正割合から外れてくるため、重量比で２：８〜８：２
の範囲とすることが好ましい。また、海島構造におい
て、海と島の面積を略同一とし、一方の無架橋熱可塑性
樹脂を他方の無架橋熱可塑性樹脂中に均一に分散させる
ためには、第１，第２の無架橋熱可塑性樹脂の割合は重
量比で４：６〜６：４がより好ましく、５：５がさらに
好ましい。

【００２０】架橋性シラン変性熱可塑性樹脂 本発明で用いられる架橋性シラン変性熱可塑性樹脂とし
ては、架橋後のゲル分率が５５〜８５重量％となり、か
つ２種類の無架橋熱可塑性樹脂のうち第１の無架橋熱可
塑性樹脂と同種類であり、該第１の無架橋熱可塑性樹脂
とメルトインデックスの差が１ｇ／１０分以下のもので
あることが好ましい。

【００２１】上記架橋性シラン変性熱可塑性樹脂として
は、特に限定されず、例えば、ポリエチレンのシラン変
性熱可塑性樹脂、ポリプロピレンのシラン変性熱可塑性
樹脂、エチレン−酢酸ビニル共重合体のシラン変性熱可
塑性樹脂、ポリスチレンのシラン変性熱可塑性樹脂など
を挙げることができ、高倍率発泡が可能であるため、中
でも、ポリエチレンのシラン変性熱可塑性樹脂、ポリプ
ロピレンのシラン変性熱可塑性樹脂及びポリスチレンの
シラン変性熱可塑性樹脂を用いることが好ましく、さら
に、ポリエチレンのシラン変性熱可塑性樹脂及びポリプ
ロピレンのシラン変性熱可塑性樹脂を用いることがより
好ましい。

【００２２】上記架橋性シラン変性熱可塑性樹脂は、例
えば、熱可塑性樹脂を不飽和シラン化合物でグラフト変
性することにより製造される。上記不飽和シラン化合物
とは、一般式Ｒ¹ ＳｉＲ² _m Ｙ_3-m で表される化合物を
いう。この一般式中、Ｒ¹ としては、ビニル基、アリル
基、プロペニル基、シクロヘキセニル基等のアルケニル
基、グリシジル基、アミノ基、メタクリル基、γ−クロ
ロエチル基、γ−ブロモエチル基等のハロゲン化アルキ
ル基等の有機官能基等が挙げられる。

【００２３】上記一般式中、Ｒ² は脂肪族飽和炭化水素
基または芳香族炭化水素基を示し、例えば、メチル基、
エチル基、プロピル基、デシル基、フェニル基等が挙げ
られる。また、ｍは０，１または２を示す。

【００２４】上記一般式中、Ｙは加水分解可能な有機基
を示し、例えば、メトキシ基、エトキシ基、ホルミルオ
キシ基、アセトキシ基、プロピオノキシ基、アルキル基
またはアリールアミノ基が挙げられ、ｍが０または１の
とき、Ｙ同士は同一であっても、異なっていてもよい。

【００２５】上記不飽和シラン化合物としては、一般式
ＣＨ₂ ＝ＣＨＳｉ（ＯＡ）₃ で表されるものが好まし
い。式中、Ａは、炭素数１〜８の炭化水素であることが
好ましく、さらに好ましくは１〜４の炭化水素基であ
る。好ましい不飽和シラン化合物としては、ビニルトリ
メトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビニルト
リアセトキシシラン等が挙げられる。

【００２６】上記架橋性シラン変性熱可塑性樹脂が、メ
トキシ基を有する場合には、該メトシキ基と水とが接触
して加水分解し、水酸基となる。この水酸基と他の分子
の水酸基が反応してＳｉ−Ｏ−Ｓｉ結合を形成し、架橋
性シラン変性熱可塑性樹脂同士が架橋する。この際、シ
ラノール縮合触媒を併用するのが好ましい。

【００２７】架橋性シラン変性熱可塑性樹脂の架橋後の
ゲル分率が小さくなると、架橋密度が低下し、発泡性樹
脂組成物の発泡性が低下することがあるので、好ましく
は、６０〜８５重量％の範囲とされ、発泡安定性の向上
の点から、７０〜８５重量％がより好ましい。

【００２８】なお、本発明におけるゲル分率は、発泡性
樹脂組成物を、１２０℃のキシレン中に２４時間浸漬し
た後の残渣重量の、キシレン浸漬前の発泡性樹脂組成物
の重量に対する重量百分率をいう。

【００２９】上記架橋性シラン変性熱可塑性樹脂のメル
トインデックスは、上述したように、架橋性シラン変性
熱可塑性樹脂と同種類の第１の無架橋熱可塑性樹脂のメ
ルトインデックスとの差が１ｇ／１０分以下であること
が好ましい。１ｇ／１０分より大きくなると、架橋性シ
ラン変性熱可塑性樹脂を、第１の無架橋熱可塑性樹脂に
優先的に溶け込ませることができなくなる傾向があり、
第１の無架橋熱可塑性樹脂に優先的に架橋させることが
できないことがあり、結果として、均一に架橋した状態
に近くなる。

【００３０】架橋性シラン変性熱可塑性樹脂の添加量が
多くなりすぎると、最終的に得られる発泡体の寸法安定
性が低下し、逆に、少なすぎると、発泡性樹脂組成物
が、加熱発泡時に発泡に必要な剪断粘度を有さず、発泡
しないことになる。従って、架橋熱シラン変性熱可塑性
樹脂の添加量は、第１，第２の無架橋熱可塑性樹脂１０
０重量部に対し１〜５０重量部とすることが好ましく、
５〜４０重量部がより好ましく、さらに好ましくは１０
〜３０重量部とされる。

【００３１】シラン架橋触媒 上記シラン架橋触媒としては、架橋性シラン変性熱可塑
性樹脂の架橋反応を促進し得るものである限り、特に限
定されない。例えば、ジブチル錫ジラウレート、ジブチ
ル錫ジアセテート、ジオクチル錫ジラウレート、オクタ
ン酸錫、オレイン酸錫、オクタン酸鉛、２−エチルヘキ
サン亜鉛、オクタン酸コバルト、ナフテン酸鉛、ガブリ
ル酸亜鉛、ステアリン酸亜鉛などを例示することができ
る。

【００３２】シラン架橋触媒の添加量が多すぎると、発
泡性樹脂組成物の発泡性が低下することがあり、逆に少
なすぎると、架橋性シラン変性熱可塑性樹脂の架橋反応
速度が低下することがある。従って、シラン架橋触媒
は、熱可塑性樹脂組成物１００重量部に対し、０．００
１〜２．５重量部の範囲とすることが好ましく、０．０
１〜２重量部の範囲とすることがより好ましく、０．１
〜１．５重量部とすることがさらに好ましい。

【００３３】熱分解型発泡剤 本発明で用いられる熱分解型発泡剤は、発泡体の製造に
一般的に用いられているのであれば特に限定されず、例
えば、アゾジカルボンアミド、アゾビスイソブチロニト
リル、Ｎ，Ｎ´−ジニトロソペンタメチレンテトラミ
ン、Ｐ，Ｐ´−オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジ
ド、アゾジカルボン酸バリウム、トリヒドラジノトリア
ジンなどを挙げることができ、中でも、分解ピークが鋭
敏であるため、アゾジカルボンアミドを用いることが好
ましい。

【００３４】熱分解型発泡剤の添加量が多すぎると破泡
し、均一な発泡セルを有する発泡体を得ることが困難な
ことがあり、少なすぎると発泡性が低下する。従って、
熱分解型発泡剤の添加量は、好ましくは、無架橋熱可塑
性樹脂の合計１００重量部に対し１〜２０重量部の範囲
とされ、５〜１５重量部の範囲とすることがより好まし
い。

【００３５】発泡性樹脂組成物の製造 本発明に係る発泡体を得るための発泡性樹脂組成物の製
造方法については、樹脂組成物を調製するための一般的
な方法を用いることができ、特に限定されるものではな
い。例えば、第１，第２の無架橋熱可塑性樹脂、架橋性
シラン変性熱可塑性樹脂、シラン架橋触媒及び熱分解型
発泡剤を二軸混練押出機等に供給し、熱分解型発泡剤の
分解温度より低い温度で溶融混練し、押し出すことによ
り製造される。発泡性樹脂組成物の形態は特に限定され
るものではなく、ペレット状、ストランド状またはシー
ト状等の任意の形状とすることができる。

【００３６】発泡体の製造及び発泡体 本発明に係る発泡体を得るには、水処理により、架橋性
シラン変性熱可塑性樹脂同士を架橋させた後、熱分解型
発泡剤の分解温度以上に加熱すればよい。

【００３７】水処理には、発泡性樹脂組成物を水に浸漬
する方法、水蒸気に発泡性樹脂組成物を暴露する方法な
どが含まれ、水処理の温度が高くなりすぎると発泡性樹
脂組成物同士が融着し、均一な発泡倍率の発泡体を得る
ことができないことがあり、低くなりすぎると架橋反応
に時間を要するため、水処理温度は好ましくは５０〜１
３０℃、より好ましくは８０〜１２０℃とされる。な
お、１００℃以上で水処理する場合には、水蒸気となる
ため加圧下において行う必要がある。

【００３８】水処理の時間が短すぎると架橋反応が完全
に進行しないことがあるため、水処理時間は２時間以上
とすることが望ましい。発泡性樹脂組成物の加熱に際し
ては、一般的な加熱方法を用いることができ、特に限定
されるものではない。例えば、発泡性樹脂組成物をオー
ブンに供給し、上記熱分解型発泡剤の分解温度以上に加
熱する方法を採用し得る。発泡性樹脂組成物の加熱時間
は、短すぎると発泡性樹脂組成物の発泡が完了しないこ
とがあるため、３０秒以上とすることが好ましい。

【００３９】上記発泡性熱可塑性樹脂組成物を用い、上
記のように水処理し、架橋した後、加熱することにより
本発明に係る発泡体を得ることができ、得られた発泡体
は、成形に際しての寸法安定性及び熱成形性に優れてい
る。

【００４０】本発明に係る熱可塑性樹脂発泡体は、海島
構造を有しており、上述の第１の無架橋熱可塑性樹脂が
連続相すなわち海を、第２の無架橋熱可塑性樹脂が分散
相すなわち島を構成するように海島構造が構成されてお
り、好ましくは、島に相当する部分のうち、アスペクト
比が１０〜５０であるものの割合が、通常、島に相当す
る部分全体の７０％以上を占め、より好ましくは８０％
以上を占める。

【００４１】この割合は、例えば、発泡シートの発泡セ
ル間の樹脂部を切断して得た電子顕微鏡写真より算出す
る。アスペクト比とは、島に相当する部分における各島
の長径の短径に対する割合を言う。

【００４２】アスペクト比が１０未満または５０を超え
る場合は、深絞り成形等の熱成形性が乏しい傾向にあ
る。アスペクト比が１０〜５０であっても、その割合が
７０％未満の場合は、やはり熱成形性が乏しくなること
がある。

【００４３】作用 本発明では、ほとんど相溶性を有しない第１，第２の無
架橋熱可塑性樹脂が用いられており、該第１，第２の無
架橋熱可塑性樹脂のメルトインデックスの差が５〜１５
ｇ／１０分とされているため、前述したように、熱可塑
性樹脂発泡体における海島構造の島部分の粒径が０．５
〜１００μｍの範囲とされている。また、シラン変性熱
可塑性樹脂が、第１の無架橋熱可塑性樹脂と同種類であ
って、そのメルトインデックスの差が１ｇ／１０分とさ
れているため、第１の無架橋熱可塑性樹脂が優先的に架
橋されている。

【００４４】よって、上記粒径の海部分が架橋された海
島構造を有するため、本発明に係る発泡性樹脂組成物を
加熱により発泡させて得られる発泡体では、海部分のみ
が架橋されており、上記粒径の島部分が十分な流動性を
有するため、熱成形性に優れ、深絞り成形などの自由度
の高い成形を行うことができ、かつ得られた発泡体の寸
法安定性も高められる。

【００４５】

【実施例】以下、本発明の非限定的な実施例及び比較例
を挙げることにより、本発明を明らかにする。

【００４６】実施例及び比較例で用いた原料 後述の実施例１〜４及び比較例１〜４で用いた原料は以
下の通りである。 （１）無架橋熱可塑性樹脂 高密度ポリエチレン１（三菱化学社製、商品名：ＨＹ
３４０、密度０．９５４ｇ／ｃｍ³ 、メルトインデック
ス（ＭＩ）＝１．５ｇ／１０分）。なお、後述の表１で
は、ＨＤＰＥ１と略記。

【００４７】高密度ポリエチレン２（三菱化学社製、
商品名：ＪＹ２０、密度０．９５１ｇ／ｃｍ³ 、ＭＩ＝
９ｇ／１０分）。後述の表１では、ＨＤＰＥ２と略記。 ポリプロピレン１（三菱化学社製、商品名：ＰＹ２２
０、密度０．９０ｇ／ｃｍ³ 、ＭＩ＝１．４ｇ／１０
分）。後述の表１では、ＰＰ１と略記。

【００４８】ポリプロピレン２（三菱化学社製、商品
名：ＰＦ２５０Ｂ、密度０．９０ｇ／ｃｍ³ 、ＭＩ＝１
１ｇ／１０分）。後述の表１では、ＰＰ２と略記。 エチレン−酢酸ビニル共重合体（三菱化学社製、商品
名：Ｖ１１３Ｋ、密度０．９２５ｇ／ｃｍ³ 、ＭＩ＝３
ｇ／１０分）。後述の表１では、ＥＶＡと略記。 ポリスチレン（旭化成社製、商品名：６８１、密度
１．０５ｇ／ｃｍ³ 、ＭＩ＝３ｇ／１０分）。後述の表
１では、ＰＳｔと略記。

【００４９】（２）架橋性シラン変性熱可塑性樹脂 架橋性シラン変性ポリエチレン（三菱化学社製、商品
名：リンクロンＨＭ６００Ａ、ＭＩ＝１０ｇ／１０分、
架橋後のゲル分率６０重量％）。 架橋性シラン変性ポリプロピレン（三菱化学社製、商
品名：リンクロンＸＰＭ８００ＨＭ、ＭＩ＝１１ｇ／１
０分、架橋後のゲル分率８０重量％）。

【００５０】（３）シラン架橋触媒 ジブチル錫ジラウレートを使用。 （４）発泡剤 アゾジカルボンアミド（分解温度２０１℃）。

【００５１】実施例１ 表１に示すように、高密度ポリエチレン１を４５重量部
と、ポリプロピレン２を５５重量部と、架橋性シラン変
性ポリプロピレン２５重量部と、ジブチル錫ジラウレー
ト０．１重量部と、熱分解型発泡剤としてのアゾジカル
ボンアミド１５重量部とをタンブラーに供給し、混合し
たものをスクリュー径３０ｍｍの２軸混練押出機に供給
し、１８５℃で溶融混練し、厚さ２ｍｍの発泡性シート
を得た。得られた発泡性シートを９９℃の熱水に２時間
浸漬処理した。

【００５２】上記のようにして熱水処理された発泡性シ
ートをステンレス製の板上に載置し、２１５℃に保持さ
れたギアオーブンに供給し、加熱し、発泡体を得た。得
られた発泡性シートを厚み０．１ｍｍにスライスし、透
過型電子顕微鏡にて海島構造が形成されているか否かを
観察した。

【００５３】上記海島構造を写真撮影し、島部分の粒径
を計測した。結果を下記の表２に示す。なお、表２にお
ける粒径最小値とは、最も小さな粒径の島の長径を示
し、粒径最大値とは、最も大きな島の長径を示すものと
する。さらに、発泡体の発泡倍率及び成形性を以下の方
法で測定した。結果を下記の表３に示す。

【００５４】発泡倍率…発泡前の発泡性樹脂組成物の密
度を、発泡体の密度で除算し、発泡倍率を求めた。 成形性…得られた発泡体から２００×２００×５ｍｍの
小片を切り取った。開口端部にフランジ付きの有底筒状
体（断面が円形）であって、開口底部の直径が８ｃｍの
円であり、所定の深さを有する数種類の部材を用い、該
部材のそれぞれの開口部を、表面が１８０℃に加熱され
た上記発泡体小片で覆い、発泡体小片を直径７ｃｍの円
柱状の部材を用いて開口凹部内に押し込み、発泡体小片
が破れ始めたときの開口凹部に押し込まれた深さｈ（ｃ
ｍ）を測定した。この深さｈに基づき、以下の式によ
り、絞り比を求め、成形性の指標とした。

【００５５】絞り比＝１００×ｈ／８ なお、上記絞り比が大きい程、成形性が優れていること
になる。

【００５６】実施例２〜４及び比較例１〜４ 用いた無架橋熱可塑性樹脂の種類及び配合割合を下記の
表１に示すように変更したことを除いては、実施例１と
同様にして、発泡性シートを得、実施例１と同様に熱水
処理し、海島構造を観察すると共に、島部分の粒径を計
測した。また、得られた熱水処理された発泡性シート
を、実施例１と同様に処理して発泡体を得、電子顕微鏡
写真による島部分の粒径及びアスペクト比等を計測する
と共に、その発泡倍率及び成形性を測定した。

【００５７】

【表１】

【００５８】

【表２】

【００５９】

【表３】

【００６０】比較例１では、発泡倍率２０倍の発泡体を
得ることができたが、該発泡体の絞り比は６０と低く、
成形性が低かった。これは、比較例１では、高密度ポリ
エチレン１のみを無架橋熱可塑性樹脂として用いていた
ため、全体が均一に架橋しているため、成形に際して大
きな内部応力が発生しているためと考えられる。

【００６１】比較例２では、発泡倍率２０倍の発泡体が
得られているものの、絞り比が７０と低く、成形性が低
かった。これは、ポリプロピレン２のみを無架橋熱可塑
性樹脂として用いているため、比較例１の場合と同様
に、全体が均一に架橋しているため、成形時に大きな内
部応力が発生しているためと考えられる。

【００６２】比較例３では、発泡倍率が１０倍の発泡体
が得られているが、絞り比は１００と低く、成形性が悪
かった。これは、比較例３では、高密度ポリエチレン１
と、ポリプロピレン１とを用いているが、これらのメル
トインデックスの差が０．３ｇ／１０分と小さく、小さ
な島が多数分散した海島構造となり、ほぼ全体に均一に
架橋がかかったような状態となっているためと考えられ
る。

【００６３】比較例４では、発泡倍率２０倍の発泡体が
得られているが、絞り比が１００と低く、成形性は十分
でなかった。これは、比較例４では、高密度ポリエチレ
ン２とポリプロピレン２とのメルトインデックスの差が
２ｇ／１０分と小さく、やはり全体に均一に架橋が形成
されている状態に近かったためと考えられる。また、比
較例１〜４における発泡体の各島のアスペクト比は全て
１〜７．０の範囲にあり、１０を超えるものはなかっ
た。

【００６４】これに対して、実施例１〜４では、何れの
場合にも、絞り比が１６０以上と高く、成形性に優れて
いた。従って、メルトインデックスの差が５ｇ／１０分
以上の２種類の無架橋熱可塑性樹脂を用いることによ
り、粒径が０．１〜１００μｍの島を有する海島構造が
形成されており、かつ島部分が無架橋の状態とされてい
るため、該島部分の流動性により成形性が効果的に高め
られていることがわかる。

【００６５】

【発明の効果】本発明によれば、互いにほとんど相溶性
を有せず、メルトインデックスの差が５〜１５ｇ／１０
分である第１，第２の無架橋熱可塑性樹脂を含む発泡性
熱可塑性樹脂組成物から形成され、第１の無架橋熱可塑
性樹脂からなる海部分がシラン変性熱可塑性樹脂により
架橋されており、島部分が非架橋状態とされており、該
島部分の粒径が上記特定の大きさとされているため、本
発明に係る発泡体では、上記島部分が適度な流動性を発
揮するため、成形性が効果的に高められる。

【００６６】よって、例えば深絞り形成のように成形量
及び自由度の高い成形に用いたとしても、目的とする形
状の成形品を成形することができ、しかも得られた成形
品の寸法安定性も高められる。

【００６７】また、島部分の各島のアスペクト比が特定
された請求項２に記載の発明に係る発泡体は、上記熱成
形性（深絞り性）がより優れたものとなる。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 互いにほとんど相溶性を有せず、メルト
   インデックスの差が５〜１５ｇ／１０分である第１，第
   ２の無架橋熱可塑性樹脂と、 前記第１の無架橋熱可塑性樹脂と同種類の架橋性シラン
   変性熱可塑性樹脂とから形成され、 前記第１の無架橋熱可塑性樹脂が海を、第２の無架橋熱
   可塑性樹脂が島を構成するように海島構造が構成されて
   おり、海島構造のうち海に相当する部分に前記シラン変
   性熱可塑性樹脂が存在しかつ架橋しており、 前記島に相当する部分の粒径が０．５〜１００μｍであ
   ることを特徴とする熱可塑性樹脂発泡体。
2. 【請求項２】 アスペクト比が１０〜５０である島を構
   成する部分の割合が島を構成する部分全体の７０％以上
   であることを特徴とする請求項１に記載の熱可塑性樹脂
   発泡体。