JPH1122805A

JPH1122805A - ステータ構造

Info

Publication number: JPH1122805A
Application number: JP9181481A
Authority: JP
Inventors: Takeshi Yamamoto; 毅山本
Original assignee: JATCO Corp
Current assignee: JATCO Corp
Priority date: 1997-07-07
Filing date: 1997-07-07
Publication date: 1999-01-26
Also published as: US6065287A; DE19830070B4; DE19830070A1

Abstract

(57)【要約】【課題】高効率の駆動力伝達効率を維持しながら、流体
音の増大を抑制出来るステータ構造を提供する。【解決手段】トルクコンバータのタービンランナー及び
ポンプインペラー間に配設されて、ストール状態で、前
記トルクコンバータ内の油の流れを当接させる際に発生
する反力を用いて、該自動変速機に入力されるトルクを
増大させる羽根部１４…を複数枚周状に設けたステータ
１３構造である。前記羽根部１４…の外表面には、当接
する油の流れを整流するリブ部３７…が形成されてい
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、主に、車両の駆
動力の伝達制御に用いられる自動変速機のトルクコンバ
ータ内に設けられるステータ構造に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来のこの種のステータ構造としては、
例えば、図１５乃至図１８に示す様な自動変速機１のト
ルクコンバータ２に用いられるようなものが知られてい
る。

【０００３】このようなトルクコンバータ２内には、図
１５に示すように、回動自在に設けられたタービンハブ
３にタービンランナー４が、固着されて設けられてい
る。

【０００４】このトルクコンバータ２では、このタービ
ンランナー４に対向してポンプインペラー５が、ドライ
ブスリーブ６に固着されて設けられている。

【０００５】そして、これらのタービンランナー４及び
ドライブスリーブ６間には、複数の羽根部７…を周状に
設けたステータ８が配設されている。

【０００６】このステータ８は、インプットシャフト
に、ワンウエイクラッチ９を介して軸支されると共に、
前記タービンハブ３及びドライブスリーブ６に対して、
スラストベアリング１０，１１を介して基軸部１２前後
側面を摺接させることにより、一方方向への回転のみを
許容されて、回動可能となるように支持されている。

【０００７】このステータ８の羽根部７…は、図１６に
示すように、ストール状態で、前記トルクコンバータ２
内の油の流れを当接させる際に発生する反力を用いて、
この自動変速機１に入力されるトルクを増大させるた
め、各々断面形状が略流線型形状を呈するように構成さ
れている。

【０００８】すなわち、図１７に模式的に示すように、
ポンプインペラー５の回転により、タービンランナー４
に入る油の流れａによって、このタービンランナー４が
回転力を付与される。

【０００９】そして、このタービンランナー４から出た
油の流れｂは、ストール状態（ポンプインペラー５の回
転数≒タービンランナー４の回転数）で、前記ステータ
８の各羽根部７…によって、反転されて、再びポンプイ
ンペラー５に向かい、前記流れａと合流する流れｃを作
る。

【００１０】このため、ポンプインペラー５のトルクを
Ｔ１、タービンランナー４への伝達トルクをＴ２、ステ
ータ８の反力をＴ３とすれば、Ｔ２＝Ｔ１＋Ｔ３とな
り、前記羽根部７へ当接する流れｂが発生させる反力が
用いられて、自動変速機１に入力されるトルクＴ２が増
大される。

【００１１】また、タービンランナー４の回転速度が、
所定値以上になると、タービンランナー４から出る油の
流れａの方向が徐々に変化して、羽根部７裏面側７ａに
当たるようになる。

【００１２】この際、ステータ８は、前記ワンウエイク
ラッチ９の作用で、空転して、油の流れｂを妨げないよ
うに構成されている。

【００１３】従って、フルードカップリング領域（ポン
プインペラー５の回転数≒タービンランナー４の回転
数）では、羽根部７…の形状に沿って、円滑に油が流れ
る。

【００１４】なお、ステータ８の羽根部７の大きさを、
交互に大小とすることにより、回転数による流れの乱れ
を是正して整流するものが、実公平７−４４８４１号に
記載されている。

【００１５】

【発明が解決しようとする課題】このような従来のステ
ータ構造では、トルクコンバータ２のカップリングポイ
ントをより高い速度比として、極力、滑りを押さえるこ
とにより、効率良く出力側に駆動力を伝達するため、羽
根部７の断面形状を薄翼形状として羽根部７，７間の油
流通面積を増大させる方法が知られている。

【００１６】しかしながら、このように羽根部７を薄く
すると、トルク容量が増大するので、ストール状態にお
ける熱損失が増大してしまう。

【００１７】そこで、図１８中二点差線で示すように、
入口付近７ａ先端縁７ｂを下方へ湾曲させて、入口上部
裏面側７ｅで、故意に油の流れｄを剥離させるチューニ
ングが行われている。

【００１８】しかしながら、このようなチューニングに
よって入口上部裏面側７ｅから剥離された油は渦状とな
り、出口付近７ｃ裏面側７ｄにおいても発生している油
の剥離渦ｅと共に、流体音を増大させてしまうといった
問題があった。

【００１９】そこで、この発明は、高効率の駆動力伝達
効率を維持しながら、流体音の増大を抑制出来るステー
タ構造を提供することを課題としている。

【００２０】

【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
本願発明の請求項１に記載されたものでは、トルクコン
バータのタービンランナー及びポンプインペラー間に配
設されて、ストール状態で、前記トルクコンバータ内の
油の流れを当接させる際に発生する反力を用いて、該自
動変速機に入力されるトルクを増大させる羽根部を複数
枚周状に設けたステータ構造において、前記羽根部の外
表面には、当接する油の流れを整流する凹凸部を形成す
るステータ構造を特徴としている。

【００２１】このように構成された請求項１記載のもの
では、前記羽根部が、ストール状態で、前記トルクコン
バータ内の油の流れを当接させる際に発生する反力を用
いて、該自動変速機に入力されるトルクを増大させる
際、該羽根部の外表面に形成された凹凸部によって、当
接する油の流れが整流される。

【００２２】このため、羽根部の薄翼化や湾曲形状化に
影響されることなく、剥離渦の発生が減少して流体音の
増大が抑制される。

【００２３】また、請求項２に記載されたものでは、前
記凹凸部は、前記羽根部の出口部近傍に、外周接線方向
に略沿って延設されたリブ部である請求項１記載のステ
ータ構造を特徴としている。

【００２４】このように構成された請求項２記載のもの
では、前記凹凸部のリブ部が、前記羽根部の出口部近傍
に、外周接線方向に略沿って延設されているので、該リ
ブ部で、該羽根部に当接した油は整流され、当接出口近
傍の裏面側で発生する油の剥離が抑制される。

【００２５】また、請求項３に記載されたものでは、前
記凹凸部は、前記羽根部の出口部近傍に、外周接線方向
に略沿って延設された溝部である各請求項１又は２記載
のステータ構造を特徴としている。

【００２６】このように構成された請求項３記載のもの
では、前記凹凸部の溝部が、前記羽根部の出口部近傍
に、外周接線方向に略沿って延設されているので、該溝
部で、該羽根部に当接した油は整流され、出口近傍の裏
面側で発生する油の剥離が抑制される。

【００２７】そして、請求項４に記載されたものでは、
前記凹凸部の延設方向を略放射状に沿わせる各請求項１
乃至３記載のステータ構造を特徴としている。

【００２８】このように構成された請求項４に記載され
たものでは、前記凹凸部の延設方向が略放射状に略沿っ
て設けられているので、前記タービンランナー及びポン
プインペラー間を還流する油の流れを妨げることがな
い。

【００２９】従って、更に、トルクコンバータの効率を
向上させることが出来る。

【００３０】また、請求項５に記載されたものでは、前
記凹凸部は、前記羽根部の入口部近傍に、外周接線方向
に略沿って延設されたリブ部である各請求項１乃至４記
載のステータ構造を特徴としている。

【００３１】このように構成された請求項５記載のもの
では、前記凹凸部のリブ部が、前記羽根部の入口部近傍
に、外周接線方向に略沿って延設されているので、該リ
ブ部で、該羽根部に当接した油は整流され、入口近傍の
裏面側で発生する油の剥離が抑制される。

【００３２】そして、請求項６に記載されたものでは、
前記凹凸部は、前記羽根部の入口部近傍に、外周接線方
向に略沿って延設された溝部である各請求項１乃至５記
載のステータ構造を特徴としている。

【００３３】このように構成された請求項６記載のもの
では、前記凹凸部の溝部が、前記羽根部の入口部近傍
に、外周接線方向に略沿って延設されているので、該溝
部で、該羽根部に当接した油は整流され、入口近傍の裏
面側で発生する油の剥離が抑制される。

【００３４】

【発明の実施の形態１】以下、本発明の実施の形態１に
ついて、図面を参照しつつ説明する。なお、従来例と同
一乃至均等な部分については、同一符号を付して説明す
る。

【００３５】図１乃至図４は、この発明の実施の形態１
のステータ構造を示している。

【００３６】まず構成を説明すると、この実施の形態１
のものでは、トルクコンバータのタービンランナー及び
ポンプインペラー間に配設されるステータ１３である。

【００３７】このステータ１３は、ストール状態で、前
記トルクコンバータ内の油の流れを当接させる際に発生
する反力を用いて、該自動変速機に入力されるトルクを
増大させる羽根部１４…が、ボス部１５周囲に複数枚、
放射形状を呈して周状に設けられいる。

【００３８】更に、これらの羽根部１４…の外周端に
は、外周リング部１６が、一体となるように設けられて
いる。

【００３９】これらの羽根部１４の各々の外表面である
出口付近油当接表面側１４ａには、当接する油の流れを
整流する凹凸部としてのリブ部１７…が、外周接線方向
に略沿って三本設けられている。

【００４０】このリブ部１７は、図３に示すように、表
面側１４ａ略中央部１４ｂから、表面側後端部１４ｃに
向けて各々延設されて、相互に略平行となるように形成
されている。

【００４１】また、図４に示すように、このリブ部１７
の前記表面側１４ａに略平行となるように平坦状に形成
される頭頂部１７ａ両側縁には、他の表面側１４ａとこ
の頭頂部１７ａとを円滑に接続する傾斜部１７ｂ，１７
ｂが形成されている。

【００４２】次に、この実施の形態１の作用について説
明する。

【００４３】前記ポンプインペラー５の回転数が、ター
ビンランナー４の回転数に近づく、いわゆるフルードカ
ップリング領域では、ステータ１３の羽根部１４…に形
状に沿って、円滑に油が流れる。

【００４４】そして、図１７に示す状態と略同様に、ポ
ンプインペラー５の回転数が、タービンランナー４の回
転数よりも大きくなるいわゆるトルクコンバータ領域で
は、前記ステータ１３の各羽根部１４…によって、油の
流れｂが反転されて、再びポンプインペラー５に向か
い、前記流れａと合流する流れｃを作る。

【００４５】このため、ポンプインペラー５のトルクを
Ｔ１、タービンランナー４への伝達トルクをＴ２、ステ
ータ８の反力をＴ３とすれば、Ｔ２＝Ｔ１＋Ｔ３とな
り、前記羽根部１４へ当接する流れｂが発生させる反力
が用いられて、自動変速機１に入力されるトルクＴ２が
増大される。

【００４６】このようなトルクコンバータ領域では、前
記トルクコンバータ内の油の流れを当接させる際に発生
する反力を用いて、自動変速機に入力されるトルクが増
大されると共に、羽根部１４の外表面に形成されたリブ
部１７…によって、当接する油の流れｂが整流される。

【００４７】このため、羽根部１４の薄翼化や湾曲形状
化に影響されることなく、剥離渦の発生が減少して流体
音の増大が抑制される。

【００４８】また、この実施の形態１の凹凸部は、前記
羽根部１４の出口部である後端部１４ｃ近傍に、外周接
線方向に略沿って延設されたリブ部１７であるので、こ
れらのリブ部１７…によって、羽根部１４が補強され、
高剛性を呈する。

【００４９】このため、薄翼化によっても、剛性を失う
ことなく、羽根部１４，１４間の油流通面積を増大させ
ることができる。

【００５０】従って、高効率の駆動力伝達効率を維持し
ながら、流体音の増大を抑制出来る。

【００５１】

【実施例】次に、この流体音の増大抑制効果を実験によ
り得られた実測値を用いて説明する。

【００５２】

【表１】上記表１では、ストール時のポンプインペラー５と、タ
ービンランナー４との回転数差に対する騒音レベルがプ
ロットされている。

【００５３】実験条件は、入力回転数０〜３０００
（ｒｐｍ）（スイープ）、出力回転数０（ｒｐｍ）（固
定）として、ストール状態を再現している。この際のト
ルクコンバータからマイクまでの距離は３００（ｍ
ｍ）、分析方法は、０〜５０００（Ｈｚ）のオーバーオ
ールで、トラッキング分析としている。

【００５４】このようにして得られた実験結果をプロッ
トした表１では、従来のステータを有するトルクコンバ
ータの騒音が実線ａで、本願発明の凹凸部を設けたステ
ータ８を有するトルクコンバータの騒音が破線ｂで示さ
れている。

【００５５】そして、この表１から約１５００回転から
約２５００回転までの領域では、従来のステータを有す
るトルクコンバータが発する流体音を含む騒音ａを本願
発明のステータ１４を有するトルクコンバータが発する
流体音を含む騒音ｂが下回っていることが解る。

【００５６】なお、この表１では、１５００回転以下の
領域での騒音は、実験設備の騒音である。

【００５７】また、２５００回転以上の領域では、エン
ジンの騒音が、大きくなるので、流体音がさほど問題と
ならない領域である。

【００５８】

【実施の形態２】図５乃至図８は、この発明の実施の形
態２のステータ構造を示すものである。なお、前記実施
の形態１と同一乃至均等な部分については、同一符号を
付して説明する。

【００５９】この実施の形態２のステータ構造では、ス
テータ２３に、ストール状態で、前記トルクコンバータ
内の油の流れを当接させる際に発生する反力を用いて、
該自動変速機に入力されるトルクを増大させる羽根部２
４…が、ボス部２５周囲に複数枚、放射形状を呈して周
状に設けられいる。

【００６０】更に、これらの羽根部２４…の外周端に
は、外周リング部２６が、一体となるように設けられて
いる。

【００６１】これらの羽根部２４の各々の外表面である
出口付近油当接表面側２４ａには、当接する油の流れを
整流する凹凸部としての溝部２７…が、外周接線方向に
略沿って三本設けられている。

【００６２】この溝部２７は、図７に示すように、表面
側２４ａ略中央部２４ｂから、表面側後端部２４ｃに向
けて各々延設されて、相互に略平行となるように形成さ
れている。

【００６３】また、図８に示すように、この溝部２７の
前記表面側２４ａに略平行となるように平坦状に形成さ
れる底部２７ａ両側縁には、他の表面側２４ａとこの頭
頂部２７ａとを円滑に連続させる傾斜壁部２７ｂ，２７
ｂが形成されている。

【００６４】次に、この実施の形態２の作用について説
明する。

【００６５】この実施の形態２では、ストール状態で、
前記トルクコンバータ内の油の流れを当接させる際に発
生する反力を用いて、自動変速機に入力されるトルクが
増大されると共に、羽根部２４の外表面に形成された溝
部２７…によって、当接する油の流れｂが整流される。

【００６６】このため、羽根部２４の薄翼化や湾曲形状
化に影響されることなく、剥離渦の発生が減少して流体
音の増大が抑制される。

【００６７】他の構成及び、作用については、前記実施
の形態１と略同様であるので、説明を省略する。

【００６８】

【実施の形態３】図９乃至図１２は、この発明の実施の
形態３のステータ構造を示すものである。なお、前記実
施の形態１及び２と同一乃至均等な部分については、同
一符号を付して説明する。

【００６９】この実施の形態３のステータ構造では、ス
テータ３３に、ストール状態で、前記トルクコンバータ
内の油の流れを当接させる際に発生する反力を用いて、
該自動変速機に入力されるトルクを増大させる羽根部３
４…が、ボス部３５周囲に複数枚、放射形状を呈して周
状に設けられいる。

【００７０】更に、これらの羽根部３４…の外周端に
は、外周リング部３６が、一体となるように設けられて
いる。

【００７１】これらの羽根部３４の各々の外表面である
出口付近油当接表面側３４ａには、当接する油の流れを
整流する凹凸部の一つとしてのリブ部３７…が、外周接
線方向に略沿って三本設けられている。

【００７２】このリブ部３７は、図１１に示すように、
表面側３４ａ略中央部３４ｂから、表面側後端部３４ｃ
に向けて各々延設されて、しかも、図１０に示すよう
に、これらのリブ部３７…の延設方向が略放射状に沿う
ように、表面側後端部３４ｃ側を外径方向へ折曲させて
形成されている。

【００７３】また、図１２に示すように、このリブ部３
７の前記表面側３４ａに略平行となるように平坦状に形
成されるリブ部３７ａ両側縁には、他の表面側３４ａと
この頭頂部３７ａとを円滑に連続させる傾斜壁部３７
ｂ，３７ｂが形成されている。

【００７４】更に、この実施の形態３では、他の凹凸部
としての複数のリブ部３８…が、前記羽根部３４の入口
部近傍で、油当接裏面側３４ｄに、外周接線方向に略沿
って延設されている。

【００７５】このリブ部３８は、図１１に示すように、
入口側Ｒ部３４ｅから裏面側３４ｄ略中央部３４ｆに向
けて各々延設されて、しかも、図１０に示すように、こ
れらのリブ部３８…の延設方向が略放射状に沿うよう
に、裏面側略中央部３４ｆ側を外径方向へ折曲させるよ
うに形成されている。

【００７６】次に、この実施の形態３の作用について説
明する。

【００７７】この実施の形態３では、前記実施の形態１
の作用に加えて更に、ストール状態で、前記トルクコン
バータ内の油の流れを当接させる際に発生する反力を用
いて、自動変速機に入力されるトルクが増大されると共
に、羽根部３４の外表面に形成されたリブ部３７…によ
って、当接する油の流れｂが整流される。

【００７８】この際、前記リブ部３７…及び３８…の延
設方向が略放射状に略沿って設けられているので、前記
タービンランナー及びポンプインペラー間を還流する油
の流れを妨げることがない。

【００７９】従って、更に、トルクコンバータの効率を
向上させることが出来る。

【００８０】このため、羽根部３４の薄翼化や湾曲形状
化に影響されることなく、剥離渦の発生が減少して流体
音の増大が抑制される。

【００８１】他の構成及び、作用については、前記実施
の形態１及び２と略同様であるので、説明を省略する。

【００８２】

【実施の形態４】図１３は、この発明の実施の形態４の
ステータ構造を説明するものである。

【００８３】この実施の形態４のステータ４３では、羽
根部４４の各々の外表面である出口付近油当接表面側４
４ａには、当接する油の流れを整流する凹凸部としての
複数の溝部４７…が、外周接線方向に略沿って設けられ
ている。

【００８４】この溝部４７は、表面側４４ａ略中央部４
４ｂから、表面側後端部４４ｃに向けて各々延設され
て、相互に略平行となるように形成されている。

【００８５】この羽根部４４に形成された溝部４７，４
７間には、当接する油の流れを整流する凹凸部としての
複数のリブ部４８…が、外周接線方向に略沿って設けら
れている。

【００８６】このリブ部４７は、表面側４４ａ略中央部
４４ｂから、表面側後端部４４ｃに向けて各々延設され
て、前記溝部４７と相互に略平行となるように形成され
ている。

【００８７】他の構成及び、作用については、前記実施
の形態１乃至３と略同様であるので、説明を省略する。

【００８８】

【実施の形態５】図１４は、この発明の実施の形態５の
ステータ構造を説明するものである。

【００８９】この実施の形態５のステータ５３では、羽
根部５４の入口側Ｒ部５４ｅから油当接裏面側５４ｄ略
中央部５４ｆに向けて凹凸部の一部としての複数のリブ
部５８…が各々延設されている。

【００９０】また、このリブ部５８，５８間には、入口
側Ｒ部５４ｅから油当接裏面側５４ｄ略中央部５４ｆに
向けて、当接する油の流れを整流する複数の溝部５７…
が、外周接線方向に略沿って設けられている。

【００９１】この溝部５７は、前記リブ部５８と相互に
略平行となるように形成されている。

【００９２】他の構成及び、作用については、前記実施
の形態１乃至４と略同様であるので、説明を省略する。

【００９３】以上、この発明の形態１乃至５を図面によ
り詳述してきたが、具体的な構成はこれらの実施の形態
１乃至５に限らず、この発明の要旨を逸脱しない範囲の
設計の変更等があってもこの発明に含まれる。

【００９４】例えば、前記実施の形態１乃至４では、リ
ブ部１７或いは溝部２７等を、羽根部１４の略中央位置
１４ｂから後端部１４ｃに渡って形成したものを示して
説明してきたが、特にこれに限らず、例えば、油当接表
面側１４ａの入口側Ｒ部から後端部１４ｃに渡り、略全
域に形成したり、或いは、前記実施の形態５に示す入口
側Ｒ部５４ｅに形成されるリブ部５８又は溝部５７と、
実施の形態４に示すリブ部４８又は溝部４７とを近接方
向に延設して連結した形状とする等、当接する油の流れ
が整流されるものであるならば、凹凸部の形状，数量及
びそれらの組み合わせ等の構成が、前記各実施の形態１
乃至５の記載によって限定されるものではない。

【００９５】

【発明の効果】以上説明してきたように、この発明の請
求項１記載のものによれば、前記羽根部が、ストール状
態で、前記トルクコンバータ内の油の流れを当接させる
際に発生する反力を用いて、該自動変速機に入力される
トルクを増大させる際、該羽根部の外表面に形成された
凹凸部によって、当接する油の流れが整流される。

【００９６】このため、羽根部の薄翼化や湾曲形状化に
影響されることなく、剥離渦の発生が減少して流体音の
増大が抑制される。

【００９７】また、請求項２に記載されたものでは、前
記凹凸部のリブ部が、前記羽根部の出口部近傍に、外周
接線方向に略沿って延設されているので、該リブ部で、
該羽根部に当接した油は整流され、当接出口近傍の裏面
側で発生する油の剥離が抑制される。

【００９８】また、請求項３に記載されたものでは、前
記凹凸部の溝部が、前記羽根部の出口部近傍に、外周接
線方向に略沿って延設されているので、該溝部で、該羽
根部に当接した油は整流され、出口近傍の裏面側で発生
する油の剥離が抑制される。

【００９９】そして、請求項４に記載されたものでは、
前記凹凸部の延設方向が略放射状に略沿って設けられて
いるので、前記タービンランナー及びポンプインペラー
間を還流する油の流れを妨げることがない。

【０１００】従って、更に、トルクコンバータの効率を
向上させることが出来る。

【０１０１】また、請求項５に記載されたものでは、前
記凹凸部のリブ部が、前記羽根部の入口部近傍に、外周
接線方向に略沿って延設されているので、該リブ部で、
該羽根部に当接した油は整流され、入口近傍の裏面側で
発生する油の剥離が抑制される。

【０１０２】そして、請求項６に記載されたものでは、
前記凹凸部の溝部が、前記羽根部の入口部近傍に、外周
接線方向に略沿って延設されているので、該溝部で、該
羽根部に当接した油は整流され、入口近傍の裏面側で発
生する油の剥離が抑制される。

【０１０３】このため、高効率の駆動力伝達効率を維持
しながら、流体音の増大を抑制出来る、という実用上有
益な効果を発揮する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施の形態１のステータ構造を示す正
面図である。

【図２】実施の形態１のステータ構造を示し、図１のＡ
−Ａ線に沿った位置の断面図である。

【図３】実施の形態１のステータ構造を示し、図１のＢ
−Ｂ線に沿った位置の断面図である。

【図４】実施の形態１のステータ構造を示し、図１のＣ
−Ｃ線に沿った位置の断面図である。

【図５】本発明の実施の形態２のステータ構造を示す正
面図である。

【図６】実施の形態２のステータ構造を示し、図５のＤ
−Ｄ線に沿った位置の断面図である。

【図７】実施の形態２のステータ構造を示し、図５のＥ
−Ｅ線に沿った位置の断面図である。

【図８】実施の形態２のステータ構造を示し、図５のＦ
−Ｆ線に沿った位置の断面図である。

【図９】本発明の実施の形態３のステータ構造を示す正
面図である。

【図１０】実施の形態３のステータ構造を示し、図９の
Ｇ−Ｇ線に沿った位置の断面図である。

【図１１】実施の形態３のステータ構造を示し、図９の
Ｈ−Ｈ線に沿った位置の断面図である。

【図１２】実施の形態３のステータ構造を示し、図９の
Ｉ−Ｉ線に沿った位置の断面図である。

【図１３】実施の形態４のステータ構造を示し、図３に
対応する位置の断面図である。

【図１４】実施の形態５のステータ構造を示し、図３に
対応する位置の断面図である。

【図１５】ステータ構造を示し、要部の構成を説明する
回転軸に沿った位置の断面図である。

【図１６】従来例のステータ構造を示し、羽根部の斜視
図である。

【図１７】従来例のステータ構造を示し、油の流れを説
明する模式図である。

【図１８】従来例のステータ構造を示し、羽根部におけ
る渦の発生の様子を説明する模式図である。

【符号の説明】

１３，２３，３３，４３，５３ステータ１４，２４，３４，４４，５４羽根部凹凸部１７，３７，３８，４８，５８リブ部２７，４７，５７溝部

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】トルクコンバータのタービンランナー及び
ポンプインペラー間に配設されて、ストール状態で、前
記トルクコンバータ内の油の流れを当接させる際に発生
する反力を用いて、該自動変速機に入力されるトルクを
増大させる羽根部を複数枚周状に設けたステータ構造に
おいて、前記羽根部の外表面には、当接する油の流れを整流する
凹凸部を形成することを特徴とするステータ構造。
【請求項２】前記凹凸部は、前記羽根部の出口部近傍
に、外周接線方向に略沿って延設されたリブ部であるこ
とを特徴とする請求項１記載のステータ構造。
【請求項３】前記凹凸部は、前記羽根部の出口部近傍
に、外周接線方向に略沿って延設された溝部であること
を特徴とする各請求項１又は２記載のステータ構造。
【請求項４】前記凹凸部の延設方向を略放射状に沿わせ
ることを特徴する各請求項１乃至３記載のステータ構
造。
【請求項５】前記凹凸部は、前記羽根部の入口部近傍
に、外周接線方向に略沿って延設されたリブ部であるこ
とを特徴とする各請求項１乃至４記載のステータ構造。
【請求項６】前記凹凸部は、前記羽根部の入口部近傍
に、外周接線方向に略沿って延設された溝部であること
を特徴とする各請求項１乃至５記載のステータ構造。