JPH11287281A - 減衰力調整式油圧緩衝器 - Google Patents

減衰力調整式油圧緩衝器

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JPH11287281A
JPH11287281A JP10103549A JP10354998A JPH11287281A JP H11287281 A JPH11287281 A JP H11287281A JP 10103549 A JP10103549 A JP 10103549A JP 10354998 A JP10354998 A JP 10354998A JP H11287281 A JPH11287281 A JP H11287281A
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damping force
pressure
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oil passage
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 減衰力調整式油圧緩衝器において、減衰力の
調整範囲が広く、ピストン速度にかかわらず減衰力を直
接制御することができ、かつ、急激な入力を適宜吸収で
きるようする。 【解決手段】 シリンダ２内のピストンの摺動によって
生じる油液の流動を副ディスクバルブ33、主ディスクバ
ルブ34およびプランジャ46に取付けたディスクバルブ48
によって制御して減衰力を発生させる。コイル55への通
電電流に応じてディスクバルブ48のリリーフ圧力を調整
して、ピストン速度にかかわらず減衰力を直接制御す
る。ディスクバルブ48のリリーフ圧力に応じて背圧室40
の圧力が変化して主ディスクバルブ34の開弁圧力が調整
されるので、減衰力の調整範囲を広くすることができ
る。急激な入力に対しては、ディスクバルブ48が撓んで
背圧室40の油液をリリーフすることにより、減衰力の過
度の上昇を抑制して衝撃を吸収する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車等の車両の
懸架装置に装着される減衰力調整式油圧緩衝器に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車等の車両の懸架装置に装着される
油圧緩衝器には、路面状況、走行状況等に応じて乗り心
地や操縦安定性を向上させるために減衰力を適宜調整で
きるようにした減衰力調整式油圧緩衝器がある。
【０００３】減衰力調整式油圧緩衝器は、一般に、油液
を封入したシリンダ内にピストンロッドを連結したピス
トンを摺動可能に嵌装してシリンダ内を２室に画成し、
ピストン部にシリンダ内の２室を連通させる主油液通路
およびバイパス通路を設け、主油液通路にはオリフィス
およびディスクバルブからなる減衰力発生機構を設け、
バイパス通路にはその通路面積を調整する減衰力調整弁
を設けた構成となっている。
【０００４】そして、減衰力調整弁によってバイパス通
路を開いてシリンダ内の２室間の油液の流通抵抗を小さ
くすることにより減衰力を小さくし、また、バイパス通
路を閉じて２室間の流通抵抗を大きくすることにより減
衰力を大きくする。このように、減衰力調整弁の開閉に
より減衰力特性を適宜調整することができる。
【０００５】しかしながら、上記のようにバイパス通路
の通路面積によって減衰力を調整するものでは、ピスト
ン速度の低速域においては、減衰力は油液通路のオリフ
ィスの絞りに依存するので、減衰力特性を大きく変化さ
せることができるが、ピストン速度の中高速域において
は、減衰力が主油液通路の減衰力発生機構（ディスクバ
ルブ等）の開度に依存するため、減衰力特性を大きく変
化させることができない。
【０００６】そこで、例えば特開昭６２−２２０７２８
号公報に記載されているように、伸び縮み側共通の主油
液通路の減衰力発生機構であるディスクバルブの背部に
圧力室（パイロット室）を形成し、この圧力室を固定オ
リフィスを介してディスクバルブの上流側のシリンダ室
に連通させ、また、可変オリフィス（流量制御弁）を介
してディスクバルブの下流側のシリンダ室に連通させる
ようにしたものが知られている。
【０００７】この減衰力調整式油圧緩衝器によれば、可
変オリフィスを開閉することにより、シリンダ内の２室
間の連通路面積を調整するとともに、可変オリフィスで
生じる圧力損失によって圧力室の圧力を変化させてディ
スクバルブの開弁初期圧力を変化させることができる。
このようにして、オリフィス特性（減衰力がピストン速
度の２乗にほぼ比例する）およびバルブ特性（減衰力が
ピストン速度にほぼ比例する）を調整することができ、
減衰力特性の調整範囲を広くすることができる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の公報記載の減衰力調整式油圧緩衝器では、可変オリ
フィスによる流量制御によって減衰力を調整しているた
め、実際に発生する減衰力は、ピストン速度の大きさに
よって変化する。このため、路面からの突上げ等によっ
て、急激な入力があった場合、ピストン速度の上昇にと
もない減衰力が急激に増大して車体に衝撃を伝達して乗
り心地を悪化させることがある。また、可変オリフィス
は、油液の粘度によってその流通抵抗が大きく変化する
ので、温度変化による減衰力特性への影響が大きく、安
定した減衰力特性が得られない。
【０００９】本発明は、上記の点に鑑みてなされたもの
であり、減衰力特性の調整範囲が広く、ピストン速度に
かかわらず減衰力を直接制御することができ、温度変化
による減衰力特性への影響が小さく、かつ、急激な入力
を適宜吸収することができる減衰力調整式油圧緩衝器を
提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに、請求項１の発明は、油液が封入されたシリンダ
と、該シリンダ内に摺動可能に嵌装されたピストンと、
一端が前記ピストンに連結され他端が前記シリンダの外
部へ延出されたピストンロッドと、前記シリンダに接続
され前記ピストンの摺動によって油液を流通させる主油
液通路および副油液通路と、前記主油液通路に設けられ
たパイロット型減衰弁と、前記副油液通路に設けられた
固定オリフィスおよび圧力制御弁とを備え、前記副油液
通路の前記固定オリフィスと前記圧力制御弁との間の圧
力を前記パイロット型減衰弁のパイロット圧力とする減
衰力調整式油圧緩衝器であって、前記圧力制御弁は、ソ
レノイドの推力によってディスクバルブの開弁圧力を調
整するソレノイド制御弁であることを特徴とする。
【００１１】このように構成したことにより、ソレノイ
ドの推力によってディスクバルブの開弁圧力を調整し
て、パイロット型減衰弁の開弁前の減衰力を直接調整す
るとともに、圧力制御弁による制御圧力によってパイロ
ット圧力を変化させてパイロット型減衰弁の開弁圧力を
調整する。このとき、ディスクバルブの撓みにより、油
液の圧力の急激な上昇をリリーフすることができる。
【００１２】請求項２の発明は、上記請求項１の構成に
加えて、前記ディスクバルブの背面側に、該ディスクバ
ルブの撓み量を規制する規制部材を設けたことを特徴と
する。
【００１３】このように構成したことにより、規制部材
によってディスクバルブの過度の撓みが防止される。
【００１４】請求項３の発明は、上記請求項１または２
の構成において、前記ソレノイド制御弁は、前記ディス
クバルブに推力を付与するプランジャが円板状の板ばね
によって付勢されていることを特徴とする。
【００１５】このように構成したことにより、ソレノイ
ドによって板ばねのばね力に抗してプランジャに推力を
作用させてディスクバルブの開弁圧力を調整する。
【００１６】また、請求項４の発明は、上記請求項１な
いし３のいずれかの構成において、前記圧力制御弁は、
ソレノイドの推力に応じて前記副油液通路の流路面積を
調整する流量制御弁を有していることを特徴とする。
【００１７】このように構成したことにより、パイロッ
ト型減衰弁の開弁前において、ソレノイドの推力に応じ
て、バルブ特性およびオリフィス特性が調整される。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面に
基づいて詳細に説明する。
【００１９】本発明の第１実施形態について、図１ない
し図３および図12を参照して説明する。図２に示すよう
に、本実施形態の減衰力調整式油圧緩衝器１は、シリン
ダ２の外側に外筒３を設けた二重筒構造となっており、
シリンダ２と外筒３との間にリザーバ４が形成されてい
る。シリンダ２内には、ピストン５が摺動可能に嵌装さ
れており、このピストン５によってシリンダ２内がシリ
ンダ上室2aとシリンダ下室2bとの２室に画成されてい
る。ピストン５には、ピストンロッド６の一端がナット
７によって連結されており、ピストンロッド６の他端側
は、シリンダ上室2aを通り、シリンダ２および外筒３の
上端部に装着されたロッドガイド８およびオイルシール
９に挿通されて、シリンダ２の外部へ延出されている。
シリンダ２の下端部には、シリンダ下室2bとリザーバ４
とを区画するベースバルブ10が設けられている。
【００２０】ピストン５には、シリンダ上下室2a，2b間
を連通させる油路11およびこの油路11のシリンダ下室2b
側からシリンダ上室2a側への油液の流通のみを許容する
逆止弁12が設けられている。また、ベースバルブ10に
は、シリンダ下室2bとリザーバ４とを連通させる油路13
およびこの油路13のリザーバ４側からシリンダ下室2b側
への油液の流通のみを許容する逆止弁14が設けられてい
る。そして、シリンダ２内には油液が封入されており、
リザーバ４内には油液および所定圧力のガスが封入され
ている。
【００２１】シリンダ２には、アウタチューブ15が外嵌
され、シリンダ２とアウタチューブ15との間に環状油路
16が形成されている。環状油路16は、シリンダ２の上端
部付近の側壁に設けられた油路17によってシリンダ上室
2aに連通されている。アウタチューブ15の側壁には、開
口18が形成されている。外筒３の側面部には、減衰力発
生機構19が取付けられている。
【００２２】図１を参照して、減衰力発生機構19につい
て説明する。図１に示すように、円筒状のケース20のフ
ランジ部21を有する一端側開口部が外筒３の側壁に溶接
されている。ケース20内には、フランジ部21側から順
に、通路部材22、バルブ部材23、円筒部材24およびパイ
ロット弁部材25が互いに当接するように挿入されてい
る。そして、比例ソレノイド制御部26が、ナット27によ
ってケース20の他端部に取付けられ、パイロット弁部材
25に当接して、通路部材22、バルブ部材23、円筒部材24
およびパイロット弁部材25を固定している。通路部材2
2、バルブ部材23、円筒部材24およびパイロット弁部材2
5の外周部とケース20との間には、環状油室28が形成さ
れている。環状油室28は、ケース20のフランジ部21に設
けられた油路29によってリザーバ４に連通されている。
【００２３】バルブ部材23には、通路部材22と環状油室
28とを連通させる油路30，31および環状溝32が設けられ
ている。また、バルブ部材23には、副ディスクバルブ3
3、主ディスクバルブ34（パイロット型減衰弁）、スペ
ーサディスク35、シールリング36および円板状の板ばね
37がピン38およびナット39によって取付けられている。
副ディスクバルブ33および主ディスクバルブ34は、その
外周部がリフトして開弁し、その開度に応じて油路30側
から環状溝32側への油液の流動を制御して減衰力を発生
させるようになっている。また、スペーサディスク35お
よびシールリング36は、板ばね37によって主ディスクバ
ルブ34の背面部に押圧され、パイロット弁部材25との間
に、背圧室40を形成しており、背圧室40の内圧が主ディ
スクバルブ34に閉弁方向に作用するようになっている。
【００２４】主ディスクバルブ34には、固定オリフィス
34a が設けられており、固定オリフィス34a は、スペー
サディスク35の油路35a および板ばね37の外周部に形成
された切欠37a を介して背圧室40に連通されている。
【００２５】パイロット弁部材25には、背圧室40を比例
ソレノイド制御部26との間に形成された油室41とを連通
させる油路42が設けられている。油室41は、油路43によ
って環状油室28に連通されている。油路42には、フィル
タ44が装着されている。パイロット弁部材25には、油路
42の周囲に環状の弁座45が突出されており、弁座45に対
向させて、比例ソレノイド制御装置26のプランジャ46が
ガイド47によって進退動可能に案内されている。プラン
ジャ46の先端部には、弁座45に着座するディスクバルブ
48が取付けられている。ディスクバルブ48は、プランジ
ャ46の先端部をかしめてスペーサ49，50を介してプラン
ジャ46に固定されている。
【００２６】プランジャ46は、コイルばね51によって弁
座45側へ付勢されており、ディスクバルブ48がばね51の
弾性力によって所定の初期荷重をもって弁座45に押しつ
けられている。プランジャ46には、その背部に形成され
た油室52と油路42とを連通させる絞り通路53が形成され
ており、プランジャ46の両端部に作用する圧力をバラン
スさせるとともに、プランジャ46の移動に適度な減衰力
を作用させるようになっている。そして、弁座45、プラ
ンジャ46およびディスクバルブ48によって、圧力制御弁
Ａが構成されており、リード線54によってコイル55（ソ
レノイド）に通電すると、プランジャ46にディスクバル
ブ48を弁座45から離間させる方向の推力が作用し、この
推力とばね51による初期荷重のバランスによって、ディ
スクバルブ48の開弁圧力が決定され、これによって、コ
イル55への通電電流に応じて圧力制御弁Ａの制御圧力
（リリーフ圧力）を調整することができる。
【００２７】なお、上記の構成において、油路17、環状
油路16、開口18、通路部材22、油路30、環状溝32、油路
31、環状油室28および油路29によって、シリンダ上室2a
とリザーバ４とを連通させる主油液通路を構成してお
り、また、固定オリフィス34a、油路35a 、切欠37a 、
背圧室40、油路42、油室41および油路43によって、パイ
ロット型減衰弁である主ディスクバルブ34をバイパスす
る副油液通路を構成している。
【００２８】以上の構成した本実施形態の作用について
次に説明する。
【００２９】ピストンロッド６の伸び行程時には、ピス
トン５の移動によって、ピストン５の油路11の逆止弁12
が閉じて、シリンダ上室2a側の油液が加圧される。これ
により、シリンダ上室2a側の油液は、油路17、環状油路
16および開口18を通って減衰力発生機構19の通路部材22
へ流れ、油路30、副ディスクバルブ33、主ディスクバル
ブ34の固定オリフィス34a 、スペーサディスク35の油路
35a および板ばね37の切欠37a を通って背圧室40へ流れ
る。圧力制御弁Ａのクラッキング圧力に達した背圧室40
の油液は、プランジャ46を後退させてディスクバルブ48
を弁座45からリフトさせ、油室41、油路43、環状油室28
および油路29を通ってリザーバ４へ流れる。
【００３０】このとき、副ディスクバルブ33を流通した
油液は、その圧力が主ディスクバルブ34の開弁圧力に達
すると、主ディスクバルブ34を開弁させて、環状溝32へ
流れ、油路31を介して環状油室28へ直接流入する。ま
た、ピストン５が移動した分の油液がリザーバ４からベ
ースバルブ10の油路13の逆止弁14を開いてシリンダ下室
2bへ流入する。
【００３１】また、ピストンロッド６の縮み行程時に
は、ピストン５の移動によって、ピストン５の油路11の
逆止弁12が開き、ベースバルブ10の油路13の逆止弁14が
閉じて、ピストン下室2bの油液がシリンダ上室2aへ流入
し、ピストンロッド６がシリンダ２内に侵入した分の油
液がシリンダ上室2aから、上記伸び行程時と同様の経路
を通ってリザーバ４へ流れる。
【００３２】したがって、ピストンロッド６の伸縮行程
時共に、主ディスクバルブ34の開弁前（ピストン速度の
低速域）においては、副ディスクバルブ33、固定オリフ
ィス34a および圧力制御弁Ａによって減衰力が発生し、
比例ソレノイド弁本体26のコイル55への通電電流に応じ
て圧力制御弁Ａの制御圧力（リリーフ圧力）を制御する
ことにより、ピストン速度にかかわらず、背圧室40の圧
力、すなわち、減衰力を直接制御することができる。こ
のとき、背圧室40の内圧は、主ディスクバルブ34の閉弁
方向に作用するので、主ディスクバルブ34の開弁圧力が
圧力制御弁Ａの制御圧力とともに調整されることにな
り、主ディスクバルブ34の開弁特性による減衰力（ピス
トン速度の高速域の減衰力）を調整することができる。
【００３３】このようにして、ピストン速度の低速域か
ら高速域にわたって減衰力を調整することができ、その
調整範囲を広くすることができる。圧力制御弁Ａによっ
て、ピストン速度の低速域においてもバルブ特性による
適度な減衰力を得ることができるので、ピストン速度の
低速域における減衰力の不足および高速域における減衰
力の過度の上昇を防止することができる。減衰力調整式
油圧緩衝器１の減衰力特性を図12に示す。圧力制御弁Ａ
は、可変オリフィス（流量制御弁）に比して、油液の粘
度変化による流通抵抗への影響が小さいので、温度変化
に対して安定した減衰力を得ることができる。
【００３４】また、路面からの突上げ等による急激な入
力によって、背圧室40の圧力が急激に上昇した場合、圧
力制御弁Ａのディスクバルブ48が撓んでその外周部が弁
座45からリフトすることにより、背圧室40の圧力を油室
41へ迅速にリリーフすることができるので、減衰力の急
激な上昇を抑制することができ、車両の乗り心地を向上
させることができる。ディスクバルブ48は、従来のポペ
ット弁に比して、そのリフト量に対する開口面積が大き
いため、プランジャ46の移動量が小さくてすむので、応
答性に優れ、また、摩擦抵抗による影響を受けにくい。
【００３５】次に、圧力制御弁Ａの主要部の実際の寸法
の一例について図３を参照して説明する。
【００３６】ディスクバルブ48の弁座45への当接荷重
Fs、ハード減衰力を得る際のパイロット圧力Ph（背圧室
40の圧力）としたとき、ディスクバルブ48の静的な受圧
面積Spは、(1) 式によって決定される。 Sp＝Fs／Ph …(1)
【００３７】また、受圧面積Spは、弁座45の直径Ds、デ
ィスクバルブ48のクランプ部直径ｄ（スペーサ49の直
径）により、(2) 式によって決定される。 Sp＝（Ds 2 −Dp 2 ）π／４ …(2)
【００３８】ソフト減衰力時には、圧力制御弁Ａによる
圧力損失が充分小さいことが望ましい。このことは、圧
力制御弁Ａの上流側の固定オリフィス34a の直径dOと
し、流量制御弁Ａの流路面積を固定オリフィス34a の流
路面積のｍ倍として、充分な流流路面積が得られるディ
スクバルブ48のリフト量ｈ（ディスクバルブ48の撓みと
プランジャ46の後退変位量の合計）としたとき、(3) 式
が成り立つ場合に達成される。 πDsｈ≧ｍπdO 2 ／４ …(3)
【００３９】(3) 式より、ソフト減衰力を得る際のパイ
ロット圧Ps（背圧室40の圧力）が作用しているときのリ
フト量ｈを決定することができ、これにより、ディスク
バルブ48の厚さｔおよび撓みに対するばね定数kdを決定
することができる。
【００４０】プランジャ46を付勢するばね51のばね定数
kp、コイル55によるプランジャ46の推力Fp、プランジャ
46のストロークＳとしたとき、当接荷重Fsと、これらと
の関係は、(4) 式および(5) 式によって表すことができ
る。 Ｓ＝Fp／（kd＋kp） …(4) Fs＝kd・Ｓ …(5)
【００４１】ここで、上記１実施形態のものにおいて、
例えば、 Ph＝2.43MPa Fs＝18.8N ｄ＝8.0mm ｍ＝２ dO＝1.0mm Ps＝0.15MPa DP＝12.0mm（プランジャ46の直径） としたとき、(1) 式より、 Sp＝7.74×10-6 (m2) (2) 式より、 Ds＝12.4(mm) (3) 式より、 ｈ＝dO 2 ／２Ds＝0.04(mm) となる。
【００４２】ここで、ディスクバルブ48の板厚ｔ＝0.15
mm、ディスクバルブ48のばね定数kd＝627.4(Ｎ／mm) 、
ばね51のばね定数kp＝8.0(Ｎ／mm) 、コイル55によるプ
ランジャ46の推力Fp＝19.6(N) とすると、プランジャ46
のストロークＳは、(4) 式より、 Ｓ＝19.6／(627.4＋8.0)＝0.03(mm) となる。
【００４３】この場合、ソフト減衰力を得る際のパイロ
ット圧Ps＝0.15MPa のとき、ディスクバルブ48のリフト
量ｈは、 ｈ＝0.16(mm) となり、(3) 式を満足することになる。
【００４４】次に、上記第１実施形態の圧力制御弁Ａの
ディスクバルブの構造の第１および第２変形例につい
て、それぞれ図４および図５を参照して説明する。な
お、図４および図５において、図１ないし図３に示すも
のと同様の部分には同一の符号を付してある。
【００４５】第１変形例として、図４に示すように、デ
ィスクバルブ48をプランジャ46に固定せず、プランジャ
46の先端部に形成した凸部56をディスクバルブ48に挿通
させる、さらに、プランジャ46の先端の周縁部57を突出
させ、この周縁部57をディスククバルブ48の背面部に当
接させるようにすることもでき、これによって、上記第
１実施のものと同様の作用および効果を奏することがで
きる。
【００４６】また、第２変形例として、図５に示すよう
に、ディスクバルブ48をパイロット弁部材25側の弁座45
の中心部に形成した凸部58に固定し、プランジャ46の先
端の周縁部59を突出させ、この周縁部59をディスククバ
ルブ48の背面部に当接させるようにすることもでき、こ
れによって、上記第１実施のものと同様の作用および効
果を奏することができる。
【００４７】次に、本発明の第２実施形態について、図
６を参照して説明する。なお、第２実施形態は、上記第
１実施形態に対して、圧力制御弁のディスクバルブ部の
構造が異なる以外は概して同様の構成であるから、圧力
制御弁のディスクバルブ部付近のみを図示し、図１ない
し図３に示すものと同様の部分には同一の符号を付し
て、異なる部分についてのみ詳細に説明する。
【００４８】図６に示すように、第２実施形態では、プ
ランジャ46の先端部に形成された凸部60に、ワッシャ61
（規制部材）、小径のスペーサ62およびディスクバルブ
48が嵌合されている。ワッシャ61は、ディスクバルブ48
よりも僅かに大径で、また、充分な剛性を有しており、
スペーサ62によってディスクバルブ48の背面側に所定の
間隔をもって配置されて、ディスクバルブ48のリフト量
（撓み量）を規制している。なお、ワッシャ61は、ディ
スクバルブ48と同径または僅かに小径でもよく、すなわ
ち、ディスクバルブ48がリフトした際に、その外周縁部
がワッシャ61に当接してリフト量を規制できる径であれ
ばよい。
【００４９】このように構成したことにより、ワッシャ
61によって、ディスクバルブ48の最大撓み量を規制し、
過度の撓みを防止して、その破損を確実に防止すること
がきる。また、万一、ディスクバルブ48が破損した場合
でも、ワッシャ61が弁座45に当接することにより、プラ
ンジャ46が突出してフィルタ44を破損させるのを防止す
ることができる。
【００５０】次に、本発明の第３実施形態について、図
７、図11および図13を参照して説明する。なお、第３実
施形態は、上記第１実施形態に対して、圧力制御弁の構
造が異なる以外は概して同様の構成であるから、図１な
いし図３に示す第１実施形態ものと同様の部分には同一
の符号を付して、異なる部分についてのみ詳細に説明す
る。
【００５１】図７に示すように、本実施形態では、ディ
スクバルブ48は、パイロット弁部材25に、ガイド部材63
によって取付けられており、また、プランジャ46との間
にコイルばね64が介装されている。プランジャ46は、そ
の先端部65が突出されて、ガイド部材63に摺動可能に案
内されている。
【００５２】プランジャ46には、その側面部に外周溝66
が設けられており、外周溝66は、油路67によって絞り通
路53を介して背圧室40に連通されている。ガイド47に
は、プランジャ46の外周溝66に対向させて、環状油室28
に連通する環状溝68a およびポート68が設けられてい
る。プランジャ46の外周溝66およびガイド47の環状溝68
aによって流量制御弁Ｂが形成されている。
【００５３】通常は、ばね51のばね力によってプランジ
ャ46がばね64を圧縮して弁座45側へ移動されている。こ
の状態では、ばね64の最大ばね力によってディスクバル
ブ48が弁座45に押しつけられており、また、流量制御弁
Ｂの流路面積すなわち外周溝66と環状溝68a との連通路
面積が最小になっている。そして、コイル55に通電し
て、プランジャ46をばね51のばね力に抗して後退させる
につれて、ディスクバルブ48のばね64によるセット荷重
すなわちリリーフ圧が小さくなるとともに、流量制御弁
Ｂの流路面積が大きくなるようになっている。
【００５４】上記のように構成した第３実施形態に係る
減衰力調整式油圧緩衝器の油圧回路図を図11に示す。図
11においては、図１、図２および図８のものに対応する
部分には、同一の符号が付してある。
【００５５】このように構成したことにより、コイル55
への通電電流に応じて圧力制御弁Ａの制御圧力とともに
流量制御弁Ｂの流路面積を調整することができるので、
上記第１実施形態のものの減衰力特性に対して、主ディ
スクバルブ34の開弁前のピストン速度の低速域におい
て、圧力制御弁によるバルブ特性とともに流量制御弁Ｂ
によるオリフィス特性を調整することができるので、減
衰力特性の設定の自由度を広げることができる。本実施
形態に係る減衰力調整式油圧緩衝器の減衰力特性を図13
に示す。
【００５６】次に、本発明の第４実施形態について、図
８および図９を参照して説明する。なお、第４実施形態
は、上記第２実施形態に対して、圧力制御弁のプランジ
ャを付勢するばねの構造が異なる以外は概して同様の構
成であるから、減衰力発生機構のみを図示し、図１、図
２および図６に示すのものと同様の部分には同一の符号
を付して、異なる部分についてのみ詳細に説明する。
【００５７】図８および図９に示すように、第４実施形
態の減衰力調整式油圧緩衝器では、プランジャ46の背部
に設けられたばね51（コイルばね）が省略され、代わり
に、プランジャ46の先端部に、円板状の板ばね69が設け
られている。板ばね69は、ワッシャ61の背面側にスペー
サ70を介して配置されて、ディスクバルブ48、スペーサ
69，70およびワッシャ61と共に、ボルト71によってプラ
ンジャ46に固定されている。ボルト71には、絞り通路53
に連通する油路72が設けられている。そして、板ばね69
のばね力よって、ディスクバルブ48が所定のセット荷重
をもって弁座45に押しつけられている。板ばね69の外周
部には、その両面に作用する油液の圧力をバランスさせ
るために、切欠73が設けられている。
【００５８】このように構成したことにより、プランジ
ャ46の背部にコイルばねを配置するためのスペースが不
要となり、ソレノイド制御弁を小型化することができ
る。また、ばね力をプランジャ46のディスクバルブ48の
取付部の近傍に作用させることができるので、ディスク
バルブ46のばね力および板ばね69のばね力によって、プ
ランジャ46に作用するモーメントを小さくすることがで
き、プランジャ46のたおれによる摺動抵抗を軽減して、
その作動を円滑にすることができる。
【００５９】次に、本発明の第５実施形態について、図
10および図14を参照して説明する。なお、第５実施形態
は、上記第４実施形態に対して、圧力制御弁のディスク
バルブおよびワッシャの構造が異なる以外は概して同様
の構成であるから、圧力制御弁付近のみを図示し、図８
および図９に示す第４実施形態のものと同様の部分には
同一の符号を付して、異なる部分についてのみ詳細に説
明する。
【００６０】図10に示すように、第５実施形態の減衰力
調整式油圧緩衝器では、ディスクバルブ48に、軸方向に
貫通する油路74が設けられている。ワッシャ61には、デ
ィスクバルブ48の背面部の油路74よりも外周部に対向さ
せて、環状シート部75が突出されている。環状シート部
75は、ディスクバルブ48が着座する弁座45よりも小径と
なっている。
【００６１】そして、通常は、板ばね69のばね力によ
り、ディスクバルブ48が弁座45に押しつけられ、撓んで
環状シート部75に着座して、油路74の流通を遮断してい
る。コイル55に通電して、プランジャ46を板ばね69のば
ね力に抗して後退させるにつれて、ディスクバルブ48の
セット荷重すなわちリリーフ圧力が小さくなる。また、
ディスクバルブ48の背面部と環状シート部75とで流量制
御弁Ｂが形成されており、プランジャ46の後退につれ
て、環状シート部75がディスクバルブ48から離間して、
これらの間に油路74に連通する流路が形成され、その流
路面積が大きくなるようになっている。
【００６２】このように構成したことにより、上記第４
実施形態の作用および効果に加えて、上記第３実施形態
と同様、コイル55への通電電流によって圧力制御弁Ａの
リリーフ圧力とともに流量制御弁Ｂの流路面積を調整す
ることができるので、主ディスクバルブ34の開弁前のピ
ストン速度の低速域において、圧力制御弁Ａによるバル
ブ特性とともに流量制御弁Ｂによるオリフィス特性を調
整することができるので、減衰力特性の設定の自由度を
広げることができる。本実施形態に係る減衰力調整式油
圧緩衝器の減衰力特性を図14に示す。
【００６３】
【発明の効果】以上詳述したように、請求項１の発明の
減衰力調整式油圧緩衝器によれば、ソレノイドの推力に
よってディスクバルブの開弁圧力を調整して、パイロッ
ト型減衰弁の開弁前の減衰力を直接調整するとともに、
圧力制御弁による制御圧力によってパイロット圧力を変
化させてパイロット型減衰弁の開弁圧力を調整する。こ
のとき、ディスクバルブの撓みにより、油液の圧力の急
激な上昇をリリーフすることができる。その結果、減衰
力の調整範囲を広くすることができ、圧力制御弁によっ
て、ピストン速度の低速域においてもバルブ特性による
適度な減衰力を得ることができ、しかも、温度変化に対
して安定した減衰力を得ることができる。また、路面か
らの突上げ等による急激な入力を吸収することができ、
減衰力の急激な上昇を抑制して、車両の乗り心地を向上
させることができる。
【００６４】請求項２の発明の減衰力調整式油圧緩衝器
によれば、規制部材によってディスクバルブの過度の撓
みを防止して、ディスクバルブの破損を防止することが
できる。
【００６５】請求項３の発明の減衰力調整式油圧緩衝器
によれば、ソレノイドによって板ばねのばね力に抗して
プランジャに推力を作用させてディスクバルブの開弁圧
力を調整することにより、プランジャを付勢するための
コイルばねが不要となり、ソレノイド制御弁を小型化す
ることができる。
【００６６】また、請求項４の発明の減衰力調整式油圧
緩衝器によれば、圧力制御弁に流量制御弁を組み合わせ
たことにより、パイロット型減衰弁の開弁前において、
ソレノイドの推力に応じて、バルブ特性およびオリフィ
ス特性を調整することができ、減衰力の調整の自由度を
広くすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施形態の減衰力調整式油圧緩衝
器の減衰力発生機構の縦断面図である。
【図２】本発明の第１実施形態の減衰力調整式油圧緩衝
器の縦断面図である。
【図３】図１の装置の減衰力発生機構の圧力制御弁を拡
大して示す図である。
【図４】本発明の第１実施形態の第１変形例に係る圧力
制御弁を拡大して示す図である。
【図５】本発明の第１実施形態の第２変形例に係る圧力
制御弁を拡大して示す図である。
【図６】本発明の第２実施形態の減衰力調整式油圧緩衝
器の減衰力発生機構の圧力制御弁を拡大して示す図であ
る。
【図７】本発明の第３実施形態の減衰力調整式油圧緩衝
器の減衰力発生機構の縦断面図である。
【図８】本発明の第４実施形態の減衰力調整式油圧緩衝
器の減衰力発生機構の縦断面図である。
【図９】図８の減衰力発生機構の圧力制御弁を拡大して
示す図である。
【図１０】本発明の第５実施形態に係る減衰力調整式油
圧緩衝器の減衰力発生機構の圧力制御弁を拡大して示す
図である。
【図１１】本発明の第３実施形態に係る減衰力調整式油
圧緩衝器の油圧回路図である。
【図１２】本発明の第１実施形態の減衰力調整式油圧緩
衝器の減衰力特性を示す図である。
【図１３】本発明の第３実施形態の減衰力調整式油圧緩
衝器の減衰力特性を示す図である。
【図１４】本発明の第５実施形態の減衰力調整式油圧緩
衝器の減衰力特性を示す図である。
【符号の説明】
１ 減衰力調整式油圧緩衝器 ２ シリンダ ５ ピストン ６ ピストンロッド 34 主ディスクバルブ（パイロット型減衰弁） 34a 固定オリフィス 46 プランジャ 48 ディスクバルブ 55 コイル（ソレノイド） 61 ワッシャ（規制部材） 69 板ばね Ａ 圧力制御弁 Ｂ 流量制御弁

Claims (4)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 油液が封入されたシリンダと、該シリン
    ダ内に摺動可能に嵌装されたピストンと、一端が前記ピ
    ストンに連結され他端が前記シリンダの外部へ延出され
    たピストンロッドと、前記シリンダに接続され前記ピス
    トンの摺動によって油液を流通させる主油液通路および
    副油液通路と、前記主油液通路に設けられたパイロット
    型減衰弁と、前記副油液通路に設けられた固定オリフィ
    スおよび圧力制御弁とを備え、前記副油液通路の前記固
    定オリフィスと前記圧力制御弁との間の圧力を前記パイ
    ロット型減衰弁のパイロット圧力とする減衰力調整式油
    圧緩衝器であって、 前記圧力制御弁は、ソレノイドの推力によってディスク
    バルブの開弁圧力を調整するソレノイド制御弁であるこ
    とを特徴とする減衰力調整式油圧緩衝器。
  2. 【請求項２】 前記ディスクバルブの背面側に、該ディ
    スクバルブの撓み量を規制する規制部材を設けたことを
    特徴とする請求項１に記載の減衰力調整式油圧緩衝器。
  3. 【請求項３】 前記ソレノイド制御弁は、前記ディスク
    バルブに推力を付与するプランジャが円板状の板ばねに
    よって付勢されていることを特徴とする請求項１または
    ２に記載の減衰力調整式油圧緩衝器。
  4. 【請求項４】 前記圧力制御弁は、ソレノイドの推力に
    応じて前記副油液通路の流路面積を調整する流量制御弁
    を有していることを特徴とする請求項１ないし３のいず
    れかに記載の減衰力調整式油圧緩衝器。
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