JPH11294899A - 吸収式熱交換器の吸収器用伝熱管 - Google Patents
吸収式熱交換器の吸収器用伝熱管Info
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- JPH11294899A JPH11294899A JP10114167A JP11416798A JPH11294899A JP H11294899 A JPH11294899 A JP H11294899A JP 10114167 A JP10114167 A JP 10114167A JP 11416798 A JP11416798 A JP 11416798A JP H11294899 A JPH11294899 A JP H11294899A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
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- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
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- Y02B30/62—Absorption based systems
Landscapes
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 管軸方向への濡れ広がり性が向上した吸収式
熱交換器の吸収器用伝熱管を提供する。 【解決手段】 伝熱管１の内面に螺旋状に延びるように
複数個のリブ２を設け、管外面には螺旋状に延びる凹部
３を形成する。管外面に複数個の突起４を形成する。突
起４の上面は管内面のリブ非成形部に整合する領域より
も低く凹部６を形成し、突起４はその稜線部が管軸方向
に張り出し部５を形成する。突起４の上面と底部との面
積比Ａは０．２５≦Ａ≦０．４０であり、管軸直角断面
の突起４の上面の凹部６のピッチＰが５．７５ｍｍ≦P
≦６．７５ｍｍであり、凹部３が管軸方向に対してなす
角度θが３０°≦θ≦５０°であり、突起４の管軸方向
のピッチＰＦが０．６２ｍｍ≦ＰＦ≦１．３３ｍｍであ
り、突起４の管周方向のピッチＰＲが０．５０ｍｍ≦Ｐ
Ｒ≦１．２０ｍｍであり、面積ＡＦ２とＡＦ１の比ＡＦ
が０．０５≦ＡＦ≦０．６５である。
熱交換器の吸収器用伝熱管を提供する。 【解決手段】 伝熱管１の内面に螺旋状に延びるように
複数個のリブ２を設け、管外面には螺旋状に延びる凹部
３を形成する。管外面に複数個の突起４を形成する。突
起４の上面は管内面のリブ非成形部に整合する領域より
も低く凹部６を形成し、突起４はその稜線部が管軸方向
に張り出し部５を形成する。突起４の上面と底部との面
積比Ａは０．２５≦Ａ≦０．４０であり、管軸直角断面
の突起４の上面の凹部６のピッチＰが５．７５ｍｍ≦P
≦６．７５ｍｍであり、凹部３が管軸方向に対してなす
角度θが３０°≦θ≦５０°であり、突起４の管軸方向
のピッチＰＦが０．６２ｍｍ≦ＰＦ≦１．３３ｍｍであ
り、突起４の管周方向のピッチＰＲが０．５０ｍｍ≦Ｐ
Ｒ≦１．２０ｍｍであり、面積ＡＦ２とＡＦ１の比ＡＦ
が０．０５≦ＡＦ≦０．６５である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は吸収式冷凍機及び吸
収式冷温水機等の吸収式熱交換器の吸収器に使用され、
外表面に凹凸を有して吸収性能を向上させた吸収器用伝
熱管に関する。
収式冷温水機等の吸収式熱交換器の吸収器に使用され、
外表面に凹凸を有して吸収性能を向上させた吸収器用伝
熱管に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、吸収式冷凍機等の吸収式熱交換器
では、器内を真空に保持し、冷媒を低温で蒸発し、その
蒸発潜熱により冷水を取り出しその冷水を空調等に使用
する。
では、器内を真空に保持し、冷媒を低温で蒸発し、その
蒸発潜熱により冷水を取り出しその冷水を空調等に使用
する。
【０００３】吸収器と蒸発器は一体の胴内に納められて
おり、蒸発を連続的に得るために、蒸発器にて発生して
きた冷媒蒸気を吸収器の伝熱管表面に散布される吸収液
に吸収され、胴内を一定の真空度に維持している。従っ
て、吸収式冷凍機及び吸収式冷温水機の冷凍能力を向上
させるためには、蒸発器における冷媒蒸気の発生量を増
加させると共に、吸収量、即ち吸収能力を増加させる必
要がある。吸収能力の増加については、伝熱管の性能向
上が最も有効な手段であり、このため、管外面に、管軸
方向に延びる溝部と山部とを設け、山部を円弧状の湾曲
形状とし、この山部に対して、円周方向に凹部を設けて
独立したフィンを成形した伝熱管が提案されている（特
開平９−１１３０６６号公報）。
おり、蒸発を連続的に得るために、蒸発器にて発生して
きた冷媒蒸気を吸収器の伝熱管表面に散布される吸収液
に吸収され、胴内を一定の真空度に維持している。従っ
て、吸収式冷凍機及び吸収式冷温水機の冷凍能力を向上
させるためには、蒸発器における冷媒蒸気の発生量を増
加させると共に、吸収量、即ち吸収能力を増加させる必
要がある。吸収能力の増加については、伝熱管の性能向
上が最も有効な手段であり、このため、管外面に、管軸
方向に延びる溝部と山部とを設け、山部を円弧状の湾曲
形状とし、この山部に対して、円周方向に凹部を設けて
独立したフィンを成形した伝熱管が提案されている（特
開平９−１１３０６６号公報）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この従
来の伝熱管は、管外面の凹部が３乃至２５個／管周であ
るため、管円周方向には、吸収液の濡れ広がり性は良い
ものの、反面管軸方向には濡れ広がり性が悪く、蒸発器
より発生した水蒸気を伝熱管表面で吸収する前に、伝熱
管の吸収液が離脱してしまい、性能が低下するという欠
点がある。
来の伝熱管は、管外面の凹部が３乃至２５個／管周であ
るため、管円周方向には、吸収液の濡れ広がり性は良い
ものの、反面管軸方向には濡れ広がり性が悪く、蒸発器
より発生した水蒸気を伝熱管表面で吸収する前に、伝熱
管の吸収液が離脱してしまい、性能が低下するという欠
点がある。
【０００５】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、管軸方向への濡れ広がり性が向上した吸収
式熱交換器の吸収器用伝熱管を提供することを目的とす
る。
のであって、管軸方向への濡れ広がり性が向上した吸収
式熱交換器の吸収器用伝熱管を提供することを目的とす
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係る吸収式熱交
換器の吸収器用伝熱管は、吸収式熱交換器に組み込まれ
る吸収器用伝熱管において、管内面に螺旋状に延びるよ
うに設けられた複数個の螺旋状リブと、管外面に相互に
独立して形成された複数個の突起と、を有し、前記突起
の上面は、管内面のリブ成形部に整合する領域が管内面
のリブ非成形部に整合する領域よりも低く、前記突起間
の管外面は管内面の前記リブ成形部に整合する領域が凹
んでいて螺旋状に延びる凹部を形成していると共に、前
記突起はその稜線部が管軸方向に張り出していることを
特徴とする。
換器の吸収器用伝熱管は、吸収式熱交換器に組み込まれ
る吸収器用伝熱管において、管内面に螺旋状に延びるよ
うに設けられた複数個の螺旋状リブと、管外面に相互に
独立して形成された複数個の突起と、を有し、前記突起
の上面は、管内面のリブ成形部に整合する領域が管内面
のリブ非成形部に整合する領域よりも低く、前記突起間
の管外面は管内面の前記リブ成形部に整合する領域が凹
んでいて螺旋状に延びる凹部を形成していると共に、前
記突起はその稜線部が管軸方向に張り出していることを
特徴とする。
【０００７】本発明においては、管外面に相互に独立し
て設けた突起をその稜線部が管軸方向に張り出すように
形成したので、管転方向に対向する突起間の間隙が管周
方向に変化し、この突起間に挟まれた空間の大きさが変
化する。このため、伝熱管外面に滴下又は散布された溶
液が管周方向に流れにくくなり、管軸方向へ流れやすく
なるため、管軸方向の溶液の濡れ広がり性が向上する。
て設けた突起をその稜線部が管軸方向に張り出すように
形成したので、管転方向に対向する突起間の間隙が管周
方向に変化し、この突起間に挟まれた空間の大きさが変
化する。このため、伝熱管外面に滴下又は散布された溶
液が管周方向に流れにくくなり、管軸方向へ流れやすく
なるため、管軸方向の溶液の濡れ広がり性が向上する。
【０００８】この伝熱管は通常銅又は銅合金管である
が、アルミニウム又はアルミニウム合金管、鋼管等を使
用することもできる。
が、アルミニウム又はアルミニウム合金管、鋼管等を使
用することもできる。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例について添
付の図面を参照して具体的に説明する。図１は本発明の
実施例に係る吸収器用伝熱管を部分的に示す斜視図、図
２は管軸を含む平面による断面図、図５は管軸に直交す
る断面図である。伝熱管１はその内面に管軸方向に捩れ
の方向に螺旋状に延びる複数本のリブ２が形成されてお
り、外面にはリブ２に整合する領域に、同様に螺旋状に
延びる凹部３が形成されている。そして、伝熱管１の管
外面には、相互に独立した突起４が形成されている。こ
の突起４は、基本的には図４に示すように、四角錐台状
をなしているが、その管軸方向に平行の両側面が管軸方
向に張り出して張り出し部５を形成している。そして、
この突起４の上面は管外面の凹部３（ひいては、管内面
のリブ２）に整合する領域にて低くなるように凹んでお
り、凹部６を形成している。
付の図面を参照して具体的に説明する。図１は本発明の
実施例に係る吸収器用伝熱管を部分的に示す斜視図、図
２は管軸を含む平面による断面図、図５は管軸に直交す
る断面図である。伝熱管１はその内面に管軸方向に捩れ
の方向に螺旋状に延びる複数本のリブ２が形成されてお
り、外面にはリブ２に整合する領域に、同様に螺旋状に
延びる凹部３が形成されている。そして、伝熱管１の管
外面には、相互に独立した突起４が形成されている。こ
の突起４は、基本的には図４に示すように、四角錐台状
をなしているが、その管軸方向に平行の両側面が管軸方
向に張り出して張り出し部５を形成している。そして、
この突起４の上面は管外面の凹部３（ひいては、管内面
のリブ２）に整合する領域にて低くなるように凹んでお
り、凹部６を形成している。
【００１０】このように構成された吸収器用伝熱管にお
いては、管外面に相互に独立して設けた突起４をその稜
線部を管軸方向に張り出すように形成して張り出し部５
を設けたので、管円周方向の突起間に挟まれた空間が凹
凸状になる。このため、伝熱管外面に滴下又は散布され
た溶液が管軸方向へ流れやすくなり、溶液の濡れ広がり
性が向上する。従来この種の伝熱管の肉厚は、管径１
５．８８ｍｍでは１．２ｍｍ程度以上であったが、本実
施例においては管加工方法を改良し、肉厚を０．７５ｍ
ｍ以下にしている。これにより、管内面の螺旋状のリブ
２、即ち、管内に突出する突起の部分に整合する管外面
の領域が凹部３として現れる。この凹部３が発生するこ
とにより、管外周面の管円周方向への流体の流れが凹部
３がないものに比べて遅くなり、かつ管軸方向への濡れ
広がりが促進される。
いては、管外面に相互に独立して設けた突起４をその稜
線部を管軸方向に張り出すように形成して張り出し部５
を設けたので、管円周方向の突起間に挟まれた空間が凹
凸状になる。このため、伝熱管外面に滴下又は散布され
た溶液が管軸方向へ流れやすくなり、溶液の濡れ広がり
性が向上する。従来この種の伝熱管の肉厚は、管径１
５．８８ｍｍでは１．２ｍｍ程度以上であったが、本実
施例においては管加工方法を改良し、肉厚を０．７５ｍ
ｍ以下にしている。これにより、管内面の螺旋状のリブ
２、即ち、管内に突出する突起の部分に整合する管外面
の領域が凹部３として現れる。この凹部３が発生するこ
とにより、管外周面の管円周方向への流体の流れが凹部
３がないものに比べて遅くなり、かつ管軸方向への濡れ
広がりが促進される。
【００１１】この場合に、基本的に四角錐台上をなす独
立した突起４の上面と底部との面積比Ａが０．２５未満
のときは、フィン上面の面積が減少し、伝熱管に滴下又
は散布された溶液が突起間に挟まれた空間に流れ込みや
すくなり、マランゴニ対流が阻止される。また、面積比
Ａが０．４０を超えるときは、突起間の空間が狭くな
り、この空間へ吸収液が流れなくなり、伝熱性能が低下
する。このため、突起上面と底部との面積比Ａは０．２
５乃至０．４０とすることが好ましい。
立した突起４の上面と底部との面積比Ａが０．２５未満
のときは、フィン上面の面積が減少し、伝熱管に滴下又
は散布された溶液が突起間に挟まれた空間に流れ込みや
すくなり、マランゴニ対流が阻止される。また、面積比
Ａが０．４０を超えるときは、突起間の空間が狭くな
り、この空間へ吸収液が流れなくなり、伝熱性能が低下
する。このため、突起上面と底部との面積比Ａは０．２
５乃至０．４０とすることが好ましい。
【００１２】また、図５に示すように、管軸直角断面に
おいて、突起４の外面における周長としての凹部６のピ
ッチＰが５．７５ｍｍ未満の場合、管円周方向への溶液
の流れが遅くなる反面、管外面における液膜が厚くな
り、伝熱性能が低下する。一方、ピッチＰが６．７５ｍ
ｍを超えると、管円周方向への溶液の流れが速くなり、
濡れ広がり性が低下する。このため、凹部６のピッチＰ
は５．７５乃至６．７５ｍｍとすることが好ましい。
おいて、突起４の外面における周長としての凹部６のピ
ッチＰが５．７５ｍｍ未満の場合、管円周方向への溶液
の流れが遅くなる反面、管外面における液膜が厚くな
り、伝熱性能が低下する。一方、ピッチＰが６．７５ｍ
ｍを超えると、管円周方向への溶液の流れが速くなり、
濡れ広がり性が低下する。このため、凹部６のピッチＰ
は５．７５乃至６．７５ｍｍとすることが好ましい。
【００１３】管外面の凹部３の管軸に対してなす角度θ
が３０°未満であると、管円周方向への溶液の流れが遅
くなり、伝熱性能が低下する。また、５０°を超える
と、管円周方向への流れが速くなり、濡れ広がり性が低
下する。このため、θは３０乃至５０°とすることが好
ましい。
が３０°未満であると、管円周方向への溶液の流れが遅
くなり、伝熱性能が低下する。また、５０°を超える
と、管円周方向への流れが速くなり、濡れ広がり性が低
下する。このため、θは３０乃至５０°とすることが好
ましい。
【００１４】図２に示すように、突起４の管軸方向のピ
ッチＰＦが０．６２ｍｍ未満であると、突起４間の空間
が狭くなり、この空間へ吸収液が流れなくなり、伝熱性
能が低下する。また、ピッチＰＦが１．３３ｍｍを超え
ると、突起４間の空間が広くなり過ぎ、管軸方向への濡
れ広がり性が低下し、伝熱性能が低下する。このため、
突起４の管軸方向のピッチＰＦは０．６２乃至１．３３
ｍｍとすることが好ましい。
ッチＰＦが０．６２ｍｍ未満であると、突起４間の空間
が狭くなり、この空間へ吸収液が流れなくなり、伝熱性
能が低下する。また、ピッチＰＦが１．３３ｍｍを超え
ると、突起４間の空間が広くなり過ぎ、管軸方向への濡
れ広がり性が低下し、伝熱性能が低下する。このため、
突起４の管軸方向のピッチＰＦは０．６２乃至１．３３
ｍｍとすることが好ましい。
【００１５】一方、図５に示すように、突起の管周方向
のピッチＰＲが０．５０ｍｍ未満であると、管軸方向へ
の濡れ広がり性が低下し、伝熱性能が低下する。また、
ピッチＰＲが１．２０ｍｍを超えると、伝熱管１に滴下
又は散布された溶液が管周方向に流れやすくなり、濡れ
広がり性が低下する。
のピッチＰＲが０．５０ｍｍ未満であると、管軸方向へ
の濡れ広がり性が低下し、伝熱性能が低下する。また、
ピッチＰＲが１．２０ｍｍを超えると、伝熱管１に滴下
又は散布された溶液が管周方向に流れやすくなり、濡れ
広がり性が低下する。
【００１６】そして、図４に示すように、突起４間の空
間の面積ＡＦ２に対する突起の稜線部の張り出し部５の
面積ＡＦ１の比ＡＦ（＝ＡＦ１／ＡＦ２）が０．０５未
満であると、伝熱管に滴下又は散布された溶液が管周方
向に流れやすくなり、濡れ広がりが低下する。また、面
積比ＡＦが０．６５を超えると、伝熱管に滴下又は散布
された溶液が突起間へ流れなくなり、濡れ広がり性が低
下する。このため、面積比ＡＦは０．０５乃至０．６５
とすることが好ましい。
間の面積ＡＦ２に対する突起の稜線部の張り出し部５の
面積ＡＦ１の比ＡＦ（＝ＡＦ１／ＡＦ２）が０．０５未
満であると、伝熱管に滴下又は散布された溶液が管周方
向に流れやすくなり、濡れ広がりが低下する。また、面
積比ＡＦが０．６５を超えると、伝熱管に滴下又は散布
された溶液が突起間へ流れなくなり、濡れ広がり性が低
下する。このため、面積比ＡＦは０．０５乃至０．６５
とすることが好ましい。
【００１７】
【実施例】次に、上述の数値範囲の効果を実証するため
の実施例について、本発明の特許請求の範囲請求項２乃
至７の範囲から外れる比較例と比較して示す。下記表１
及び表２は管外面及び内面の形状寸法を示し、表１は実
施例、表２は比較例である。
の実施例について、本発明の特許請求の範囲請求項２乃
至７の範囲から外れる比較例と比較して示す。下記表１
及び表２は管外面及び内面の形状寸法を示し、表１は実
施例、表２は比較例である。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】図６はこれらの伝熱管の性能評価試験に供
した試験装置を示す。チャンバ９内を仕切り９ａにより
蒸発器及び吸収器の２室に分割し、各室に伝熱管１０を
水平にして同数配置し、夫々直列に連結する。なお、仕
切り９ａの上部は蒸気が通流することができる。そし
て、一方の蒸発器においては、冷水入口１１から伝熱管
１０内に冷水を導入し、上端部の伝熱管１０の冷水出口
１２からこの冷水を排出する。また、これらの伝熱管１
０の上方には、冷媒を室内に導入する冷媒入口１３が設
けられており、この冷媒入口１３から冷媒を伝熱管１０
上に流下するようになっている。また、冷媒ポンプ２１
はチャンバ内に溜まった冷媒を冷媒出口１４から冷媒入
口１３まで汲み上げるものである。他方、吸収器におい
ては、下端部の伝熱管１０に冷却水入口１７から冷却水
を導入し、上端部の伝熱管１０から冷却水出口１８を介
して冷却水を排出する。そして、これらの伝熱管１０の
上方には、ＬｉＢｒ水溶液を室内に導入するＬｉＢｒ水
溶液入口１５が設けられており、この水溶液入口１５か
ら水溶液を伝熱管１０上に流下するようになっている。
また、チャンバ９の底部に溜まったＬｉＢｒ水溶液はＬ
ｉＢｒ水溶液出口１６からポンプ２２により排出され
る。なお、チャンバ９にはデジタルマノメータ２０とチ
ャンバ内のガスを排出するバルブ１９が設けられてい
る。
した試験装置を示す。チャンバ９内を仕切り９ａにより
蒸発器及び吸収器の２室に分割し、各室に伝熱管１０を
水平にして同数配置し、夫々直列に連結する。なお、仕
切り９ａの上部は蒸気が通流することができる。そし
て、一方の蒸発器においては、冷水入口１１から伝熱管
１０内に冷水を導入し、上端部の伝熱管１０の冷水出口
１２からこの冷水を排出する。また、これらの伝熱管１
０の上方には、冷媒を室内に導入する冷媒入口１３が設
けられており、この冷媒入口１３から冷媒を伝熱管１０
上に流下するようになっている。また、冷媒ポンプ２１
はチャンバ内に溜まった冷媒を冷媒出口１４から冷媒入
口１３まで汲み上げるものである。他方、吸収器におい
ては、下端部の伝熱管１０に冷却水入口１７から冷却水
を導入し、上端部の伝熱管１０から冷却水出口１８を介
して冷却水を排出する。そして、これらの伝熱管１０の
上方には、ＬｉＢｒ水溶液を室内に導入するＬｉＢｒ水
溶液入口１５が設けられており、この水溶液入口１５か
ら水溶液を伝熱管１０上に流下するようになっている。
また、チャンバ９の底部に溜まったＬｉＢｒ水溶液はＬ
ｉＢｒ水溶液出口１６からポンプ２２により排出され
る。なお、チャンバ９にはデジタルマノメータ２０とチ
ャンバ内のガスを排出するバルブ１９が設けられてい
る。
【００２１】蒸発器において、蒸発することにより伝熱
管内を通流する冷水を冷却した冷媒は、その一部が液化
してチャンバの底部に溜まり、残部は仕切り９ａの上部
を介して吸収器内に入る。そして、冷媒は吸収器内の伝
熱管１０上に流下するＬｉＢｒ水溶液に吸収される。
管内を通流する冷水を冷却した冷媒は、その一部が液化
してチャンバの底部に溜まり、残部は仕切り９ａの上部
を介して吸収器内に入る。そして、冷媒は吸収器内の伝
熱管１０上に流下するＬｉＢｒ水溶液に吸収される。
【００２２】試験条件は以下のとおりである。 器内圧力 ：６．０ （ｍｍＨｇ） ＬｉＢｒ溶液入口濃度 ：６３ （ｗｔ／％） ＬｉＢｒ溶液入口温度 ：４６ （℃） 冷却水流速 ：１．５０（ｍ／ｓ） 冷却水入口温度 ：３２．０（℃） 液膜流量 ：０．０１７〜０．０３５（ｋｇ／ｍｓ） 界面活性剤 ：２エチルヘキサノール添加 管配列 ：１列×６段（段ピッチ２６ｍｍ） パス数 ：６パス
【００２３】但し、冷却水流量は管端部（原管部）の断
面積を基準として設定した。また、液膜流量は管片側を
流下する吸収液量とした。得られた測定値から下記数式
に従って総括伝熱係数Ｋ0を算出した。
面積を基準として設定した。また、液膜流量は管片側を
流下する吸収液量とした。得られた測定値から下記数式
に従って総括伝熱係数Ｋ0を算出した。
【００２４】
【数１】Ｋ0＝Ｑa／（ΔＴm・Ａo） Ｑa＝Ｇa・Ｃp・（ＴWout−ＴWin） ΔＴm＝（ＴLin−ＴWout）−（ＴLout−ＴWin）／ln
｛（ＴLin−ＴWout）／（ＴLout−ＴWin）｝ Ａo＝π・Ｄo・Ｌ・Ｎ 但し、 Ｑa ：吸収器の伝熱量 （ｋｃａｌ／時） Ｇa ：冷却水流量 （ｋｇ／ｈ） Ｃp ：冷却水比熱 （ｋｃａｌ／kg・℃） ＴWin ：冷却水入口温度 （℃） ＴWout：冷却水出口温度 （℃） ΔＴm ：対数平均温度差 （℃） Ｋo ：総括伝熱係数 （ｋｃａｌ／ｍ2・ｈ
・℃） Ａo ：原管部外径基準管外表面積（ｍ2） Ｄo ：原管部外径 （ｍ） Ｌ ：チューブ有効長 （ｍ） Ｎ ：チューブ本数 （本）
｛（ＴLin−ＴWout）／（ＴLout−ＴWin）｝ Ａo＝π・Ｄo・Ｌ・Ｎ 但し、 Ｑa ：吸収器の伝熱量 （ｋｃａｌ／時） Ｇa ：冷却水流量 （ｋｇ／ｈ） Ｃp ：冷却水比熱 （ｋｃａｌ／kg・℃） ＴWin ：冷却水入口温度 （℃） ＴWout：冷却水出口温度 （℃） ΔＴm ：対数平均温度差 （℃） Ｋo ：総括伝熱係数 （ｋｃａｌ／ｍ2・ｈ
・℃） Ａo ：原管部外径基準管外表面積（ｍ2） Ｄo ：原管部外径 （ｍ） Ｌ ：チューブ有効長 （ｍ） Ｎ ：チューブ本数 （本）
【００２５】図７はこの数式１から求めた総括伝熱係数
と、管外面の凹部３の管軸に対してなす角度θとの関係
を示すグラフ図、図８は総括伝熱係数と、突起間に挟ま
れた空間の面積ＡＦ２に対する稜線部の張り出し部５の
面積ＡＦ１の面積比ＡＦとの関係を示すグラフ図、図９
は総括伝熱係数と、突起４の管円周方向のピッチＰＲと
の関係を示すグラフ図、図１０は総括伝熱係数と、突起
４の上面と底部との面積比Ａとの関係を示すグラフ図、
図１１は総括伝熱係数と、管外面の凹部３の周長ピッチ
Ｐとの関係を示すグラフ図、図１２は管軸直交断面にお
ける突起４のピッチＰＦとの関係を示すグラフ図であ
る。これらの図７乃至１２及び表１及び２に示すよう
に、本発明の請求項２乃至７を満たす実施例１乃至１４
の総括伝熱係数は比較例１乃至１７の総括伝熱係数より
高いものであった。
と、管外面の凹部３の管軸に対してなす角度θとの関係
を示すグラフ図、図８は総括伝熱係数と、突起間に挟ま
れた空間の面積ＡＦ２に対する稜線部の張り出し部５の
面積ＡＦ１の面積比ＡＦとの関係を示すグラフ図、図９
は総括伝熱係数と、突起４の管円周方向のピッチＰＲと
の関係を示すグラフ図、図１０は総括伝熱係数と、突起
４の上面と底部との面積比Ａとの関係を示すグラフ図、
図１１は総括伝熱係数と、管外面の凹部３の周長ピッチ
Ｐとの関係を示すグラフ図、図１２は管軸直交断面にお
ける突起４のピッチＰＦとの関係を示すグラフ図であ
る。これらの図７乃至１２及び表１及び２に示すよう
に、本発明の請求項２乃至７を満たす実施例１乃至１４
の総括伝熱係数は比較例１乃至１７の総括伝熱係数より
高いものであった。
【００２６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
独立した突起の管軸方向に稜線部が張り出して張り出し
部を形成し、管外面に凹部を設けることにより、管周方
向及び管軸方向への濡れ広がり性が良くなり、吸収伝熱
性能が向上する。これにより、機器の小型化、高性能化
及び伝熱管構成材料の使用量の低減を図ることが可能で
ある。
独立した突起の管軸方向に稜線部が張り出して張り出し
部を形成し、管外面に凹部を設けることにより、管周方
向及び管軸方向への濡れ広がり性が良くなり、吸収伝熱
性能が向上する。これにより、機器の小型化、高性能化
及び伝熱管構成材料の使用量の低減を図ることが可能で
ある。
【図１】本発明の実施例に係る吸収式伝熱管の一部を示
す斜視図である。
す斜視図である。
【図２】同じくその管軸を含む面による断面図である。
【図３】面積比ＡＦを説明する図である。
【図４】突起の平面図である。
【図５】管軸に直交する方向の断面図である。
【図６】試験装置を示す図である。
【図７】総括伝熱係数と、管外面の凹部３の管軸に対し
てなす角度θとの関係を示すグラフ図である。
てなす角度θとの関係を示すグラフ図である。
【図８】総括伝熱係数と、突起間に挟まれた空間の面積
ＡＦ２に対する稜線部の張り出し部５の面積ＡＦ１の面
積比ＡＦとの関係を示すグラフ図である。
ＡＦ２に対する稜線部の張り出し部５の面積ＡＦ１の面
積比ＡＦとの関係を示すグラフ図である。
【図９】総括伝熱係数と、突起４の管円周方向のピッチ
ＰＲとの関係を示すグラフ図である。
ＰＲとの関係を示すグラフ図である。
【図１０】総括伝熱係数と、突起４の上面と底部との面
積比Ａとの関係を示すグラフ図である。
積比Ａとの関係を示すグラフ図である。
【図１１】総括伝熱係数と、管外面の凹部３の周長ピッ
チＰとの関係を示すグラフ図である。
チＰとの関係を示すグラフ図である。
【図１２】総括伝熱係数と、管軸直交断面における突起
４のピッチＰＦとの関係を示すグラフ図である。
４のピッチＰＦとの関係を示すグラフ図である。
１：伝熱管 ２：リブ ３：凹部 ４：突起 ５：張り出し部 ６：凹部
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１０年６月１日
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】発明の名称
【補正方法】変更
【補正内容】
【発明の名称】 吸収式熱交換器の吸収器用伝熱管
Claims (7)
- 【請求項１】 吸収式熱交換器に組み込まれる吸収器用
伝熱管において、管内面に螺旋状に延びるように設けら
れた複数個の螺旋状リブと、管外面に相互に独立して形
成された複数個の突起と、を有し、前記突起の上面は、
管内面のリブ成形部に整合する領域が管内面のリブ非成
形部に整合する領域よりも低く、前記突起間の管外面は
管内面の前記リブ成形部に整合する領域が凹んでいて螺
旋状に延びる凹部を形成していると共に、前記突起はそ
の稜線部が管軸方向に張り出していることを特徴とする
吸収式熱交換器の吸収器用伝熱管。 - 【請求項２】 前記突起の上面と底部との面積比（Ａ）
が０．２５≦Ａ≦０．４０であることを特徴とする請求
項１に記載の吸収式熱交換器の吸収器用伝熱管。 - 【請求項３】 管軸直角断面において、前記突起の上面
における凹部のピッチ（Ｐ）が５．７５ｍｍ≦P≦６．
７５ｍｍであることを特徴とする請求項１又は２に記載
の吸収式熱交換器の吸収器用伝熱管。 - 【請求項４】 前記管外面の凹部が管軸方向に対してな
す角度（θ）が３０°≦θ≦５０°であることを特徴と
する請求項１乃至３のいずれか１項に記載の吸収式熱交
換器の吸収器用伝熱管。 - 【請求項５】 前記突起の管軸方向のピッチ（ＰＦ）が
０．６２ｍｍ≦ＰＦ≦１．３３ｍｍであることを特徴と
する請求項１乃至４のいずれか１項に記載の吸収式熱交
換器の吸収器用伝熱管。 - 【請求項６】 前記突起の管周方向のピッチ（ＰＲ）が
０．５０ｍｍ≦ＰＲ≦１．２０ｍｍであることを特徴と
する請求項１乃至５のいずれか１項に記載の吸収式熱交
換器の吸収器用伝熱管。 - 【請求項７】 前記突起間に挟まれた空間の断面積（Ａ
Ｆ２）に対する前記突起の前記稜線部の張り出し部の面
積（ＡＦ１）の比（ＡＦ）が０．０５≦ＡＦ≦０．６５
であることを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項
に記載の吸収式熱交換器の吸収器用伝熱管。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11416798A JP3992833B2 (ja) | 1998-04-08 | 1998-04-08 | 吸収式熱交換器の吸収器用伝熱管 |
| MYPI99000918A MY121045A (en) | 1998-03-13 | 1999-03-12 | Falling film type heat exchanger tube. |
| US09/266,914 US6056048A (en) | 1998-03-13 | 1999-03-12 | Falling film type heat exchanger tube |
| KR1019990008528A KR100310588B1 (ko) | 1998-03-13 | 1999-03-13 | 강하 경막형 열교환기 관 |
| CNB991033086A CN1203288C (zh) | 1998-03-13 | 1999-03-15 | 降膜式热交换器管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11416798A JP3992833B2 (ja) | 1998-04-08 | 1998-04-08 | 吸収式熱交換器の吸収器用伝熱管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11294899A true JPH11294899A (ja) | 1999-10-29 |
| JP3992833B2 JP3992833B2 (ja) | 2007-10-17 |
Family
ID=14630859
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11416798A Expired - Lifetime JP3992833B2 (ja) | 1998-03-13 | 1998-04-08 | 吸収式熱交換器の吸収器用伝熱管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3992833B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105509534A (zh) * | 2014-09-25 | 2016-04-20 | 天津市华春新能源技术发展有限公司 | 一种斜锥形低阻力翅片管 |
Citations (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51128349U (ja) * | 1975-04-14 | 1976-10-16 | ||
| JPS54159754A (en) * | 1978-06-02 | 1979-12-17 | Trane Co | Device that absorb vapor in liquid absorption refrigerating system containing vapor and its method |
| JPS5850143A (ja) * | 1982-08-06 | 1983-03-24 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 凝縮伝熱管の製法 |
| JPS5942476U (ja) * | 1982-09-08 | 1984-03-19 | 株式会社神戸製鋼所 | 凝縮伝熱管 |
| JPS59139867U (ja) * | 1983-03-08 | 1984-09-18 | 川重冷熱工業株式会社 | 吸収式冷凍機における吸収器伝熱管 |
| JPS62206356A (ja) * | 1986-03-05 | 1987-09-10 | 東京瓦斯株式会社 | 滴下液分散用伝熱管 |
| JPS6435368U (ja) * | 1988-07-08 | 1989-03-03 | ||
| JPH01291074A (ja) * | 1988-05-18 | 1989-11-22 | Hitachi Cable Ltd | 縦形吸収器用伝熱管 |
| JPH0518633A (ja) * | 1991-07-09 | 1993-01-26 | Sanyo Electric Co Ltd | 吸収式冷凍機 |
| JPH05223480A (ja) * | 1992-02-17 | 1993-08-31 | Kobe Steel Ltd | 凝縮伝熱管 |
| JPH0771889A (ja) * | 1993-07-07 | 1995-03-17 | Kobe Steel Ltd | 流下液膜式蒸発器用伝熱管 |
| JPH0835739A (ja) * | 1994-07-27 | 1996-02-06 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 吸収式冷凍機用伝熱管 |
| JPH09113066A (ja) * | 1995-10-19 | 1997-05-02 | Sanyo Electric Co Ltd | 吸収器用伝熱管 |
| JPH10318691A (ja) * | 1997-03-17 | 1998-12-04 | Kobe Steel Ltd | 流下液膜式蒸発器用伝熱管 |
| JPH11257888A (ja) * | 1998-03-13 | 1999-09-24 | Kobe Steel Ltd | 流下液膜式蒸発器用伝熱管 |
-
1998
- 1998-04-08 JP JP11416798A patent/JP3992833B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (15)
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|---|---|---|---|---|
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| JPH0518633A (ja) * | 1991-07-09 | 1993-01-26 | Sanyo Electric Co Ltd | 吸収式冷凍機 |
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| JPH0771889A (ja) * | 1993-07-07 | 1995-03-17 | Kobe Steel Ltd | 流下液膜式蒸発器用伝熱管 |
| JPH0835739A (ja) * | 1994-07-27 | 1996-02-06 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 吸収式冷凍機用伝熱管 |
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| JPH10318691A (ja) * | 1997-03-17 | 1998-12-04 | Kobe Steel Ltd | 流下液膜式蒸発器用伝熱管 |
| JPH11257888A (ja) * | 1998-03-13 | 1999-09-24 | Kobe Steel Ltd | 流下液膜式蒸発器用伝熱管 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
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