JPH11324663A - 排気ガス浄化用触媒 - Google Patents
排気ガス浄化用触媒Info
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- JPH11324663A JPH11324663A JP10127025A JP12702598A JPH11324663A JP H11324663 A JPH11324663 A JP H11324663A JP 10127025 A JP10127025 A JP 10127025A JP 12702598 A JP12702598 A JP 12702598A JP H11324663 A JPH11324663 A JP H11324663A
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Landscapes
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】ＨＣを含む排気ガス中のＮＯを効率良く浄化す
る。 【解決手段】排気ガスの流れ方向の上流側に第１触媒２
を配置し、下流側に第２触媒３を配置する。第１触媒２
は、Ａｇをγ−アルミナに担持させてなる触媒で構成
し、第２触媒３は、細孔路系が三次元であるゼオライト
にＡｇが担持されてなる触媒で構成する。
る。 【解決手段】排気ガスの流れ方向の上流側に第１触媒２
を配置し、下流側に第２触媒３を配置する。第１触媒２
は、Ａｇをγ−アルミナに担持させてなる触媒で構成
し、第２触媒３は、細孔路系が三次元であるゼオライト
にＡｇが担持されてなる触媒で構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えばディーゼル
エンジンの排気ガス（酸素濃度１０％以上）やリーンバ
ーンエンジンの排気ガス（酸素濃度４％以上，Ａ／Ｆ＞
２２）のように酸素濃度が高い排気ガス中のＮＯを浄化
することに適した排気ガス浄化用触媒に関する。
エンジンの排気ガス（酸素濃度１０％以上）やリーンバ
ーンエンジンの排気ガス（酸素濃度４％以上，Ａ／Ｆ＞
２２）のように酸素濃度が高い排気ガス中のＮＯを浄化
することに適した排気ガス浄化用触媒に関する。
【０００２】
【従来の技術】特開昭６３−４９２５５号公報には、Ｎ
Ｏ（一酸化窒素）をＮＯ2 （二酸化窒素）に酸化する第
１触媒を排気ガス流れ方向の上流側に、その下流側にＮ
Ｏ2 をＮ2 （窒素）に還元分解する第２触媒を配置して
なる排気ガス浄化用触媒を開示している。第１触媒とし
ては、Ａｇ、Ｍｎ等の金属、Ｃｕの酸化物又はハロゲン
化物が用いられ、第２触媒としてはゼオライトが用いら
れている。
Ｏ（一酸化窒素）をＮＯ2 （二酸化窒素）に酸化する第
１触媒を排気ガス流れ方向の上流側に、その下流側にＮ
Ｏ2 をＮ2 （窒素）に還元分解する第２触媒を配置して
なる排気ガス浄化用触媒を開示している。第１触媒とし
ては、Ａｇ、Ｍｎ等の金属、Ｃｕの酸化物又はハロゲン
化物が用いられ、第２触媒としてはゼオライトが用いら
れている。
【０００３】特開平８−１９２０５０号公報には、Ａ
ｇ、Ｃｏ又はＮｉをアルミナに担持させてなる第１触媒
を排気ガス流れ方向の上流側に、Ａｇをモルデナイトに
担持させてなる第２触媒を下流側に配置してなる排気ガ
ス浄化用触媒を開示している。この触媒では、第１触媒
がＮＯをＮＯ2 に酸化することに寄与し、第２触媒がＮ
Ｏ2 を還元することに寄与するものと考えられる。
ｇ、Ｃｏ又はＮｉをアルミナに担持させてなる第１触媒
を排気ガス流れ方向の上流側に、Ａｇをモルデナイトに
担持させてなる第２触媒を下流側に配置してなる排気ガ
ス浄化用触媒を開示している。この触媒では、第１触媒
がＮＯをＮＯ2 に酸化することに寄与し、第２触媒がＮ
Ｏ2 を還元することに寄与するものと考えられる。
【０００４】特開平８−２７６１３１号公報には、Ａｇ
をアルミナ又はチタニアに担持させてなる第１触媒を排
気ガス流れ方向の上流側に、Ａｇ、Ｃｕ又はＮｉをアル
ミナ、チタニア、ゼオライト、シリカ又はジルコニアに
担持させてなる第２触媒とＰｔ等の金属をアルミナ、チ
タニア、ゼオライト、シリカ又はジルコニアに担持させ
てなる第３触媒との混合物を下流側に配置してなる排気
ガス浄化用触媒を開示している。これは、ＮＯ及びエタ
ノールを含む排気ガスを第１触媒に接触させることによ
って、ＮＯをＮ2 に還元し、その際に生成する亜硝酸エ
ステル、アンモニア等の含窒素化合物を第２触媒と第３
触媒との混合物に接触させることによって、該窒素化合
物を除去する、というものである。
をアルミナ又はチタニアに担持させてなる第１触媒を排
気ガス流れ方向の上流側に、Ａｇ、Ｃｕ又はＮｉをアル
ミナ、チタニア、ゼオライト、シリカ又はジルコニアに
担持させてなる第２触媒とＰｔ等の金属をアルミナ、チ
タニア、ゼオライト、シリカ又はジルコニアに担持させ
てなる第３触媒との混合物を下流側に配置してなる排気
ガス浄化用触媒を開示している。これは、ＮＯ及びエタ
ノールを含む排気ガスを第１触媒に接触させることによ
って、ＮＯをＮ2 に還元し、その際に生成する亜硝酸エ
ステル、アンモニア等の含窒素化合物を第２触媒と第３
触媒との混合物に接触させることによって、該窒素化合
物を除去する、というものである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術のうちの
前二者は、排気ガス中のＮＯをＮＯ2 に酸化してからこ
れを還元分解せんとするものであるが、三番目のものは
メタノールを含む排気ガス中のＮＯをＮ2 に還元し、そ
の際の副生成物である窒素化合物をさらに効率良く除去
せんとするものであって、前二者とは考え方の異なる触
媒である。
前二者は、排気ガス中のＮＯをＮＯ2 に酸化してからこ
れを還元分解せんとするものであるが、三番目のものは
メタノールを含む排気ガス中のＮＯをＮ2 に還元し、そ
の際の副生成物である窒素化合物をさらに効率良く除去
せんとするものであって、前二者とは考え方の異なる触
媒である。
【０００６】さて、前二者の触媒構成のように、ＮＯを
ＮＯ2 に酸化してからこれをＮ2 に還元しようとする場
合、その還元にあたっては、ＮＯ2 と還元剤とをその還
元用触媒に効率良く引き付けることが重要となる。ま
た、ＮＯをＮＯ2 に効率良く酸化することが重要にな
る。
ＮＯ2 に酸化してからこれをＮ2 に還元しようとする場
合、その還元にあたっては、ＮＯ2 と還元剤とをその還
元用触媒に効率良く引き付けることが重要となる。ま
た、ＮＯをＮＯ2 に効率良く酸化することが重要にな
る。
【０００７】そこで、本発明は、かかる観点から、酸素
濃度の高い排気ガス中のＮＯを効率良く浄化することが
できるようにした排気ガス浄化用触媒を提供するもので
ある。
濃度の高い排気ガス中のＮＯを効率良く浄化することが
できるようにした排気ガス浄化用触媒を提供するもので
ある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】この出願の発明の一つ
は、ＮＯ及びＨＣ（炭化水素）を含む排気ガス流れ方向
の上流側に第１触媒が配置され、下流側に第２触媒が配
置されている排気ガス浄化用触媒であって、上記第１触
媒は、Ａｇを触媒金属として含有するものであり、上記
第２触媒は、細孔路系が三次元であるゼオライトにＡｇ
が担持されてなるものであることを特徴とする。
は、ＮＯ及びＨＣ（炭化水素）を含む排気ガス流れ方向
の上流側に第１触媒が配置され、下流側に第２触媒が配
置されている排気ガス浄化用触媒であって、上記第１触
媒は、Ａｇを触媒金属として含有するものであり、上記
第２触媒は、細孔路系が三次元であるゼオライトにＡｇ
が担持されてなるものであることを特徴とする。
【０００９】このような排気ガス浄化用触媒にあって
は、Ａｇを含有する第１触媒が排気ガス中のＮＯをＮＯ
2 に酸化し、第２触媒がこのＮＯ2 をＮ2 に還元するこ
とになるが、高いＮＯｘ浄化率が得られる。これは、Ｎ
Ｏ2 からＮ2 への還元においてはＨＣが還元剤として働
くが、その際に細孔路系が三次元であるゼオライトにＡ
ｇが担持されてなる第２触媒がＮＯ2 及びＨＣを良く引
き付けるためであると考えられる。
は、Ａｇを含有する第１触媒が排気ガス中のＮＯをＮＯ
2 に酸化し、第２触媒がこのＮＯ2 をＮ2 に還元するこ
とになるが、高いＮＯｘ浄化率が得られる。これは、Ｎ
Ｏ2 からＮ2 への還元においてはＨＣが還元剤として働
くが、その際に細孔路系が三次元であるゼオライトにＡ
ｇが担持されてなる第２触媒がＮＯ2 及びＨＣを良く引
き付けるためであると考えられる。
【００１０】このような三次元孔路系のゼオライトとし
ては、ＭＦＩ、β型ゼオライト及びＦＡＵ（フォージャ
サイト）が好適であり、これらから選択される１種のゼ
オライトを単独で、又は２種以上を混合して用いること
ができる。
ては、ＭＦＩ、β型ゼオライト及びＦＡＵ（フォージャ
サイト）が好適であり、これらから選択される１種のゼ
オライトを単独で、又は２種以上を混合して用いること
ができる。
【００１１】上記第１触媒を担体に担持して用いる場
合、該担体１Ｌ当たりのＡｇ担持量は１５ｇ〜１５０ｇ
とすることが好ましい。Ａｇ量がこの範囲であれば、Ｎ
ＯのＮＯ2 への転化率が高くなるからである。
合、該担体１Ｌ当たりのＡｇ担持量は１５ｇ〜１５０ｇ
とすることが好ましい。Ａｇ量がこの範囲であれば、Ｎ
ＯのＮＯ2 への転化率が高くなるからである。
【００１２】上記第２触媒を担体に担持して用いる場
合、該担体１Ｌ当たりのＡｇ担持量は１．６ｇ〜６．４
ｇとすることが好ましい。Ａｇ量がこの範囲であれば、
ＮＯ2のＮ2 への転化率が高くなるからである。
合、該担体１Ｌ当たりのＡｇ担持量は１．６ｇ〜６．４
ｇとすることが好ましい。Ａｇ量がこの範囲であれば、
ＮＯ2のＮ2 への転化率が高くなるからである。
【００１３】上記第２触媒のゼオライトとしては、その
ケイバン比が４０以下であるものが好適である。ケイバ
ン比が低くなるほど酸量が多くなり、ＮＯ2 の還元反応
を生じさせる活性点が増える、ないしは活性度が高くな
るからである。その場合のゼオライトとしてはＭＦＩが
好適である。酸量でいえば、その値が０．３mmol／ｇ以
上のゼオライトであることが好適である。
ケイバン比が４０以下であるものが好適である。ケイバ
ン比が低くなるほど酸量が多くなり、ＮＯ2 の還元反応
を生じさせる活性点が増える、ないしは活性度が高くな
るからである。その場合のゼオライトとしてはＭＦＩが
好適である。酸量でいえば、その値が０．３mmol／ｇ以
上のゼオライトであることが好適である。
【００１４】従って、ＮＯをＮＯ2 に酸化するための第
１触媒と、酸化されたＮＯ2 を還元するための第２触媒
とを、前者が排気ガス流れ方向の上流側に、後者が下流
側になるように配置する場合だけでなく、両触媒を担体
に層状に担持する場合、あるいは両触媒を混合して用い
る場合であっても、この第２触媒として、細孔路系が三
次元であるゼオライトにＡｇが担持されてなるものを用
いれば、ＮＯｘ浄化率が高くなる。
１触媒と、酸化されたＮＯ2 を還元するための第２触媒
とを、前者が排気ガス流れ方向の上流側に、後者が下流
側になるように配置する場合だけでなく、両触媒を担体
に層状に担持する場合、あるいは両触媒を混合して用い
る場合であっても、この第２触媒として、細孔路系が三
次元であるゼオライトにＡｇが担持されてなるものを用
いれば、ＮＯｘ浄化率が高くなる。
【００１５】
【発明の効果】本発明によれば、Ａｇを触媒金属として
含有する第１触媒を、ＮＯ及びＨＣを含む排気ガス流れ
方向の上流側に配置し、その下流側に、細孔路系が三次
元であるゼオライトにＡｇが担持されてなる第２触媒を
配置したから、第１触媒によって排気ガス中のＮＯをＮ
Ｏ2 に酸化し、第２触媒によってこのＮＯ2 をＮ2 に効
率良く還元することができ、ＮＯｘ浄化率が向上する。
含有する第１触媒を、ＮＯ及びＨＣを含む排気ガス流れ
方向の上流側に配置し、その下流側に、細孔路系が三次
元であるゼオライトにＡｇが担持されてなる第２触媒を
配置したから、第１触媒によって排気ガス中のＮＯをＮ
Ｏ2 に酸化し、第２触媒によってこのＮＯ2 をＮ2 に効
率良く還元することができ、ＮＯｘ浄化率が向上する。
【００１６】特に、第１触媒の担体１Ｌ当たりのＡｇ担
持量を１５ｇ〜１５０ｇとすれば、ＮＯのＮＯ2 への転
化率が高くなるから、ＮＯｘ浄化率の向上に有利にな
り、第２触媒の担体１Ｌ当たりのＡｇ担持量を１．６ｇ
〜６．４ｇとすれば、ＮＯ2 のＮ2 への転化率が高くな
るから、ＮＯｘ浄化率の向上に有利になる。
持量を１５ｇ〜１５０ｇとすれば、ＮＯのＮＯ2 への転
化率が高くなるから、ＮＯｘ浄化率の向上に有利にな
り、第２触媒の担体１Ｌ当たりのＡｇ担持量を１．６ｇ
〜６．４ｇとすれば、ＮＯ2 のＮ2 への転化率が高くな
るから、ＮＯｘ浄化率の向上に有利になる。
【００１７】また、第２触媒のゼオライトとしてケイバ
ン比が４０以下のものを用いれば、特にＭＦＩを用いれ
ば、あるいは酸量が０．３mmol／ｇ以上のゼオライトを
用いれば、ＮＯｘ浄化率の向上に有利になる。
ン比が４０以下のものを用いれば、特にＭＦＩを用いれ
ば、あるいは酸量が０．３mmol／ｇ以上のゼオライトを
用いれば、ＮＯｘ浄化率の向上に有利になる。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。
に基づいて説明する。
【００１９】＜排気ガス浄化用触媒の構造＞図１は自動
車のディーゼルエンジンの排気ガス（ＮＯ濃度が例えば
５０〜６００ｐｐｍで、ＨＣ濃度が例えば１０〜１００
０ｐｐｍＣであるもの）を浄化するための排気ガス浄化
用触媒１の構造例を示す。同図において、２はＮＯをＮ
Ｏ2に酸化するための第１触媒、３は酸化されたＮＯ2
を還元するための第２触媒であり、この両触媒２，３は
前者が排気ガス流れ方向における上流側に、後者がその
下流側になるように連ねて配置されている。この場合、
第１触媒２と第２触媒３とは、同じ担体に区分けして担
持させても、異なる担体に担持させて前後に連ねるよう
にしてもよい。
車のディーゼルエンジンの排気ガス（ＮＯ濃度が例えば
５０〜６００ｐｐｍで、ＨＣ濃度が例えば１０〜１００
０ｐｐｍＣであるもの）を浄化するための排気ガス浄化
用触媒１の構造例を示す。同図において、２はＮＯをＮ
Ｏ2に酸化するための第１触媒、３は酸化されたＮＯ2
を還元するための第２触媒であり、この両触媒２，３は
前者が排気ガス流れ方向における上流側に、後者がその
下流側になるように連ねて配置されている。この場合、
第１触媒２と第２触媒３とは、同じ担体に区分けして担
持させても、異なる担体に担持させて前後に連ねるよう
にしてもよい。
【００２０】また、図示は省略するが、第１触媒２と第
３触媒３とは、同じ担体に層状に担持させる場合もあ
る。この両触媒２，３が触媒機能的に互いに干渉し易い
場合には、両触媒層の間に両者の干渉を防止するバッフ
ァー層を設ける場合がある。もちろん、両触媒２，３が
互いに干渉し合わないものであれば、両者を混合して担
体に担持することができる。
３触媒３とは、同じ担体に層状に担持させる場合もあ
る。この両触媒２，３が触媒機能的に互いに干渉し易い
場合には、両触媒層の間に両者の干渉を防止するバッフ
ァー層を設ける場合がある。もちろん、両触媒２，３が
互いに干渉し合わないものであれば、両者を混合して担
体に担持することができる。
【００２１】＜排気ガス浄化用触媒の具体例＞上流側の
第１触媒を、アルミナ母材に触媒金属としてＡｇを担持
させたAg/Al2O3触媒で構成し、下流側の第２触媒を、Ｍ
ＦＩ（合成ゼオライトＺＳＭ−５）母材に触媒金属とし
てＡｇ担持させてなるAg/ZSM5 触媒で構成した。調製法
は次の通りである。
第１触媒を、アルミナ母材に触媒金属としてＡｇを担持
させたAg/Al2O3触媒で構成し、下流側の第２触媒を、Ｍ
ＦＩ（合成ゼオライトＺＳＭ−５）母材に触媒金属とし
てＡｇ担持させてなるAg/ZSM5 触媒で構成した。調製法
は次の通りである。
【００２２】第１触媒Ag/Al2O3の調製 アルミナ母材としては高比表面積のγ−アルミナ粉末を
用い、これと水和アルミナ粉末（バインダ）とを５：１
の重量比で秤取り、これにイオン交換水を加え攪拌して
スラリーを得た。このスラリー中にコージェライト製の
モノリスハニカム担体（容量１２．５ｍＬ，４００セル
／平方インチ，壁厚６ミリインチのもの）を浸し、これ
を引き上げて乾燥させる、という作業を繰り返すことに
よって、この担体におけるアルミナ母材の担持量を１３
０ｇ／Ｌ（ハニカム担体１Ｌ当たりの担持量のこと。以
下、同じ。）とした。乾燥温度は１５０℃である。そし
て、この担体に大気雰囲気において５００℃で２時間の
焼成を施した。
用い、これと水和アルミナ粉末（バインダ）とを５：１
の重量比で秤取り、これにイオン交換水を加え攪拌して
スラリーを得た。このスラリー中にコージェライト製の
モノリスハニカム担体（容量１２．５ｍＬ，４００セル
／平方インチ，壁厚６ミリインチのもの）を浸し、これ
を引き上げて乾燥させる、という作業を繰り返すことに
よって、この担体におけるアルミナ母材の担持量を１３
０ｇ／Ｌ（ハニカム担体１Ｌ当たりの担持量のこと。以
下、同じ。）とした。乾燥温度は１５０℃である。そし
て、この担体に大気雰囲気において５００℃で２時間の
焼成を施した。
【００２３】一方、硝酸銀を純水に溶解し（飽和しない
溶解量であればよい）、この水溶液を上記アルミナ母材
を担持した担体に所定量含浸させ、１５０℃で乾燥さ
せ、さらに大気雰囲気において５００℃で２時間の焼成
行なった。この第１触媒のＡｇ担持量は３０ｇ／Ｌであ
る。なお、硝酸銀に代えて酢酸銀を用いてもよい。ま
た、当該触媒における不純物量は１％以下である。この
点は以下に説明する他の触媒も同じである。
溶解量であればよい）、この水溶液を上記アルミナ母材
を担持した担体に所定量含浸させ、１５０℃で乾燥さ
せ、さらに大気雰囲気において５００℃で２時間の焼成
行なった。この第１触媒のＡｇ担持量は３０ｇ／Ｌであ
る。なお、硝酸銀に代えて酢酸銀を用いてもよい。ま
た、当該触媒における不純物量は１％以下である。この
点は以下に説明する他の触媒も同じである。
【００２４】第２触媒Ag/Zの調製 ＭＦＩ母材としてケイバン比が２０のＨ型ＺＳＭ５粉末
を用い、これと水和アルミナ粉末（バインダ）とを５：
１の重量比で秤取り、これにイオン交換水を加え攪拌し
てスラリーを得た。このスラリー中に第１触媒の担体と
同様の担体（但し容量２５ｍＬ）を浸し、これを引き上
げて乾燥させる、という作業を繰り返すことによって、
この担体におけるアルミナ母材の担持量を１３０ｇ／Ｌ
とした。乾燥温度は１５０℃である。そして、これに大
気雰囲気において５００℃で２時間の焼成を施した。
を用い、これと水和アルミナ粉末（バインダ）とを５：
１の重量比で秤取り、これにイオン交換水を加え攪拌し
てスラリーを得た。このスラリー中に第１触媒の担体と
同様の担体（但し容量２５ｍＬ）を浸し、これを引き上
げて乾燥させる、という作業を繰り返すことによって、
この担体におけるアルミナ母材の担持量を１３０ｇ／Ｌ
とした。乾燥温度は１５０℃である。そして、これに大
気雰囲気において５００℃で２時間の焼成を施した。
【００２５】一方、硝酸銀を純水に溶解し、この水溶液
を上記ＺＳＭ５母材を担持した担体に所定量含浸させ、
１５０℃で乾燥させ、さらに大気雰囲気において５００
℃で２時間の焼成を行なった。この第２触媒のＡｇ担持
量は３．２ｇ／Ｌである。
を上記ＺＳＭ５母材を担持した担体に所定量含浸させ、
１５０℃で乾燥させ、さらに大気雰囲気において５００
℃で２時間の焼成を行なった。この第２触媒のＡｇ担持
量は３．２ｇ／Ｌである。
【００２６】＜ＮＯｘ浄化率の測定＞上記第１触媒と第
２触媒とを、前者がガス流通方向の上流側に、後者が下
流側になるように模擬排気ガス流通装置に組み込み、次
の組成の模擬排気ガスを流通させて最大ＮＯｘ浄化率を
測定した。この測定にあたっては、第１触媒入口のガス
温度が１５０℃から４００℃まで２５℃／分で上昇する
ようにした。空間速度は５６０００／ｈである。
２触媒とを、前者がガス流通方向の上流側に、後者が下
流側になるように模擬排気ガス流通装置に組み込み、次
の組成の模擬排気ガスを流通させて最大ＮＯｘ浄化率を
測定した。この測定にあたっては、第１触媒入口のガス
温度が１５０℃から４００℃まで２５℃／分で上昇する
ようにした。空間速度は５６０００／ｈである。
【００２７】ＨＣ(C3H6)：１７０ｐｐｍＣ，ＮＯ：１７
０ｐｐｍ，ＣＯ：２００ｐｐｍ，ＣＯ2：２％，Ｈ2Ｏ：
５％，Ｏ2：１０％
０ｐｐｍ，ＣＯ：２００ｐｐｍ，ＣＯ2：２％，Ｈ2Ｏ：
５％，Ｏ2：１０％
【００２８】結果は比較例と共に図２に示されている。
同図において、比較例触媒はいずれも第１触媒について
は実施例と同じくAg/Al2O3触媒とし、第２触媒の構成を
変えたものであり、同図では第２触媒の構成を記号で示
している。記号の意味は次の通りである。
同図において、比較例触媒はいずれも第１触媒について
は実施例と同じくAg/Al2O3触媒とし、第２触媒の構成を
変えたものであり、同図では第２触媒の構成を記号で示
している。記号の意味は次の通りである。
【００２９】Ag/Al2O3 これは、第２触媒についても第１触媒と同じAg/Al2O3触
媒を用いたものである。但し、その担体の容量は他の第
２触媒と同じく２５ｍＬであり、アルミナ母材の担持量
は１３０ｇ／Ｌ、Ａｇ担持量は３０ｇ／Ｌである。
媒を用いたものである。但し、その担体の容量は他の第
２触媒と同じく２５ｍＬであり、アルミナ母材の担持量
は１３０ｇ／Ｌ、Ａｇ担持量は３０ｇ／Ｌである。
【００３０】 Ptイオン交換ZSM5 これは、ケイバン比２０のＺＳＭ５にＰｔをイオン交換
によって担持させた触媒を第２触媒としたものである。
担体におけるＺＳＭ５担持量は１３０ｇ／Ｌ、Ｐｔ担持
量は０．３ｇ／Ｌである。
によって担持させた触媒を第２触媒としたものである。
担体におけるＺＳＭ５担持量は１３０ｇ／Ｌ、Ｐｔ担持
量は０．３ｇ／Ｌである。
【００３１】ZSM5 これは、ケイバン比２０のＺＳＭ５を第２触媒としたも
のである。触媒金属は担持されていない。担体における
ＺＳＭ５担持量は１３０ｇ／Ｌである。
のである。触媒金属は担持されていない。担体における
ＺＳＭ５担持量は１３０ｇ／Ｌである。
【００３２】Al2O3 これは、高比表面積のγ−アルミナを第２触媒としたも
のである。触媒金属は担持されていない。担体における
γ−アルミナ担持量は１３０ｇ／Ｌである。
のである。触媒金属は担持されていない。担体における
γ−アルミナ担持量は１３０ｇ／Ｌである。
【００３３】Pt/Z これは、ケイバン比２０のＺＳＭ５にＰｔをAg/Zと同じ
く含浸によって担持させた触媒を第２触媒としたもので
ある。担体におけるＺＳＭ５担持量は１３０ｇ／Ｌ、Ｐ
ｔ担持量は３ｇ／Ｌである。
く含浸によって担持させた触媒を第２触媒としたもので
ある。担体におけるＺＳＭ５担持量は１３０ｇ／Ｌ、Ｐ
ｔ担持量は３ｇ／Ｌである。
【００３４】図２に示す結果によれば、最大ＮＯｘ浄化
率は、アルミナにＡｇを担持させた場合（Ag/Al2O3）は
アルミナのみの場合（Al2O3 ）よりも低くなり、ＺＳＭ
５にＰｔを担持させた場合（Ptイオン交換ZSM5，Pt/Z）
もＺＳＭ５のみの場合（ＺＳＭ５）よりも低くなってい
る。これに対して、ＺＳＭ５にＡｇを担持させた実施例
（Ａｇ／Ｚ）のみが、母材単独の場合よりも最大ＮＯｘ
浄化率が高くなっている。
率は、アルミナにＡｇを担持させた場合（Ag/Al2O3）は
アルミナのみの場合（Al2O3 ）よりも低くなり、ＺＳＭ
５にＰｔを担持させた場合（Ptイオン交換ZSM5，Pt/Z）
もＺＳＭ５のみの場合（ＺＳＭ５）よりも低くなってい
る。これに対して、ＺＳＭ５にＡｇを担持させた実施例
（Ａｇ／Ｚ）のみが、母材単独の場合よりも最大ＮＯｘ
浄化率が高くなっている。
【００３５】この結果から、第２触媒として、実施例の
ようにＺＳＭ５にＡｇを担持させた触媒を用いることが
ＮＯｘ浄化に有利であることがわかる。
ようにＺＳＭ５にＡｇを担持させた触媒を用いることが
ＮＯｘ浄化に有利であることがわかる。
【００３６】＜ＮＯ2 →Ｎ2 転化率の測定＞上記実施例
及び比較例の各第２触媒について、各々を単独で使用し
た場合（第１触媒なし）のＮＯ2 →Ｎ2 転化率（最大
値）を測定した。ハニカム担体の容量は２５ｍＬであ
る。使用した模擬排気ガスの組成は次の通りであり、第
１触媒入口のガス温度は１５０℃から４００℃まで２５
℃／分で上昇するようにした。空間速度は５６０００／
ｈである。
及び比較例の各第２触媒について、各々を単独で使用し
た場合（第１触媒なし）のＮＯ2 →Ｎ2 転化率（最大
値）を測定した。ハニカム担体の容量は２５ｍＬであ
る。使用した模擬排気ガスの組成は次の通りであり、第
１触媒入口のガス温度は１５０℃から４００℃まで２５
℃／分で上昇するようにした。空間速度は５６０００／
ｈである。
【００３７】ＨＣ(C3H6)：１７０ｐｐｍＣ，ＮＯ2：１
７０ｐｐｍ，ＣＯ：２００ｐｐｍ， ＣＯ2：２％，
Ｈ2Ｏ：５％，Ｏ2：１０％
７０ｐｐｍ，ＣＯ：２００ｐｐｍ， ＣＯ2：２％，
Ｈ2Ｏ：５％，Ｏ2：１０％
【００３８】結果は図３に示されており、図３に示す結
果に対応したものになっている。これから、上記実施例
において高いＮＯｘ浄化率（ＮＯ浄化率）が得られたの
は、後段の第２触媒Ag/ZのＮＯ2 →Ｎ2 転化能が高いた
めであり、従って、実施例では、前段の第１触媒Ag/Al2
O3が排気ガス中のＮＯをＮＯ2 に酸化することに働き、
後段の第２触媒がＮＯ2 をＮ2 に還元することに有効に
働いている、ということがわかる。
果に対応したものになっている。これから、上記実施例
において高いＮＯｘ浄化率（ＮＯ浄化率）が得られたの
は、後段の第２触媒Ag/ZのＮＯ2 →Ｎ2 転化能が高いた
めであり、従って、実施例では、前段の第１触媒Ag/Al2
O3が排気ガス中のＮＯをＮＯ2 に酸化することに働き、
後段の第２触媒がＮＯ2 をＮ2 に還元することに有効に
働いている、ということがわかる。
【００３９】＜第１触媒について＞図４は上記Ag/Al2O3
触媒の第１触媒としての適性を評価したものである。す
なわち、Ag/Al2O3触媒、Co/H-FAU触媒、Pt/Al2O3 触媒
及びMn/Al2O3触媒の各々について、ＮＯからＮＯ2 への
転化率を測定した。この測定に用いた模擬排気ガスの組
成及びCo/H-FAU触媒、Pt/Al2O3触媒及びMn/Al2O3触媒の
内容は次の通りであり、ハニカム担体の容量は２５ｍＬ
である。昇温条件は先のＮＯｘ浄化率の測定の場合と同
じである。
触媒の第１触媒としての適性を評価したものである。す
なわち、Ag/Al2O3触媒、Co/H-FAU触媒、Pt/Al2O3 触媒
及びMn/Al2O3触媒の各々について、ＮＯからＮＯ2 への
転化率を測定した。この測定に用いた模擬排気ガスの組
成及びCo/H-FAU触媒、Pt/Al2O3触媒及びMn/Al2O3触媒の
内容は次の通りであり、ハニカム担体の容量は２５ｍＬ
である。昇温条件は先のＮＯｘ浄化率の測定の場合と同
じである。
【００４０】ＨＣ(C3H6)：１７０ｐｐｍＣ，ＮＯ：１７
０ｐｐｍ，ＣＯ：２００ｐｐｍ，ＣＯ2：４．５％，Ｈ2
Ｏ：５％，Ｏ2：１０％
０ｐｐｍ，ＣＯ：２００ｐｐｍ，ＣＯ2：４．５％，Ｈ2
Ｏ：５％，Ｏ2：１０％
【００４１】Co/H-FAU これは、Ｈ型ＦＡＵを母材とし、これに触媒金属として
Ｃｏを担持させた触媒である。
Ｃｏを担持させた触媒である。
【００４２】Pt/Al2O3 これは、γ−アルミナを母材とし、これに触媒金属とし
てＰｔを担持させた触媒である。
てＰｔを担持させた触媒である。
【００４３】Mn/Al2O3 これは、γ−アルミナを母材とし、これに触媒金属とし
てＭｎを担持させた触媒である。
てＭｎを担持させた触媒である。
【００４４】いずれもその調製に上述のAg/Al2O3触媒と
同じ調製法を採用した。触媒金属の担持量はAg/Al2O3触
媒を含めていずれも０．４４mol/Ｌである。
同じ調製法を採用した。触媒金属の担持量はAg/Al2O3触
媒を含めていずれも０．４４mol/Ｌである。
【００４５】図４によれば、２５０℃以上のガス温度で
はAg/Al2O3触媒のＮＯ転化率が最も高く、この触媒を第
１触媒として用いることがＮＯｘの浄化に有利であるこ
とがわかる。
はAg/Al2O3触媒のＮＯ転化率が最も高く、この触媒を第
１触媒として用いることがＮＯｘの浄化に有利であるこ
とがわかる。
【００４６】＜第１触媒に用いるAg/Al2O3触媒のＡｇ担
持量について＞上述の如く、本発明に係る排気ガス浄化
用触媒が優れている理由の一つは、第１触媒によってＮ
ＯがＮＯ2 に転化される点にある。そこで、Ag/Al2O3触
媒について、そのＡｇ担持量を種々に変えて最大ＮＯ転
化率を測定した。Ag/Al2O3触媒の調製法は先に説明した
通りであり、ハニカム担体の容量は２５ｍＬである。ま
た、ＮＯ転化率の測定法も図４の場合と同じである。結
果は図５に示されている。同図のラインＬは同様のγ−
アルミナにＰｔを２ｇ／Ｌ担持させた触媒の最大ＮＯ転
化率ラインである。
持量について＞上述の如く、本発明に係る排気ガス浄化
用触媒が優れている理由の一つは、第１触媒によってＮ
ＯがＮＯ2 に転化される点にある。そこで、Ag/Al2O3触
媒について、そのＡｇ担持量を種々に変えて最大ＮＯ転
化率を測定した。Ag/Al2O3触媒の調製法は先に説明した
通りであり、ハニカム担体の容量は２５ｍＬである。ま
た、ＮＯ転化率の測定法も図４の場合と同じである。結
果は図５に示されている。同図のラインＬは同様のγ−
アルミナにＰｔを２ｇ／Ｌ担持させた触媒の最大ＮＯ転
化率ラインである。
【００４７】同図によれば、Ａｇ担持量は１５〜１５０
ｇ／Ｌが好ましく、さらに好ましいのは２０〜１２０ｇ
／Ｌであることがわかる。因みに、この測定に使用した
触媒は、アルミナ及びバインダを合わせた担持量が１３
０ｇ／Ｌ、アルミナとバインダとの重量比率が５：１で
ある。
ｇ／Ｌが好ましく、さらに好ましいのは２０〜１２０ｇ
／Ｌであることがわかる。因みに、この測定に使用した
触媒は、アルミナ及びバインダを合わせた担持量が１３
０ｇ／Ｌ、アルミナとバインダとの重量比率が５：１で
ある。
【００４８】＜第２触媒に用いるゼオライトの種類につ
いて＞第１触媒として上述のＡｇ担持量３０ｇ／ＬのAg
/Al2O3触媒（ハニカム担体容量１２．５ｍＬ）を用い、
第２触媒の種類を変えて最大ＮＯｘ浄化率を測定した。
第２触媒の種類は、ケイバン比３０のＺＳＭ５、ケイバ
ン比２５のβゼオライト、ケイバン比３０のＦＡＵ及び
ケイバン比１０のＭＯＲ（モルデナイト）の各々にＡｇ
を上記Ag/Zと同じく含浸によって担持させたもの、並び
にケイバン比３０のＺＳＭ５にＰｔをイオン交換によっ
て担持させたものを併せた５種類である。前４者のＡｇ
担持量は１．６ｇ／Ｌとし、最後のものではＰｔ担持量
を０．５ｇ／Ｌとした。第２触媒のハニカム担体の容量
は２５ｍＬである。ＮＯｘ浄化率の測定方法及び条件は
図２の場合と同じである。
いて＞第１触媒として上述のＡｇ担持量３０ｇ／ＬのAg
/Al2O3触媒（ハニカム担体容量１２．５ｍＬ）を用い、
第２触媒の種類を変えて最大ＮＯｘ浄化率を測定した。
第２触媒の種類は、ケイバン比３０のＺＳＭ５、ケイバ
ン比２５のβゼオライト、ケイバン比３０のＦＡＵ及び
ケイバン比１０のＭＯＲ（モルデナイト）の各々にＡｇ
を上記Ag/Zと同じく含浸によって担持させたもの、並び
にケイバン比３０のＺＳＭ５にＰｔをイオン交換によっ
て担持させたものを併せた５種類である。前４者のＡｇ
担持量は１．６ｇ／Ｌとし、最後のものではＰｔ担持量
を０．５ｇ／Ｌとした。第２触媒のハニカム担体の容量
は２５ｍＬである。ＮＯｘ浄化率の測定方法及び条件は
図２の場合と同じである。
【００４９】結果は図６に示されている。同図におい
て、Z30 はケイバン比３０のＺＳＭ５、β25はケイバン
比２５のβゼオライト、FAU30 はケイバン比３０のＦＡ
Ｕ、MOR10はケイバン比１０のＭＯＲ、Pt/Z30はケイバ
ン比３０のＺＳＭ５にＰｔをイオン交換によって担持さ
せたものを意味する。これら５種類の第２触媒のゼオラ
イトはケイバン比に多少の違いがあるが、それでも同図
からＺＳＭ５、すなわち、ＭＦＩがＮＯｘ浄化率の向上
に最も有利であることがわかる。
て、Z30 はケイバン比３０のＺＳＭ５、β25はケイバン
比２５のβゼオライト、FAU30 はケイバン比３０のＦＡ
Ｕ、MOR10はケイバン比１０のＭＯＲ、Pt/Z30はケイバ
ン比３０のＺＳＭ５にＰｔをイオン交換によって担持さ
せたものを意味する。これら５種類の第２触媒のゼオラ
イトはケイバン比に多少の違いがあるが、それでも同図
からＺＳＭ５、すなわち、ＭＦＩがＮＯｘ浄化率の向上
に最も有利であることがわかる。
【００５０】＜第２触媒の母材としてＺＳＭ５を用いる
ときのケイバン比の影響＞第２触媒の母材として、ケイ
バン比の異なる６種類のＺＳＭ５を準備し、最大ＮＯｘ
浄化率を求めた。第１触媒は上述のＡｇ担持量３０ｇ／
ＬのAg/Al2O3触媒（ハニカム担体容量１２．５ｍＬ）で
あり、第２触媒はいずれもＡｇ担持量を１．６ｇ／Ｌと
した（ハニカム担体容量２５ｍＬ）。ＮＯｘ浄化率の測
定方法及び条件は図２の場合と同じである。
ときのケイバン比の影響＞第２触媒の母材として、ケイ
バン比の異なる６種類のＺＳＭ５を準備し、最大ＮＯｘ
浄化率を求めた。第１触媒は上述のＡｇ担持量３０ｇ／
ＬのAg/Al2O3触媒（ハニカム担体容量１２．５ｍＬ）で
あり、第２触媒はいずれもＡｇ担持量を１．６ｇ／Ｌと
した（ハニカム担体容量２５ｍＬ）。ＮＯｘ浄化率の測
定方法及び条件は図２の場合と同じである。
【００５１】結果は図７に示されている。同図におい
て、ＺはＺＳＭ５を意味し、各Ｚに添えた数字はそのＺ
ＳＭ５のケイバン比を意味する。この結果から、ＺＳＭ
５のケイバン比を４０以下にすると、ＮＯｘ浄化率が高
くなることがわかる。これは、ケイバン比が小さくなる
ほどそのＺＳＭ５の酸量が増大し、その活性が高くなる
ためと考えられる。なお、ＺＳＭ５（ＭＦＩ）のケイバ
ン比の下限は、理論上は１２である。
て、ＺはＺＳＭ５を意味し、各Ｚに添えた数字はそのＺ
ＳＭ５のケイバン比を意味する。この結果から、ＺＳＭ
５のケイバン比を４０以下にすると、ＮＯｘ浄化率が高
くなることがわかる。これは、ケイバン比が小さくなる
ほどそのＺＳＭ５の酸量が増大し、その活性が高くなる
ためと考えられる。なお、ＺＳＭ５（ＭＦＩ）のケイバ
ン比の下限は、理論上は１２である。
【００５２】＜第２触媒の母材の酸量について＞そこ
で、ケイバン比３０のＺＳＭ５、ケイバン比２５のβゼ
オライト、ケイバン比３０のＦＡＵ及びγ−アルミナの
各々の酸量を測定した。測定方法は次の通りである。
で、ケイバン比３０のＺＳＭ５、ケイバン比２５のβゼ
オライト、ケイバン比３０のＦＡＵ及びγ−アルミナの
各々の酸量を測定した。測定方法は次の通りである。
【００５３】(1) 供試材（各母材）をＨｅガス雰囲気の
炉に入れ、室温から６００℃になるまで１０℃／分で昇
温させる（前処理）。
炉に入れ、室温から６００℃になるまで１０℃／分で昇
温させる（前処理）。
【００５４】(2) Ｈｅガス雰囲気のまま温度を１００℃
の測定温度まで下げる。
の測定温度まで下げる。
【００５５】(3) 炉内温度を１００℃に保ったままＮＨ
3 濃度１％のＨｅガスを流通させて、該ＮＨ3 の吸着量
を測定する。
3 濃度１％のＨｅガスを流通させて、該ＮＨ3 の吸着量
を測定する。
【００５６】(4) ＮＨ3 の供給をカットして、供試材を
Ｈｅ雰囲気で１００℃に保持することによって、物理的
吸着分を脱離させる（脱離量が零になるまで行なう）。
Ｈｅ雰囲気で１００℃に保持することによって、物理的
吸着分を脱離させる（脱離量が零になるまで行なう）。
【００５７】(5) しかる後、６００℃まで１０℃／分で
昇温させ、このときの総脱離量を酸量とする。
昇温させ、このときの総脱離量を酸量とする。
【００５８】結果は図８に示されている。同図によれ
ば、ケイバン比３０のＺＳＭ５の酸量が最も高くなって
おり、酸量が高いことがＮＯｘ浄化率の向上に有利であ
ることがわかる。
ば、ケイバン比３０のＺＳＭ５の酸量が最も高くなって
おり、酸量が高いことがＮＯｘ浄化率の向上に有利であ
ることがわかる。
【００５９】＜第２触媒のＡｇ担持量について＞第２触
媒に関し、ケイバン比２０のＺＳＭ５を母材として用
い、Ａｇ担持量を変化させた場合のＮＯｘ浄化率に与え
る影響を調べた。第１触媒としてＡｇ担持量３０ｇ／Ｌ
のAg/Al2O3触媒を用い、ハニカム担体の容量は第１触媒
の方を１２．５ｍＬとし、第２触媒の方を２５ｍＬとし
た。ＮＯｘ浄化率の測定方法及び条件は図２の場合と同
じである。
媒に関し、ケイバン比２０のＺＳＭ５を母材として用
い、Ａｇ担持量を変化させた場合のＮＯｘ浄化率に与え
る影響を調べた。第１触媒としてＡｇ担持量３０ｇ／Ｌ
のAg/Al2O3触媒を用い、ハニカム担体の容量は第１触媒
の方を１２．５ｍＬとし、第２触媒の方を２５ｍＬとし
た。ＮＯｘ浄化率の測定方法及び条件は図２の場合と同
じである。
【００６０】結果は図９に示されている。同図によれ
ば、Ａｇ担持量が１．６ｇ／Ｌ、３．２ｇ／Ｌ、６．４
ｇ／Ｌで高いＮＯｘ浄化率が得られており、Ａｇ担持量
を１．６ｇ／Ｌ〜６．４ｇ／Ｌとすれば良いことがわか
る。また、同図から、Ａｇ担持量を１．８ｇ／Ｌ〜５ｇ
／Ｌとすれば、高いＮＯｘ浄化率が得られることがわか
る。
ば、Ａｇ担持量が１．６ｇ／Ｌ、３．２ｇ／Ｌ、６．４
ｇ／Ｌで高いＮＯｘ浄化率が得られており、Ａｇ担持量
を１．６ｇ／Ｌ〜６．４ｇ／Ｌとすれば良いことがわか
る。また、同図から、Ａｇ担持量を１．８ｇ／Ｌ〜５ｇ
／Ｌとすれば、高いＮＯｘ浄化率が得られることがわか
る。
【００６１】＜３種の触媒の組合せ＞ＨＣ及びＮＯを含
む排気ガス中のＮＯの浄化を効率良く浄化するために
は、上述の如く、性格ないしは機能が互いに異なる触媒
を組み合わせることが有効と考えられる。ここでは、次
の３種類の触媒の組合せについて説明する。
む排気ガス中のＮＯの浄化を効率良く浄化するために
は、上述の如く、性格ないしは機能が互いに異なる触媒
を組み合わせることが有効と考えられる。ここでは、次
の３種類の触媒の組合せについて説明する。
【００６２】第１触媒；ＮＯ→ＮＯ2 酸化触媒 第２触媒；ＮＯ2 →Ｎ2 還元触媒 第３触媒；ＮＯ→Ｎ2 還元触媒（但し、ＨＣを還元する
働きが第１及び第２の各触媒よりも高い。）
働きが第１及び第２の各触媒よりも高い。）
【００６３】第１触媒としては例えば上述のAg/Al2O3触
媒を用い、第２触媒としては例えば上述のAg/Z触媒を用
い、第３触媒としては例えば上述のPtイオン交換ZSM5を
用いることになる。この３種類の触媒については、図１
０に示すように、第１触媒２、第２触媒３、第３触媒４
の順で排気ガス流れ方向の上流側から下流側へ並ぶよう
に配置する。
媒を用い、第２触媒としては例えば上述のAg/Z触媒を用
い、第３触媒としては例えば上述のPtイオン交換ZSM5を
用いることになる。この３種類の触媒については、図１
０に示すように、第１触媒２、第２触媒３、第３触媒４
の順で排気ガス流れ方向の上流側から下流側へ並ぶよう
に配置する。
【００６４】これにより、排気ガス中のＮＯは第１触媒
２によってＮＯ2 に酸化されるから、第２触媒３に対し
てこれが有効に働くＮＯ2 を供給することができる。そ
して、第３触媒４は、第１触媒２によって酸化されなか
ったＮＯを還元することになり、また、第２触媒３によ
って還元されなかったＮＯ2 を還元することになる。す
なわち、仮に第３触媒４を第２触媒３よりも上流側に配
置すると、そのＨＣ浄化能が高いため、下流側の第２触
媒３に供給される還元剤としてのＨＣが少なくなり、Ｎ
Ｏｘ浄化に不利になる。
２によってＮＯ2 に酸化されるから、第２触媒３に対し
てこれが有効に働くＮＯ2 を供給することができる。そ
して、第３触媒４は、第１触媒２によって酸化されなか
ったＮＯを還元することになり、また、第２触媒３によ
って還元されなかったＮＯ2 を還元することになる。す
なわち、仮に第３触媒４を第２触媒３よりも上流側に配
置すると、そのＨＣ浄化能が高いため、下流側の第２触
媒３に供給される還元剤としてのＨＣが少なくなり、Ｎ
Ｏｘ浄化に不利になる。
【００６５】また、上記３種の触媒２〜４の活性を発現
する温度はおよそ図１１に示すものになる。すなわち、
第３触媒４は比較的低い温度で活性を発現し、その活性
が低くなる高温側で第１触媒２の活性が高くなり、第２
触媒３の活性も高くなる。従って、低温から高温にわた
る比較的広い温度域でＮＯｘを浄化することができ、特
に第１触媒２の活性発現温度域と第２触媒３の活性発現
温度域とが重なり合うため、この両者の連係によるＮＯ
ｘ浄化が効率良く進むことになる。
する温度はおよそ図１１に示すものになる。すなわち、
第３触媒４は比較的低い温度で活性を発現し、その活性
が低くなる高温側で第１触媒２の活性が高くなり、第２
触媒３の活性も高くなる。従って、低温から高温にわた
る比較的広い温度域でＮＯｘを浄化することができ、特
に第１触媒２の活性発現温度域と第２触媒３の活性発現
温度域とが重なり合うため、この両者の連係によるＮＯ
ｘ浄化が効率良く進むことになる。
【図１】本発明の実施形態に係る触媒構成（２種の触媒
の配置）を示す側面図。
の配置）を示す側面図。
【図２】本発明の実施例及び比較例の各触媒の最大ＮＯ
ｘ浄化率を示すグラフ図。
ｘ浄化率を示すグラフ図。
【図３】複数の触媒のＮＯ2 →Ｎ2 における最大ＮＯｘ
浄化率を示すグラフ図。
浄化率を示すグラフ図。
【図４】複数の触媒のＮＯ→ＮＯ2 転化の温度特性を示
すグラフ図。
すグラフ図。
【図５】第１触媒のＡｇ担持量とＮＯ→ＮＯ2 転化率と
の関係を示すグラフ図。
の関係を示すグラフ図。
【図６】第２触媒の母材の種類を変えて最大ＮＯｘ浄化
率をみたグラフ図。
率をみたグラフ図。
【図７】第２触媒の母材としてＺＳＭ５を用い、そのケ
イバン比と最大ＮＯｘ浄化率との関係をみたグラフ図。
イバン比と最大ＮＯｘ浄化率との関係をみたグラフ図。
【図８】各種母材の酸量をみたグラフ図。
【図９】第２触媒のＡｇ担持量と最大ＮＯｘ浄化率との
関係を示すグラフ図。
関係を示すグラフ図。
【図１０】本発明の実施形態に係る触媒構成（３種の触
媒の配置）を示す側面図。
媒の配置）を示す側面図。
【図１１】同３種の触媒の活性発現温度域を示すグラフ
図。
図。
１ 排気ガス浄化用触媒 ２ 第１触媒 ３ 第２触媒 ４ 第３触媒
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｂ０１Ｊ 29/12 Ｂ０１Ｊ 29/44 Ａ 29/44 Ｂ０１Ｄ 53/36 １０２Ｈ (72)発明者 村上 浩 広島県安芸郡府中町新地３番１号 マツダ 株式会社内
Claims (8)
- 【請求項１】 ＮＯ及びＨＣを含む排気ガスの流れ方向
の上流側に第１触媒が配置され、下流側に第２触媒が配
置されている排気ガス浄化用触媒において、 上記第１触媒は、Ａｇを触媒金属として含有するもので
あり、 上記第２触媒は、細孔路系が三次元であるゼオライトに
Ａｇが担持されてなるものであることを特徴とする排気
ガス浄化用触媒。 - 【請求項２】 請求項１に記載されている排気ガス浄化
用触媒において、 上記ゼオライトが、ＭＦＩ、β型ゼオライト及びＦＡＵ
から選択される少なくとも１種であることを特徴とする
排気ガス浄化用触媒。 - 【請求項３】 請求項１に記載されている排気ガス浄化
用触媒において、 上記第１触媒は、担体に担持して上記排気ガスの流路に
配置され、該担体１Ｌ当たりのＡｇの担持量が１５ｇ〜
１５０ｇであることを特徴とする排気ガス浄化用触媒。 - 【請求項４】 請求項１に記載されている排気ガス浄化
用触媒において、 上記第２触媒は、担体に担持して上記排気ガスの流路に
配置され、該担体１Ｌ当たりのＡｇの担持量が１．６ｇ
〜６．４ｇであることを特徴とする排気ガス浄化用触
媒。 - 【請求項５】 請求項１に記載されている排気ガス浄化
用触媒において、 上記第２触媒のゼオライトは、そのケイバン比が４０以
下であることを特徴とする排気ガス浄化用触媒。 - 【請求項６】 請求項５に記載されている排気ガス浄化
用触媒において、 上記第２触媒のゼオライトがＭＦＩであることを特徴と
する排気ガス浄化用触媒。 - 【請求項７】 請求項１に記載されている排気ガス浄化
用触媒において、 上記第２触媒のゼオライトは、その酸量が０．３m mol
／ｇ以上のものであることを特徴とする排気ガス浄化用
触媒。 - 【請求項８】 ＮＯをＮＯ2 に酸化するための第１触媒
と、酸化されたＮＯ2 を還元するための第２触媒とを備
えた排気ガス浄化用触媒であって、 上記第２触媒は、細孔路系が三次元であるゼオライトに
Ａｇが担持されてなるものであることを特徴とする排気
ガス浄化用触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10127025A JPH11324663A (ja) | 1998-05-11 | 1998-05-11 | 排気ガス浄化用触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10127025A JPH11324663A (ja) | 1998-05-11 | 1998-05-11 | 排気ガス浄化用触媒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11324663A true JPH11324663A (ja) | 1999-11-26 |
Family
ID=14949826
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10127025A Abandoned JPH11324663A (ja) | 1998-05-11 | 1998-05-11 | 排気ガス浄化用触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11324663A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008543559A (ja) * | 2005-06-21 | 2008-12-04 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | 燃焼生成物中のＮＯｘを還元する触媒の組み合わせ方法及び装置 |
| JP2009131759A (ja) * | 2007-11-29 | 2009-06-18 | Cataler Corp | 排ガス浄化用触媒 |
| JP4838997B2 (ja) * | 2002-11-27 | 2011-12-14 | ボルボ テクノロジー コーポレイション | Ｎｏｘ化合物の還元のための触媒ユニット |
| WO2012111172A1 (ja) * | 2011-02-18 | 2012-08-23 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
| GB2522978A (en) * | 2013-12-06 | 2015-08-12 | Johnson Matthey Plc | Cold start catalyst and its use in exhaust systems |
-
1998
- 1998-05-11 JP JP10127025A patent/JPH11324663A/ja not_active Abandoned
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4838997B2 (ja) * | 2002-11-27 | 2011-12-14 | ボルボ テクノロジー コーポレイション | Ｎｏｘ化合物の還元のための触媒ユニット |
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| JP2009131759A (ja) * | 2007-11-29 | 2009-06-18 | Cataler Corp | 排ガス浄化用触媒 |
| WO2012111172A1 (ja) * | 2011-02-18 | 2012-08-23 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
| GB2522978A (en) * | 2013-12-06 | 2015-08-12 | Johnson Matthey Plc | Cold start catalyst and its use in exhaust systems |
| GB2522978B (en) * | 2013-12-06 | 2016-09-07 | Johnson Matthey Plc | Cold start catalyst and its use in exhaust systems |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050307 |
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| A762 | Written abandonment of application |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A762 Effective date: 20070706 |