JPH11336744A - 波状軸受 - Google Patents
波状軸受Info
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- JPH11336744A JPH11336744A JP16433998A JP16433998A JPH11336744A JP H11336744 A JPH11336744 A JP H11336744A JP 16433998 A JP16433998 A JP 16433998A JP 16433998 A JP16433998 A JP 16433998A JP H11336744 A JPH11336744 A JP H11336744A
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- JP
- Japan
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- bearing
- rotating shaft
- sine curve
- wavy
- clearance
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/02—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only
- F16C17/028—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only with fixed wedges to generate hydrodynamic pressure, e.g. multi-lobe bearings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2360/00—Engines or pumps
- F16C2360/23—Gas turbine engines
- F16C2360/24—Turbochargers
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高速軽荷重の軸受としてすきまが大きく自励
振動が起こらず安定な波状軸受を提供すること。 【解決手段】 軸受１２の表面形状となる内周面１２ａ
を、同心の中立円１３に対して一周で４波長のサイン曲
線１４を重畳した形状にする。これにより、高速で回転
して回転軸１１と軸受１２が同心になっても軸受表面の
サイン曲線１４によるうねりにより、一周４か所に強い
くさび膜作用を持つ部分が形成され、ここで生じる動圧
により回転軸１１が強く支持されるようになり、隙間が
大きくても安定して回転し、実用的に全く自励振動が生
じないようになる。
振動が起こらず安定な波状軸受を提供すること。 【解決手段】 軸受１２の表面形状となる内周面１２ａ
を、同心の中立円１３に対して一周で４波長のサイン曲
線１４を重畳した形状にする。これにより、高速で回転
して回転軸１１と軸受１２が同心になっても軸受表面の
サイン曲線１４によるうねりにより、一周４か所に強い
くさび膜作用を持つ部分が形成され、ここで生じる動圧
により回転軸１１が強く支持されるようになり、隙間が
大きくても安定して回転し、実用的に全く自励振動が生
じないようになる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、波状軸受に関
し、高速軽荷重の軸受としてすきまが大きくても安定な
ものである。
し、高速軽荷重の軸受としてすきまが大きくても安定な
ものである。
【０００２】
【従来の技術】高速軽荷重で回転する回転軸を支持する
必要がある場合の一つに自動車用の小型のターボチャー
ジャがあり、加速性能の向上のため摩擦損失を小さくす
る必要があるとともに、潤滑油としてエンジンのシステ
ム油を用いることからゴミなどの排出が容易であること
および安定性が高いことが要求される。
必要がある場合の一つに自動車用の小型のターボチャー
ジャがあり、加速性能の向上のため摩擦損失を小さくす
る必要があるとともに、潤滑油としてエンジンのシステ
ム油を用いることからゴミなどの排出が容易であること
および安定性が高いことが要求される。
【０００３】そこで、従来、高速軽荷重で回転する回転
軸を支持する軸受としては、高速回転にともなうオイル
ホワールと呼ばれる自励振動を防止する必要から、一般
産業機械では傾斜パッド軸受が用いられ、自動車用など
の小型のターボチャージャでは、浮動ブッシュ軸受が用
いられている。
軸を支持する軸受としては、高速回転にともなうオイル
ホワールと呼ばれる自励振動を防止する必要から、一般
産業機械では傾斜パッド軸受が用いられ、自動車用など
の小型のターボチャージャでは、浮動ブッシュ軸受が用
いられている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところが、一般産業機
械で用いられている傾斜パッド軸受は、構造が複雑でコ
ンパクトにできないため、ターボチャージャに用いるこ
とが難しく、価格も高いという問題がある。
械で用いられている傾斜パッド軸受は、構造が複雑でコ
ンパクトにできないため、ターボチャージャに用いるこ
とが難しく、価格も高いという問題がある。
【０００５】また、浮動ブッシュ軸受では、自励振動を
完全に抑えることが難しく、機種や運転条件が変わるた
びに設計し直し最適なものにしなければならず、多くの
試験が必要となるという問題がある。
完全に抑えることが難しく、機種や運転条件が変わるた
びに設計し直し最適なものにしなければならず、多くの
試験が必要となるという問題がある。
【０００６】一方、小型のターボチャージャの軸受とし
ては、摩擦損失の低減、ゴミなどの排出容易、高い安定
性の３条件を満たす必要があり、すきまが大きくても安
定な軸受が必要である。
ては、摩擦損失の低減、ゴミなどの排出容易、高い安定
性の３条件を満たす必要があり、すきまが大きくても安
定な軸受が必要である。
【０００７】この発明は、かかる従来技術の課題に鑑み
てなされたもので、高速軽荷重の軸受としてすきまが大
きく自励振動が起こらず安定な波状軸受を提供しようと
するものである。
てなされたもので、高速軽荷重の軸受としてすきまが大
きく自励振動が起こらず安定な波状軸受を提供しようと
するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、この発明の請求項１に記載の波状軸受は、軸受の内
周面を、軸心と同心の中立円にサイン曲線を複数波のせ
た曲面形状に形成してなることを特徴とするものであ
る。
め、この発明の請求項１に記載の波状軸受は、軸受の内
周面を、軸心と同心の中立円にサイン曲線を複数波のせ
た曲面形状に形成してなることを特徴とするものであ
る。
【０００９】この波状軸受によれば、軸受の表面形状と
なる内周面を、同心の中立円に対して一周で複数波長の
サイン曲線を重畳した形状にするようにしており、高速
で回転して回転軸と軸受が同心になっても軸受表面のサ
イン曲線によるうねりにより、例えば一周４波長のサイ
ン曲線を重畳した場合には４か所、３波長重畳した場合
には３か所、強いくさび膜作用を持つ部分が形成され、
ここで生じる動圧により回転軸が強く支持されるように
なり、隙間が大きくても安定して回転し、実用的に全く
自励振動が生じないようになる。
なる内周面を、同心の中立円に対して一周で複数波長の
サイン曲線を重畳した形状にするようにしており、高速
で回転して回転軸と軸受が同心になっても軸受表面のサ
イン曲線によるうねりにより、例えば一周４波長のサイ
ン曲線を重畳した場合には４か所、３波長重畳した場合
には３か所、強いくさび膜作用を持つ部分が形成され、
ここで生じる動圧により回転軸が強く支持されるように
なり、隙間が大きくても安定して回転し、実用的に全く
自励振動が生じないようになる。
【００１０】また、この発明の請求項２に記載の波状軸
受は、請求項１記載の構成に加え、前記軸受の外周面に
油膜を形成する固定軸受を設けてセミフロート軸受を構
成したことを特徴とするものである。
受は、請求項１記載の構成に加え、前記軸受の外周面に
油膜を形成する固定軸受を設けてセミフロート軸受を構
成したことを特徴とするものである。
【００１１】この波状軸受によれば、サイン曲線を重畳
した軸受の外周を油膜を介して支持するセミフロート軸
受を構成するようにしており、隙間が大きくても一層安
定して回転し、実用的に全く自励振動が生じないように
なる。
した軸受の外周を油膜を介して支持するセミフロート軸
受を構成するようにしており、隙間が大きくても一層安
定して回転し、実用的に全く自励振動が生じないように
なる。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、この発明の一実施の形態を
図面を参照しながら詳細に説明する。図１はこの発明の
波状軸受の一実施の形態にかかる概略構成図および従来
の四円弧軸受の概略構成図である。
図面を参照しながら詳細に説明する。図１はこの発明の
波状軸受の一実施の形態にかかる概略構成図および従来
の四円弧軸受の概略構成図である。
【００１３】この波状軸受１０では、円形断面の回転軸
１１を支持する軸受１２の内周面（軸受面）１２ａが、
回転軸１１および軸受１２と同心の中立円１３の周上に
複数の波長のサイン曲線１４をのせた形状に形成してあ
り、例えば図１（ａ）に示すように、４波長のサイン曲
線１４をのせ、凹凸部がそれぞれ４個ずつ形成される形
状としてある。
１１を支持する軸受１２の内周面（軸受面）１２ａが、
回転軸１１および軸受１２と同心の中立円１３の周上に
複数の波長のサイン曲線１４をのせた形状に形成してあ
り、例えば図１（ａ）に示すように、４波長のサイン曲
線１４をのせ、凹凸部がそれぞれ４個ずつ形成される形
状としてある。
【００１４】そして、回転軸１１の外周と中立円１３の
すきまがＣｐとなり、回転軸１１の外周と軸受１２の内
周面１２ａとの最小すきまがＣｂとなるようにしてあ
る。
すきまがＣｐとなり、回転軸１１の外周と軸受１２の内
周面１２ａとの最小すきまがＣｂとなるようにしてあ
る。
【００１５】なお、比較のため示した図１（ｂ）の四円
弧軸受は、回転軸１を支持する軸受２の内周面２ａを真
円とせず、回転軸１の半径ｒs に対して偏心量をＣp1と
した半径ｒp の４つの円弧で軸受２の内周面２ａが構成
され、回転軸１と軸受２の内周面２ａとの最小すきまを
Ｃb1としたものである。
弧軸受は、回転軸１を支持する軸受２の内周面２ａを真
円とせず、回転軸１の半径ｒs に対して偏心量をＣp1と
した半径ｒp の４つの円弧で軸受２の内周面２ａが構成
され、回転軸１と軸受２の内周面２ａとの最小すきまを
Ｃb1としたものである。
【００１６】このように構成した波状軸受１０では、軸
受１２の最大すきまがＣｐ＋（Ｃｐ−Ｃｂ）で表わさ
れ、比較のため示した四円弧軸受の最大すきまＣp1（＝
ｒp −ｒs ）より大きくなっていることが分かる。
受１２の最大すきまがＣｐ＋（Ｃｐ−Ｃｂ）で表わさ
れ、比較のため示した四円弧軸受の最大すきまＣp1（＝
ｒp −ｒs ）より大きくなっていることが分かる。
【００１７】これにより、軸受すきまが大きい分だけ摩
擦損失も小さくなる。この波状軸受１０でのすきまは、
中立円１３に対するサイン曲線の片振幅（Ｃｐ−Ｃｂ）
を、回転軸１１と中立円１３とのすきまＣｐに対して、
例えば（Ｃｐ−Ｃｂ）／Ｃｐ＝０．５位となるように設
定すれば良い。
擦損失も小さくなる。この波状軸受１０でのすきまは、
中立円１３に対するサイン曲線の片振幅（Ｃｐ−Ｃｂ）
を、回転軸１１と中立円１３とのすきまＣｐに対して、
例えば（Ｃｐ−Ｃｂ）／Ｃｐ＝０．５位となるように設
定すれば良い。
【００１８】また、この波状軸受１０について、その安
定性についてシュミレーションを行った結果を示したも
のが図２であり、横軸の偏心量｛ε（ｅ／Ｃｐ）｝に対
して縦軸が安定限界｛ω／ω0 ｝であり、予圧係数ｍp
（＝１−Ｃｂ／Ｃｐ）をパラメータとしたものである。
定性についてシュミレーションを行った結果を示したも
のが図２であり、横軸の偏心量｛ε（ｅ／Ｃｐ）｝に対
して縦軸が安定限界｛ω／ω0 ｝であり、予圧係数ｍp
（＝１−Ｃｂ／Ｃｐ）をパラメータとしたものである。
【００１９】同図から波状軸受１０の安定限界がいずれ
の条件でも四円弧軸受に比較して高く、安定に運転でき
ることが分かる。
の条件でも四円弧軸受に比較して高く、安定に運転でき
ることが分かる。
【００２０】したがって、この波状軸受１０によれば、
高速軽荷重の回転軸の軸受として用いれば、軸受すきま
が大きいことから摩擦損失が小さく、潤滑油にゴミ等が
混入しても容易に排出することができ、しかもサイン曲
線を重畳したうねりを持つ軸受形状により強いくさび膜
作用を持つ部分が形成され、ここで生じる動圧によって
回転軸が強く支持され、実用的には全く自励振動を生じ
ること無く、安定して運転することができる。
高速軽荷重の回転軸の軸受として用いれば、軸受すきま
が大きいことから摩擦損失が小さく、潤滑油にゴミ等が
混入しても容易に排出することができ、しかもサイン曲
線を重畳したうねりを持つ軸受形状により強いくさび膜
作用を持つ部分が形成され、ここで生じる動圧によって
回転軸が強く支持され、実用的には全く自励振動を生じ
ること無く、安定して運転することができる。
【００２１】次に、この発明の波状軸受の他の一実施の
形態について図３により説明する。
形態について図３により説明する。
【００２２】この波状軸受２０は、既に説明した波状軸
受１０の軸受１２の外周を油膜で支持するセミフロート
軸受として構成したものである。
受１０の軸受１２の外周を油膜で支持するセミフロート
軸受として構成したものである。
【００２３】この波状軸受２０は、波状軸受１０と同様
に、円形断面の回転軸２１を支持する軸受２２の内周面
（軸受面）２２ａが、回転軸２１および軸受２２と同心
の中立円２３の周上に複数の波長のサイン曲線２４をの
せた形状に形成してあり、例えば図３に示すように、４
波長のサイン曲線２４をのせ、凹凸部がそれぞれ４個ず
つ形成される形状としてある。
に、円形断面の回転軸２１を支持する軸受２２の内周面
（軸受面）２２ａが、回転軸２１および軸受２２と同心
の中立円２３の周上に複数の波長のサイン曲線２４をの
せた形状に形成してあり、例えば図３に示すように、４
波長のサイン曲線２４をのせ、凹凸部がそれぞれ４個ず
つ形成される形状としてある。
【００２４】そして、回転軸２１の外周と中立円２３の
すきまがＣｐとなり、回転軸２１の外周と軸受２２の内
周面２２ａとの最小すきまがＣｂとなるようにしてあ
る。
すきまがＣｐとなり、回転軸２１の外周と軸受２２の内
周面２２ａとの最小すきまがＣｂとなるようにしてあ
る。
【００２５】さらに、この軸受２２の外周面２２ｂが真
円に形成され、すきまｄに形成される油膜２５を介して
固定軸受２６で支持されるようになっており、軸受２２
と固定軸受２６との間に軸受２２の回転を止める固定ピ
ン２７が嵌合してある。
円に形成され、すきまｄに形成される油膜２５を介して
固定軸受２６で支持されるようになっており、軸受２２
と固定軸受２６との間に軸受２２の回転を止める固定ピ
ン２７が嵌合してある。
【００２６】このように構成した波状軸受２０では、既
に説明した波状軸受１０と同様に、軸受２２の最大すき
まがＣｐ＋（Ｃｐ−Ｃｂ）で表わされ、比較のため図１
（ｂ）に示した四円弧軸受の最大すきまＣp1（＝ｒp −
ｒs ）より大きくなっていることが分かる。
に説明した波状軸受１０と同様に、軸受２２の最大すき
まがＣｐ＋（Ｃｐ−Ｃｂ）で表わされ、比較のため図１
（ｂ）に示した四円弧軸受の最大すきまＣp1（＝ｒp −
ｒs ）より大きくなっていることが分かる。
【００２７】これにより、軸受すきまが大きい分だけ摩
擦損失も小さくなる。この波状軸受２０でのすきまは、
中立円２３に対するサイン曲線の片振幅（Ｃｐ−Ｃｂ）
を、回転軸２１と中立円２３とのすきまＣｐに対して、
例えば（Ｃｐ−Ｃｂ）／Ｃｐ＝０．５位となるように設
定すれば良い。
擦損失も小さくなる。この波状軸受２０でのすきまは、
中立円２３に対するサイン曲線の片振幅（Ｃｐ−Ｃｂ）
を、回転軸２１と中立円２３とのすきまＣｐに対して、
例えば（Ｃｐ−Ｃｂ）／Ｃｐ＝０．５位となるように設
定すれば良い。
【００２８】また、この波状軸受２０についても、その
安定性についてシュミレーションを行い、その結果を図
４に示した。同図中、横軸は偏心量｛ε（ｅ／Ｃｐ）｝
であり、縦軸は安定限界｛ω／ω0 ｝であり、各図で
は、予圧係数ｍp （＝１−Ｃｂ／Ｃｐ）をパラメータと
して変えたものである。
安定性についてシュミレーションを行い、その結果を図
４に示した。同図中、横軸は偏心量｛ε（ｅ／Ｃｐ）｝
であり、縦軸は安定限界｛ω／ω0 ｝であり、各図で
は、予圧係数ｍp （＝１−Ｃｂ／Ｃｐ）をパラメータと
して変えたものである。
【００２９】同図からセミフロート軸受を構成する波状
軸受２０では、高速軽荷重の回転軸の場合には、偏心量
｛ε（ｅ／Ｃｐ）｝が小さく、不安定域がない状態とな
り、一層安定に運転することができることが分かる。
軸受２０では、高速軽荷重の回転軸の場合には、偏心量
｛ε（ｅ／Ｃｐ）｝が小さく、不安定域がない状態とな
り、一層安定に運転することができることが分かる。
【００３０】したがって、この波状軸受２０によれば、
高速軽荷重の回転軸の軸受として用いれば、軸受すきま
が大きいことから摩擦損失が小さく、潤滑油にゴミ等が
混入しても容易に排出することができ、しかもサイン曲
線を重畳したうねりを持つ軸受形状により強いくさび膜
作用を持つ部分が形成され、ここで生じる動圧によって
回転軸が強く支持され、セミフロート軸受で構成したこ
とから一層自励振動を抑えて安定して運転することがで
きる。
高速軽荷重の回転軸の軸受として用いれば、軸受すきま
が大きいことから摩擦損失が小さく、潤滑油にゴミ等が
混入しても容易に排出することができ、しかもサイン曲
線を重畳したうねりを持つ軸受形状により強いくさび膜
作用を持つ部分が形成され、ここで生じる動圧によって
回転軸が強く支持され、セミフロート軸受で構成したこ
とから一層自励振動を抑えて安定して運転することがで
きる。
【００３１】なお、上記各実施の形態では、軸受の内周
面にサイン曲線を４波長分のせるようにしたが、これに
限らず３波長分としたり、５波長分など複数波長分をの
せるようにしても良く、これらの場合にも安定して運転
できることを確認している。
面にサイン曲線を４波長分のせるようにしたが、これに
限らず３波長分としたり、５波長分など複数波長分をの
せるようにしても良く、これらの場合にも安定して運転
できることを確認している。
【００３２】そして、４波長の場合には、軸受内周面の
寸法をシリンダゲージで簡単に測定することができる。
寸法をシリンダゲージで簡単に測定することができる。
【００３３】
【発明の効果】以上、一実施の形態とともに具体的に説
明したようにこの発明の請求項１記載の波状軸受によれ
ば、軸受の表面形状となる内周面を、同心の中立円に対
して一周で複数波長のサイン曲線を重畳した形状にする
ようにしたので、高速で回転して回転軸と軸受が同心に
なっても軸受表面のサイン曲線によるうねりにより、強
いくさび膜作用を持つ部分が形成され、ここで生じる動
圧により回転軸が強く支持され、隙間が大きくても安定
して回転し、実用的に全く自励振動が生じないようにす
ることができる。
明したようにこの発明の請求項１記載の波状軸受によれ
ば、軸受の表面形状となる内周面を、同心の中立円に対
して一周で複数波長のサイン曲線を重畳した形状にする
ようにしたので、高速で回転して回転軸と軸受が同心に
なっても軸受表面のサイン曲線によるうねりにより、強
いくさび膜作用を持つ部分が形成され、ここで生じる動
圧により回転軸が強く支持され、隙間が大きくても安定
して回転し、実用的に全く自励振動が生じないようにす
ることができる。
【００３４】また、この発明の請求項２に記載の波状軸
受によれば、サイン曲線を重畳した軸受の外周を油膜を
介して支持するセミフロート軸受を構成するようにした
ので、隙間が大きくても自励振動を抑えて一層安定して
運転することができる。
受によれば、サイン曲線を重畳した軸受の外周を油膜を
介して支持するセミフロート軸受を構成するようにした
ので、隙間が大きくても自励振動を抑えて一層安定して
運転することができる。
【図１】この発明の波状軸受の一実施の形態にかかる概
略構成図および従来の四円弧軸受の概略構成図である。
略構成図および従来の四円弧軸受の概略構成図である。
【図２】この発明の波状軸受の一実施の形態にかかる安
定限界のシュミレーション結果を従来の四円弧軸受の場
合と対比して示す説明図である。
定限界のシュミレーション結果を従来の四円弧軸受の場
合と対比して示す説明図である。
【図３】この発明の波状軸受の他の一実施の形態にかか
る概略構成図である。
る概略構成図である。
【図４】この発明の波状軸受の他の一実施の形態にかか
る安定限界のシュミレーション結果を示す説明図であ
る。
る安定限界のシュミレーション結果を示す説明図であ
る。
１０ 波状軸受 １１ 回転軸 １２ 軸受 １２ａ 内周面（軸受面） １３ 中立円 １４ サイン曲線 ２０ 波状軸受 ２１ 回転軸 ２２ 軸受 ２２ａ 内周面（軸受面） ２２ｂ 外周面（セミフロート軸受面） ２３ 中立円 ２４ サイン曲線 ２５ 油膜 ２６ 固定軸受 ２７ 固定ピン
Claims (2)
- 【請求項１】軸受の内周面を、軸心と同心の中立円にサ
イン曲線を複数波のせた曲面形状に形成してなることを
特徴とする波状軸受。 - 【請求項２】前記軸受の外周面に油膜を形成する固定軸
受を設けてセミフロート軸受を構成したことを特徴とす
る請求項１記載の波状軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16433998A JPH11336744A (ja) | 1998-05-28 | 1998-05-28 | 波状軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16433998A JPH11336744A (ja) | 1998-05-28 | 1998-05-28 | 波状軸受 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11336744A true JPH11336744A (ja) | 1999-12-07 |
Family
ID=15791302
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16433998A Pending JPH11336744A (ja) | 1998-05-28 | 1998-05-28 | 波状軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11336744A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002181033A (ja) * | 2000-12-12 | 2002-06-26 | Ntn Corp | 動圧型軸受ユニット |
| WO2007148390A1 (ja) | 2006-06-21 | 2007-12-27 | Ihi Corporation | 回転機械の軸受構造、回転機械、軸受構造の製造方法、並びに回転機械の製造方法 |
| JP2010223237A (ja) * | 2010-05-24 | 2010-10-07 | Ihi Corp | 回転機械の軸受構造、回転機械、軸受構造の製造方法、回転機械の製造方法 |
| JP5477930B1 (ja) * | 2013-07-31 | 2014-04-23 | 株式会社中村製作所 | 低振動形フローティングメタルベアリング |
| JP2019504974A (ja) * | 2016-02-02 | 2019-02-21 | ボーグワーナー インコーポレーテッド | 軸受及びその製造並びに使用方法 |
| CN109519477A (zh) * | 2019-01-11 | 2019-03-26 | 哈尔滨工程大学 | 一种双凹槽轴瓦 |
| JP2020060187A (ja) * | 2018-10-12 | 2020-04-16 | ボーグワーナー インコーポレーテッド | 全浮動式軸受及びこれを含むターボチャージャー |
| WO2022114066A1 (ja) * | 2020-11-26 | 2022-06-02 | 大豊工業株式会社 | セミフローティング軸受およびターボチャージャ |
| CN114786801A (zh) * | 2019-12-11 | 2022-07-22 | 阿法拉伐股份有限公司 | 用于支承搅拌器轴的轴支承件及搅拌器 |
-
1998
- 1998-05-28 JP JP16433998A patent/JPH11336744A/ja active Pending
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