JPH1143709A - 高温性状良好な焼結鉱を用いた堅型炉の操業方法 - Google Patents
高温性状良好な焼結鉱を用いた堅型炉の操業方法Info
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- JPH1143709A JPH1143709A JP21125397A JP21125397A JPH1143709A JP H1143709 A JPH1143709 A JP H1143709A JP 21125397 A JP21125397 A JP 21125397A JP 21125397 A JP21125397 A JP 21125397A JP H1143709 A JPH1143709 A JP H1143709A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、高炉等の堅型炉の炉頂から装入さ
れる焼結鉱の高温性状が良好となるように、その気孔径
分布を調整する。 【解決手段】 焼結鉱の気孔径分布を水銀圧入式ポロシ
メーターで測定し、３００μｍ以下の開気孔の平均径が
０．０５〜０．１５μｍの範囲となるように、焼結操業
あるいは焼結鉱成分を調整する。 【効果】 本発明の焼結鉱を使用した高炉は通気性が改
善され、高炉の操業を安定的に維持することが可能とな
り、微粉炭吹込み量上昇、生産性向上、燃料比低下を達
成することができる。
れる焼結鉱の高温性状が良好となるように、その気孔径
分布を調整する。 【解決手段】 焼結鉱の気孔径分布を水銀圧入式ポロシ
メーターで測定し、３００μｍ以下の開気孔の平均径が
０．０５〜０．１５μｍの範囲となるように、焼結操業
あるいは焼結鉱成分を調整する。 【効果】 本発明の焼結鉱を使用した高炉は通気性が改
善され、高炉の操業を安定的に維持することが可能とな
り、微粉炭吹込み量上昇、生産性向上、燃料比低下を達
成することができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高炉等の堅型炉の
炉頂から装入される焼結鉱の高温性状を良好に保ち、微
粉炭多量吹込み等を行う堅型炉の操業を安定的に維持す
ることを目的とした堅型炉の操業方法に関する。
炉頂から装入される焼結鉱の高温性状を良好に保ち、微
粉炭多量吹込み等を行う堅型炉の操業を安定的に維持す
ることを目的とした堅型炉の操業方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】高炉等の堅型炉の操業にあって、炉頂か
ら装入される焼結鉱の高温性状を良好に保つことは、操
業を安定的に維持するために必要である。特に微粉炭多
量吹込み等の高負荷操業を安定的に維持するためには必
須である。このため、鉄と鋼誌上（昭和５５年，Ｐ１８
５０）、鉄鋼協会講演大会誌上（昭和５８年，Ｓ７５
５）に開示されているように、焼結鉱をるつぼに装入
し、該るつぼを電気炉内に配設し、電気炉の下方より還
元ガスを導入して、焼結鉱の加熱還元を行い、常温より
１５００℃付近までの温度における還元率、軟化収縮
率、層内圧損等の高温性状を測定する測定法が行われて
いる。
ら装入される焼結鉱の高温性状を良好に保つことは、操
業を安定的に維持するために必要である。特に微粉炭多
量吹込み等の高負荷操業を安定的に維持するためには必
須である。このため、鉄と鋼誌上（昭和５５年，Ｐ１８
５０）、鉄鋼協会講演大会誌上（昭和５８年，Ｓ７５
５）に開示されているように、焼結鉱をるつぼに装入
し、該るつぼを電気炉内に配設し、電気炉の下方より還
元ガスを導入して、焼結鉱の加熱還元を行い、常温より
１５００℃付近までの温度における還元率、軟化収縮
率、層内圧損等の高温性状を測定する測定法が行われて
いる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、従来使用さ
れている高温性状測定法のデータにより高温性状良好な
焼結鉱を評価し、その評価に基づいて高温性状良好な焼
結鉱の製造を行う技術を実機で確立するに至っておら
ず、実機で製造された焼結鉱の高温性状を測定している
だけに止まっている。その理由は、これらの測定方法の
精度がそれほど良くなく、実高炉の炉内における焼結鉱
の高温性状を忠実に再現しているとはいえないことによ
る。従来の測定法は、１つの電気炉による測定法であ
り、電気炉の下方の還元ガス入口より還元ガスを導入し
て、電気炉に設置した温度計をあらかじめ設定した昇温
プログラムに従って昇温し、電気炉内に配設したるつぼ
内の焼結鉱を加熱還元する方法であるため、焼結鉱が軟
化溶融して溶融ＦｅＯの還元（吸熱反応）が起こり、焼
結鉱の温度が低下しても、昇温プログラムに従って電気
炉が昇温されているため、焼結鉱に強制的に熱が与えら
れ加熱還元が進行してしまう。
れている高温性状測定法のデータにより高温性状良好な
焼結鉱を評価し、その評価に基づいて高温性状良好な焼
結鉱の製造を行う技術を実機で確立するに至っておら
ず、実機で製造された焼結鉱の高温性状を測定している
だけに止まっている。その理由は、これらの測定方法の
精度がそれほど良くなく、実高炉の炉内における焼結鉱
の高温性状を忠実に再現しているとはいえないことによ
る。従来の測定法は、１つの電気炉による測定法であ
り、電気炉の下方の還元ガス入口より還元ガスを導入し
て、電気炉に設置した温度計をあらかじめ設定した昇温
プログラムに従って昇温し、電気炉内に配設したるつぼ
内の焼結鉱を加熱還元する方法であるため、焼結鉱が軟
化溶融して溶融ＦｅＯの還元（吸熱反応）が起こり、焼
結鉱の温度が低下しても、昇温プログラムに従って電気
炉が昇温されているため、焼結鉱に強制的に熱が与えら
れ加熱還元が進行してしまう。
【０００４】実炉内においては、焼結鉱が軟化溶融して
溶融ＦｅＯの還元（吸熱反応）が起こり、焼結鉱の温度
が低下すると上記測定法とは異なり、鉄鉱石類に強制的
に熱が与えられることがないため、温度低下による溶融
ＦｅＯの還元遅れ、温度低下による溶融物の流動性悪
化、およびそれに伴う還元遅れが発生し、加熱還元が遅
延する。このように従来の測定法では、実炉内で起こっ
ている現象と異なるため、実炉内では焼結鉱の高温性状
に差が生じるはずなのに、前記測定法によると焼結鉱の
高温性状に差が生じず、測定結果を用いて、操業を安定
的に維持するための焼結鉱製造は不可能であった。
溶融ＦｅＯの還元（吸熱反応）が起こり、焼結鉱の温度
が低下すると上記測定法とは異なり、鉄鉱石類に強制的
に熱が与えられることがないため、温度低下による溶融
ＦｅＯの還元遅れ、温度低下による溶融物の流動性悪
化、およびそれに伴う還元遅れが発生し、加熱還元が遅
延する。このように従来の測定法では、実炉内で起こっ
ている現象と異なるため、実炉内では焼結鉱の高温性状
に差が生じるはずなのに、前記測定法によると焼結鉱の
高温性状に差が生じず、測定結果を用いて、操業を安定
的に維持するための焼結鉱製造は不可能であった。
【０００５】そこで本発明は、実炉内で起こっている焼
結鉱の加熱還元時における現象、特に昇温速度、還元
率、層の圧損等を測定できるようにするために、実炉内
で生じている焼結鉱の高温性状の差が、測定法において
も検出できるように測定方法を改善することにより、そ
の結果を用いて、高温性状良好な焼結鉱製造を行い、実
炉の操業を安定的に維持することを目的とする。
結鉱の加熱還元時における現象、特に昇温速度、還元
率、層の圧損等を測定できるようにするために、実炉内
で生じている焼結鉱の高温性状の差が、測定法において
も検出できるように測定方法を改善することにより、そ
の結果を用いて、高温性状良好な焼結鉱製造を行い、実
炉の操業を安定的に維持することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の高温性状良好な
焼結鉱を用いた堅型炉の操業方法は、その目的を達成す
るために、３００μｍ以下の開気孔の平均径が０．０５
〜０．１５μｍである高温性状良好な焼結鉱を、堅型炉
の炉頂から装入することを特徴とする。ほまた、高炉羽
口部から微粉炭を１５０ｋｇ／ｔ以上吹込む堅型炉の操
業方法において、３００μｍ以下の開気孔の平均径が
０．０５〜０．１５μｍである高温性状良好な焼結鉱
を、堅型炉の炉頂から装入することを特徴とする。
焼結鉱を用いた堅型炉の操業方法は、その目的を達成す
るために、３００μｍ以下の開気孔の平均径が０．０５
〜０．１５μｍである高温性状良好な焼結鉱を、堅型炉
の炉頂から装入することを特徴とする。ほまた、高炉羽
口部から微粉炭を１５０ｋｇ／ｔ以上吹込む堅型炉の操
業方法において、３００μｍ以下の開気孔の平均径が
０．０５〜０．１５μｍである高温性状良好な焼結鉱
を、堅型炉の炉頂から装入することを特徴とする。
【０００７】
【発明の実施の形態】上述した焼結鉱を製造する方法を
開発するために、本発明者らは、特開平７−２７６２３
号公報に開示されているように、電気炉を２つとし、一
方の電気炉で加熱を、もう一方の電気炉で温度調節を行
い、焼結鉱に強制的に熱を与えることなく実炉と同じ熱
の与え方をすることにより、実炉内で生じている加熱還
元の現象を測定できる測定装置および測定方法を開発し
た。すなわち、電気炉を上下２段に配設し、該電気炉の
継ぎ目はフランジで結合し、下段電気炉の下方より還元
ガスを導入し、該下段電気炉を空塔のまま昇温するとと
もに、上段電気炉に焼結鉱を装入したるつぼを配設し、
上段電気炉の温度とるつぼ内焼結鉱の温度を同時に測定
し、該温度の差をあらかじめ設定した一定の値となるよ
うに上段電気炉の電力を調整する。
開発するために、本発明者らは、特開平７−２７６２３
号公報に開示されているように、電気炉を２つとし、一
方の電気炉で加熱を、もう一方の電気炉で温度調節を行
い、焼結鉱に強制的に熱を与えることなく実炉と同じ熱
の与え方をすることにより、実炉内で生じている加熱還
元の現象を測定できる測定装置および測定方法を開発し
た。すなわち、電気炉を上下２段に配設し、該電気炉の
継ぎ目はフランジで結合し、下段電気炉の下方より還元
ガスを導入し、該下段電気炉を空塔のまま昇温するとと
もに、上段電気炉に焼結鉱を装入したるつぼを配設し、
上段電気炉の温度とるつぼ内焼結鉱の温度を同時に測定
し、該温度の差をあらかじめ設定した一定の値となるよ
うに上段電気炉の電力を調整する。
【０００８】前述した測定装置を用いた測定方法による
と、図１に示す測定データが得られる。図１の横軸は実
験経過時間（分）を示し、左縦軸は焼結鉱の還元率
（％）、右縦軸は焼結鉱の充填層の圧損（ｍｍＨ2 Ｏ）
を示す。焼結鉱の高温性状を評価する指標として図１に
示す時間−圧損曲線において、圧損が２００ｍｍＨ2 Ｏ
以上である部分の面積（図１中斜線部分）を算出し、こ
れをＳ値と名付けた。そして本発明者らは、種々の実機
で製造した焼結鉱を前述した測定装置を用いた測定方法
により測定し、このＳ値が高炉の炉下部通気性を支配し
ていることを見出した。それを図２に示す。図２の横軸
はＳ値を示し、縦軸は高炉の炉下部通気性の指標である
下部Ｋ値を示すが、Ｓ値が低いほど下部Ｋ値は低く、高
炉の操業は安定している。
と、図１に示す測定データが得られる。図１の横軸は実
験経過時間（分）を示し、左縦軸は焼結鉱の還元率
（％）、右縦軸は焼結鉱の充填層の圧損（ｍｍＨ2 Ｏ）
を示す。焼結鉱の高温性状を評価する指標として図１に
示す時間−圧損曲線において、圧損が２００ｍｍＨ2 Ｏ
以上である部分の面積（図１中斜線部分）を算出し、こ
れをＳ値と名付けた。そして本発明者らは、種々の実機
で製造した焼結鉱を前述した測定装置を用いた測定方法
により測定し、このＳ値が高炉の炉下部通気性を支配し
ていることを見出した。それを図２に示す。図２の横軸
はＳ値を示し、縦軸は高炉の炉下部通気性の指標である
下部Ｋ値を示すが、Ｓ値が低いほど下部Ｋ値は低く、高
炉の操業は安定している。
【０００９】次に本発明者らは、種々の実機で製造した
焼結鉱の性状を調査することにより、Ｓ値は焼結鉱中の
３００μｍ以下の開気孔の平均径（ＭＳ）によって決ま
ることを見出した。それを図３に示す。図３の横軸はＭ
Ｓを示し、縦軸はＳ値を示すが、ＭＳが低いほどＳ値が
低いことがわかる。ＭＳは焼結鉱中の気孔径分布を水銀
圧入式ポロシメーターで測定することにより求めた。こ
の方法は、２〜３ｍｍに破砕した焼結鉱を４〜５ｇ採取
し、それを圧入密封容器に装入し、この密封容器の中
に、水銀を圧入し徐々にその圧力を上昇させていく。あ
る圧入圧力に対応した水銀の侵入可能な開気孔径は装置
特性からわかっており、圧入された水銀の容積からその
開気孔径に対応する気孔量が求められる。最大水銀圧入
圧力は３３０００Ｐｓｉ、水銀が侵入できる最大開気孔
径は３００μｍである。この開気孔径と気孔量の累計デ
ータから、３００μｍ以下の開気孔の平均径を算出でき
る。したがって、３００μｍという数値限定は、水銀圧
入式ポロシメーターが測定できる限界である。
焼結鉱の性状を調査することにより、Ｓ値は焼結鉱中の
３００μｍ以下の開気孔の平均径（ＭＳ）によって決ま
ることを見出した。それを図３に示す。図３の横軸はＭ
Ｓを示し、縦軸はＳ値を示すが、ＭＳが低いほどＳ値が
低いことがわかる。ＭＳは焼結鉱中の気孔径分布を水銀
圧入式ポロシメーターで測定することにより求めた。こ
の方法は、２〜３ｍｍに破砕した焼結鉱を４〜５ｇ採取
し、それを圧入密封容器に装入し、この密封容器の中
に、水銀を圧入し徐々にその圧力を上昇させていく。あ
る圧入圧力に対応した水銀の侵入可能な開気孔径は装置
特性からわかっており、圧入された水銀の容積からその
開気孔径に対応する気孔量が求められる。最大水銀圧入
圧力は３３０００Ｐｓｉ、水銀が侵入できる最大開気孔
径は３００μｍである。この開気孔径と気孔量の累計デ
ータから、３００μｍ以下の開気孔の平均径を算出でき
る。したがって、３００μｍという数値限定は、水銀圧
入式ポロシメーターが測定できる限界である。
【００１０】Ｓ値が低いということは、焼結鉱で形成さ
れる融着層の通気抵抗が小さいことを示し、図１に示す
焼結鉱の充填層の圧損が上昇しても、還元ガスの浸透が
確保されて還元遅延が起こらない。３００μｍ以下の開
気孔の平均径（ＭＳ）が小さいということは、焼結鉱中
の還元ガスと接触する比表面積が大きいことを示し、還
元が促進されやすい。そしてＭＳが小さいと、３００μ
ｍ以下の気孔量は減少する傾向を示すが、気孔数は維持
され還元された金属鉄が微細な状態で存在するため、焼
結鉱層の収縮が抑制され還元ガスの浸透を確保する。こ
のため、焼結鉱の還元が促進され生成融液の量が少なく
融着層の通気性が確保される。
れる融着層の通気抵抗が小さいことを示し、図１に示す
焼結鉱の充填層の圧損が上昇しても、還元ガスの浸透が
確保されて還元遅延が起こらない。３００μｍ以下の開
気孔の平均径（ＭＳ）が小さいということは、焼結鉱中
の還元ガスと接触する比表面積が大きいことを示し、還
元が促進されやすい。そしてＭＳが小さいと、３００μ
ｍ以下の気孔量は減少する傾向を示すが、気孔数は維持
され還元された金属鉄が微細な状態で存在するため、焼
結鉱層の収縮が抑制され還元ガスの浸透を確保する。こ
のため、焼結鉱の還元が促進され生成融液の量が少なく
融着層の通気性が確保される。
【００１１】開気孔の平均径（ＭＳ）を３００μｍ以下
に数値限定した理由は、図２に示すように、Ｓ値が高く
なり１１を超えると高炉の下部Ｋ値が増加して安定操業
が維持できなくなり、図３に示すように、Ｓ値＝１１が
ＭＳ＝０．１５μｍに対応することにより、ＭＳは０．
１５μｍ以下が好ましく、０．０５μｍ未満では現状の
焼結鉱製造技術では経済的でないことによる。
に数値限定した理由は、図２に示すように、Ｓ値が高く
なり１１を超えると高炉の下部Ｋ値が増加して安定操業
が維持できなくなり、図３に示すように、Ｓ値＝１１が
ＭＳ＝０．１５μｍに対応することにより、ＭＳは０．
１５μｍ以下が好ましく、０．０５μｍ未満では現状の
焼結鉱製造技術では経済的でないことによる。
【００１２】次に、ＭＳを０．０５〜０．１５μｍの範
囲となるように焼結鉱を製造する方法に関しては、次の
ように対処する。その１つの方法は、焼結配合原料中の
０．２５ｍｍ以下の微粉量、粉コークス配合量、粉コー
クスの平均径、０．２５ｍｍ以下の微粉コークス量、操
業負圧のいずれか１つまたは２つ以上のアクションを実
施することである。これにより微粉量の調整、粉コーク
ス燃焼性の改善、熱の効き方の調整、融液凝固時の冷却
速度の調整等を行い、目的を達成することができる。も
う１つの方法は、焼結鉱中の塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ
2 ）、アルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）含有量、シリカ（ＳｉＯ
2 ）含有量、マグネシア（ＭｇＯ）含有量のいずれか１
成分または２成分以上の調整を実施することである。Ｃ
ａＯ／ＳｉＯ2を高く、Ａｌ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 、ＭｇＯ
を低くすることにより目的を達成できるが、焼結鉱の強
度、還元粉化性、高炉の出銑口から流出するスラグの成
分調整を勘案して調整する必要がある。
囲となるように焼結鉱を製造する方法に関しては、次の
ように対処する。その１つの方法は、焼結配合原料中の
０．２５ｍｍ以下の微粉量、粉コークス配合量、粉コー
クスの平均径、０．２５ｍｍ以下の微粉コークス量、操
業負圧のいずれか１つまたは２つ以上のアクションを実
施することである。これにより微粉量の調整、粉コーク
ス燃焼性の改善、熱の効き方の調整、融液凝固時の冷却
速度の調整等を行い、目的を達成することができる。も
う１つの方法は、焼結鉱中の塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ
2 ）、アルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）含有量、シリカ（ＳｉＯ
2 ）含有量、マグネシア（ＭｇＯ）含有量のいずれか１
成分または２成分以上の調整を実施することである。Ｃ
ａＯ／ＳｉＯ2を高く、Ａｌ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 、ＭｇＯ
を低くすることにより目的を達成できるが、焼結鉱の強
度、還元粉化性、高炉の出銑口から流出するスラグの成
分調整を勘案して調整する必要がある。
【００１３】
【実施例】以下、実施例により本発明の特徴を具体的に
説明する。表１に本発明による高炉操業結果を従来法と
比較して示す。対象高炉は内容積３０００ｍ3 の中型高
炉であり、鉄鉱石中の焼結鉱使用割合が７５ｗｔ％、焼
結鉱中（ＳｉＯ2 ）＝５．５ｗｔ％、（Ａｌ2 Ｏ3 ）＝
１．９ｗｔ％、（ＭｇＯ）＝１．５ｗｔ％、（ＣａＯ／
ＳｉＯ2 ）＝１．９で操業していた。微粉炭吹込み量１
４０ｋｇ／ｔ、燃料比５００ｋｇ／ｔに維持しながら溶
銑を６０００ｔ／日製造していた。このとき水銀圧入式
ポロシメーターで測定してみると、３００μｍ以下の開
気孔の平均径（ＭＳ）は０．１０〜０．２５μｍの範囲
を推移していた。
説明する。表１に本発明による高炉操業結果を従来法と
比較して示す。対象高炉は内容積３０００ｍ3 の中型高
炉であり、鉄鉱石中の焼結鉱使用割合が７５ｗｔ％、焼
結鉱中（ＳｉＯ2 ）＝５．５ｗｔ％、（Ａｌ2 Ｏ3 ）＝
１．９ｗｔ％、（ＭｇＯ）＝１．５ｗｔ％、（ＣａＯ／
ＳｉＯ2 ）＝１．９で操業していた。微粉炭吹込み量１
４０ｋｇ／ｔ、燃料比５００ｋｇ／ｔに維持しながら溶
銑を６０００ｔ／日製造していた。このとき水銀圧入式
ポロシメーターで測定してみると、３００μｍ以下の開
気孔の平均径（ＭＳ）は０．１０〜０．２５μｍの範囲
を推移していた。
【００１４】
【表１】
【００１５】（実施例１）燃料比５００ｋｇ／ｔのまま
微粉炭吹込み量を１８０ｋｇ／ｔに増加するときに、焼
結鉱中の成分はそのままにしておき、焼結配合原料中の
０．２５ｍｍ以下の微粉量と粉コークス配合量の２つの
アクションを実施することにより、水銀圧入式ポロシメ
ーターで測定した３００μｍ以下の開気孔の平均径（Ｍ
Ｓ）を０．０８〜０．１５μｍの範囲に調整した本発明
による操業例である。比較例１に対比すると、燃料比が
低く出銑量が多い。 （実施例２）燃料比５００ｋｇ／ｔのまま微粉炭吹込み
量を１８０ｋｇ／ｔに増加するときに、焼結操業は従来
の方法のままにしておき、焼結鉱中（ＳｉＯ2 ）＝５．
３±０．２ｗｔ％、（Ａｌ2 Ｏ3 ）＝１．９ｗｔ％、
（ＭｇＯ）＝１．３±０．２ｗｔ％、（ＣａＯ／ＳｉＯ
2 ）＝２．０とする配合調整を行うことにより、水銀圧
入式ポロシメーターで測定した３００μｍ以下の開気孔
の平均径（ＭＳ）を０．０５〜０．１５μｍの範囲に調
整した本発明による操業例である。比較例１に対比する
と、燃料比が低く出銑量が多い。 （比較例１）燃料比５００ｋｇ／ｔのまま微粉炭吹込み
量を１８０ｋｇ／ｔに増加するときに、焼結鉱中の成分
はそのままにしておき、焼結操業も従来の方法のままに
した従来法による操業例である。実施例１、２に比べ
て、燃料比を上昇せざるを得ず、生産量が低下してい
る。
微粉炭吹込み量を１８０ｋｇ／ｔに増加するときに、焼
結鉱中の成分はそのままにしておき、焼結配合原料中の
０．２５ｍｍ以下の微粉量と粉コークス配合量の２つの
アクションを実施することにより、水銀圧入式ポロシメ
ーターで測定した３００μｍ以下の開気孔の平均径（Ｍ
Ｓ）を０．０８〜０．１５μｍの範囲に調整した本発明
による操業例である。比較例１に対比すると、燃料比が
低く出銑量が多い。 （実施例２）燃料比５００ｋｇ／ｔのまま微粉炭吹込み
量を１８０ｋｇ／ｔに増加するときに、焼結操業は従来
の方法のままにしておき、焼結鉱中（ＳｉＯ2 ）＝５．
３±０．２ｗｔ％、（Ａｌ2 Ｏ3 ）＝１．９ｗｔ％、
（ＭｇＯ）＝１．３±０．２ｗｔ％、（ＣａＯ／ＳｉＯ
2 ）＝２．０とする配合調整を行うことにより、水銀圧
入式ポロシメーターで測定した３００μｍ以下の開気孔
の平均径（ＭＳ）を０．０５〜０．１５μｍの範囲に調
整した本発明による操業例である。比較例１に対比する
と、燃料比が低く出銑量が多い。 （比較例１）燃料比５００ｋｇ／ｔのまま微粉炭吹込み
量を１８０ｋｇ／ｔに増加するときに、焼結鉱中の成分
はそのままにしておき、焼結操業も従来の方法のままに
した従来法による操業例である。実施例１、２に比べ
て、燃料比を上昇せざるを得ず、生産量が低下してい
る。
【００１６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明において
は、焼結鉱中の３００μｍ以下の開気孔の平均径が０．
０５〜０．１５μｍの範囲となるように焼結操業を調整
するか、焼結鉱成分を調整することによりこの焼結鉱で
形成される融着層の通気性が良好となり、高炉の炉下部
通気性が改善され、高炉の操業を安定的に維持すること
が可能となり、微粉炭吹込み量上昇、生産性向上、燃料
比低下を達成することができる。
は、焼結鉱中の３００μｍ以下の開気孔の平均径が０．
０５〜０．１５μｍの範囲となるように焼結操業を調整
するか、焼結鉱成分を調整することによりこの焼結鉱で
形成される融着層の通気性が良好となり、高炉の炉下部
通気性が改善され、高炉の操業を安定的に維持すること
が可能となり、微粉炭吹込み量上昇、生産性向上、燃料
比低下を達成することができる。
【図１】本発明において、焼結鉱の高温性状を評価する
指標としてＳ値を算出するための時間−圧損曲線を示す
図
指標としてＳ値を算出するための時間−圧損曲線を示す
図
【図２】本発明において、高炉の炉下部通気性の低い範
囲を求め、Ｓ値の上限を決定するためのＳ値と下部Ｋ値
の関係を示す図
囲を求め、Ｓ値の上限を決定するためのＳ値と下部Ｋ値
の関係を示す図
【図３】本発明において、３００μｍ以下の開気孔の平
均径（ＭＳ）の適正範囲を決定するためのＭＳとＳ値の
関係を示す図
均径（ＭＳ）の適正範囲を決定するためのＭＳとＳ値の
関係を示す図
Claims (2)
- 【請求項１】 ３００μｍ以下の開気孔の平均径が０．
０５〜０．１５μｍである高温性状良好な焼結鉱を、堅
型炉の炉頂から装入することを特徴とする高温性状良好
な焼結鉱を用いた堅型炉の操業方法。 - 【請求項２】 高炉羽口部から微粉炭を１５０ｋｇ／ｔ
以上吹込む堅型炉の操業方法において、３００μｍ以下
の開気孔の平均径が０．０５〜０．１５μｍである高温
性状良好な焼結鉱を、堅型炉の炉頂から装入することを
特徴とする高温性状良好な焼結鉱を用いた堅型炉の操業
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21125397A JPH1143709A (ja) | 1997-07-23 | 1997-07-23 | 高温性状良好な焼結鉱を用いた堅型炉の操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21125397A JPH1143709A (ja) | 1997-07-23 | 1997-07-23 | 高温性状良好な焼結鉱を用いた堅型炉の操業方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1143709A true JPH1143709A (ja) | 1999-02-16 |
Family
ID=16602855
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21125397A Withdrawn JPH1143709A (ja) | 1997-07-23 | 1997-07-23 | 高温性状良好な焼結鉱を用いた堅型炉の操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1143709A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2022090344A (ja) * | 2020-12-07 | 2022-06-17 | 日本製鉄株式会社 | 焼結鉱の製造方法 |
-
1997
- 1997-07-23 JP JP21125397A patent/JPH1143709A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2022090344A (ja) * | 2020-12-07 | 2022-06-17 | 日本製鉄株式会社 | 焼結鉱の製造方法 |
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