JPH11505885A - ストリップを形成する材料よりも低い融点または液相点を有する金属または合金で金属ストリップを被膜する方法及び装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 予め清浄され、乾燥され、且つ誘導加熱された金属ストリップ（１３）は、容器（１０）内の溶融金属または溶融合金の浴内を通って送られ、それらの下側入口（１１）から挿入され、容器（１０）の上側出口（１２）で引き出される。被膜する金属または合金は、坩堝（１）内で加熱され、抵抗器（１６ａ、１６ｂ、１７ａ、１７ｂ）によって加熱された容器に、ストリップ（１３）の各側面に向かって開口する二つのチャネル（７ａ、８ａ、７ａ、７ｂ）を通って、送り込まれる。下側入口（１１）、好ましくは上側出口（１２）は、耐熱材料から作られた二つのインサート（１４ａ、１４ｂ，１５ａ、１５ｂ）の空間に設けられ、溶融した金属及び合金によって湿潤されない。

Description

【発明の詳細な説明】 ストリップを形成する材料よりも低い融点または液相点を有する金属または合金 で金属ストリップを被膜する方法及び装置 本発明は、ストリップを形成する材料よりも低い融点または液相点を有する金 属または合金で金属ストリップを被膜する方法及び装置に関し、本発明の方法に よれば、ストリップが予備加熱され、且つストリップが予備加熱温度より高い温 度にされた金属または前記合金の浴を通って上方に引き抜かれ、次に、ストリッ プが浴を離れる時に、ストリップが金属または合金が凝固する温度より低い温度 に冷却される。 金属または合金の溶融浴を上方へと通過するワイヤーの高速度被膜方法が、す でに提案されている。このような方法が、例えば、米国特許第３，５２３，８１ ５号、米国特許第２，５６５，６７７号、米国特許第３，４８４，２８０号及び 米国特許第４，１６９，４２６号に記載されている。 この種の方法を用いたワイヤー状基体の被覆は、二つの溝付きロールの間をワ イヤーをぴんと張った状態で直線状に進ませることは極めて容易であるから、大 した困難を伴うことなく実施可能である。すなわち、オリフィスの入口及び出口 を貫通するワイヤーの芯出しが比較的容易であることは、ワイヤーとオリフィス の壁との間の空間を非常に小さくできることを意味する。さらに、オリフィス及 びワイヤー断面が円形であることは、ワイヤーより溶湯に加わる力の分布は均一 となり、ワイヤーとワイヤー導入オリフィスとの間の管状空間からのワイヤーの 離脱を防止することを意味する。 ストリップの場合は、ストリップの平面ならびにいずれの直交面 においても、ワイヤーの場合と同様に安定な通路を確保することは不可能である 。これは、駆動ロールを使用してストリップを案内することはより困難であるか らであり、すなわち、ストリップはある程度の量はいつもその位置を変えるから である。ストリップに関する限り、完全に平坦ということは決したなく、ある程 度の量の曲率を有している。さらに、二つのストリップの突き合わせ溶接継手部 は、厚みを増加せしめる。また、下側と上側とでストリップ案内滑車が３〜４ｍ 程度は離れていることを無視してならない。ストリップの一部分が下側入口開口 部の一方の壁に触れると直ちに、その表面で金属の均一堆積が妨げられる。した がって、ストリップとストリップ入口開口部との空間を、開口部の幅及び長さの 双方において広げる必要がある。ストリップは一般に薄く、１ｍｍ厚み未満、０ ．５ｍｍ或いはそれ以下ことさえある。このことは、次のことを意味する。すな わち、ストリップのエッジ面はその表面積によるが、ストリップの上方への移動 時に、溶融金属上に最小の引抜き力を生成し、したがってストリップのエッジ面 も液体の最大容積部分：すなわち、ストリップエッジ面と矩形開口のエッジとの 間に必要となるそのクリアランスでの蒸気エッジ面とエッジとの間における全液 体金属：に面するストリップの一部となっている。実際に、このエッジ面が、例 えば０．３ｍｍ幅であるならば、開口部の幅は、０．７〜約２０ｍｍの間、すな わち、エッジ面の幅の２〜７倍の幅となり、また、エッジ面と小さいエッジの間 の距離は２〜４ｍｍとなり、この点で漏洩という問題の解決は困難である。 ストリップの被膜においては、このストリップが通過する液体層の供給にも問 題点がある。ワイヤーの場合においては、円形空間が形成され、その側部の開口 部を通って供給される。ストリップの場合においては、その空間部がこのストリ ップによって２分割され、 この２分割された空間部の各々で供給速度をおおむね均一化し、平面のいずれの 側においての溶融金属の圧力水頭が同一高さに確保する必要がある。 最後に、ストリップの均一加熱においても、ワイヤーを加熱する場合より問題 は複雑である。この被膜技術が本質的にはワイヤーに留まり、ストリップに応用 しても１面のみの被膜に留まったのは、この理由であり、即ち、後者の場合は、 ストリップエッジでも漏洩に関する前記問題を回避できたからである。 本発明の目的は、この方法の用途が平坦なストリップにまで拡張可能である解 決策を提供することである。 したがって、本発明の要旨は、請求項１で請求するように、ストリップが形成 される材料よりも低い融点または液相点の金属または合金で、金属ストリップを 被膜する方法である。 この方法の本質的な利点の一つは、ストリップに接触する液体金属層は２００ ｃｌ／メートルといった程度の極わずかばかりの容積しか待っていないことであ る。したがって、ストリップの被膜は、ストリップが通過する液体金属層の供給 が停止されると、すぐ停止する。これは、用途適応性を高めるものであり、設備 の操業停止の時に、ストリップが大量の金属を含んだ浴中に浸漬されていた従来 技術では起こっていた、設備から大量の金属の除去を伴うことなく金属被膜また はストリップの変更が、可能になる。本発明に従う方法の別の利点は、操作条件 に依存するが１０〜２０μｍの厚みでもって、薄い均一被膜を得られることを可 能にする。 本発明のその他特別な特徴及び利点は、本発明主題を形成する方法を実施する 概略を図示する添付図面、及び設備例を説明する次の記載から明確にされる。 図１は、本実施例を全断面にした平面図である。 図２は、図１のＩＩ−ＩＩ断面の詳細図である。 図３は、図２のＩＩＩ−ＩＩＩ断面の図である。 図４は、説明図である。 図５は、図３と類似の別方法の実施例の一部断面の図である。 図１に図示した設備は、銅管２で取り囲まれた坩堝１を備え、且つ、銅管は銅 管を通って流れる水で冷却されかつ誘導加熱用の高周波電源（図示せず）に接続 される。この坩堝は、ピストン３を備え、このピストンを液体金属の中にいくぶ ん深く押し込むことにより、金属液位を調整するためのものである。グラファイ トノズル４は、ネジ５によって互いに接続された二つの部品４ａ、４ｂを形成し 、ネジ６によって坩堝１の壁に面して固定される。坩堝は二つの供給チャネル７ ａ、７ｂ（図２）を有し、各々のチャネルはノズル４の各部品４ａ、４ｂのチャ ネル８ａ、８ｂと連絡する。 図２に図示するように、各チャネル８ａ、８ｂは、ノズル４の部品４ａ、４ｂ の間に形成された平行６面体の内部空間１０に開口している。この空間は、縦方 向に並ぶ二つの矩形の開口部１１および１２を経由して外側と連絡し、この開口 部は被膜されるために、テープ１３を通過を可能とするように構成されている。 テープは内部空間１０を２分し、２分された各々の空間への供給は、チャネル８ ａ、８ｂを経由して行われる。下側の開口部１１、および好ましくは上側の開口 部１２の各々は、テープ１３の平面の両側に配置された二つの挿入体１４ａ、１ ４ｂ及び１５ａ、１５ｂによって形成される。これらの挿入体１４ａ、１４ｂ、 １５ａ、１５ｂは、矩形断面でありかつ内部空間１０の底及び頂部に形成された ハウジング内に保持される。それらは、Ｚｎ−Ａｌ合金によって湿潤することが できない物質、好ましくはＭｏを使用して製造される。Ｓｉ₃Ｎ₄で作られた挿入 体についてのいくつかの試験は受容可能な結果を示 したが、ノズルの下側開口部１１による漏れに関しては良好ではなかった。 下側開口部１１を形成した挿入体１４ａ、１４ｂが存在していることにより、 挿入体がこの開口部の壁とテープ１３との間の空間、特に、テープ１３のエッジ と開口のエッジとの間の横方向の空間を大きく増加することを可能し、この増加 された空間の部位において液体の漏洩を起こすことなく、テープの最小の表面積 に対して最大量の液体金属を存在させることができる。この空間は２〜４ｍｍの 大きさにでき、テープは開口部のエッジに触れることなくかつその面内でわずか に移動することができる。 ノズルの各部分４ａ、４ｂは、ノズル４内部の金属液体を保持するために、加 熱本体１６ａ、１６ｂ及び１７ａ、１７ｂをそれぞれ収容するための二つの環状 のハウジングを構成する。 ノズル４の下方ではテープ１３は、パイプ２１によって還元ガスＮ₂＋Ｈ₂を供 給する管状パイプ１８を通過する。管状パイプの偏平部分１８ａは、誘導加熱に よってテープ１３を予熱する第２の高周波電源（図示せず）に接続され、かつ、 水で内部が冷却される銅管２０（図１）によって取り囲まれる。 被膜装置は、ストリップの酸洗いするため、かつ管状パイプ１８の上流に位置 する。図示しない部分、即ちこの部分は、この種の被膜方法が通常有している一 体型設備のものであるとする。 全ての試験は、幅３０ｍｍ及び厚さ０．３ｍｍの焼鈍軟鋼ストリップＳｔ２を 用いて行った。各々のストリップは、Ｋａｌｔｂａｎｄ ＡＧ （ＣＨ）によっ て供給され、電解脱脂浴（アルカリ浴：Ｄｉｖｅｒｓｅｙ Ｄｕｓｔｅｌ Ｓ２ ７、濃度６０ｇ／ｌ、温度８０℃）中で予め処理され、この浴は、外部金属ロー ル及び内部ステンレス鋼板を備え、それぞれは接触用としてかつ陽極として使用 され、テープには陰極電位が与えられる。 全電流は初期に１５Ａ（０．９６Ａ／ｄｍ²）に固定され、浴中でテープに接 触する時間は最初は５秒間に固定された。テフロンスペーサーが、テープとステ ンレス鋼陽極との接触を避けるために使用された。 その後、テープは水道水、次に８０℃の脱イオン水に浸漬され、予め脱脂され た温風で最終的に乾燥された。テープ準備工程は水平方向にして行われた。この 工程の次の工程、即ち、テープの予備加熱、加熱及び冷却は縦方向に行われ、そ の高さは約３〜４ｍ必要であり、被膜を凝固するために、テープがノズル４を出 たあとで、１０〜３０ｍ／ｍｉｎの速度で１．５ｍが必要であった。 予備加熱段階を通じてテープ１３は、パイプ１８−１８ａ内に保持され、坩堝 １から金属または合金の液体が供給される空間１０にテープが送り込まれる以前 に、パイプには２０ｍｍＨｇの圧力で１．５１／ｍｉｎの流速でガス〔Ｎ₂（５ ０）＋１０％Ｈ₂（４５）〕が供給された。試験は純亜鉛（９９．９９８）及び 重量で０．１５％のアルミニウム（純度９９．９８）を含有する亜鉛合金で実施 した。 テープを予備加熱するに使用したＨＦ電源は、周波数３７５ｋＨｚで最大出力 ２５ｋＶＡのＥＭＡ ＨＧ ２５５型であった。 坩堝を誘導加熱するに使用したＨＦ電源は、周波数７００ｋＨｚで最大出力１ ０．９ｋＶＡ−５ｋＷのＰｌｕｓＴｈｅｒｍ−ＩＧ１１３Ｗ５型であった。 試験は、種々の下側インサート１４ａ、１４ｂを備え、かつ上側インサート１ ５ａ、１５ｂを備えるかまたは備えずに実施した。下側インサートの目的は、開 口部の壁に接触することなく、テープ１３に十分大きな開口部を与えることであ る。特に、上側インサート １５ａ、１５ｂは、被膜厚さを評価しうる程度に減少させることを意図したもの である。これらの上側インサートのその他の機能は後述する。 テープ１３は０．３×ｍｍの断面であり、二つの型のインサート１４ａ、１４ ｂが、下側開口部を形成するため使用され、すなわち、一つのインサートは３２ ｍｍの開口部長さ１を有し、且つもう一つは開口部長さ１が３４ｍｍである。こ の同じ開口部の幅ｄは、０．６６、１．２、１．５５及び１．７ｍｍを有し、０ ．４から２ｍｍまで変化した。これらのインサートの高さｈは、２〜４ｍｍであ った。上側インサートに関するかぎりは、あるものは、幅ｄが０．８ｍｍのグラ ファイトで作られ、もう一方は幅ｄが０．４ｍｍのＭｏで作られ、後者は被膜厚 さを減少するために使用された。 明らかなように、被膜の厚さを制限することを意図するモリブデンインサート で形成された上側開口部の幅ｄは、一般的に下側インサートの幅より小さい。５ 倍以下であり、すなわち２ｍｍに対して０．４である。 二つの下側及び上側の開口部の間に形成される平行６面体空間１０は、次の長 さ、幅、高さ寸法である。すなわち、３２ｍｍ×４ｍｍ×１９ｍｍ、３２ｍｍ× ４ｍｍ×１７ｍｍ、３４ｍｍ×３ｍｍ×１９ｍｍ、３４ｍｍ×３ｍｍ×１５ｍｍ 及び３２ｍｍ×４ｍｍ×１９ｍｍである。 供給チャネル８ａ、８ｂは、１ｍｍ×３２ｍｍ、０．８ｍｍ×３４ｍｍ及び１ ．５ｍｍ×３４ｍｍの横断面を有する。 冷却は、１．５ｍの距離に渡るファン吹きつけ空気によって簡単に達成される 。この冷却は、４０ｍ／ｍｉｎの被膜速度に対して十分であることが判明した。 試験は３９０℃〜４７０℃の間で実施されるが、テープの予備加 熱は４１０℃程度が好ましく、一方溶融合金の温度は、一般に５１０℃程度であ る。被膜が成された縦部分に沿うテープの引っ張り力は、１２Ｎまたは６０Ｎで あった。ストリップの工程速度は１０ｍ／ｍｉｎ及び４０ｍ／ｍｉｎの間である 。 すでに記述したように、被膜厚さは、上側インサート１５ａ、１５ｂが存在す るか否によって、実質的に変化する。これらの条件のもと出えられた最小厚さは １２μｍであり、インサートなしで、この最小厚さは２０μｍであった。 インサートが存在しなく且つ空間１０内の所定の液位において、被膜の厚みに 影響する因子は、テープを予備加熱する温度、及びテープが進行する速度である 。 上側インサートが存在する場合、被膜の厚みは、テープの予備加熱温度及びテ ープとインサートの間の空間に依存する。溶融金属または被膜合金の温度の双方 に関しては評価可能な影響は観察されなかった。 また、Ｍｏで作られた上側インサートの存在は、被膜の厚さを均一にすること 、及び溶融した金属または合金の温度が高いときに特に発生する粗大凝固組織の 防止することを可能にすることが観察された。 測定された被膜の最大厚さは、８０μｍ程度であった。 被膜工程を開始且つ持続するために、平行６面体状空間１０内の液体金属の液 委がある程度必要であり、この量は、後述の被膜ノズルの場合、８〜１５ｍｍで あり、１５ｍｍの液位は、空間１０の高さが１９ｍｍであるときのみに当てはま るものである。このノズルは、高テープ速度、またはテープが低い温度に予備加 熱されている場合に、安定になることが分かった。予備加熱温度は、テープ上の 液体金属のメニスカスを安定にするために、浴温度より僅かに低い ほうが有利であると考えられる。また、下側インサートに加えＭｏで作られた上 側インサートの存在は、ノズル安定性を改善する。亜鉛による湿潤が生じないに もかかわらずＳｉ₃Ｎ₄及びグラファイトで作られたインサートの保持能力は低く 、なぜこうなるのかは不明である。Ｍｏインサート以って、０．３ｍｍのテープ 厚さに対しては、２ｍｍ以下の低い開口幅で良い結果が得られた。 金属漏れの影響は、４６０℃〜５１２℃の浴温度では観察されなかった。 図４の表は、インサート空間１０内の浴水頭高さｈの因子として、溶融金属の 漏れに関わるモリブデン下側インサートの水平表面に相当する寸法ｅ（図３）の 影響を示す。２本の曲線がこの表に示され、一本は、ストリップと下側開口部１ １の幅との合計空間が１．２ｍｍに相当し、もう１本はその空間が２ｍｍに相当 する。これらの曲線は、３４ｍｍ長さの開口部１１に関して、金属がストリップ なしで漏れだす限界を表す。 双方の場合において、空間１０内の溶融金属の浴水頭高さは、ｅの値が増加す るときに、増加することができる。この水頭の増加は、最初は大きくついで小さ くなる。この水頭高さは、ｅ＝１．２ｍｍ以上で２ｍｍの合計空間であるときは 、ほぼ平らで一定になる。約０．５から２．５ｍｍまで変化できるが、全てにお いて１ｍｍ程度またはそれ以上にすることが幅ｅに対して良好であることが分か る。 ストリップの工程速度の増加は溶融金属漏れの危険を少なくする。すなわち、 困難な条件、換言すれば、速度が３０ｍ／ｍｉｎｎより早い場合の約４７０℃の 予備加熱温度と、ストリップ厚みと、開口部１１のエッジとの間の２ｍｍの合計 空間と、で作業するときに漏れがないことが観察された。約４７０℃以下の予備 加熱温度と、 ストリップの厚みと開口部１１との間の２ｍｍの合計空間のときは、その速度に 関係なく、漏れが観察されなかった。 従来は、平坦なストリップまたはテープに議論が集中していた。しかしながら 、この方法は、この輪郭が一定厚さであるかないか形状輪郭に関わりなく、細長 く形成されたテープに適用可能である。図５にＵ形状テープ１３を図示する。こ の場合、インサートは、平行枝輪郭１３’が通過することを可能な切り込み２２ を有する。 別の方法では、ストリップが誘導加熱とは別の手段によって予備加熱される。 すなわち、ストリップ金属とは反応しない溶湯金属浴を通過させることによって 加熱できる。鋼ストリップの場合は、例えば、予備加熱浴としてはビスマスまた は銀が使用できる。 予備加熱温度は被膜の外見に非常に影響する。Ａｌを１．５ｗｔ％を含有する Ｚｎ合金に関しては、テープ１３を予備加熱温度が４００℃より下では、被膜が 十分に接着せず、且つ被膜中に多くの小穴が観察された。４３０℃を越えると小 さな皺が観察された。これらの２点間の温度では、被膜は滑らかであった。 被膜の顕微鏡組織を検査するために、ＣｒＯ₂、Ｎａ₂ＳＯ₄、Ｈ₂Ｏ、の溶液で 腐食させた。粗い結晶が観察され、用いた倍率（１６０×及び４００×）では、 鋼／亜鉛界面において金属間化合物またはボイドまたは接着欠陥が観察されなか った。 前述の実施例を使用して製造した試料は、曲げによる付着試験（半径１ｍｍ） にかけられた。表面が酸化されず、＞４００℃に予備加熱されたテープで、且つ ８０μｍを越えない被膜厚さで、前述の清浄条件で製造条件で作ったすべての被 膜は、優れた接着性を示した。 実験室試験をテープを使用して行ったが、本方法は、テープに関して確立され た因子をさらに広いストリップに対して変更すること なしに、１メートル幅以上であるストリップに工業的規模で実施することを目的 とする。

【手続補正書】特許法第１８４条の８第１項 【提出日】１９９７年４月２９日 【補正内容】 ノズルの各部分４ａ、４ｂは、ノズル４内部の金属液体を保持するために、加 熱本体１６ａ、１６ｂ及び１７ａ、１７ｂをそれぞれ収容するための二つの環状 のハウジングを構成する。 ノズル４の下方ではテープ１３は、パイプ２１によって還元ガスＮ₂＋Ｈ₂を供 給する管状パイプ１８を通過する。管状パイプの偏平部分１８ａは、誘導加熱に よってテープ１３を予熱する第２の高周波電源（図示せず）に接続され、かつ、 水で内部が冷却される銅管２０（図１）によって取り囲まれる。 被膜装置は、テープの酸洗いするため、かつ管状パイプ１８の上流に位置する 。図示しない部分、即ちこの部分は、この種の被膜方法が通常有している一体型 設備のものであるとする。 全ての試験は、幅３０ｍｍ及び厚さ０．３ｍｍの焼鈍軟鋼ストリップＳｔ２を 用いて行った。各々のテープは、Ｋａｌｔｂａｎｄ ＡＧ （ＣＨ）によって供 給され、電解脱脂浴（アルカリ浴：Ｄｉｖｅｒｓｅｙ Ｄｕｓｔｅｌ Ｓ２７、 濃度６０ｇ／ｌ、温度８０℃）中で予め処理され、この浴は、外部金属ロール及 び内部ステンレス鋼板を備え、それぞれは接触用としてかつ陽極として使用され 、テープには陰極電位が与えられる。 全電流は初期に１５Ａ（０．９６Ａ／ｄｍ²）に固定され、浴中でテープに接 触する時間は最初は５秒間に固定された。テフロン（登録商標）スペーサーが、 テープとステンレス鋼陽極との接触を避けるために使用された。 その後、テープは水道水、次に８０℃の脱イオン水に浸漬され、予め脱脂され た温風で最終的に乾燥された。テープ準備工程は水平方向にして行われた。この 工程の次の工程、即ち、テープの予備加熱、加熱及び冷却は縦方向に行われ、そ の高さは約３〜４ｍ必要であり、被膜を凝固するために、ストリップがノズル４ を出たあとで 、１０〜３０ｍ／ｍｉｎの速度で１．５ｍが必要であった。 予備加熱段階を通じてストリップ１３は、パイプ１８−１８ａ内に保持され、 坩堝１から金属または合金の液体が供給される空間１０にテープが送り込まれる 以前に、パイプには２．６６ｋＰａ（２０ｍｍＨｇ）の圧力で１．５１／ｍｉｎ の流速でガス〔Ｎ₂（５０）＋１０％Ｈ₂（４５）〕が供給された。試験は純亜鉛 （９９．９９８）及び重量で０．１５％のアルミニウム（純度９９．９８）を含 有する亜鉛合金で実施した。 テープを予備加熱するに使用したＨＦ電源は、周波数３７５ｋＨｚで最大出力 ２５ｋＶＡのＥＭＡ ＨＧ ２５５型であった。 坩堝を誘導加熱するに使用したＨＦ電源は、周波数７００ｋＨｚで最大出力１ ０．９ｋＶＡ−５ｋＷのＰｌｕｓＴｈｅｒｍ−ＩＧ１１３Ｗ５型であった。 試験は、種々の下側インサート１４ａ、１４ｂを備え、かつ上側インサート１ ５ａ、１５ｂを備えるかまたは備えずに実施した。下側インサートの目的は、開 口部の壁に接触することなく、テープ１３に十分大きな開口部を与えることであ る。特に、上側インサート１５ａ、１５ｂは、被膜厚さを評価しうる程度に減少 させることを意図したものである。これらの上側インサートのその他の機能は後 述する。 テープ１３は０．３×ｍｍの断面であり、二つの型のインサート１４ａ、１４ ｂが、下側開口部を形成するため使用され、すなわち、一つのインサートは３２ ｍｍの開口部長さ１を有し、且つもう一つは開口部長さ１が３４ｍｍである。こ の同じ開口部の幅ｄは、０．６６、１．２、１．５５及び１．７ｍｍを有し、０ ．４から２ｍｍまで変化した。これらのインサートの高さｈは、２〜４ｍｍであ った。上側インサートに関するかぎりは、あるものは、幅ｄが０． ８ｍｍのグラファイトで作られ、もう一方は幅ｄが０．４ｍｍのＭｏで作られ、 後者は被膜厚さを減少するために使用された。 明らかなように、被膜の厚さを制限することを意図するモリブデンインサート で形成された上側開口部の幅ｄは、一般的に下側開口部の幅より小さい。５倍以 下であり、すなわち２ｍｍに対して０．４である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．ストリップを形成する材料よりも低い融点または液相点を有する金属また は合金でもって金属ストリップを被膜する方法であって、 前記ストリップが予備加熱され、且つ、前記ストリップが予備加熱された温度 より高い温度にされた前記金属または前記合金の浴を通って上方に引き抜かれ、 次に、前記ストリップが前記浴を離れるときに、前記ストリップが、前記金属ま たは合金が凝固する温度より低い温度に冷却され、 前記ストリップが、チャンバーを介して牽引され、この際下側開口部を経由し てチャンバーに導入され、上側開口部を経由チャンバーより引き出され、 前記開口部のれぞれは、矩形断面であり且つ共通の軸線に芯合わせしてあり、 前記開口部のそれぞれの大きさが調整可能であり、これにより前記断面の最も 長い側部の長さが前記ストリップの幅より大きく、かつ前記断面の幅が前記スト リップの厚さより０．１〜２ｍｍ大きくされ、 少なくとも前記下側開口部の内面及び前記チャンバー内側の前記開口部のエッ ジが、前記金属または合金によって湿潤されない材料から作られていて、 前記ストリップのチャンバーの通過の際に、ストリップの各側面上においてチ ャンバーに溶融した金属または合金が徐々に供給され、かつ 前記チャンバーへの前記金属または合金の供給が調整可能とされ、前記金属ま たは合金の液位が、前記チャンバーを介してのストリ ップの全通過に渡って、前記ストリップの各側面上において同一に保持される、 金属ストリップを被膜する方法。 ２．前記上側開口部の壁が、ある高さに渡って、前記溶融した金属また合金に よって湿潤できない材料で作られ、前記開口部の幅が０．１〜０．５ｍｍの合計 空間を有する請求項１記載の方法。 ３．被膜する金属または合金が亜鉛またはＺｎ−Ａｌ合金であり、前記矩形開 口部の少なくとも一つの壁が耐熱金属である請求項１または２記載の方法。 ４．前記矩形の開口部の少なくとも一つの壁がＭｏから作られている請求項３ 記載の方法。 ５．前記ストリップを予備加熱する温度が４００〜４７０℃の間にある請求項 ３記載の方法。 ６．前記ＺｎまたはＺｎ−Ａｌ合金を加熱する温度が４６０℃〜５２０℃の間 にある請求項３記載の方法。 ７．前記ストリップが１０〜４０ｍ／ｍｉｎの速度で進行する請求項１記載の 方法。 ８．前記チャンバーの容積に充填される液位が５〜２５ｍｍの間にある請求項 １記載の方法。 ９．非湿潤性材料からできた少なくとも下側開口部のエッジが、０．５〜２． ５ｍｍの間にある請求項１記載の方法。 １０．ストリップを形成する材料よりも低い融点または液相点を有する金属ま たは合金でもって金属ストリップを被膜する装置であって、 上向き通路内で前記ストリップを引き抜く手段、非酸化性雰囲気内で前記スト リップを予備加熱する手段、前記ストリップ用の二つの入口及び出口の開口部を 備えた被膜チャンバー、平行であり且つ 共通の軸線に芯合わせされた前記それぞれの開口部、及び前記チャンバーに供給 される溶融した金属及び合金の源を備えてなり、 前記チャンバーの開口部が矩形断面であり、 前記それぞれの開口部の幅がテープの厚みより０．１〜２ｍｍ大きく、且つ前 記それぞれの開口部の長さが前記ストリップの幅より大きく、 少なくとも前記下側開口部の内側面及び前記チャンバー内側の開口部のエッジ が、前記金属または合金によって湿潤されない材料から作られ、 前記チャンバーが、前記ストリップの各面のそれぞれに面して開口する少なく とも二つの供給チャネルによって、溶融した金属または合金の記源に接続される 、 金属ストリップを被膜する装置。