JPH1184873A - スクリューポンプ及び該スクリューポンプを用いたトナー移送装置 - Google Patents
スクリューポンプ及び該スクリューポンプを用いたトナー移送装置Info
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- JPH1184873A JPH1184873A JP10031757A JP3175798A JPH1184873A JP H1184873 A JPH1184873 A JP H1184873A JP 10031757 A JP10031757 A JP 10031757A JP 3175798 A JP3175798 A JP 3175798A JP H1184873 A JPH1184873 A JP H1184873A
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- G03G—ELECTROGRAPHY; ELECTROPHOTOGRAPHY; MAGNETOGRAPHY
- G03G15/00—Apparatus for electrographic processes using a charge pattern
- G03G15/06—Apparatus for electrographic processes using a charge pattern for developing
- G03G15/08—Apparatus for electrographic processes using a charge pattern for developing using a solid developer, e.g. powder developer
- G03G15/0822—Arrangements for preparing, mixing, supplying or dispensing developer
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- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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Abstract
(57)【要約】
【課題】トナー凝集の発生を抑えつつ長寿命化を可能に
したスクリューポンプ及び該スクリューポンプを用いた
トナー移送装置を提供することである。 【解決手段】ロータ３の断面径とステータ２の最小内径
による断面食い込み量は、ロータ３の断面径をＲＡ、ス
テータ２の最小内径をＳ・ＭＩＮとしたときの、ＲＡ／
Ｓ・ＭＩＮとするロータとステータの寸法比を、ＲＡ／
Ｓ・ＭＩＮ≦１．０４とする。
したスクリューポンプ及び該スクリューポンプを用いた
トナー移送装置を提供することである。 【解決手段】ロータ３の断面径とステータ２の最小内径
による断面食い込み量は、ロータ３の断面径をＲＡ、ス
テータ２の最小内径をＳ・ＭＩＮとしたときの、ＲＡ／
Ｓ・ＭＩＮとするロータとステータの寸法比を、ＲＡ／
Ｓ・ＭＩＮ≦１．０４とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、現像剤、特に粉体
トナーの移送に適したスクリューポンプ及び該スクリュ
ーポンプを用いたトナー移送装置に関するものである。
トナーの移送に適したスクリューポンプ及び該スクリュ
ーポンプを用いたトナー移送装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、粉体トナーを移送する主な方式と
しては下記のものが知られている。 （１）トナーの送り元部と送り先部とをパイプで結び、
このパイプの内部に設けられたコイルスクリューによっ
てトナーを移送するもの、（２）トナーの送り元部と送
り先部とを近設した上下の位置に配置し、主として重力
によりトナーを移送するもの、（３）モーノポンプと称
されるロータを回転することにより、トナーを該ロータ
の軸方向の移動させるスクリューポンプによってトナー
を送り元部から送り先部へ移送するもの、等である。
しては下記のものが知られている。 （１）トナーの送り元部と送り先部とをパイプで結び、
このパイプの内部に設けられたコイルスクリューによっ
てトナーを移送するもの、（２）トナーの送り元部と送
り先部とを近設した上下の位置に配置し、主として重力
によりトナーを移送するもの、（３）モーノポンプと称
されるロータを回転することにより、トナーを該ロータ
の軸方向の移動させるスクリューポンプによってトナー
を送り元部から送り先部へ移送するもの、等である。
【０００３】ところで、複写機やプリンタあるいはファ
クシミリ装置等の画像形成装置にはトナーを移送するた
め、上記したトナー移送方式の何れかを利用しているも
のが多い。この場合、上記（１）の移送方式ではコイル
スクリューの確実な回転を保証するために、望ましく
は、直線移送または大きな曲線移送が可能となるように
トナーの移送路を確保する必要がある（屈曲した移送路
は不可）。さらに、このトナー移送方式ではコイルスク
リューとパイプとの摩擦負荷が非常に大きいため、コイ
ルスクリューの回転駆動トルクが増大して、回収トナー
の長距離移送が困難になるとともに、移送するトナーに
ストレスを与えて凝集、熱融着等の原因になる問題があ
った。
クシミリ装置等の画像形成装置にはトナーを移送するた
め、上記したトナー移送方式の何れかを利用しているも
のが多い。この場合、上記（１）の移送方式ではコイル
スクリューの確実な回転を保証するために、望ましく
は、直線移送または大きな曲線移送が可能となるように
トナーの移送路を確保する必要がある（屈曲した移送路
は不可）。さらに、このトナー移送方式ではコイルスク
リューとパイプとの摩擦負荷が非常に大きいため、コイ
ルスクリューの回転駆動トルクが増大して、回収トナー
の長距離移送が困難になるとともに、移送するトナーに
ストレスを与えて凝集、熱融着等の原因になる問題があ
った。
【０００４】上記（２）の移送方式では、トナー移送が
比較的簡易に行なえるものの、回収トナー貯蔵手段また
は現像装置をクリーニング装置と略一体的に配置させる
必要があるため、装置の取り付け上の制約、及び、トナ
ー貯蔵量の制約から、搭載可能な画像形成装置の機種が
低速機（または、コピーやプリント使用量が少ないユー
ザ向けの複写機やプリンタ）に限られていた。
比較的簡易に行なえるものの、回収トナー貯蔵手段また
は現像装置をクリーニング装置と略一体的に配置させる
必要があるため、装置の取り付け上の制約、及び、トナ
ー貯蔵量の制約から、搭載可能な画像形成装置の機種が
低速機（または、コピーやプリント使用量が少ないユー
ザ向けの複写機やプリンタ）に限られていた。
【０００５】上記（３）の移送方式では、貯蔵したトナ
ーまたはクリーニング等で回収トナーを、フレキシブル
パイプ等を介して移送することができるため、トナー貯
蔵部やトナー回収部の設置に何ら制約を受けず、簡単な
構成でトナー移送を確実に行い得るという利点がある。
また、スクリューポンプを用いたトナーの移送装置は空
気供給手段によって空気との混合気状態で移送すること
で、トナーの安定した移送が得られるとともに、移送す
るトナーに無用なストレスをより与えずに、移送トナー
の凝集、熱融着等がほぼ抑えられるものである。
ーまたはクリーニング等で回収トナーを、フレキシブル
パイプ等を介して移送することができるため、トナー貯
蔵部やトナー回収部の設置に何ら制約を受けず、簡単な
構成でトナー移送を確実に行い得るという利点がある。
また、スクリューポンプを用いたトナーの移送装置は空
気供給手段によって空気との混合気状態で移送すること
で、トナーの安定した移送が得られるとともに、移送す
るトナーに無用なストレスをより与えずに、移送トナー
の凝集、熱融着等がほぼ抑えられるものである。
【０００６】このような事情から、スクリューポンプを
用いたトナーの移送方式が他の方式に比べて特に優れて
いることが判る。このスクリューポンプとは、内部にダ
ブルピッチの螺旋溝を設けた雌ねじ形ステータ、該ステ
ータ内に回動自在に嵌挿された雄ねじ形ロータより構成
された一軸偏心スクリューポンプ（通称 モーノポン
プ）である。
用いたトナーの移送方式が他の方式に比べて特に優れて
いることが判る。このスクリューポンプとは、内部にダ
ブルピッチの螺旋溝を設けた雌ねじ形ステータ、該ステ
ータ内に回動自在に嵌挿された雄ねじ形ロータより構成
された一軸偏心スクリューポンプ（通称 モーノポン
プ）である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところで、スクリュー
ポンプを用いた粉体移送装置では、ステータ内のロータ
が摺接しながら回動するので、主にゴム材料で形成され
ているステータの内径は経時使用で徐々に拡大してしま
う。ステータの内径が拡大してステータとロータとの食
い込み量がなくなってくると、スクリューポンプの吐き
出し後に供給しているエアーがステータとロータの間を
通り抜けてポンプの入口側へ出るという逆流現象が発生
する。このような逆流現象が起きると、粉体の移送に支
障を来すため、スクリューポンプが寿命に達したと判断
して新しいものに交換していた。
ポンプを用いた粉体移送装置では、ステータ内のロータ
が摺接しながら回動するので、主にゴム材料で形成され
ているステータの内径は経時使用で徐々に拡大してしま
う。ステータの内径が拡大してステータとロータとの食
い込み量がなくなってくると、スクリューポンプの吐き
出し後に供給しているエアーがステータとロータの間を
通り抜けてポンプの入口側へ出るという逆流現象が発生
する。このような逆流現象が起きると、粉体の移送に支
障を来すため、スクリューポンプが寿命に達したと判断
して新しいものに交換していた。
【０００８】このようにして寿命が決められるスクリュ
ーポンプは、その稼動期間が比較的短い。このため、ス
テータとロータとの食い込み量を予めきつめに設定し、
ステータが摩耗しても長期に渡って所望に食い込み量を
得ることにより、長寿命化することが考えられる。
ーポンプは、その稼動期間が比較的短い。このため、ス
テータとロータとの食い込み量を予めきつめに設定し、
ステータが摩耗しても長期に渡って所望に食い込み量を
得ることにより、長寿命化することが考えられる。
【０００９】ところが、上記食い込み量を予めきつめに
設定すると、移送するトナーが凝集しやすいという問題
を生じてしまうことが判明した。本発明は、上記した事
情を鑑み、トナー凝集の発生を抑えつつ長寿命化を可能
にしたスクリューポンプ及び該スクリューポンプを用い
たトナー移送装置を提供することを目的とする。
設定すると、移送するトナーが凝集しやすいという問題
を生じてしまうことが判明した。本発明は、上記した事
情を鑑み、トナー凝集の発生を抑えつつ長寿命化を可能
にしたスクリューポンプ及び該スクリューポンプを用い
たトナー移送装置を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明は、内部にダブルピッチの螺旋溝を設けた雌
ねじ形ステータと、該ステータ内に回動自在に嵌挿され
た雄ねじ形ロータとを有するスクリューポンプにおい
て、前記ロータの断面径と前記ステータの最小内径によ
る断面食い込み量は、前記ロータの断面径をＲＡ、前記
ステータの最小内径をＳ・ＭＩＮとしたときの、ＲＡ／
Ｓ・ＭＩＮとするロータとステータの寸法比が、０．９
４≦ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮの範囲とすることを特徴としてい
る。
め、本発明は、内部にダブルピッチの螺旋溝を設けた雌
ねじ形ステータと、該ステータ内に回動自在に嵌挿され
た雄ねじ形ロータとを有するスクリューポンプにおい
て、前記ロータの断面径と前記ステータの最小内径によ
る断面食い込み量は、前記ロータの断面径をＲＡ、前記
ステータの最小内径をＳ・ＭＩＮとしたときの、ＲＡ／
Ｓ・ＭＩＮとするロータとステータの寸法比が、０．９
４≦ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮの範囲とすることを特徴としてい
る。
【００１１】さらに、上記の目的を達成するため、本発
明は、内部にダブルピッチの螺旋溝を設けた雌ねじ形ス
テータと、該ステータ内に回動自在に嵌挿された雄ねじ
形ロータとを有するスクリューポンプにおいて、前記ロ
ータの断面径と前記ステータの最小内径による断面食い
込み量は、前記ロータの断面径をＲＡ、前記ステータの
最小内径をＳ・ＭＩＮとしたときの、ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮ
とするロータとステータの寸法比が、０．９４≦ＲＡ／
Ｓ・ＭＩＮであることを特徴としている。
明は、内部にダブルピッチの螺旋溝を設けた雌ねじ形ス
テータと、該ステータ内に回動自在に嵌挿された雄ねじ
形ロータとを有するスクリューポンプにおいて、前記ロ
ータの断面径と前記ステータの最小内径による断面食い
込み量は、前記ロータの断面径をＲＡ、前記ステータの
最小内径をＳ・ＭＩＮとしたときの、ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮ
とするロータとステータの寸法比が、０．９４≦ＲＡ／
Ｓ・ＭＩＮであることを特徴としている。
【００１２】さらにまた、上記の目的を達成するため、
本発明は、内部にダブルピッチの螺旋溝を設けた雌ねじ
形ステータと、該ステータ内に回動自在に嵌挿された雄
ねじ形ロータとを有するスクリューポンプにおいて、前
記ロータの外径と前記ステータの内径による外径食い込
み量は、前記ロータの外径をＲＢ、前記ステータの最小
内径をＳ・ＭＩＮ、その最大内径をＳ・ＭＡＸとしたと
きの、ＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）とするロ
ータとステータの寸法比が、０．９９≦ＲＢ×２／（Ｓ
・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）の範囲とすることを特徴として
いる。
本発明は、内部にダブルピッチの螺旋溝を設けた雌ねじ
形ステータと、該ステータ内に回動自在に嵌挿された雄
ねじ形ロータとを有するスクリューポンプにおいて、前
記ロータの外径と前記ステータの内径による外径食い込
み量は、前記ロータの外径をＲＢ、前記ステータの最小
内径をＳ・ＭＩＮ、その最大内径をＳ・ＭＡＸとしたと
きの、ＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）とするロ
ータとステータの寸法比が、０．９９≦ＲＢ×２／（Ｓ
・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）の範囲とすることを特徴として
いる。
【００１３】さらにまた、上記の目的を達成するため、
本発明は、内部にダブルピッチの螺旋溝を設けた雌ねじ
形ステータと、該ステータ内に回動自在に嵌挿された雄
ねじ形ロータとを有するスクリューポンプにおいて、前
記ロータの外径と前記ステータの内径による外径食い込
み量は、前記ロータの外径をＲＢ、前記ステータの最小
内径をＳ・ＭＩＮ、その最大内径をＳ・ＭＡＸとしたと
きの、ＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）とするロ
ータとステータの寸法比が、０．９９≦ＲＢ×２／（Ｓ
・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）の範囲とすることを特徴として
いる。
本発明は、内部にダブルピッチの螺旋溝を設けた雌ねじ
形ステータと、該ステータ内に回動自在に嵌挿された雄
ねじ形ロータとを有するスクリューポンプにおいて、前
記ロータの外径と前記ステータの内径による外径食い込
み量は、前記ロータの外径をＲＢ、前記ステータの最小
内径をＳ・ＭＩＮ、その最大内径をＳ・ＭＡＸとしたと
きの、ＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）とするロ
ータとステータの寸法比が、０．９９≦ＲＢ×２／（Ｓ
・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）の範囲とすることを特徴として
いる。
【００１４】さらにまた、上記の目的を達成するため、
本発明は、内部にダブルピッチの螺旋溝を設けた雌ねじ
形ステータと、該ステータ内に回動自在に嵌挿された雄
ねじ形ロータとを有するスクリューポンプにおいて、前
記ロータの断面径と前記ステータの最小内径による断面
食い込み量及び前記ロータの外径と前記ステータの内径
による外径食い込み量は、前記ロータの断面径をＲＡ、
その外径をＲＢ、前記ステータの最小内径をＳ・ＭＩ
Ｎ、最大内径をＳ・ＭＡＸとしたときの、断面食い込み
量におけるＲＡ／Ｓ・ＭＩＮとするロータとステータの
寸法比が、０．９４≦ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮの範囲とし、か
つ、外径食い込み量におけるＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋
Ｓ・ＭＡＸ）とするロータとステータの寸法比が、０．
９９≦ＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）の範囲と
することを特徴としている。
本発明は、内部にダブルピッチの螺旋溝を設けた雌ねじ
形ステータと、該ステータ内に回動自在に嵌挿された雄
ねじ形ロータとを有するスクリューポンプにおいて、前
記ロータの断面径と前記ステータの最小内径による断面
食い込み量及び前記ロータの外径と前記ステータの内径
による外径食い込み量は、前記ロータの断面径をＲＡ、
その外径をＲＢ、前記ステータの最小内径をＳ・ＭＩ
Ｎ、最大内径をＳ・ＭＡＸとしたときの、断面食い込み
量におけるＲＡ／Ｓ・ＭＩＮとするロータとステータの
寸法比が、０．９４≦ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮの範囲とし、か
つ、外径食い込み量におけるＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋
Ｓ・ＭＡＸ）とするロータとステータの寸法比が、０．
９９≦ＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）の範囲と
することを特徴としている。
【００１５】さらにまた、上記の目的を達成するため、
本発明は、粉体トナーを、内部にダブルピッチの螺旋溝
を設けた雌ねじ形ステータ、該ステータ内に回動自在に
嵌挿された雄ねじ形ロータを有するスクリューポンプに
より移送し、そのスクリューポンプの作動時に、そのス
クリューポンプのトナー吐き出し口へエアー供給手段に
よってエアーを供給するトナー移送装置において、前記
スクリューポンプは、前記ロータの断面径と前記ステー
タの最小内径による断面食い込み量を前記ロータの断面
径をＲＡ、前記ステータの最小内径をＳ・ＭＩＮとした
とき、ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮのロータとステータの寸法比と
して、０．９４≦ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮ≦１．０４の範囲に
設定したことを特徴としている。
本発明は、粉体トナーを、内部にダブルピッチの螺旋溝
を設けた雌ねじ形ステータ、該ステータ内に回動自在に
嵌挿された雄ねじ形ロータを有するスクリューポンプに
より移送し、そのスクリューポンプの作動時に、そのス
クリューポンプのトナー吐き出し口へエアー供給手段に
よってエアーを供給するトナー移送装置において、前記
スクリューポンプは、前記ロータの断面径と前記ステー
タの最小内径による断面食い込み量を前記ロータの断面
径をＲＡ、前記ステータの最小内径をＳ・ＭＩＮとした
とき、ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮのロータとステータの寸法比と
して、０．９４≦ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮ≦１．０４の範囲に
設定したことを特徴としている。
【００１６】さらにまた、上記の目的を達成するため、
本発明は、粉体トナーを、内部にダブルピッチの螺旋溝
を設けた雌ねじ形ステータ、該ステータ内に回動自在に
嵌挿された雄ねじ形ロータを有するスクリューポンプに
より移送し、そのスクリューポンプの作動時に、そのス
クリューポンプのトナー吐き出し口へエアー供給手段に
よってエアーを供給するトナー移送装置において、前記
スクリューポンプは、前記ロータの外径と前記ステータ
の内径による外径食い込み量を前記ロータの外径をＲ
Ｂ、前記ステータの最小内径をＳ・ＭＩＮ、その最大内
径をＳ・ＭＡＸとしたとき、ＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋
Ｓ・ＭＡＸ）のロータとステータの寸法比として、０．
９９≦ＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）≦１．０
８の範囲に設定したことを特徴としている。
本発明は、粉体トナーを、内部にダブルピッチの螺旋溝
を設けた雌ねじ形ステータ、該ステータ内に回動自在に
嵌挿された雄ねじ形ロータを有するスクリューポンプに
より移送し、そのスクリューポンプの作動時に、そのス
クリューポンプのトナー吐き出し口へエアー供給手段に
よってエアーを供給するトナー移送装置において、前記
スクリューポンプは、前記ロータの外径と前記ステータ
の内径による外径食い込み量を前記ロータの外径をＲ
Ｂ、前記ステータの最小内径をＳ・ＭＩＮ、その最大内
径をＳ・ＭＡＸとしたとき、ＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋
Ｓ・ＭＡＸ）のロータとステータの寸法比として、０．
９９≦ＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）≦１．０
８の範囲に設定したことを特徴としている。
【００１７】さらにまた、上記の目的を達成するため、
本発明は、粉体トナーを、内部にダブルピッチの螺旋溝
を設けた雌ねじ形ステータ、該ステータ内に回動自在に
嵌挿された雄ねじ形ロータを有するスクリューポンプに
より移送し、そのスクリューポンプの作動時に、そのス
クリューポンプのトナー吐き出し口へエアー供給手段に
よってエアーを供給するトナー移送装置において、前記
スクリューポンプは、前記ロータの断面径と前記ステー
タの最小内径による断面食い込み量及び前記ロータの外
径と前記ステータの内径による外径食い込み量を、前記
ロータの断面径をＲＡ、その外径をＲＢ、前記ステータ
の最小内径をＳ・ＭＩＮ、その最大内径をＳ・ＭＡＸと
したとき、ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮとした断面食い込み量にお
けるロータとステータの寸法比として、０．９４≦ＲＡ
／Ｓ・ＭＩＮ≦１．０４の範囲に設定し、かつ、ＲＢ×
２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）とした外径食い込み量
におけるロータとステータの寸法比として、０．９９≦
ＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）≦１．０８の範
囲に設定したことを特徴としている。
本発明は、粉体トナーを、内部にダブルピッチの螺旋溝
を設けた雌ねじ形ステータ、該ステータ内に回動自在に
嵌挿された雄ねじ形ロータを有するスクリューポンプに
より移送し、そのスクリューポンプの作動時に、そのス
クリューポンプのトナー吐き出し口へエアー供給手段に
よってエアーを供給するトナー移送装置において、前記
スクリューポンプは、前記ロータの断面径と前記ステー
タの最小内径による断面食い込み量及び前記ロータの外
径と前記ステータの内径による外径食い込み量を、前記
ロータの断面径をＲＡ、その外径をＲＢ、前記ステータ
の最小内径をＳ・ＭＩＮ、その最大内径をＳ・ＭＡＸと
したとき、ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮとした断面食い込み量にお
けるロータとステータの寸法比として、０．９４≦ＲＡ
／Ｓ・ＭＩＮ≦１．０４の範囲に設定し、かつ、ＲＢ×
２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）とした外径食い込み量
におけるロータとステータの寸法比として、０．９９≦
ＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）≦１．０８の範
囲に設定したことを特徴としている。
【００１８】なお、本発明は、断面食い込み量における
ロータとステータの寸法比としたＲＡ／Ｓ・ＭＩＮが前
記ロータの回転数の高低に比例して設定されると、効果
的である。
ロータとステータの寸法比としたＲＡ／Ｓ・ＭＩＮが前
記ロータの回転数の高低に比例して設定されると、効果
的である。
【００１９】さらに、本発明は、外径食い込み量におけ
るロータとステータの寸法比としたＲＢ×２／（Ｓ・Ｍ
ＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）が前記ロータの回転数の高低に比例
して設定すると、効果的である。
るロータとステータの寸法比としたＲＢ×２／（Ｓ・Ｍ
ＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）が前記ロータの回転数の高低に比例
して設定すると、効果的である。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を添付
図面に従って説明する。図１は、本発明に係るスクリュ
ーポンプの構成を示す断面斜視図である。
図面に従って説明する。図１は、本発明に係るスクリュ
ーポンプの構成を示す断面斜視図である。
【００２１】図１において、符号１はスクリューポンプ
であり、このスクリューポンプ１はゴム等の弾性体で作
られたダブルピッチの螺旋溝を形成した雌ねじ形ステー
タ２と、該ステータ２内に回動自在に嵌挿され、金属等
から作られた雄ねじ形ロータ３とを有している。このロ
ータ３は、上流側で移送スクリュー１０の軸１１にスプ
リングピン１２等によって連結されており、移送スクリ
ュー１０が回転駆動されることによって回転駆動され
る。
であり、このスクリューポンプ１はゴム等の弾性体で作
られたダブルピッチの螺旋溝を形成した雌ねじ形ステー
タ２と、該ステータ２内に回動自在に嵌挿され、金属等
から作られた雄ねじ形ロータ３とを有している。このロ
ータ３は、上流側で移送スクリュー１０の軸１１にスプ
リングピン１２等によって連結されており、移送スクリ
ュー１０が回転駆動されることによって回転駆動され
る。
【００２２】ステータ２は、その周囲の側板(図示せず)
に固定されたホルダ４に覆われており、そのホルダ４の
内周面とステータ２の外周面との間には隙間５が設けら
れている。この隙間は、ロータ３の下流側であるトナー
吐き出し口６に連通されている。そして、ホルダ４には
隙間５に通ずる空気供給口７が設けられており、空気供
給口７はエアポンプ（図示せず）等のエアー供給源から
のエアー供給チューブ１４が嵌挿されている。エアポン
プからのエアーは、空気供給口７から隙間５にを通って
トナー吐き出し口６に供給され、トナーを流動化させて
スムーズ、かつ確実に矢印方向へ吐き出す。
に固定されたホルダ４に覆われており、そのホルダ４の
内周面とステータ２の外周面との間には隙間５が設けら
れている。この隙間は、ロータ３の下流側であるトナー
吐き出し口６に連通されている。そして、ホルダ４には
隙間５に通ずる空気供給口７が設けられており、空気供
給口７はエアポンプ（図示せず）等のエアー供給源から
のエアー供給チューブ１４が嵌挿されている。エアポン
プからのエアーは、空気供給口７から隙間５にを通って
トナー吐き出し口６に供給され、トナーを流動化させて
スムーズ、かつ確実に矢印方向へ吐き出す。
【００２３】上記した一軸偏心スクリューポンプ１は、
そのステータ２がゴム材から作られており、ステータ２
内にはロータ３が摺接しながら回転するため、ステータ
２の内径は摩耗により経時使用で徐々に拡大する。
そのステータ２がゴム材から作られており、ステータ２
内にはロータ３が摺接しながら回転するため、ステータ
２の内径は摩耗により経時使用で徐々に拡大する。
【００２４】本発明者による、１日１０時間連続運転の
１９０時間テストによれば、図２に示すステータ２にお
いて、内径ＭＡＸが１３．６３ｍｍから１３．６４ｍｍ
と殆ど変化せず、内径は１０．３６ｍｍから１０．４４
ｍｍと多少拡大したが、内径ＭＩＮは１０．０６ｍｍか
ら１０．５２ｍｍに大きく拡大してステータ２とロータ
３の食い込み量が少なくなることが確認された。そし
て、ステータ２とロータ３の食い込み量がトナー凝集、
吐き出し口６部分でのトナーブロッキング、擦れ合う音
である鳴き及びエアー逆流に関係していることが判明し
た。
１９０時間テストによれば、図２に示すステータ２にお
いて、内径ＭＡＸが１３．６３ｍｍから１３．６４ｍｍ
と殆ど変化せず、内径は１０．３６ｍｍから１０．４４
ｍｍと多少拡大したが、内径ＭＩＮは１０．０６ｍｍか
ら１０．５２ｍｍに大きく拡大してステータ２とロータ
３の食い込み量が少なくなることが確認された。そし
て、ステータ２とロータ３の食い込み量がトナー凝集、
吐き出し口６部分でのトナーブロッキング、擦れ合う音
である鳴き及びエアー逆流に関係していることが判明し
た。
【００２５】ステータ２とロータ３の食い込み量として
は、図３（ａ），（ｂ），（ｃ）にそれぞれ示すｄ，ｄ
１，ｄ２の３種類の見方がある。このうち図３（ｂ），
（ｃ）に示す食い込み量ｄ１，ｄ２がトナー凝集及びエ
アー逆流に対して関連している傾向にあることを見出し
た。
は、図３（ａ），（ｂ），（ｃ）にそれぞれ示すｄ，ｄ
１，ｄ２の３種類の見方がある。このうち図３（ｂ），
（ｃ）に示す食い込み量ｄ１，ｄ２がトナー凝集及びエ
アー逆流に対して関連している傾向にあることを見出し
た。
【００２６】この図３（ｂ），（ｃ）に示す食い込み量
ｄ１、ｄ２について説明すると、図３（ｂ）の食い込み
量ｄ１とは、ロータ３の断面径とステータ２の最小内径
との食い込み量であり、これを便宜上断面食い込み量と
いう。また、図３（ｃ）の食い込み量ｄ２とはロータ３
の螺旋の外径とステータ２の内径との食い込み量であ
り、これを便宜上外径食い込み量という。
ｄ１、ｄ２について説明すると、図３（ｂ）の食い込み
量ｄ１とは、ロータ３の断面径とステータ２の最小内径
との食い込み量であり、これを便宜上断面食い込み量と
いう。また、図３（ｃ）の食い込み量ｄ２とはロータ３
の螺旋の外径とステータ２の内径との食い込み量であ
り、これを便宜上外径食い込み量という。
【００２７】本発明者は、上記した断面食い込み量とを
変えて凝集トナーとエアー逆流の有無、さらには凝集ト
ナーとエアー逆流の発生時期等についてテストをした。
その結果、断面食い込み量ｄ１は凝集トナーとエアー逆
流の発生に大きく関係し、外径食い込み量ｄ２はエアー
逆流に大きく関係していることが判明した。そして、ト
ナーを移送するためのスクリューポンプ１において、経
時使用も考慮した両食い込み量のそれぞれ初期の適正な
範囲を見出すことができた。初期の適正な範囲は、ロー
タ３の断面径をＲＡ、ロータ３の螺旋外径をＲＢ、ステ
ータ２の最小内径をＳ・ＭＩＮ、ステータ２の最大内径
をＳ・ＭＡＸとしたとき、ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮとした断面
食い込み量ｄ１におけるロータ３とステータ２の寸法比
が１．０４＜ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮであると、移送したトナ
ーに凝集が見られた。よって、断面食い込み量ｄ１にお
けるロータ３とステータ２の寸法比の上限はＲＡ／Ｓ・
ＭＩＮ≦１．０４の範囲に設定する。また、ＲＢ×２／
（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）とした外径食い込み量ｄ２
におけるロータ３とステータ２の寸法比がＲＢ×２／
（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）＜０．９９であると、スク
リューポンプにエアー逆流が見られた。よって、外径食
い込み量ｄ２におけるロータ３とステータ２の寸法比の
下限は０．９９≦ＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡ
Ｘ）の範囲に設定する。
変えて凝集トナーとエアー逆流の有無、さらには凝集ト
ナーとエアー逆流の発生時期等についてテストをした。
その結果、断面食い込み量ｄ１は凝集トナーとエアー逆
流の発生に大きく関係し、外径食い込み量ｄ２はエアー
逆流に大きく関係していることが判明した。そして、ト
ナーを移送するためのスクリューポンプ１において、経
時使用も考慮した両食い込み量のそれぞれ初期の適正な
範囲を見出すことができた。初期の適正な範囲は、ロー
タ３の断面径をＲＡ、ロータ３の螺旋外径をＲＢ、ステ
ータ２の最小内径をＳ・ＭＩＮ、ステータ２の最大内径
をＳ・ＭＡＸとしたとき、ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮとした断面
食い込み量ｄ１におけるロータ３とステータ２の寸法比
が１．０４＜ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮであると、移送したトナ
ーに凝集が見られた。よって、断面食い込み量ｄ１にお
けるロータ３とステータ２の寸法比の上限はＲＡ／Ｓ・
ＭＩＮ≦１．０４の範囲に設定する。また、ＲＢ×２／
（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）とした外径食い込み量ｄ２
におけるロータ３とステータ２の寸法比がＲＢ×２／
（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）＜０．９９であると、スク
リューポンプにエアー逆流が見られた。よって、外径食
い込み量ｄ２におけるロータ３とステータ２の寸法比の
下限は０．９９≦ＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡ
Ｘ）の範囲に設定する。
【００２８】さらに、断面食い込み量ｄ１におけるロー
タ３とステータ２の寸法比と外径食い込み量ｄ２におけ
るロータ３とステータ２の寸法比とは、ステータ２の最
小内径であるＳ・ＭＩＮのファクターを共に有する。従
って、断面食い込み量ｄ１におけるロータ３とステータ
２の寸法比の下限は外径食い込み量ｄ２におけるロータ
３とステータ２の寸法比の下限と密接な関係があり、同
様に外径食い込み量ｄ２におけるロータ３とステータ２
の寸法比の上限は断面食い込み量ｄ１におけるロータ３
とステータ２の寸法比の上限と密接な関係がある。例え
ば、断面食い込み量ｄ１におけるロータ３とステータ２
の寸法比の場合、その上限をＲＡ／Ｓ・ＭＩＮ≦１．０
４にすれば、トナー凝集の問題が起こりにくいが、その
下限は外径食い込み量ｄ２におけるロータ３とステータ
２の寸法比の下限である０．９９≦ＲＢ×２／（Ｓ・Ｍ
ＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）を得るため、自ずとその大凡の範囲
が定まり、本発明者の実験から０．９４≦ＲＡ／Ｓ・Ｍ
ＩＮが必要であることが判明した。同様に、外径食い込
み量ｄ２におけるロータ３とステータ２の寸法比の上限
も断面食い込み量ｄ１におけるロータ３とステータ２の
寸法比の上限から大凡の範囲が定まり、発明者の実験か
らＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）≦１．０８の
範囲が必要であることが判明した。
タ３とステータ２の寸法比と外径食い込み量ｄ２におけ
るロータ３とステータ２の寸法比とは、ステータ２の最
小内径であるＳ・ＭＩＮのファクターを共に有する。従
って、断面食い込み量ｄ１におけるロータ３とステータ
２の寸法比の下限は外径食い込み量ｄ２におけるロータ
３とステータ２の寸法比の下限と密接な関係があり、同
様に外径食い込み量ｄ２におけるロータ３とステータ２
の寸法比の上限は断面食い込み量ｄ１におけるロータ３
とステータ２の寸法比の上限と密接な関係がある。例え
ば、断面食い込み量ｄ１におけるロータ３とステータ２
の寸法比の場合、その上限をＲＡ／Ｓ・ＭＩＮ≦１．０
４にすれば、トナー凝集の問題が起こりにくいが、その
下限は外径食い込み量ｄ２におけるロータ３とステータ
２の寸法比の下限である０．９９≦ＲＢ×２／（Ｓ・Ｍ
ＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）を得るため、自ずとその大凡の範囲
が定まり、本発明者の実験から０．９４≦ＲＡ／Ｓ・Ｍ
ＩＮが必要であることが判明した。同様に、外径食い込
み量ｄ２におけるロータ３とステータ２の寸法比の上限
も断面食い込み量ｄ１におけるロータ３とステータ２の
寸法比の上限から大凡の範囲が定まり、発明者の実験か
らＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）≦１．０８の
範囲が必要であることが判明した。
【００２９】このようにして、この初期の適正な範囲は
断面食い込み量ｄ１におけるロータ３とステータ２の寸
法比が０．９４≦ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮ≦１．０４の範囲と
し、外径食い込み量ｄ２におけるロータ３とステータ２
の寸法比が０．９９≦ＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・Ｍ
ＡＸ）≦１．０８の範囲とすることが、現像剤やトナー
を移送するためのスクリューポンプにとってトナー凝集
やエアー逆流の生じにくい有効なポンプであることを見
出すことができた。そして、この初期の適正な範囲をグ
ラフに示すば、図４のグラフにおける枠内の範囲であ
る。なお、グラフ中、●はエアー逆流がなく移送良好
で、トナー凝集も発生しなかった測定点、▲は移送良好
であるが、トナー凝集が見られた測定点、×は多少でも
エアー逆流があり移送に問題があるが、トナー凝集は発
生しなかった測定点を示している。
断面食い込み量ｄ１におけるロータ３とステータ２の寸
法比が０．９４≦ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮ≦１．０４の範囲と
し、外径食い込み量ｄ２におけるロータ３とステータ２
の寸法比が０．９９≦ＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・Ｍ
ＡＸ）≦１．０８の範囲とすることが、現像剤やトナー
を移送するためのスクリューポンプにとってトナー凝集
やエアー逆流の生じにくい有効なポンプであることを見
出すことができた。そして、この初期の適正な範囲をグ
ラフに示すば、図４のグラフにおける枠内の範囲であ
る。なお、グラフ中、●はエアー逆流がなく移送良好
で、トナー凝集も発生しなかった測定点、▲は移送良好
であるが、トナー凝集が見られた測定点、×は多少でも
エアー逆流があり移送に問題があるが、トナー凝集は発
生しなかった測定点を示している。
【００３０】ここで、図４の移送性及びトナー凝集の結
果、●、▲、×はロータ回転数２００ｒｐｍのときのも
のである。そして、このロータ３の回転数が２００ｒｐ
ｍより高くても上記結果はほぼ変わらない。しかし、ロ
ータ３の回転数が２００ｒｐｍより低い場合には図４の
上側と右側の●が▲もしくは×になるような範囲が狭ま
る傾向にある。すなわち、ロータ３の回転数が低いと、
寸法比ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮの上限が下がる傾向にある。
果、●、▲、×はロータ回転数２００ｒｐｍのときのも
のである。そして、このロータ３の回転数が２００ｒｐ
ｍより高くても上記結果はほぼ変わらない。しかし、ロ
ータ３の回転数が２００ｒｐｍより低い場合には図４の
上側と右側の●が▲もしくは×になるような範囲が狭ま
る傾向にある。すなわち、ロータ３の回転数が低いと、
寸法比ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮの上限が下がる傾向にある。
【００３１】ところで、ステータ２の最小内径Ｓ・ＭＩ
Ｎは先に説明したように経時使用で拡大する変化幅が最
も大きいファクターであり、したがって図４のグラフの
場合、寸法比が左下がりの方向へ移動する。このとき、
最小内径Ｓ・ＭＩＮはある地点まで運転時間にほぼ比例
して拡大するが、その地点に達すると拡大が飽和状態に
近づくため変化量が小さくなっていくものである。
Ｎは先に説明したように経時使用で拡大する変化幅が最
も大きいファクターであり、したがって図４のグラフの
場合、寸法比が左下がりの方向へ移動する。このとき、
最小内径Ｓ・ＭＩＮはある地点まで運転時間にほぼ比例
して拡大するが、その地点に達すると拡大が飽和状態に
近づくため変化量が小さくなっていくものである。
【００３２】このような傾向から、ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮ及
びＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）の寸法比は図
４の初期の適正な範囲の右上の範囲に設定して使用する
ことがスクリューポンプ１の耐用時間長期化の点で有利
であるといえる。
びＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）の寸法比は図
４の初期の適正な範囲の右上の範囲に設定して使用する
ことがスクリューポンプ１の耐用時間長期化の点で有利
であるといえる。
【００３３】また、トナー移送に用いるスクリューポン
プ１はその回転数がおおよそ１００ｒｐｍ〜２００ｒｐ
ｍの範囲で使用することが見込まれる。ロータ３の回転
数が低い場合、寸法比ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮについては上記
指定の寸法比範囲内の小さい範囲で使用することが望ま
しい。なぜならば、ロータ３の回転数が低いと、トナー
凝集度の上昇は大きく、先に説明したようにＲＡ／Ｓ・
ＭＩＮがトナー凝集度に寄与するからである。
プ１はその回転数がおおよそ１００ｒｐｍ〜２００ｒｐ
ｍの範囲で使用することが見込まれる。ロータ３の回転
数が低い場合、寸法比ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮについては上記
指定の寸法比範囲内の小さい範囲で使用することが望ま
しい。なぜならば、ロータ３の回転数が低いと、トナー
凝集度の上昇は大きく、先に説明したようにＲＡ／Ｓ・
ＭＩＮがトナー凝集度に寄与するからである。
【００３４】一方、寸法比ＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ
・ＭＡＸ）ついてはロータ３の回転数が低い場合、食い
込み量を小さくする方向で使用することができる。すな
わち、ロータ３の回転数が低いと、エアーの逆流が発生
しにくく、移送性も良いのでＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋
Ｓ・ＭＡＸ）の寸法比は上記指定の寸法比範囲内の小さ
い範囲で使用できる。
・ＭＡＸ）ついてはロータ３の回転数が低い場合、食い
込み量を小さくする方向で使用することができる。すな
わち、ロータ３の回転数が低いと、エアーの逆流が発生
しにくく、移送性も良いのでＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋
Ｓ・ＭＡＸ）の寸法比は上記指定の寸法比範囲内の小さ
い範囲で使用できる。
【００３５】上記のようにステータ２とロータ３の断面
及び外径食い込み量を設定したスクリューポンプを用い
ることで、現像剤、特にトナー移送に良好に行うことが
できる。
及び外径食い込み量を設定したスクリューポンプを用い
ることで、現像剤、特にトナー移送に良好に行うことが
できる。
【００３６】次に、本発明のスクリューポンプを用いた
トナー搬送装置の一例を、図５を用いて説明する。図５
において、スクリューポンプ１自体は図１と同様に構成
され、同一部材には同一符号を付している。図５に示す
本実施の形態におけるトナー移送装置は、トナー貯留槽
１３内のトナーを、現像装置（図示せず）に移送するも
のであり、移送スクリュー１０はそのトナー貯留槽１３
内の底板近くに設けられている。
トナー搬送装置の一例を、図５を用いて説明する。図５
において、スクリューポンプ１自体は図１と同様に構成
され、同一部材には同一符号を付している。図５に示す
本実施の形態におけるトナー移送装置は、トナー貯留槽
１３内のトナーを、現像装置（図示せず）に移送するも
のであり、移送スクリュー１０はそのトナー貯留槽１３
内の底板近くに設けられている。
【００３７】このように構成されたトナー移送装置は、
トナー移送司令が発せられると、移送スクリュー１０と
ともにロータ３が回転し、さらにエアーポンプも作動す
ることでトナーを現像装置に移送させるものであり、画
像形成装置の本体内もしくは別体でその本体外に配置さ
れている。そして、ここに使用するスクリューポンプ１
におけるステータ２とロータ３の断面及び外径食い込み
量を上記範囲に設定することで、トナー凝集が殆ど生じ
ない長寿命のトナー移送装置を提供することができる。
トナー移送司令が発せられると、移送スクリュー１０と
ともにロータ３が回転し、さらにエアーポンプも作動す
ることでトナーを現像装置に移送させるものであり、画
像形成装置の本体内もしくは別体でその本体外に配置さ
れている。そして、ここに使用するスクリューポンプ１
におけるステータ２とロータ３の断面及び外径食い込み
量を上記範囲に設定することで、トナー凝集が殆ど生じ
ない長寿命のトナー移送装置を提供することができる。
【００３８】
【発明の効果】請求項１及び４の構成によれば、トナー
移送に用いたときに、トナー凝集の生じにくいスクリュ
ーポンプを提供することができる。
移送に用いたときに、トナー凝集の生じにくいスクリュ
ーポンプを提供することができる。
【００３９】請求項２及び３の構成によれば、トナー移
送に用いたときに、長期に渡ってエアー逆流の生じにく
いスクリューポンプを提供することができる。請求項５
の構成によれば、トナー移送に用いたときに、トナー凝
集の生じにくく、しかもエアー逆流の生じにくい長寿命
のスクリューポンプを提供することができる。
送に用いたときに、長期に渡ってエアー逆流の生じにく
いスクリューポンプを提供することができる。請求項５
の構成によれば、トナー移送に用いたときに、トナー凝
集の生じにくく、しかもエアー逆流の生じにくい長寿命
のスクリューポンプを提供することができる。
【００４０】請求項６及び７の構成によれば、トナー凝
集の生じにくく、しかもエアー逆流の生じにくい長寿命
のトナー移送装置を提供することができる。請求項８、
９及び１０の構成によれば、ロータの回転数に適したロ
ータとステータの食い込み量に設定でき、長期に渡って
良好なトナー移送を得ることができる。
集の生じにくく、しかもエアー逆流の生じにくい長寿命
のトナー移送装置を提供することができる。請求項８、
９及び１０の構成によれば、ロータの回転数に適したロ
ータとステータの食い込み量に設定でき、長期に渡って
良好なトナー移送を得ることができる。
【図１】本発明に係るスクリューポンプの構成を示す断
面斜視図である。
面斜視図である。
【図２】ステータの内径拡大を説明する説明図である。
【図３】（ａ），（ｂ），（ｃ）はステータとロータの
それぞれ異なる部分での食い込み量に示す説明図であ
る。
それぞれ異なる部分での食い込み量に示す説明図であ
る。
【図４】断面食い込み量及び外径食い込み量におけるス
テータとロータの寸法比の適正範囲を示すグラフであ
る。
テータとロータの寸法比の適正範囲を示すグラフであ
る。
【図５】スクリューポンプを用いたトナー移送装置の一
例を示す断面説明図である。
例を示す断面説明図である。
１ スクリューポンプ ２ ステータ ３ ロータ ＲＡ ロータの断面径 ＲＢ ロータの外径 Ｓ・ＭＩＮ ステータの最小内径 Ｓ・ＭＡＸ ステータの最大内径
Claims (10)
- 【請求項１】 内部にダブルピッチの螺旋溝を設けた雌
ねじ形ステータと、該ステータ内に回動自在に嵌挿され
た雄ねじ形ロータとを有するスクリューポンプにおい
て、 前記ロータの断面径と前記ステータの最小内径による断
面食い込み量は、前記ロータの断面径をＲＡ、前記ステ
ータの最小内径をＳ・ＭＩＮとしたときの、ＲＡ／Ｓ・
ＭＩＮとするロータとステータの寸法比が、 ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮ≦１．０４ であることを特徴とするスクリューポンプ。 - 【請求項２】 内部にダブルピッチの螺旋溝を設けた雌
ねじ形ステータと、該ステータ内に回動自在に嵌挿され
た雄ねじ形ロータとを有するスクリューポンプにおい
て、 前記ロータの断面径と前記ステータの最小内径による断
面食い込み量は、前記ロータの断面径をＲＡ、前記ステ
ータの最小内径をＳ・ＭＩＮとしたときの、ＲＡ／Ｓ・
ＭＩＮとするロータとステータの寸法比が、 ０．９４≦ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮ であることを特徴とするスクリューポンプ。 - 【請求項３】 内部にダブルピッチの螺旋溝を設けた雌
ねじ形ステータと、該ステータ内に回動自在に嵌挿され
た雄ねじ形ロータとを有するスクリューポンプにおい
て、 前記ロータの外径と前記ステータの内径による外径食い
込み量は、前記ロータの外径をＲＢ、前記ステータの最
小内径をＳ・ＭＩＮ、その最大内径をＳ・ＭＡＸとした
ときの、ＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）とする
ロータとステータの寸法比が、 ０．９９≦ＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ） の範囲とすることを特徴とするスクリューポンプ。 - 【請求項４】 内部にダブルピッチの螺旋溝を設けた雌
ねじ形ステータと、該ステータ内に回動自在に嵌挿され
た雄ねじ形ロータとを有するスクリューポンプにおい
て、 前記ロータの外径と前記ステータの内径による外径食い
込み量は、前記ロータの外径をＲＢ、前記ステータの最
小内径をＳ・ＭＩＮ、その最大内径をＳ・ＭＡＸとした
ときの、ＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）とする
ロータとステータの寸法比が、 ＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）≦１．０８ の範囲とすることを特徴とするスクリューポンプ。 - 【請求項５】 内部にダブルピッチの螺旋溝を設けた雌
ねじ形ステータと、該ステータ内に回動自在に嵌挿され
た雄ねじ形ロータとを有するスクリューポンプにおい
て、 前記ロータの断面径と前記ステータの最小内径による断
面食い込み量及び前記ロータの外径と前記ステータの内
径による外径食い込み量は、前記ロータの断面径をＲ
Ａ、その外径をＲＢ、前記ステータの最小内径をＳ・Ｍ
ＩＮ、最大内径をＳ・ＭＡＸとしたときの、断面食い込
み量におけるＲＡ／Ｓ・ＭＩＮとするロータとステータ
の寸法比が、 ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮ≦１．０４ の範囲とし、 かつ、外径食い込み量におけるＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ
＋Ｓ・ＭＡＸ）とするロータとステータの寸法比が、 ０．９９≦ＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ） の範囲とすることを特徴とするスクリューポンプ。 - 【請求項６】 粉体トナーを、内部にダブルピッチの螺
旋溝を設けた雌ねじ形ステータ、該ステータ内に回動自
在に嵌挿された雄ねじ形ロータを有するスクリューポン
プにより移送し、そのスクリューポンプの作動時に、そ
のスクリューポンプのトナー吐き出し口へエアー供給手
段によってエアーを供給するトナー移送装置において、 前記スクリューポンプは、前記ロータの断面径と前記ス
テータの最小内径による断面食い込み量を前記ロータの
断面径をＲＡ、前記ステータの最小内径をＳ・ＭＩＮと
したとき、ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮのロータとステータの寸法
比として、 ０．９４≦ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮ≦１．０４ の範囲に設定したことを特徴とするトナー移送装置。 - 【請求項７】 粉体トナーを、内部にダブルピッチの螺
旋溝を設けた雌ねじ形ステータ、該ステータ内に回動自
在に嵌挿された雄ねじ形ロータを有するスクリューポン
プにより移送し、そのスクリューポンプの作動時に、そ
のスクリューポンプのトナー吐き出し口へエアー供給手
段によってエアーを供給するトナー移送装置において、 前記スクリューポンプは、前記ロータの外径と前記ステ
ータの内径による外径食い込み量を前記ロータの外径を
ＲＢ、前記ステータの最小内径をＳ・ＭＩＮ、その最大
内径をＳ・ＭＡＸとしたとき、ＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ
＋Ｓ・ＭＡＸ）のロータとステータの寸法比として、 ０．９９≦ＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）≦
１．０８ の範囲に設定したことを特徴とするトナー移送装置。 - 【請求項８】 粉体トナーを、内部にダブルピッチの螺
旋溝を設けた雌ねじ形ステータ、該ステータ内に回動自
在に嵌挿された雄ねじ形ロータを有するスクリューポン
プにより移送し、そのスクリューポンプの作動時に、そ
のスクリューポンプのトナー吐き出し口へエアー供給手
段によってエアーを供給するトナー移送装置において、 前記スクリューポンプは、前記ロータの断面径と前記ス
テータの最小内径による断面食い込み量及び前記ロータ
の外径と前記ステータの内径による外径食い込み量を、
前記ロータの断面径をＲＡ、その外径をＲＢ、前記ステ
ータの最小内径をＳ・ＭＩＮ、その最大内径をＳ・ＭＡ
Ｘとしたとき、ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮとした断面食い込み量
におけるロータとステータの寸法比として、 ０．９４≦ＲＡ／Ｓ・ＭＩＮ≦１．０４ の範囲に設定し、 かつ、ＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）とした外
径食い込み量におけるロータとステータの寸法比とし
て、 ０．９９≦ＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）≦
１．０８ の範囲に設定したことを特徴とするトナー移送装置。 - 【請求項９】 請求項６に記載のトナー移送装置におい
て、断面食い込み量におけるロータとステータの寸法比
としたＲＡ／Ｓ・ＭＩＮが前記ロータの回転数の高低に
比例して設定されることを特徴とするトナー移送装置。 - 【請求項１０】 請求項７に記載のトナー移送装置にお
いて、外径食い込み量におけるロータとステータの寸法
比としたＲＢ×２／（Ｓ・ＭＩＮ＋Ｓ・ＭＡＸ）が前記
ロータの回転数の高低に比例して設定することを特徴と
するトナー移送装置。
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