JPS581015A - 耐水素誘起割れ性に優れた高靭性極低炭素ホツトコイルの製造方法 - Google Patents
耐水素誘起割れ性に優れた高靭性極低炭素ホツトコイルの製造方法Info
- Publication number
- JPS581015A JPS581015A JP9835281A JP9835281A JPS581015A JP S581015 A JPS581015 A JP S581015A JP 9835281 A JP9835281 A JP 9835281A JP 9835281 A JP9835281 A JP 9835281A JP S581015 A JPS581015 A JP S581015A
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- steel
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐水素誘起割れ性に優れ友高靭性極低炭素ホッ
トコイルの製造方法に係り、特に耐水素誘起割れ性と靭
性に優れ、石油中天然ガスなどの輸送管ないし貯蔵用タ
ンクなどの素材に適した極低炭素鋼ホットコイル材の好
ましい製造方法を提供しようとするものである。
トコイルの製造方法に係り、特に耐水素誘起割れ性と靭
性に優れ、石油中天然ガスなどの輸送管ないし貯蔵用タ
ンクなどの素材に適した極低炭素鋼ホットコイル材の好
ましい製造方法を提供しようとするものである。
近年石油消費量の増加に伴う油田の開発と／４イブライ
ンの敷設が多く計画されて−るが、このような場合にお
いてその石油中天然ガス等のｌ々イデ輸送中貯蔵タンク
などはそれらに含有される硫化水素と水との共存条件下
にあって鋼表面が著しく腐食される。即ち上記したよう
な条件下における腐食によって発生し九水素は鋼中に侵
入し、伸延され九−８などの硫化物系介在物の両辺に凝
集して内圧な高める結果、板厚方向に平行な水素誘起割
れを生じ、場合によって板厚方向に貫通して鋼材を破壊
する。このような湿性硫化水素腐食環境における鋼中へ
の水素侵入防止手段として従来から鋼ＫＯ，２５−以上
のＣＩＩを添加して耐食性および耐水嵩透過性の高い保
農皮膜を形成させることにより水素誘起割れの発生を防
止する−のである。然し実用鋼塊の中央偏析部はＳ、Ｃ
，−などの不純物元素ないし水嵩誘起割れ感受性を増大
する元素が偏集している丸め仁のＣｍ添加処理だけで割
れ発生を完全に防止することは困難であって、卸ちＣｍ
添加鋼でもその使用される環境条件が厳しく、鍔えば共
存水分の酸性度が−４，６以下の場合には上述の耐食性
皮膜が形成されない丸め水素誘起割れの多発する可能性
が大きい。この丸め斯か石苛酷な腐食環境に使用される
鋼にはＳ含有量を低下させて水素誘起割れの発生起点と
なる硫化物系介在物を減少させえり、或いはＣ１や希土
類元素を添加してこれら非金属介在物の形状を制御し水
素誘起割れ感受性を低下させる必要がある。然し実用鋼
塊全体について均一なレベルでその８含有量低下を図る
ことは困難であシ、又鋼塊全体にわ九って効果的な非金
属介在物の形態制御を行うことも非常に難かしいもので
あって、特に鋼塊沈澱１部にはＣｍや希土類元素の介在
物が集積し易い丸め却って割れ感受性を高める結果にな
ることは公知の通りである。
ンの敷設が多く計画されて−るが、このような場合にお
いてその石油中天然ガス等のｌ々イデ輸送中貯蔵タンク
などはそれらに含有される硫化水素と水との共存条件下
にあって鋼表面が著しく腐食される。即ち上記したよう
な条件下における腐食によって発生し九水素は鋼中に侵
入し、伸延され九−８などの硫化物系介在物の両辺に凝
集して内圧な高める結果、板厚方向に平行な水素誘起割
れを生じ、場合によって板厚方向に貫通して鋼材を破壊
する。このような湿性硫化水素腐食環境における鋼中へ
の水素侵入防止手段として従来から鋼ＫＯ，２５−以上
のＣＩＩを添加して耐食性および耐水嵩透過性の高い保
農皮膜を形成させることにより水素誘起割れの発生を防
止する−のである。然し実用鋼塊の中央偏析部はＳ、Ｃ
，−などの不純物元素ないし水嵩誘起割れ感受性を増大
する元素が偏集している丸め仁のＣｍ添加処理だけで割
れ発生を完全に防止することは困難であって、卸ちＣｍ
添加鋼でもその使用される環境条件が厳しく、鍔えば共
存水分の酸性度が−４，６以下の場合には上述の耐食性
皮膜が形成されない丸め水素誘起割れの多発する可能性
が大きい。この丸め斯か石苛酷な腐食環境に使用される
鋼にはＳ含有量を低下させて水素誘起割れの発生起点と
なる硫化物系介在物を減少させえり、或いはＣ１や希土
類元素を添加してこれら非金属介在物の形状を制御し水
素誘起割れ感受性を低下させる必要がある。然し実用鋼
塊全体について均一なレベルでその８含有量低下を図る
ことは困難であシ、又鋼塊全体にわ九って効果的な非金
属介在物の形態制御を行うことも非常に難かしいもので
あって、特に鋼塊沈澱１部にはＣｍや希土類元素の介在
物が集積し易い丸め却って割れ感受性を高める結果にな
ることは公知の通りである。
一方ホットコイル材における水素誘起割れ感受性はプレ
ート材よ）も大であって、その割れ形態は階段状に連結
し易匹九め板厚方向に貫通する危険性は頗る大である。
ート材よ）も大であって、その割れ形態は階段状に連結
し易匹九め板厚方向に貫通する危険性は頗る大である。
蓋しこのホットコイル材とプレート材における水素誘起
割れ感受性について説明すると、ホットコイル材におい
てはプレート材における如く幅方向圧延という工程がな
く一方向に強圧下される丸め前記ＭＩＩＳがプレート材
に比し格段に伸長されているから割れ感受性がそれだけ
高くなる。又ホットコイル材はプレート材に比し一般的
に板厚が薄いので介在物の含有量が同一であるとしても
単位板厚方向断画積当シでみるとホットコイル材の方が
相当多くなるとともに板厚方向に平行な割れとして発生
した水嵩誘起割れ同志が階段状に連結して板厚を貫通す
る割れに発展する危険性もそれだけ大きい。更にホット
コイルは既述のように一方向強圧下条件で薄肉に圧延さ
れるためその圧延長も相当のものとなり、同−鋼板内で
もその産地初期と終点近傍とでは圧延条件が相当に変動
する場合がｉｂり、又ホットコイルの製造においてはフ
ンアウトチーノル上での水冷による急冷工程とそれに続
くコイリングという独自の工程があり、これらの産地仕
上に温度、捲取り温度のような圧延条件の制“御によ抄
広範囲の材質のものが得られる利点はあるが、その同一
コイル内での圧延条件の変動があると、該変動が不可避
的であると意識的であるとを閥わず、割れ感受性の高−
ペイナイト組織がバンド状に形成され、耐水素誘起割れ
特性が著しく劣化する危険性がある。
割れ感受性について説明すると、ホットコイル材におい
てはプレート材における如く幅方向圧延という工程がな
く一方向に強圧下される丸め前記ＭＩＩＳがプレート材
に比し格段に伸長されているから割れ感受性がそれだけ
高くなる。又ホットコイル材はプレート材に比し一般的
に板厚が薄いので介在物の含有量が同一であるとしても
単位板厚方向断画積当シでみるとホットコイル材の方が
相当多くなるとともに板厚方向に平行な割れとして発生
した水嵩誘起割れ同志が階段状に連結して板厚を貫通す
る割れに発展する危険性もそれだけ大きい。更にホット
コイルは既述のように一方向強圧下条件で薄肉に圧延さ
れるためその圧延長も相当のものとなり、同−鋼板内で
もその産地初期と終点近傍とでは圧延条件が相当に変動
する場合がｉｂり、又ホットコイルの製造においてはフ
ンアウトチーノル上での水冷による急冷工程とそれに続
くコイリングという独自の工程があり、これらの産地仕
上に温度、捲取り温度のような圧延条件の制“御によ抄
広範囲の材質のものが得られる利点はあるが、その同一
コイル内での圧延条件の変動があると、該変動が不可避
的であると意識的であるとを閥わず、割れ感受性の高−
ペイナイト組織がバンド状に形成され、耐水素誘起割れ
特性が著しく劣化する危険性がある。
本発明は上記したような実情に鑑み検討を重ねて創案さ
れ７’ｔものである。即ち本発明は鋼成分組成と圧延法
の両面から検討をなし、既述したような苛酷な腐食環境
条件下での使用に充分耐え、圧延条件の変動に対しても
優れた耐水素誘起割れ特性を示し、又靭性に優れ九引張
強さ４５〜６０＃／關寓級のラインノ臂イ！用ホットコ
イル材を得ることに成功し九。
れ７’ｔものである。即ち本発明は鋼成分組成と圧延法
の両面から検討をなし、既述したような苛酷な腐食環境
条件下での使用に充分耐え、圧延条件の変動に対しても
優れた耐水素誘起割れ特性を示し、又靭性に優れ九引張
強さ４５〜６０＃／關寓級のラインノ臂イ！用ホットコ
イル材を得ることに成功し九。
斯かる本発明について更に説明すると、一般にホットコ
イル材における水嵩誘起割れの支配因子は、合金元素、
非金属介在物（特に伸延したＩｔｈｌＢ介在物）とホッ
トコイル圧延条件の変動による顕微鏡組織である。特に
鋼中のＣ含有量を低下させると耐水素誘起割れ性が向上
し、０．０１１１未満の極低炭素系とすることにより耐
水素誘起割れ特性が著しく向上し、又高い靭性を具備し
丸鋼が得られる仁とを確認し九、更に極低炭素とし良丸
めにホツトフィル製造時における圧延条件の変動に対し
てもホットコイル材の顕微鏡組織はフェライト単相を呈
し、鋼の一含有量を１．９０１Ｚ未満に抑えたことと相
俟って割れ感受性の高ｉ低温変劇組織の形成は添附図面
代用写真に示すように皆無となる。即ち本発明における
鋼成分は、Ｃ： Ｑ、Ｇ Ｏ１〜０．０１ ％、 Ｓｔ
：０．５０−以下、Ｉ！ｌＩ： ０．５０〜１．９０％
、 Ｐ ： ０．０２０−以下、Ｊｉ：０．００３−以
下、Ｍ：０．０７０−以下とし、これにｎ ： ０．０
１−０．１０ ％、Ｚｒ： ０．００５〜６．１００５
１％Ｃａ： ０．００１０〜０．００６０１を単独又は
複合して添加含有し、残部が鉄シよび不可避不純物から
成る極低炭素鋼であ夛、或いはこのような成分系鋼に更
ＩｆＣＣｕ： ０．２０−０．４０１．Ｃｒ： ０．５
０−以下、Ｎ１：０．２０Ｓ以下、３６ ： ０．５０
−以下。
イル材における水嵩誘起割れの支配因子は、合金元素、
非金属介在物（特に伸延したＩｔｈｌＢ介在物）とホッ
トコイル圧延条件の変動による顕微鏡組織である。特に
鋼中のＣ含有量を低下させると耐水素誘起割れ性が向上
し、０．０１１１未満の極低炭素系とすることにより耐
水素誘起割れ特性が著しく向上し、又高い靭性を具備し
丸鋼が得られる仁とを確認し九、更に極低炭素とし良丸
めにホツトフィル製造時における圧延条件の変動に対し
てもホットコイル材の顕微鏡組織はフェライト単相を呈
し、鋼の一含有量を１．９０１Ｚ未満に抑えたことと相
俟って割れ感受性の高ｉ低温変劇組織の形成は添附図面
代用写真に示すように皆無となる。即ち本発明における
鋼成分は、Ｃ： Ｑ、Ｇ Ｏ１〜０．０１ ％、 Ｓｔ
：０．５０−以下、Ｉ！ｌＩ： ０．５０〜１．９０％
、 Ｐ ： ０．０２０−以下、Ｊｉ：０．００３−以
下、Ｍ：０．０７０−以下とし、これにｎ ： ０．０
１−０．１０ ％、Ｚｒ： ０．００５〜６．１００５
１％Ｃａ： ０．００１０〜０．００６０１を単独又は
複合して添加含有し、残部が鉄シよび不可避不純物から
成る極低炭素鋼であ夛、或いはこのような成分系鋼に更
ＩｆＣＣｕ： ０．２０−０．４０１．Ｃｒ： ０．５
０−以下、Ｎ１：０．２０Ｓ以下、３６ ： ０．５０
−以下。
Ｎｂ：ＣＬ１０Ｓ以下、Ｖ：Ｑ、１０１１以下、Ｂ＝０
．０００５〜Ｑ、００５０−の中の何れか１種又は２種
以上を含有させ九ものである。又斯かる極低炭素鋼又は
極低炭素低合金鋼に対する圧延法としては、その熱間圧
延に際し７５０〜８５０℃の温度範囲内で最終仕上げ圧
延を行い、５５０〜７００℃の温度Ｉｉ囲内で捲取コイ
ルとするもので１Ｌこのようにすることによ）上記成分
系と相俟って靭性と耐水素誘起割れ性に対し優れた改善
を得しめることができる。
．０００５〜Ｑ、００５０−の中の何れか１種又は２種
以上を含有させ九ものである。又斯かる極低炭素鋼又は
極低炭素低合金鋼に対する圧延法としては、その熱間圧
延に際し７５０〜８５０℃の温度範囲内で最終仕上げ圧
延を行い、５５０〜７００℃の温度Ｉｉ囲内で捲取コイ
ルとするもので１Ｌこのようにすることによ）上記成分
系と相俟って靭性と耐水素誘起割れ性に対し優れた改善
を得しめることができる。
上記し九ような本発＠における鋼の成分限定理由につい
て説明すると以下の通シである。
て説明すると以下の通シである。
Ｃは、ｏ、ｏｉ−を超えて含有せしめられると、水素誘
起割れに有害なベイナイトや粒界炭化物が後述する熱間
圧延条件を採用して４発生する可能性が＾い。又このＣ
を０．００１−未満とすることは工業的に困−であ夛、
且つ鋼中酸素の増加によるフェライト粒界脆化を招くお
それがある。
起割れに有害なベイナイトや粒界炭化物が後述する熱間
圧延条件を採用して４発生する可能性が＾い。又このＣ
を０．００１−未満とすることは工業的に困−であ夛、
且つ鋼中酸素の増加によるフェライト粒界脆化を招くお
それがある。
＆は、脱酸の丸め添加するが％０．５０９１以上では靭
性が劣化するめでこれを上限とする。
性が劣化するめでこれを上限とする。
−は、靭性の増加と脱酸剤として必要である。即ち０．
５０−未満では充分な強靭性が得られないのでこれを下
限とするが、１．９−を超、えると水素誘起割れに有害
な低温変態組織の形成を助長するのでこれを上限とする
。
５０−未満では充分な強靭性が得られないのでこれを下
限とするが、１．９−を超、えると水素誘起割れに有害
な低温変態組織の形成を助長するのでこれを上限とする
。
Ｐは、ホットコイル材の場合、捲取後の徐冷によって焼
戻脆性を生ずる可能性があり、この焼戻脆性助長を抑制
するため０．０２０ｓ以下とすることが必要である。
戻脆性を生ずる可能性があり、この焼戻脆性助長を抑制
するため０．０２０ｓ以下とすることが必要である。
ＳＦｉ、その含有量が増大するほど水素誘起割れ感受性
が増加する丸め上限を０．００３−とする。なお工業的
にもｏ、ｏｏｏｓ−ｔで低下させることは可能である。
が増加する丸め上限を０．００３−とする。なお工業的
にもｏ、ｏｏｏｓ−ｔで低下させることは可能である。
Ｍは、脱酸の丸め必要であり、又顕微鏡組織の微細化に
も有効であるが、０．０７−以上となれば靭性の劣化と
非金属介在物の増加を来し好ましくないのでこれを上限
とした。
も有効であるが、０．０７−以上となれば靭性の劣化と
非金属介在物の増加を来し好ましくないのでこれを上限
とした。
ｎ％Ｚｒ、 Ｃｍは、鋼中の硫化物系非金属介在物の形
態および組成を効果的に制御する目的において添加する
が、７Ｚ、Ｚｒは０．１０％を、又Ｃａ＃ｉ０．００６
１を超えて含有させてもその効果は飽和となり、経済的
にも不利となる。
態および組成を効果的に制御する目的において添加する
が、７Ｚ、Ｚｒは０．１０％を、又Ｃａ＃ｉ０．００６
１を超えて含有させてもその効果は飽和となり、経済的
にも不利となる。
一方、Ｃｕ、 Ｃｒ％Ｎｌ、 Ｍｏ、 Ｎｂ％Ｖ ％Ｂ
は製造される鋼の性質に一層の改善を図る目的において
必要に応じ添加されるもので、これらの元素は耐水素誘
起割れ性、強度、靭性の向上に寄与し、鋼材に要求され
る特性、使用条件等を考慮して適正な範囲で１種又は２
種以上を組合わせて用いることができる。即ちこれらの
ものについて説明すると以下の通りである。
は製造される鋼の性質に一層の改善を図る目的において
必要に応じ添加されるもので、これらの元素は耐水素誘
起割れ性、強度、靭性の向上に寄与し、鋼材に要求され
る特性、使用条件等を考慮して適正な範囲で１種又は２
種以上を組合わせて用いることができる。即ちこれらの
ものについて説明すると以下の通りである。
Ｃｍは、強度の向上および水素の誘起割れ防止に効果を
有する元素であるが、０．２０−以下ではこの効果は乏
しく、又０．６０−以上では溶接性の劣化を来し、又熱
間加工性に悪影響を及ぼす。
有する元素であるが、０．２０−以下ではこの効果は乏
しく、又０．６０−以上では溶接性の劣化を来し、又熱
間加工性に悪影響を及ぼす。
Ｃｒは、強度の向上に有効であるが、Ｏ，ＳＯ−を超え
ても効果は飽和し、又経済的に４不利となる。
ても効果は飽和し、又経済的に４不利となる。
Ｎ１は、鋼の強度、靭性な向上させる元素であるが、多
くなると水素の誘起割れ発生を促進させるため０．２０
−を上限とする。
くなると水素の誘起割れ発生を促進させるため０．２０
−を上限とする。
Ｎｂ、 Ｍｅ、 Ｖ、 ｌは、必要な強度レベルを得る
ために添加してよいが、Ｎｂ、Ｖは０，１−１菖・は０
．５−１ｌはｏ、ｏｏｓ−を超えて添加してもその効果
は飽和状態となり、経済的にも不利である。
ために添加してよいが、Ｎｂ、Ｖは０，１−１菖・は０
．５−１ｌはｏ、ｏｏｓ−を超えて添加してもその効果
は飽和状態となり、経済的にも不利である。
次に本発明の圧延条件について説明すると、先ず最終仕
上げ温度は７５０〜８５０℃とする必要がある。即ち８
５０℃を超えると仕上げ完了後におけるオーステナイト
粒がポリゴナルにして大きなものとなる丸めこれから変
態して生成するフェライト粒も大となシ、’Ｈｓ Ｓと
水の共存環境における腐責が生じ易くな多水素誘起割れ
抵抗を大とすることができなくなる。又この最終仕上げ
温度が７５０℃未満となると、フェライト・オーステナ
イト２相域で圧下が行われることとなル、ホットコイル
となつ良状態でもフェライトは圧延による歪みが相当残
留しているので耐水素誘起割れ特性を悪化せしめるとこ
ろとなる。捲取り温度については５８０〜７００℃とす
る必要があるもので、この捲取り温ｉｔｉ前述のように
５７アウトテーブル上での水冷によシ調整するものであ
るが、捲取シ４ＩｋＦｉ積層状態で徐冷されるとζろと
なる。この捲堆り温度が７００℃を超えるときは高温か
らホットコイル材が徐冷されることとなり、本発明の目
的とするような強度が得られなｉ６又この捲堆り温度が
５８０℃以下であると捲取シ時にコイル材が受ける加工
歪みが大きなシ、シか４低温変態生成物がパ／ド状に生
成し易く表ることもあって、それらが耐水素誘起割れ特
性を悪化せしめることとなる。
上げ温度は７５０〜８５０℃とする必要がある。即ち８
５０℃を超えると仕上げ完了後におけるオーステナイト
粒がポリゴナルにして大きなものとなる丸めこれから変
態して生成するフェライト粒も大となシ、’Ｈｓ Ｓと
水の共存環境における腐責が生じ易くな多水素誘起割れ
抵抗を大とすることができなくなる。又この最終仕上げ
温度が７５０℃未満となると、フェライト・オーステナ
イト２相域で圧下が行われることとなル、ホットコイル
となつ良状態でもフェライトは圧延による歪みが相当残
留しているので耐水素誘起割れ特性を悪化せしめるとこ
ろとなる。捲取り温度については５８０〜７００℃とす
る必要があるもので、この捲取り温ｉｔｉ前述のように
５７アウトテーブル上での水冷によシ調整するものであ
るが、捲取シ４ＩｋＦｉ積層状態で徐冷されるとζろと
なる。この捲堆り温度が７００℃を超えるときは高温か
らホットコイル材が徐冷されることとなり、本発明の目
的とするような強度が得られなｉ６又この捲堆り温度が
５８０℃以下であると捲取シ時にコイル材が受ける加工
歪みが大きなシ、シか４低温変態生成物がパ／ド状に生
成し易く表ることもあって、それらが耐水素誘起割れ特
性を悪化せしめることとなる。
本発明によるものの具体的な実施例について説明すると
以下の如くである。
以下の如くである。
本発明者等が具体的ＫＮ用し九本発明による鋼およびこ
れに対する比較の丸めの鋼の化学成分は次の第１表に示
す通シであり、鋼ムは基本成分によるもの、鋼ｌはｎ％
Ｎｋを含有し喪もの、鋼Ｃは各成分を複合添加したもの
、鋼りはそのＣｕ、 Ｎｉを含有しないもので比較鋼は
七れらに対応した成分のものでＣが本発明のものより高
く、又鋼ｇ、Ｈでは２％８４ｈＫめであシ、鋼Ｇｅ１−
も高めである。
れに対する比較の丸めの鋼の化学成分は次の第１表に示
す通シであり、鋼ムは基本成分によるもの、鋼ｌはｎ％
Ｎｋを含有し喪もの、鋼Ｃは各成分を複合添加したもの
、鋼りはそのＣｕ、 Ｎｉを含有しないもので比較鋼は
七れらに対応した成分のものでＣが本発明のものより高
く、又鋼ｇ、Ｈでは２％８４ｈＫめであシ、鋼Ｇｅ１−
も高めである。
上記のような各鋼片は１１５０〜１２５０℃に加熱し九
後、最終板厚１３ｍのホットコイルとするためにホット
ストリップミルの最終仕上げ温度を７５０〜８５０℃と
し、又その後の捲取シ温度を５５０〜７００℃の範囲と
した。
後、最終板厚１３ｍのホットコイルとするためにホット
ストリップミルの最終仕上げ温度を７５０〜８５０℃と
し、又その後の捲取シ温度を５５０〜７００℃の範囲と
した。
これらのホットコイル材又はこれによって造管し九電縫
管について、引張シ試験、２１ＥＩＩＶノツチシヤルピ
ー術撃試験（何れ４Ｃ方向）および水素誘起割れ試験を
行つ九。なお水素誘起割れ試験片の形状は１００ｍｊＸ
２０ｗＷＸ１１Ｗｔとし、エラキングによシ中央偏析部
を現出させた個所から採堆し、人工海水（Ｂ、ｐＨ境、
ｐｉｔ二５１）又はＱ、５−酢酸＋５−食塩水溶液（Ｎ
ＡＣｌ［墳ｐｈ！中３．８）の夫々に硫化水素を飽和さ
せ九腐食環境中に応力無負荷で９６時間浸漬し九後、取
出し友試験１鋼種当シ９断面の検鏡を実施して水素割れ
の判定をなした。
管について、引張シ試験、２１ＥＩＩＶノツチシヤルピ
ー術撃試験（何れ４Ｃ方向）および水素誘起割れ試験を
行つ九。なお水素誘起割れ試験片の形状は１００ｍｊＸ
２０ｗＷＸ１１Ｗｔとし、エラキングによシ中央偏析部
を現出させた個所から採堆し、人工海水（Ｂ、ｐＨ境、
ｐｉｔ二５１）又はＱ、５−酢酸＋５−食塩水溶液（Ｎ
ＡＣｌ［墳ｐｈ！中３．８）の夫々に硫化水素を飽和さ
せ九腐食環境中に応力無負荷で９６時間浸漬し九後、取
出し友試験１鋼種当シ９断面の検鏡を実施して水素割れ
の判定をなした。
このよう表各試験の結果をその具体的な圧即ち本発明に
おける成分範囲の鋼は何れのホットコイル製造圧延条件
においても、そのマＴｒｓは（−１００℃の優れた靭性
を有し、しかも腐食環境が−〈４，６の厳しい条件下に
おいても水素誘起割れの発生は皆無であつ九。
おける成分範囲の鋼は何れのホットコイル製造圧延条件
においても、そのマＴｒｓは（−１００℃の優れた靭性
を有し、しかも腐食環境が−〈４，６の厳しい条件下に
おいても水素誘起割れの発生は皆無であつ九。
これに対し本発明における成分範囲外のものは腐食性が
禰々薯い硫化水素飽和の人工海水中でも軽微な割れが発
生し、更に腐食性が高い硫化水素飽和の０．５１酢酸＋
５ｓ食塩水溶液では多数の水素誘起割れが熱間圧延条件
に関係なく発生し、水素誘起割れ感受性の高いことは明
かである。
禰々薯い硫化水素飽和の人工海水中でも軽微な割れが発
生し、更に腐食性が高い硫化水素飽和の０．５１酢酸＋
５ｓ食塩水溶液では多数の水素誘起割れが熱間圧延条件
に関係なく発生し、水素誘起割れ感受性の高いことは明
かである。
なお上記し友実施例に準じ、本発明における鋼に対し、
１２００℃スラブ加熱→８５０℃仕上圧嬌→５８０℃捲
壜材による電縫鋼管の顕微鏡組織はｌｉ１図に示す通シ
でアク、又同じ＜１２００℃スラブ加熱→７５０℃仕上
圧嬌→５８０℃捲壜材による電縫鋼管の顕微−′″割れ
感受性の高い低温変態組織の形成は皆無状態である。
１２００℃スラブ加熱→８５０℃仕上圧嬌→５８０℃捲
壜材による電縫鋼管の顕微鏡組織はｌｉ１図に示す通シ
でアク、又同じ＜１２００℃スラブ加熱→７５０℃仕上
圧嬌→５８０℃捲壜材による電縫鋼管の顕微−′″割れ
感受性の高い低温変態組織の形成は皆無状態である。
以上説明し九ような本発明によるときは圧延条件の変動
に対しても耐水素誘起割れ性が劣化せしめられることな
く、靭性と共に優れ是耐水素誘起割れ特性を示すライン
・青イノ用その他に適し九ホットコイル材な的確に得し
めることができるものでアシ、工業的にその効果の太き
一発明である。
に対しても耐水素誘起割れ性が劣化せしめられることな
く、靭性と共に優れ是耐水素誘起割れ特性を示すライン
・青イノ用その他に適し九ホットコイル材な的確に得し
めることができるものでアシ、工業的にその効果の太き
一発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであって、第１図
は本発明の実施例による１２００℃スラブ加熱→８５Ｇ
℃仕上圧嬌→５８０℃捲取材、第２図は１２００℃スラ
ブ加熱→７５０℃仕上圧延→５８０℃捲取材の各顕微鏡
組織を示し九写真である。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 稲 垣 裕 輪間
中 沢 利 雄ｌ！１
１１ 寥 ２１１Ｉ
は本発明の実施例による１２００℃スラブ加熱→８５Ｇ
℃仕上圧嬌→５８０℃捲取材、第２図は１２００℃スラ
ブ加熱→７５０℃仕上圧延→５８０℃捲取材の各顕微鏡
組織を示し九写真である。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 稲 垣 裕 輪間
中 沢 利 雄ｌ！１
１１ 寥 ２１１Ｉ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ： Ｑ、００１〜０．０１％、ｓｔ：ｏ、ｓ＊以
下、ｍ−＆５−１９１、Ｐ：Ｑ、０１５％以下、ｇ：ｏ
、ｏｏｓ＊以下、＃：０．０？−以下を含有するととも
に、ｎ：０．０１〜０．１１Ｇ、 Ｚｒ： ０．０１〜
０．１４％Ｃａ： Ｇ、００１〜＆００６１ｉの何れか
１種又は２種以上を含有し、残部が鉄および不可避不純
物からなる鋼を熱間圧延において７５０〜ｓｓｏ℃の温
ｔｓｕｓ内で最終仕上げ圧延し、５８０〜７００℃で捲
堆ることを特徴とする耐水素誘起割れ性に優れ先高靭性
極低炭素ホットコイルの製造方法。 Ｌ Ｃｍ ： ０．２〜０． ＠ −１Ｃｒ：Ｏ，Ｓ
１１以下、Ｎ１：Ｑ１１１ｉ以下、Ｍｏ：Ｑ、５−以下
、Ｎｂ：Ｑ、１−以下、Ｖ：Ｑ、１−以下、ｌ：０．ｏ
ｏ０５〜ｏ、ｏｏｓ−の何れか１種又は２種以上をも含
有する鋼を用いる特許請求の範囲第１項に記載の耐水素
誘起割れ性に優れ先高靭性極低炭素ホットコイルの製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9835281A JPS581015A (ja) | 1981-06-26 | 1981-06-26 | 耐水素誘起割れ性に優れた高靭性極低炭素ホツトコイルの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9835281A JPS581015A (ja) | 1981-06-26 | 1981-06-26 | 耐水素誘起割れ性に優れた高靭性極低炭素ホツトコイルの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS581015A true JPS581015A (ja) | 1983-01-06 |
Family
ID=14217493
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9835281A Pending JPS581015A (ja) | 1981-06-26 | 1981-06-26 | 耐水素誘起割れ性に優れた高靭性極低炭素ホツトコイルの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS581015A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6169918A (ja) * | 1984-09-12 | 1986-04-10 | Kawasaki Steel Corp | 耐ｈｉｃ特性及びじん性に優れた高強度極厚コイルの製造方法 |
| JPS61221326A (ja) * | 1985-03-27 | 1986-10-01 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐硫化物腐食割れ性に優れた鋼材の製造方法 |
| US4804021A (en) * | 1986-11-28 | 1989-02-14 | Nippon Steel Corporation | Highly tough ERW steel pipe with distinguished sour resistance |
| US4979608A (en) * | 1988-07-04 | 1990-12-25 | Yamato Scale Company, Limited | Two trough, electromagnetically vibratory feeder |
-
1981
- 1981-06-26 JP JP9835281A patent/JPS581015A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6169918A (ja) * | 1984-09-12 | 1986-04-10 | Kawasaki Steel Corp | 耐ｈｉｃ特性及びじん性に優れた高強度極厚コイルの製造方法 |
| JPS61221326A (ja) * | 1985-03-27 | 1986-10-01 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐硫化物腐食割れ性に優れた鋼材の製造方法 |
| US4804021A (en) * | 1986-11-28 | 1989-02-14 | Nippon Steel Corporation | Highly tough ERW steel pipe with distinguished sour resistance |
| US4979608A (en) * | 1988-07-04 | 1990-12-25 | Yamato Scale Company, Limited | Two trough, electromagnetically vibratory feeder |
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