JPS5816056A - 燃料供給ポンプの構造部材用材料 - Google Patents
燃料供給ポンプの構造部材用材料Info
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- JPS5816056A JPS5816056A JP11549781A JP11549781A JPS5816056A JP S5816056 A JPS5816056 A JP S5816056A JP 11549781 A JP11549781 A JP 11549781A JP 11549781 A JP11549781 A JP 11549781A JP S5816056 A JPS5816056 A JP S5816056A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、すぐれた耐摩耗性、なじみ性、および耐食
性を有する燃料供給装置の構造部材用材料に関するもの
である。
性を有する燃料供給装置の構造部材用材料に関するもの
である。
従来、一般に燃料供給装置として、例えばダイヤフラム
ポンプやベーン型フィードポンプなどが知られ、かつこ
れらの燃料供給装置の構造部材であるハウジングやロー
タ、さらに前記ロータの外周面にそって所定間隔に嵌着
されたローラやブレードなどが熱処理した軸受鋼にて製
造されていることも良く知られるところである。
ポンプやベーン型フィードポンプなどが知られ、かつこ
れらの燃料供給装置の構造部材であるハウジングやロー
タ、さらに前記ロータの外周面にそって所定間隔に嵌着
されたローラやブレードなどが熱処理した軸受鋼にて製
造されていることも良く知られるところである。
ところで、近年、石油事情の悪化から、低質ガソリンや
アルコール含有ガソリン、さらにアルコールなどが燃料
として使用されるようになり、これに伴って、これら燃
料の供給に前記の燃料供給装置が使用されるようになっ
たが、この場合前記の軸受鋼製構造部材においては、相
互になじみ性が悪く、かつ耐摩耗性も悪く、さらにアル
コール中に含有する水分、あるいは低質ガソリンのＰＨ
低下による酸性化に原因の腐食が発生するものであった
。
アルコール含有ガソリン、さらにアルコールなどが燃料
として使用されるようになり、これに伴って、これら燃
料の供給に前記の燃料供給装置が使用されるようになっ
たが、この場合前記の軸受鋼製構造部材においては、相
互になじみ性が悪く、かつ耐摩耗性も悪く、さらにアル
コール中に含有する水分、あるいは低質ガソリンのＰＨ
低下による酸性化に原因の腐食が発生するものであった
。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、低質ガ
ソリンやアルコール含有ガソリン、さらにアルコールな
どの燃料の供給に用いても、すぐれた耐摩耗性、なじみ
性、および耐食性を示す燃料供給装置の構造部材を得べ
く研究を行なつ・た結果、上記燃料供給装置の構造部材
を、Ｃ： ０．５〜３．５％、Ｃｒニゲ〜３５ ％、
Ｃｕ ： ０．３〜１０ ％を含有し、さらに必要に応
じてＭｏおよびＷのうちの１種または２種二０．５〜１
０チ、同じ（ＮｉおよびＧｏのうちの１種または２種二
０．５〜１０チ、さらに同じくＮｂ、 Ｔａ、およびＴ
１のうちの１種または２種以上：０．１〜１０％を含有
し、残シがＦｅと不可避不純物からなる組成（以上重量
％）、並びに１０〜３０容量係の空孔率を有する焼結体
の空孔にＣｕまたはＣｕ合金を溶浸した材料で構成する
と、この結果の構造部材は、上記組成によって、基本的
にＦｅ基合金素地中に炭化物が分散析出し、かつＣｒお
よびＣＵが素地中に固溶した組織をもつようになるため
耐摩耗性および耐食性にすぐれ、かつ空孔へのＣｕまた
はＣｕ合金の溶浸によってなじみ性のすぐれたものとな
るという知見を得たのである。
ソリンやアルコール含有ガソリン、さらにアルコールな
どの燃料の供給に用いても、すぐれた耐摩耗性、なじみ
性、および耐食性を示す燃料供給装置の構造部材を得べ
く研究を行なつ・た結果、上記燃料供給装置の構造部材
を、Ｃ： ０．５〜３．５％、Ｃｒニゲ〜３５ ％、
Ｃｕ ： ０．３〜１０ ％を含有し、さらに必要に応
じてＭｏおよびＷのうちの１種または２種二０．５〜１
０チ、同じ（ＮｉおよびＧｏのうちの１種または２種二
０．５〜１０チ、さらに同じくＮｂ、 Ｔａ、およびＴ
１のうちの１種または２種以上：０．１〜１０％を含有
し、残シがＦｅと不可避不純物からなる組成（以上重量
％）、並びに１０〜３０容量係の空孔率を有する焼結体
の空孔にＣｕまたはＣｕ合金を溶浸した材料で構成する
と、この結果の構造部材は、上記組成によって、基本的
にＦｅ基合金素地中に炭化物が分散析出し、かつＣｒお
よびＣＵが素地中に固溶した組織をもつようになるため
耐摩耗性および耐食性にすぐれ、かつ空孔へのＣｕまた
はＣｕ合金の溶浸によってなじみ性のすぐれたものとな
るという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものでちっ
て、以下に成分組成範囲および多孔度を上記の通シに限
定した理由を説明する。
て、以下に成分組成範囲および多孔度を上記の通シに限
定した理由を説明する。
（ａ） Ｃ
Ｃ成分には、素地に固溶して、これを強化すると共に、
Ｃｒ、さらに必要に応じて含有させたＭｏ。
Ｃｒ、さらに必要に応じて含有させたＭｏ。
Ｗ、Ｎｂ、Ｔｉ＋ およびＴａと結合して炭化物を形成
して耐摩耗性を向上させる作用があるが、その含有量が
０．５チ未満では前記作用に所望の効果が得られず、一
方３．５％を越えて含有させると炭化物の析出量が多く
な多すぎて脆化するようになると共に、相手部材を損傷
するようになることから、その含有量を０．５〜３．５
係と定めた。
して耐摩耗性を向上させる作用があるが、その含有量が
０．５チ未満では前記作用に所望の効果が得られず、一
方３．５％を越えて含有させると炭化物の析出量が多く
な多すぎて脆化するようになると共に、相手部材を損傷
するようになることから、その含有量を０．５〜３．５
係と定めた。
（ｂ） ０ｒ
Ｃｒ成分には、素地に固溶して耐食性を向上させると共
に、これを強化し、さらにＣと結合して高硬度を有する
ｃｒ炭化物を形成し、もって耐摩耗性を向上させる作用
があるが、その含有量がｆ１％未満では前記作用に所望
の効果が得られず、一方３５チを越えて含有させると、
素地が脆化し、かえって耐摩耗性の劣化をきたすように
なることから、その含有量を７〜３５チと定めた。
に、これを強化し、さらにＣと結合して高硬度を有する
ｃｒ炭化物を形成し、もって耐摩耗性を向上させる作用
があるが、その含有量がｆ１％未満では前記作用に所望
の効果が得られず、一方３５チを越えて含有させると、
素地が脆化し、かえって耐摩耗性の劣化をきたすように
なることから、その含有量を７〜３５チと定めた。
（ｃ） Ｃｕ
Ｃｕ成分には、素地に固溶し、これを強化してなじみ性
を改善するほか、耐食性を改善し、さらに溶浸されるＣ
ｕまたはＣｕ合金との濡れ性を改善して溶浸を容易に行
なわしめる作用があるが、その含有量が０．３％未満で
は前記作用に所望の効果が得られず、一方１０％を越え
て含有させてもよシ一層の改善効果が現われないことか
ら、その含有量を０．３〜ｌＯチと定めた。
を改善するほか、耐食性を改善し、さらに溶浸されるＣ
ｕまたはＣｕ合金との濡れ性を改善して溶浸を容易に行
なわしめる作用があるが、その含有量が０．３％未満で
は前記作用に所望の効果が得られず、一方１０％を越え
て含有させてもよシ一層の改善効果が現われないことか
ら、その含有量を０．３〜ｌＯチと定めた。
（ｄ） ＭＯおよびＷ
どれらの成分には、素地に固溶し、これを強化するほか
、Ｃと結合して炭化物を形成し、耐摩耗性を向上させる
作用があるので、特に高い面圧のかかる条件下で使用す
る場合に必要に応じて含有させるが、その含有量が０．
５係未満では、前記作用に所望の改善効果が得られず、
一方１０チを越えて含有させると、相手部材の損傷が大
きくなることから、その含有量を０．５〜ｌＯ％と定め
た。
、Ｃと結合して炭化物を形成し、耐摩耗性を向上させる
作用があるので、特に高い面圧のかかる条件下で使用す
る場合に必要に応じて含有させるが、その含有量が０．
５係未満では、前記作用に所望の改善効果が得られず、
一方１０チを越えて含有させると、相手部材の損傷が大
きくなることから、その含有量を０．５〜ｌＯ％と定め
た。
（ｅ） Ｎｉおよびｃ。
これらの成分には、一段と素地を強化し、かつ相手材と
のなじみ性を一層改善するほか、使用燃料に対する耐食
性をよシ向上させる作用があるので、特にこれらの特性
が要求される場合に必要に応じて含有されるが、その含
有量が０．５−未満では前記特性に所望の改善効果が得
られず、一方１０チを越えて含有させてもより一層の改
善効果は現われず、経済性を考慮し、その含有量を０．
５〜１０チと定、めた。
のなじみ性を一層改善するほか、使用燃料に対する耐食
性をよシ向上させる作用があるので、特にこれらの特性
が要求される場合に必要に応じて含有されるが、その含
有量が０．５−未満では前記特性に所望の改善効果が得
られず、一方１０チを越えて含有させてもより一層の改
善効果は現われず、経済性を考慮し、その含有量を０．
５〜１０チと定、めた。
（ｆ） Ｎｂ、 Ｔａ、およびＴ１
これらの成分は、Ｃと強い親和力をもつため、これと結
合して高硬度を有する炭化物を形成するほか、ｃｒをは
じめとする炭化物形成成分とともに複炭化物を形成して
、分散相たる炭化物と結合相たる素地との結合を一段と
強固にし′、もって耐摩耗性をよシ一層向上させ、さら
に低質燃料に対する耐食性を一段と改善する作用をもつ
ので、これらの特性が要求される場合に必要に応じて含
有されるが、その含有量が０．１％未満では前記特性に
所望の改善効果がみられず、一方１０％を越えて含有さ
せると相手部材の損傷が大きくなることから、その含有
量を０．１−１０％と定めた。
合して高硬度を有する炭化物を形成するほか、ｃｒをは
じめとする炭化物形成成分とともに複炭化物を形成して
、分散相たる炭化物と結合相たる素地との結合を一段と
強固にし′、もって耐摩耗性をよシ一層向上させ、さら
に低質燃料に対する耐食性を一段と改善する作用をもつ
ので、これらの特性が要求される場合に必要に応じて含
有されるが、その含有量が０．１％未満では前記特性に
所望の改善効果がみられず、一方１０％を越えて含有さ
せると相手部材の損傷が大きくなることから、その含有
量を０．１−１０％と定めた。
（ｇ） 空孔率
焼結体の空孔率が１０容量−未満では、オープンボア量
が少な過ぎて耐食性のすぐれたＣｕまたはＣｕ合金を十
分に溶浸することができず、この場合耐食性は勿論のこ
と、なじみ性および強度も十分でなく、一方３０容量チ
を越えた空孔率になると、強度低下が著しく、かつ耐摩
耗性、も劣化するようになることから、焼結体の空孔率
を１０〜３０容量チと定めた。なお、上記耐食性のすぐ
れたＣｕ合金としては、いずれも公知のＣｕ −Ｓｎ合
金、 Ｃｕ−８ｎ−Ｚｎ合金、 Ｃｕ−８ｎ−Ｐｂ合金
、 Ｃｕ−８ｎ−Ｚｎ−Ｐｂ合金。
が少な過ぎて耐食性のすぐれたＣｕまたはＣｕ合金を十
分に溶浸することができず、この場合耐食性は勿論のこ
と、なじみ性および強度も十分でなく、一方３０容量チ
を越えた空孔率になると、強度低下が著しく、かつ耐摩
耗性、も劣化するようになることから、焼結体の空孔率
を１０〜３０容量チと定めた。なお、上記耐食性のすぐ
れたＣｕ合金としては、いずれも公知のＣｕ −Ｓｎ合
金、 Ｃｕ−８ｎ−Ｚｎ合金、 Ｃｕ−８ｎ−Ｐｂ合金
、 Ｃｕ−８ｎ−Ｚｎ−Ｐｂ合金。
Ｃｕ−Ｚｎ合金、 Ｃｕ＝Ｐｂ合金、 Ｃｕ−Ｚｎ−Ｐ
ｂ合金、ｃｕ−ＣＯ金合金およびｃｕ−Ｎｉ合金などの
使用が望ましい。
ｂ合金、ｃｕ−ＣＯ金合金およびｃｕ−Ｎｉ合金などの
使用が望ましい。
また、この発明の材料は、不可避不純物として、Ｐ、Ｓ
ｉ、Ａ１．および酸素などを含有するが、これらの不純
物は、その含有量が４−以下であれば、材料特性に何ら
の悪影響を及ぼすものではない。
ｉ、Ａ１．および酸素などを含有するが、これらの不純
物は、その含有量が４−以下であれば、材料特性に何ら
の悪影響を及ぼすものではない。
つぎに、この発明の材料を実施例によシ具体的に説明す
る。
る。
実施例
原料粉末として、いずれも水噴霧法によシ形成した粒度
： −１５０ｍｅｓｈのＦｅ粉末、Ｆｅ−０ｒ合金（Ｃ
ｒ：３８１含有）粉末、 Ｆｅ−０ｒ−Ｎｂ合金（Ｃｒ
：２３９ｇ、 Ｎｂ： １２％含有）粉末、Ｆｅ−Ｃｒ
−Ｔａ合金（Ｃｒ： ２３ｉ Ｔａ： １２％含有）粉
末、Ｆｅ−０ｒ−Ｔ１合金（Ｃｒ： ２３’％、Ｔｉ：
１２１含有）粉末、 Ｆｅ−Ｃｒ合金（Ｃｒ：６’７
チ含有）粉末、 Ｆｅ−Ｎｂ合金（Ｎｂ： ６８％含有
）粉末、Ｆｅ−Ｔ１合金（Ｔｉ：’７２チ含有）粉末、
Ｆｅ−Ｔａ合金（Ｔａ：６６％含有）粉末２粒度−１５
０ｍｅｓｈのシん片状黒鉛粉末およびＣＵ粉末、平均粒
径：３μｍを有するＭＯ粉末、同粒径のＷ粉末、 Ｎｉ
粉末、およびｃｏ粉末を用意し、これら原料粉末を、そ
れぞれ第１表に示される配合組成に配合し、マイニュー
トミキサにて３０分間混合した後、それぞれ２ｔ、ｏＶ
′ｄ ｌ ！５ｔｏｒＶ／ｆｆｌ ＋ ６ｔｏｎｉ
ｃｒｌ 、 ’７−５ ｔｏｒｍ ａｌｌ 、および
８ ｔ ｏｎ／ ｃｉ （Ｄ成形圧力にて圧粉体に成形
し、ついで前記圧粉体を、真空中、温度： １１００〜
１１５０℃の温度範囲内の温度にて焼結して実質的に配
合組成と同一の最終成分組成をもった焼結体となし、引
続いて前記焼結体上に、それぞれ第１表に、示される溶
浸材の圧粉体を載置し、水素雰囲気中、温度：９５８〜
１１３０℃の温度範囲内の温度に加熱の条件にて前記焼
結体の空孔内に前記溶浸材をそれぞれ溶浸し、溶浸後、
９００〜９５０℃から急冷し、温度：１８０℃［１，５
時間保持の焼戻し処理を行なうことによって本発明材料
１〜３３および比較材料１−１をそれぞれ製造した。
： −１５０ｍｅｓｈのＦｅ粉末、Ｆｅ−０ｒ合金（Ｃ
ｒ：３８１含有）粉末、 Ｆｅ−０ｒ−Ｎｂ合金（Ｃｒ
：２３９ｇ、 Ｎｂ： １２％含有）粉末、Ｆｅ−Ｃｒ
−Ｔａ合金（Ｃｒ： ２３ｉ Ｔａ： １２％含有）粉
末、Ｆｅ−０ｒ−Ｔ１合金（Ｃｒ： ２３’％、Ｔｉ：
１２１含有）粉末、 Ｆｅ−Ｃｒ合金（Ｃｒ：６’７
チ含有）粉末、 Ｆｅ−Ｎｂ合金（Ｎｂ： ６８％含有
）粉末、Ｆｅ−Ｔ１合金（Ｔｉ：’７２チ含有）粉末、
Ｆｅ−Ｔａ合金（Ｔａ：６６％含有）粉末２粒度−１５
０ｍｅｓｈのシん片状黒鉛粉末およびＣＵ粉末、平均粒
径：３μｍを有するＭＯ粉末、同粒径のＷ粉末、 Ｎｉ
粉末、およびｃｏ粉末を用意し、これら原料粉末を、そ
れぞれ第１表に示される配合組成に配合し、マイニュー
トミキサにて３０分間混合した後、それぞれ２ｔ、ｏＶ
′ｄ ｌ ！５ｔｏｒＶ／ｆｆｌ ＋ ６ｔｏｎｉ
ｃｒｌ 、 ’７−５ ｔｏｒｍ ａｌｌ 、および
８ ｔ ｏｎ／ ｃｉ （Ｄ成形圧力にて圧粉体に成形
し、ついで前記圧粉体を、真空中、温度： １１００〜
１１５０℃の温度範囲内の温度にて焼結して実質的に配
合組成と同一の最終成分組成をもった焼結体となし、引
続いて前記焼結体上に、それぞれ第１表に、示される溶
浸材の圧粉体を載置し、水素雰囲気中、温度：９５８〜
１１３０℃の温度範囲内の温度に加熱の条件にて前記焼
結体の空孔内に前記溶浸材をそれぞれ溶浸し、溶浸後、
９００〜９５０℃から急冷し、温度：１８０℃［１，５
時間保持の焼戻し処理を行なうことによって本発明材料
１〜３３および比較材料１−１をそれぞれ製造した。
ついで、この結果得られた本発明材料１〜３３および比
較材料１−７について、密度および硬さくビッカース硬
さ）を測定すると共に、耐摩耗試験および耐食試験を行
なった。
較材料１−７について、密度および硬さくビッカース硬
さ）を測定すると共に、耐摩耗試験および耐食試験を行
なった。
耐摩耗試験は、上記の各材料から、直径；２８朋φ×高
さ：５ｍｍの寸法を有し、かつ外周面にそって軸線方向
に平行に一定間隔ごとに形成された、６本の溝を有する
モータ式燃料ポンプのロータをＨ２０含有ガソリン内に
浸漬し、面圧：４ｋｌ？／ＣＩ！。
さ：５ｍｍの寸法を有し、かつ外周面にそって軸線方向
に平行に一定間隔ごとに形成された、６本の溝を有する
モータ式燃料ポンプのロータをＨ２０含有ガソリン内に
浸漬し、面圧：４ｋｌ？／ＣＩ！。
回転数： ３０００ ｒ、ｐ、ｍ、の条件で５００時間
運転し、運転後、前記ロータおよびハウジング（相手部
材）のそれぞれの摺動面における平均摩耗深さを測定す
ることによシ行なった。
運転し、運転後、前記ロータおよびハウジング（相手部
材）のそれぞれの摺動面における平均摩耗深さを測定す
ることによシ行なった。
また、耐食試験は、それぞれｌＯ％Ｈ２０含有アルコー
ル中に１００時間浸漬、および劣化ガソリン中に５０時
間浸漬の条件で行ない、前記アルコール浸漬試験におい
ては、錆発生状況を観察し、錆発生全くなしをＯ印、錆
発生わずかに有りをΔ印、錆発生あシをＸ印にて評価し
、さらに前記ガソリン浸漬試験においては、変色状況を
観察し、変色なしを０印、わずかに変色ありをΔ印、変
色ありをＸ印で評価した。これらの結果を第１表に合せ
て示した。
ル中に１００時間浸漬、および劣化ガソリン中に５０時
間浸漬の条件で行ない、前記アルコール浸漬試験におい
ては、錆発生状況を観察し、錆発生全くなしをＯ印、錆
発生わずかに有りをΔ印、錆発生あシをＸ印にて評価し
、さらに前記ガソリン浸漬試験においては、変色状況を
観察し、変色なしを０印、わずかに変色ありをΔ印、変
色ありをＸ印で評価した。これらの結果を第１表に合せ
て示した。
第１表に示される結果から、成分組成および多孔度のう
ちのいずれか（第１表に※印を付したもの）がこの発明
の範囲から外れた比較材料１〜７においては、耐摩耗性
、なじみ性、および耐食性のうちの少なくとも１つの特
性が劣ったものになっているのに対して、本発明材料１
〜３３は、いずれもすぐれた耐摩耗性、なじみ性、およ
び耐食性を兼ね備えていることが明らかである。
ちのいずれか（第１表に※印を付したもの）がこの発明
の範囲から外れた比較材料１〜７においては、耐摩耗性
、なじみ性、および耐食性のうちの少なくとも１つの特
性が劣ったものになっているのに対して、本発明材料１
〜３３は、いずれもすぐれた耐摩耗性、なじみ性、およ
び耐食性を兼ね備えていることが明らかである。
上述のように、この発明の材料は、すぐれた耐摩耗性、
なじみ性、および耐食性を有しているので、通常のガソ
リンや軽油などの燃料は勿論のこと、劣化ガソリンやＨ
２０含有ガソリン、さらにアルコール含有ガソリンやア
ルコールなどの燃料の供給装置の構造部材として使用し
た場合にも、きわめて長期に亘ってすぐれた性能を発揮
するのである。
なじみ性、および耐食性を有しているので、通常のガソ
リンや軽油などの燃料は勿論のこと、劣化ガソリンやＨ
２０含有ガソリン、さらにアルコール含有ガソリンやア
ルコールなどの燃料の供給装置の構造部材として使用し
た場合にも、きわめて長期に亘ってすぐれた性能を発揮
するのである。
出願人 三菱金属株式会社
代理人 富 １） 和 夫
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１） Ｃ： ０．５〜３．５ ％、 Ｃｒ： マ〜
３５％、Ｃｕ：０．３〜ｌＯ％を含有し、残シがＦｅと
不可避不純物からなる組成（以上重量％）、並びに１０
〜３０容量チの空孔率を有する焼結体の空孔にＣＵまた
はＣｕ合金を溶浸してなる燃料供給装置の構造部材用材
料。 （２） Ｃ： ０．５〜３．５ ％ 、 Ｃｒ：マ〜
３５％、Ｃｕ：０．３〜１０％を含有し、さらにＭｏお
よびＷのうちの１種または２種：０．５〜１０％を含有
し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成（以上重量
％）、並びに１０〜３０容量チの空孔率を有する焼結体
の空孔にＣｕｉたはＣｕ合金を溶浸してなる燃料供給装
置の構造部材用材料。 （３） Ｃ：０．５〜３．５％、Ｃｒ： ７〜３
５ ％、Ｃｕ：０．３〜１０％を含有し、さらにＮｂ、
Ｔａ、およびＴ１のうちの１種または２種以上−０，１
〜１０％を含有し、残シがＦｅと不可避不純物からなる
組成（以上重量％）、並びに１０〜３０容量チの空孔率
を有す不焼結体の空孔にＣｕまたはＣＵ金合金、溶浸し
てなる燃料供給装置の構造部材用材料。 （４） Ｃ： ０．５〜３．５％、 Ｃｒ： ’７〜３
５ ％、 Ｃｕ：０．３〜１０チを含有し、さらにＮ１
およびＣＯのうちの１種または２種：０．５〜１０％を
含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成（以上
重量％）、並びに１０〜３０容量チの空孔率を有する焼
結体の空孔にＣ＋ｒｔたはＣｕ合金を溶浸してなる燃料
供給装置の構造部材用材料。 （５） Ｃ： ０．５〜３．５ ％、 Ｃｒ： ７〜
３５％、Ｃｕ：０．３〜１０チを含有し、さらにＭＯお
よびＷのうちの１種または２種＝０．５〜１０チと、
ＮｉおよびＣＯのうちの１種または２種二〇。５〜１０
％を含有し。 残シがＦｅと不可避不純物からなる組成（以上重量％）
、並びに１０〜３０容量チの空孔率を有する焼結体の空
孔にＣｕまたはＣｕ合金を溶浸してなる燃料供給装置の
構造部材用材料。 （６） Ｃ： ０．５〜３．５％、 Ｃｒ： ’７〜
３５ （４，Ｃｕ：０．３〜１０％を含有し、さらにＭ
ｏおよびＷのうちの１種または２種＝０．５〜１０％と
、Ｎｂ、Ｔｉ、およびＴａのうちの１種または２種以上
二０．１〜１０チを含有し、残シがＦｅと不可避不純物
からなる組成（以上重量％）、並びに１０〜３０容量チ
の空孔率を有する焼結体の空孔にＣｕまたはＣｕ合金を
溶浸してなる燃料供給装置の構造部材用材料。 （’７） Ｃ： ０．５〜３．５％、 ｃｒ： フ
〜３５ ％、 ｃｕ：０．３〜１０％を含有し、さらに
Ｎ１およびＣＯのうちの１種または２種二〇、５〜１０
％と、 Ｎｂ 、 Ｔａ 、およびＴ１のうちの１種ま
たは２種以上＝０．１〜１０チを含有し、残シがＦｅと
不可避不純物からなる組成（以上重量％）、並びに１０
〜３０容量チの空孔率を有する焼結体の空孔にＣｕｉた
はＣｕ合金を溶浸してなる燃料供給装置の構造部材用材
料。 （８） Ｃ： ０．５〜３．５％、 Ｃｒ： ７〜３
５ ｑｌｒ、 Ｃｕ：０．３〜１０％を含有し、さらに
ＭＯおよびＷのうちの１種または２種：０．５〜１０チ
と、ＮｉおよびＣＯのうちの１種または２種：０．５〜
１０チと、Ｎｂ。 Ｔａ、およびＴ１のうちの１種または２種以上：０．１
〜１０チを含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる
組成（以上重量％）、並びに１０〜３０容量チの空孔率
を有する焼結体の空孔にＣｕまたはＣＵ金合金溶浸して
なる燃料供給装置の構造部材用材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11549781A JPS5816056A (ja) | 1981-07-23 | 1981-07-23 | 燃料供給ポンプの構造部材用材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11549781A JPS5816056A (ja) | 1981-07-23 | 1981-07-23 | 燃料供給ポンプの構造部材用材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5816056A true JPS5816056A (ja) | 1983-01-29 |
| JPS6315985B2 JPS6315985B2 (ja) | 1988-04-07 |
Family
ID=14663966
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11549781A Granted JPS5816056A (ja) | 1981-07-23 | 1981-07-23 | 燃料供給ポンプの構造部材用材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5816056A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61173610U (ja) * | 1985-04-17 | 1986-10-29 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS504446A (ja) * | 1973-05-17 | 1975-01-17 |
-
1981
- 1981-07-23 JP JP11549781A patent/JPS5816056A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS504446A (ja) * | 1973-05-17 | 1975-01-17 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61173610U (ja) * | 1985-04-17 | 1986-10-29 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6315985B2 (ja) | 1988-04-07 |
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