JPS58172976A - 電源回路 - Google Patents
電源回路Info
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- JPS58172976A JPS58172976A JP57213491A JP21349182A JPS58172976A JP S58172976 A JPS58172976 A JP S58172976A JP 57213491 A JP57213491 A JP 57213491A JP 21349182 A JP21349182 A JP 21349182A JP S58172976 A JPS58172976 A JP S58172976A
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- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output
- H02M7/02—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal
- H02M7/04—Conversion of AC power input into DC power output without possibility of reversal by static converters
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Amplifiers (AREA)
- Rectifiers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は電源回路の改良に関する。
従来の電源回路、たとえばオーディオ用Ｂ級電力増幅器
のための電源回路は、第１図に示すように、電源トラン
ス（１）の１次巻線（１ａ）を商用交流電源（２）に接
続し、２次巻線（１ｂ）の交流出力を整流回路（３）に
よって整流した後、この整流出力を直列接続した平滑用
コンデンサ（４）、（５）の正側コンデンサ（４）の正
極端子（４ａ）、負側コンデンサ（５）の負極端子（５
ｂ）にそれぞれ供給し、この両端子（４ａ）、（５ｂ）
を正負両頂流電圧の出力端子とするとともに、両コンデ
ンサ（４）、（５）の接続点を２次巻１（ｌｂ）のセン
タータップ（６）に接続した構成を有する。
のための電源回路は、第１図に示すように、電源トラン
ス（１）の１次巻線（１ａ）を商用交流電源（２）に接
続し、２次巻線（１ｂ）の交流出力を整流回路（３）に
よって整流した後、この整流出力を直列接続した平滑用
コンデンサ（４）、（５）の正側コンデンサ（４）の正
極端子（４ａ）、負側コンデンサ（５）の負極端子（５
ｂ）にそれぞれ供給し、この両端子（４ａ）、（５ｂ）
を正負両頂流電圧の出力端子とするとともに、両コンデ
ンサ（４）、（５）の接続点を２次巻１（ｌｂ）のセン
タータップ（６）に接続した構成を有する。
以上のような構成の電源回路が、負荷に電流Ｉ十、■−
を供給している場合、、コンデンサ（４）、（５）には
それぞれ電ｍＩ十、■−に比例した充電電流■１、Ｉ２
が流れる。このとき、トランス（１）の２次巻線（１ｂ
）には、負荷電流と充電電流の両方が流れるが、コンデ
ンサ（４）、（５）の充電は２次巻線（１ｂ）の片側が
それぞれ受けもつので、２次巻線電流は、第１図に示す
ようにそれぞれｉ、、＋２で表わされる。したがって、
センタータップ（６）には２次巻線電流ｉ工と１２との
差の電流（＋□ −１２）が流れることになり、２次巻
線（１ｂ）にはセンタータップ（６）を境にその両側で
はそれぞれ異なる電流が流れることになる。もし、仮に
負荷電流Ｉ十、■−が同じであったとしても、コンデン
サ（４）、（５）のバラツキ、２次巻線（ｌｂ）のセン
タータップ（６）を中心としたその両側のバラツキ等に
より、現実には、２次巻線電流’ｌ 、＋２が等しくな
ることは希である。
を供給している場合、、コンデンサ（４）、（５）には
それぞれ電ｍＩ十、■−に比例した充電電流■１、Ｉ２
が流れる。このとき、トランス（１）の２次巻線（１ｂ
）には、負荷電流と充電電流の両方が流れるが、コンデ
ンサ（４）、（５）の充電は２次巻線（１ｂ）の片側が
それぞれ受けもつので、２次巻線電流は、第１図に示す
ようにそれぞれｉ、、＋２で表わされる。したがって、
センタータップ（６）には２次巻線電流ｉ工と１２との
差の電流（＋□ −１２）が流れることになり、２次巻
線（１ｂ）にはセンタータップ（６）を境にその両側で
はそれぞれ異なる電流が流れることになる。もし、仮に
負荷電流Ｉ十、■−が同じであったとしても、コンデン
サ（４）、（５）のバラツキ、２次巻線（ｌｂ）のセン
タータップ（６）を中心としたその両側のバラツキ等に
より、現実には、２次巻線電流’ｌ 、＋２が等しくな
ることは希である。
ここで、第２図に示すように、電源回路（７）の負荷と
して電力増幅器（８）を接続し、信号源（９）からの入
力信号を電力増幅器（８）によって増幅した後、スピー
カー（１ｏ）がら再生するようにした構成において、入
力信号が交流電源（２）の周波数（電源周波数）より低
い周波数である場合には、コンデンサ（４）、（５）の
充電電流■□、Ｉ２は入力信号と同じ周波数でそれぞれ
逆相で変化する。そのため、コンデンサ充電電流および
センタータップ電流、２次巻線電流、１次巻線電流にも
入力信号の周波数成分が現われる。
して電力増幅器（８）を接続し、信号源（９）からの入
力信号を電力増幅器（８）によって増幅した後、スピー
カー（１ｏ）がら再生するようにした構成において、入
力信号が交流電源（２）の周波数（電源周波数）より低
い周波数である場合には、コンデンサ（４）、（５）の
充電電流■□、Ｉ２は入力信号と同じ周波数でそれぞれ
逆相で変化する。そのため、コンデンサ充電電流および
センタータップ電流、２次巻線電流、１次巻線電流にも
入力信号の周波数成分が現われる。
また、入力信号周波数が電源周波数よりも充分高い場合
でも、上記したように各部のバラツキにより、各電流に
は入力信号の周波数成分が含まれることになる。
でも、上記したように各部のバラツキにより、各電流に
は入力信号の周波数成分が含まれることになる。
第３図（ｂ）は、第２図の構成において、電源周波数６
０Ｈ２より低い周波数１０）（ｚの入力信号（第３図（
ａ））を電力増幅器によって増幅しスピーカーから再生
した場合（スピーカー出力電圧３゜１６２Ｖ／８Ω）の
２次巻線電流の電流波形を示し、第４図の点線は同周波
数スペクトルである。
０Ｈ２より低い周波数１０）（ｚの入力信号（第３図（
ａ））を電力増幅器によって増幅しスピーカーから再生
した場合（スピーカー出力電圧３゜１６２Ｖ／８Ω）の
２次巻線電流の電流波形を示し、第４図の点線は同周波
数スペクトルである。
また、同人力信号（第５図（ａ））に対するセンタータ
ップ電流の電流波形およびその周波数スペクトルは第５
図（ｂ）、第６図の点線で示すよになる。
ップ電流の電流波形およびその周波数スペクトルは第５
図（ｂ）、第６図の点線で示すよになる。
このように、実測結果によると、電源トランスの２次巻
線電流、センタータップ電流には、入力信号の振幅情報
のみならず、信号周波数成分が含まれており、特に、信
号基本周波数ｆ□と電源周波数ｆ２の偶数次の高調波と
の和および差の周波数成分が多く含まれていることが確
認できる。
線電流、センタータップ電流には、入力信号の振幅情報
のみならず、信号周波数成分が含まれており、特に、信
号基本周波数ｆ□と電源周波数ｆ２の偶数次の高調波と
の和および差の周波数成分が多く含まれていることが確
認できる。
また、電源とランスの１次巻線電流にも同様のことが言
えて、第７図点線の周波数スペクトルにみられるように
、信号基本周波数ｆ１と電源周波数ｆ２との混変調成分
が多く含まれていることが確認できる。
えて、第７図点線の周波数スペクトルにみられるように
、信号基本周波数ｆ１と電源周波数ｆ２との混変調成分
が多く含まれていることが確認できる。
以上のように、従来の電源回路は、電源トランスの１次
巻線電流、２次巻線電流、コンデンサ電流およびセンタ
ータップ電流は入力信号の振幅情報のみならず、信号（
周波数）情報を含んでいるために、これらの信号情報が
電源回路と電磁結合している他の回路に混入して、歪み
が発生する欠点があった。
巻線電流、２次巻線電流、コンデンサ電流およびセンタ
ータップ電流は入力信号の振幅情報のみならず、信号（
周波数）情報を含んでいるために、これらの信号情報が
電源回路と電磁結合している他の回路に混入して、歪み
が発生する欠点があった。
本考案は以上のような従来欠点を改良したもので、以下
図面を参照して説明する。図中、第１図の従来例と同等
部分には同一符号番付し、その説明は省略する。
図面を参照して説明する。図中、第１図の従来例と同等
部分には同一符号番付し、その説明は省略する。
第８図において説明すると、本発明は、電源トランス（
１）のセンタータップ（６）と直列接続した平滑用コン
デンサ（４）、（５）の接続点’Ｐ、すなわち、コンデ
ンサ（４）の負極端子（’４ ｂ）またはコンデンサ（
５）の正極端子（５ａ）とを所定のしきい値を有する双
方向性スイッチ回路（１１）を介して接続した構成であ
る。
１）のセンタータップ（６）と直列接続した平滑用コン
デンサ（４）、（５）の接続点’Ｐ、すなわち、コンデ
ンサ（４）の負極端子（’４ ｂ）またはコンデンサ（
５）の正極端子（５ａ）とを所定のしきい値を有する双
方向性スイッチ回路（１１）を介して接続した構成であ
る。
双方向性スイッチ回路（１１）は、たとえば同図に示す
ように、一定のしきい直（順方向電圧約０、６ Ｖ ）
を有する、互いに逆方向に並列接続した１対のタイオー
ドＤ１、Ｄ２によって実現できる以上の構成において、
コンデｈす（４）、（５）の接続点Ｐとセンタータップ
（６）との電位差が双方向性スイッチ回路（１１）のし
きい値、上記実施例ではタイオードＤ１、・、□、Ｄ２
の順方向電圧（約０．６ Ｖ ）を超えない領域におい
ては、センタータップ電流はダイオードＤ１、Ｄ２によ
って阻止されるため第５図（Ｃ）に示すようになる。す
なわち、センタータップ電流がダイオードＤ１、Ｄ２に
よって阻−“止されるため、コンデンサ（４）、（５）
は同一充電経路と１まり、センタータップ（６）の正負
両側の２次巻線（１ｂ）、２個のコンデンサ（４）、（
５）が直列の状態で充電され、かつ、この充電電流も同
一であるので、コンデンサ（４）、（５）の充電電流は
信号の振幅情報のみを含み、信号周波数成分を含まない
。したがって、電源トランスの２次巻線電流、コンデン
サ電流、センタータップ電流も信号の振幅情報のみとな
り、信号周波数成分を含まない。
ように、一定のしきい直（順方向電圧約０、６ Ｖ ）
を有する、互いに逆方向に並列接続した１対のタイオー
ドＤ１、Ｄ２によって実現できる以上の構成において、
コンデｈす（４）、（５）の接続点Ｐとセンタータップ
（６）との電位差が双方向性スイッチ回路（１１）のし
きい値、上記実施例ではタイオードＤ１、・、□、Ｄ２
の順方向電圧（約０．６ Ｖ ）を超えない領域におい
ては、センタータップ電流はダイオードＤ１、Ｄ２によ
って阻止されるため第５図（Ｃ）に示すようになる。す
なわち、センタータップ電流がダイオードＤ１、Ｄ２に
よって阻−“止されるため、コンデンサ（４）、（５）
は同一充電経路と１まり、センタータップ（６）の正負
両側の２次巻線（１ｂ）、２個のコンデンサ（４）、（
５）が直列の状態で充電され、かつ、この充電電流も同
一であるので、コンデンサ（４）、（５）の充電電流は
信号の振幅情報のみを含み、信号周波数成分を含まない
。したがって、電源トランスの２次巻線電流、コンデン
サ電流、センタータップ電流も信号の振幅情報のみとな
り、信号周波数成分を含まない。
従来例と同一条件での実測によると、２次巻線電流は第
３図（ｃ）のようになり、その周波数スペクトルは第４
図実線に示すようになり、特に、入力信号基本周波数ｆ
１、この信号基本周波数ｆ１と電源周波数ｆ２、および
その偶数次の高周波との和および差の周痒数成分 子２±ｆ、、２ｆ２±ｆ１．４ｆ２±ｆｔが著しく低減
されている。
３図（ｃ）のようになり、その周波数スペクトルは第４
図実線に示すようになり、特に、入力信号基本周波数ｆ
１、この信号基本周波数ｆ１と電源周波数ｆ２、および
その偶数次の高周波との和および差の周痒数成分 子２±ｆ、、２ｆ２±ｆ１．４ｆ２±ｆｔが著しく低減
されている。
また、センタータップ電流の電流波形は第５図（ｃ）の
ようになり、その周波数スペクトルは第６図実線で示す
ようになり、特に、入力信号基本周波数ｆ工、電源周波
数ｆ２お上びその奇数次の高調波、この信号基本周波数
１１と電源周波数１２およびその偶数次の高調波との和
および差の周波数成分 「２±ｆ１．２ｆ２±ｆ１．４ｆ２±ｆ１ ・が著し
く低減されている。
ようになり、その周波数スペクトルは第６図実線で示す
ようになり、特に、入力信号基本周波数ｆ工、電源周波
数ｆ２お上びその奇数次の高調波、この信号基本周波数
１１と電源周波数１２およびその偶数次の高調波との和
および差の周波数成分 「２±ｆ１．２ｆ２±ｆ１．４ｆ２±ｆ１ ・が著し
く低減されている。
上記のような理由により、１次巻線電流も第７図実線に
示すようになり、周波数成分 ２ｆ２±ｆ、 、４ ｆ２±ｆ１ ・が著しく低減さ
れている。
示すようになり、周波数成分 ２ｆ２±ｆ、 、４ ｆ２±ｆ１ ・が著しく低減さ
れている。
第９図、第１０図は第２図において４００Ｈｚトーンバ
ース波（８波−２４波）を入力信号として、センタータ
ップ電流の電流波形および同周波数スペクトルを実測し
たものである。第９図（ｂ）は入力信号（同図（ａ））
に対する従来例のセンタータップ電流の、電流、波ｉ形
（同図（’、ｃ ）は本実施例のセンタータップ電流波
形、第１０図実線は本実施例の周波数スペクトル、同点
線は従来例の周波数スペクトルである。
ース波（８波−２４波）を入力信号として、センタータ
ップ電流の電流波形および同周波数スペクトルを実測し
たものである。第９図（ｂ）は入力信号（同図（ａ））
に対する従来例のセンタータップ電流の、電流、波ｉ形
（同図（’、ｃ ）は本実施例のセンタータップ電流波
形、第１０図実線は本実施例の周波数スペクトル、同点
線は従来例の周波数スペクトルである。
また別の観点からからみると、双方向性スイッチ回路（
１１）を構成するダイオードＤ１、Ｄ２は、整流ダイオ
ード、両コンデンサのバチツキや負荷条件によって正負
の電源電圧が大きく変化し、この正負電源電圧のアンバ
ランスがコンデンサの耐圧を越えたり、他回路への影響
が大きくなると、つまり、両コンデンサの接続点とセン
タータップ（６）との間の電位差がダイオードＤ１、Ｄ
２の順方向電圧を越えると、センタータップ電流を流し
て、両コンデンサを保護する機能をもっている。したが
って、正負電源電圧のアンバランスの許容範囲が大きけ
れば第１１図のようにダイオードＬ）１、Ｄ２をそれぞ
れ複数個直列に接続して、もよく、また、センタータッ
プ電流を制限して小さくするために第１２図に示すよう
にダイオードＤ１、Ｄ２に直列に電流制限用抵抗Ｒを挿
入してもよいＯ さらに、両コンデンサの接続点とセンタータップ（６、
）との間の電位差が双方向性スイッチ回路のしきい値を
越えて、センタータップ電流が双方向性スイッチ回路を
通して流れる領域では、上記実施例と同一原理を用いて
さらに新しい効果を挙げることがセきる。
１１）を構成するダイオードＤ１、Ｄ２は、整流ダイオ
ード、両コンデンサのバチツキや負荷条件によって正負
の電源電圧が大きく変化し、この正負電源電圧のアンバ
ランスがコンデンサの耐圧を越えたり、他回路への影響
が大きくなると、つまり、両コンデンサの接続点とセン
タータップ（６）との間の電位差がダイオードＤ１、Ｄ
２の順方向電圧を越えると、センタータップ電流を流し
て、両コンデンサを保護する機能をもっている。したが
って、正負電源電圧のアンバランスの許容範囲が大きけ
れば第１１図のようにダイオードＬ）１、Ｄ２をそれぞ
れ複数個直列に接続して、もよく、また、センタータッ
プ電流を制限して小さくするために第１２図に示すよう
にダイオードＤ１、Ｄ２に直列に電流制限用抵抗Ｒを挿
入してもよいＯ さらに、両コンデンサの接続点とセンタータップ（６、
）との間の電位差が双方向性スイッチ回路のしきい値を
越えて、センタータップ電流が双方向性スイッチ回路を
通して流れる領域では、上記実施例と同一原理を用いて
さらに新しい効果を挙げることがセきる。
２）である場合、すなわち、正側コンデンサ（４）の負
極端子（４ｂ）を導板（１２）を介して負側コンデンサ
（５）の正極端子（５ａ）に接続し、導板（１２）の各
所Ｐ１、Ｐ２、Ｐ３に他の回路たとえば電圧増幅回路の
アースをそれぞれ接続した構成において、正側コンデン
サ（４）の負極端子（４ｂ）を順方向接続したタイオー
ド１）１を介して電源トランスのセンタータップ（６）
１こ接続し、このセンタータップ（６）を順方向接続し
たダイオードＤ２を介して負側コンデンサ（５）の正極
端子（５ａ）に接続：した構成である。この場合、ダイ
オードＤ１、Ｄ２はそれぞれ所定のしきい値を有する、
他の電気的な片方向性スイッチ回路によって置換えるこ
とができる。
極端子（４ｂ）を導板（１２）を介して負側コンデンサ
（５）の正極端子（５ａ）に接続し、導板（１２）の各
所Ｐ１、Ｐ２、Ｐ３に他の回路たとえば電圧増幅回路の
アースをそれぞれ接続した構成において、正側コンデン
サ（４）の負極端子（４ｂ）を順方向接続したタイオー
ド１）１を介して電源トランスのセンタータップ（６）
１こ接続し、このセンタータップ（６）を順方向接続し
たダイオードＤ２を介して負側コンデンサ（５）の正極
端子（５ａ）に接続：した構成である。この場合、ダイ
オードＤ１、Ｄ２はそれぞれ所定のしきい値を有する、
他の電気的な片方向性スイッチ回路によって置換えるこ
とができる。
以上の構成において、コンデンサ（４）の負極端子（４
ｂ）またはコンデンサ（５）の正極端子（５ａ）とセン
タータップ（６）との間の差がタイオードＤ１ 、Ｄ２
の順方向電圧を越えない領域では、上記実施例と同様に
センタータップ電流がタイオードＤ□、Ｄ２によって阻
止されて、同様の効果を奏する。
ｂ）またはコンデンサ（５）の正極端子（５ａ）とセン
タータップ（６）との間の差がタイオードＤ１ 、Ｄ２
の順方向電圧を越えない領域では、上記実施例と同様に
センタータップ電流がタイオードＤ□、Ｄ２によって阻
止されて、同様の効果を奏する。
そして、コンデンサ（４）の負極端子（４ｂ Ｄまたは
コンデンサ（５）の正極端子（５ａ）の電位がダイオニ
ドＤ１、Ｄ２の順方向電圧を越える領域では、たとえば
コンデンサ（４）のチャージ電流のほとんどはダイオー
ドＤ２を通ってセンタータップ（６）に流れ、導体（１
２）、タイオードＤ２を通ってセンタータップ（６）に
流れる経路は逆バイアスされたダイオードＤ２によって
阻止される。
コンデンサ（５）の正極端子（５ａ）の電位がダイオニ
ドＤ１、Ｄ２の順方向電圧を越える領域では、たとえば
コンデンサ（４）のチャージ電流のほとんどはダイオー
ドＤ２を通ってセンタータップ（６）に流れ、導体（１
２）、タイオードＤ２を通ってセンタータップ（６）に
流れる経路は逆バイアスされたダイオードＤ２によって
阻止される。
したがって１．８導板（１２）を通してコンデンサ（４
）、（５）間に流れる電流■３はセンタータップ電流Ｉ
８に比較して小さく、がっ、変動も小さい。
）、（５）間に流れる電流■３はセンタータップ電流Ｉ
８に比較して小さく、がっ、変動も小さい。
したがって、導板（１２）の各所のアース点Ｐ１、Ｐ２
、Ｐ３間の電位変動が小さくなるので、Ｐ。
、Ｐ３間の電位変動が小さくなるので、Ｐ。
、Ｐ２、Ｐ３を基準点とする電圧増幅回路等に与える影
響を著しく低減でき、歪を低減させることができる。
響を著しく低減でき、歪を低減させることができる。
以上のように、本発明は、電源トランスの１次巻線を交
流電源に接続し、２次巻線の交流出力を整流した後、こ
の整流出力を直列接続した平滑用コンデンサの正側コン
デンサの正極端子、負側コンデンサの負極端子にそれぞ
れ供給し、両端子を正負側直流電圧の出力端子とすると
ともに、両コンデンサの接続点を電源トランスのセンタ
ータップに所定のしきい値を有する双方向性スイッチ回
路を介して接続した構成であるので、両コンデンサの接
続点の電位が双方向性スイッチ回路のしきい値を越えな
い領域では、電源トランスの１次巻線電流、２次巻線電
流およびセンタータップ電流に含まれる入力信号の信号
情報を著しく低減することができ、また、上記接続点の
電位が双方向性スイッチ回路のしきい値を越える領域で
は、特に両コンデンサを接続した導板または導線の各所
におけるアース点の電位変動を著しく減少することがで
きる、等の優れた効果がある。
流電源に接続し、２次巻線の交流出力を整流した後、こ
の整流出力を直列接続した平滑用コンデンサの正側コン
デンサの正極端子、負側コンデンサの負極端子にそれぞ
れ供給し、両端子を正負側直流電圧の出力端子とすると
ともに、両コンデンサの接続点を電源トランスのセンタ
ータップに所定のしきい値を有する双方向性スイッチ回
路を介して接続した構成であるので、両コンデンサの接
続点の電位が双方向性スイッチ回路のしきい値を越えな
い領域では、電源トランスの１次巻線電流、２次巻線電
流およびセンタータップ電流に含まれる入力信号の信号
情報を著しく低減することができ、また、上記接続点の
電位が双方向性スイッチ回路のしきい値を越える領域で
は、特に両コンデンサを接続した導板または導線の各所
におけるアース点の電位変動を著しく減少することがで
きる、等の優れた効果がある。
第１図は従来の電源回路の構成を示す図、第２図はオー
ディオ装置の構成を示す図、第３図は電源回路における
電源トランスの２次巻線電流の電流波形図、第４図は同
、周波数スペクトル図、第５図は同、センタータップ電
流の電流波形図、第６図は同、周波数スペクトル図、第
７図は同、１次巻線電流の周波数スペクトル図、第８図
は本発明の電源回路の一実施例の構成を示す図、第９図
は同、トーンバースト波に対するセンタータップ電流の
電流波形図、第１０図は同、周波数スペクトル図、第１
１図および第１２図は同、双方向性スイッチ回路の他の
実施例の構成を示す図、第１３図は本発明の他の実施例
の要部構成図である。 （１）は電源トランス、（ｌａ）は１次巻線、（１ｂ）
は２次巻線、（２）は交流電源、（３）ハ整流回路、（
４）、（５）は平滑用コンデンサ（４ａ）、（５ａ）は
正極端子、（４ｂ）、（５ｂ）は負極端子、（６）はセ
ンタータップ、（ｌｌ）は双方向性スイッチ回路、（１
２）は導板または導線。 特許出願人 オンキヨー株式会社 代理人 弁理士 佐 當 彌 太 部□ ′Ｉ！Ｊ１図 第２図 笛３閉 第５図 賽 ｉ ！ 第８ｚ 第１１図 第１２圀 ４−１０４−１Ｏ−） 菊９肥 厘じ 沼 吉し 率１３図 →十Ｂ 本 、４ｂ 「Ｏ Ｅ →−Ｂ
ディオ装置の構成を示す図、第３図は電源回路における
電源トランスの２次巻線電流の電流波形図、第４図は同
、周波数スペクトル図、第５図は同、センタータップ電
流の電流波形図、第６図は同、周波数スペクトル図、第
７図は同、１次巻線電流の周波数スペクトル図、第８図
は本発明の電源回路の一実施例の構成を示す図、第９図
は同、トーンバースト波に対するセンタータップ電流の
電流波形図、第１０図は同、周波数スペクトル図、第１
１図および第１２図は同、双方向性スイッチ回路の他の
実施例の構成を示す図、第１３図は本発明の他の実施例
の要部構成図である。 （１）は電源トランス、（ｌａ）は１次巻線、（１ｂ）
は２次巻線、（２）は交流電源、（３）ハ整流回路、（
４）、（５）は平滑用コンデンサ（４ａ）、（５ａ）は
正極端子、（４ｂ）、（５ｂ）は負極端子、（６）はセ
ンタータップ、（ｌｌ）は双方向性スイッチ回路、（１
２）は導板または導線。 特許出願人 オンキヨー株式会社 代理人 弁理士 佐 當 彌 太 部□ ′Ｉ！Ｊ１図 第２図 笛３閉 第５図 賽 ｉ ！ 第８ｚ 第１１図 第１２圀 ４−１０４−１Ｏ−） 菊９肥 厘じ 沼 吉し 率１３図 →十Ｂ 本 、４ｂ 「Ｏ Ｅ →−Ｂ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、電源トランス（１）の１次巻線（１ａ）を交流電源
（２）に接続し、２次巻線（１ｂ）の交流出力を整流回
路（３）によって整流した整流出力を直列接続した平滑
用コンデンサ（４）、（５）の正側コンデンサ（４）の
正極端子（４ａ）、負側コンデンサ（５）の負極端子（
５ｂ）にそれぞれ供給し、上記両端子（４ａ）、（５ｂ
）を正負側直流電圧の出力端子とするとともに、上記両
コンデンサ（４）、（５）の接続、＆を所定のしきい値
を有する双方向性スイッチ回路（１１）を介して上記２
次巻線（１ｂ）のセンタータップ（６）に接続したこと
を特徴とする電源回路。 ２、上記双方向性スイッチ回路（１１）が互いに逆方向
に並列接続した１対のダイオードＤ１、Ｄ２であること
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の電源回路。 ３、上記双方向性スイッチ回路（１１）が互いに逆方向
に並列接続した１対のダイオードＤ１、Ｄ、に電流制限
用抵抗Ｒを直列に接続した構成であることを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載の電源回路。 ４、上記双方向性スイッチ回路（１１）が互いに逆方向
に並列接続した１対のダイオードＤ□、Ｄ２を複数個直
列に接続した構成であることを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載の電源回路。 ５、上記双方向性スイッチ回路（１１）が正側コンデン
サ（４）の負極端子（４ｂ）を導板または導線（１２）
を介して上記負側コンデンサ（５）の正極端子（５ａ）
に接続し、上記負極端子（４ｂ）を順方向接続したダイ
オードＤ１を介してセンタータップ（６）に接続し、当
該センタータップ（６）を順方向接続したタイオードＤ
２を介して上記正極端子（５ａ）に接続した構成である
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の電源回路
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57213491A JPS58172976A (ja) | 1982-12-06 | 1982-12-06 | 電源回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57213491A JPS58172976A (ja) | 1982-12-06 | 1982-12-06 | 電源回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58172976A true JPS58172976A (ja) | 1983-10-11 |
| JPH0156635B2 JPH0156635B2 (ja) | 1989-11-30 |
Family
ID=16640074
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57213491A Granted JPS58172976A (ja) | 1982-12-06 | 1982-12-06 | 電源回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58172976A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55112494U (ja) * | 1979-01-29 | 1980-08-07 |
-
1982
- 1982-12-06 JP JP57213491A patent/JPS58172976A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55112494U (ja) * | 1979-01-29 | 1980-08-07 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0156635B2 (ja) | 1989-11-30 |
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