JPS58181231A - 開閉器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は開閉器のしゃ断性能の向上ならびに容器内の
圧力の抑制に関するものである。なおとの発明でいう開
閉器とは、とくに回路しゃ断器、限流器、電磁開閉器な
どの容器、通常は小型賽器内でアークを生じるものを示
している。

以下においては、回路しゃ断器を例に説明する。

第１図〜第３図は従来の回路しゃ断器を示す断面図で、
それぞれ異なった動作状態を示している。

（１）はカバー、（２）はベースで、カバー（１）とベ
ース（２）とで容器（３）を構成している。（４）は固
定接触子で、その固定導体（５）の一端に固定接点（６
）を有し、他端は外部導体（図示せず）に接続されるよ
うに端子部になっている。（７）は可動接触子で、その
可動導体（８）の一端に固定接点（６）に対向した可動
接点（９）を有している。α０は可動接触子装置、αＮ
）は可動子腕でクロスバー（６）に固定され各極間時に
開閉されるように構成されている。（１，１は消弧室で
消弧板α荀が側板αＱによシ保持されている。（ト）は
トグルリンク機構で、上リンク側と下す／り（財）より
構成されている。上リンクＱ′Ｉ）の一端はフレドルα
呻に、また他端は下リンク（至）の一端にそれぞれ軸（
ハ）、Ｑ］）によ多連結されている。なお下リンク（至
）の他端は上記可動接触子装置０１の可動子腕αわに連
結されている。

に）は起倒形操作ハンドル、（２）は作動ばねで、トグ
ルリンク機構０尋の軸Ｃ２乃と上記操作ハンドＡ／に）
との開に架張されている。鱒、（４）は、それぞれ熱動
および電磁引きはずし機構で、作動時には、それぞれバ
イメタｌｖに）および可動鉄心（ロ）によりトリップパ
ー（ハ）を反時計方向に回動させるようになっている。

（２）は一端が上記トリップパーに）に係止され他端は
フレドルα１と係止しているラッチである。

フレドル０呻がラッチに）に係止した状態で操作ハンド
Ａ／＠を閉路位置に倒せばトグルリンク機構αゆが伸長
して軸（ハ）がフレドルＱ＠に係止され可動接点（９）
は固定接点（６）に接合される。この状態が第１図であ
る。ついで操作ハンドル＠を開路位置に倒せばトグルリ
ンク機構α→は屈曲して可動接点（９）を固定接点（６
）よシ開離させ可動子腕（１ηがフレドル軸に）に係止
される。この状態が第２図である。また前記第１図に示
す閉路状態で回路に過電流が流れると、熱動引きはずし
機構（財）あるいは電磁引きはずし機構に）が作動して
クレド／Ｌ／（１０とラッチ（２）の保合が解除され、
フレドル軸に）を中心に時計方向にクレド／Ｌｍが回転
しストッパー軸０υに係止される。

フレドルα侭と上リンクα乃の連結点が上記作動ばね（
ハ）の作用線を越えるため、作動ばね（ホ）のばね力に
よってトグルリンク機構α呻が屈曲してクロスバ−（２
）によシ各極連動して自動しゃ断を行なう。この状態が
第３図である。

つぎに回路しゃ断器が電流しゃ断時に発生するアークの
振舞いについて説明する。

いま、可動接点（９）と固定接点（６）とが接触してい
る場合においては、その電力は電源側よ如固定導体（５
）、固定接点（６）、可動接点（９）および可動導体（
８）を順次経由して負荷側へ供給される。この状態にお
いて、短絡電流等の大電流がこの回路に流れると、前述
したように、可動接点（９）を固定接点（６）から開離
させる。この際、上記固定および可動接点（６）　、　
（９）間にはアーク（財）が発生し、固定および可動接
点（６）　、　（９）間にはアーク電圧が発生する。こ
のアーク電圧は、固定接点（６）からの可動接点（９）
の開離距離が増大するに従って上昇し、また、同時にア
ーク（至）が消弧板α荀の方向へ磁気力によって引き付
けられ伸長するために、更に上昇する。このようにして
、アーク電流は電流零点を迎えてアークを消弧し、しゃ
断が完結する。しかし、この注入された美大なアークエ
ネルギーは最終的には熱エネルギーの形になシ完全に容
器外に逃げ去るが、過渡的には限られた容器内のガスの
温度を上昇させ延いてはガス圧力を急激に上昇させると
とになる１これにより回路しゃ断器内部の絶縁劣化、回
路しゃ断器外部への放出火花量の増大による電源短絡事
故や回路しゃ断器本体の破壊等を招くおそれがあった。

つぎにこの発明を創作する基になったアークのエネルギ
ー消費のメカニズムに関して述べる。

第４図は、接触子（４）　、　（７）間にアークＡが生
じた図である。図中ＴはアークＡから接触子に伝導して
逃げる熱エネルギーの流れ、ｍはアーク空間から逃げる
金属粒子のエネルギーの流れ、Ｒはアーク空間から逃げ
る光によるエネルギーの流れをそれぞれ示している。第
４図において、アークＡに注入されたエネルギーは、上
記の三つのエネルギーの流れ、Ｔ、ｍ、Ｈによって概ね
消費されてしまう。この内、電極への熱の逃げＴは微小
であシ、大半のエネルギーはｍとＲにて持ち去られてし
まう。さて、従来、アークＡのエネルギーの消費のメカ
ニズムにおいては、図中のｍが圧倒的であシ、Ｒのエネ
ルギーはほとんど無視されていたが、発明者醇の最近の
研究によ如、Ｒのエネルギーすなわち、光によるエネル
ギーの消費がアークＡに注入されたエネルギーの約７０
チにも達する程美大であることが解明されるに至った。

すなわちアークに注入されたエネルギーの消費はつぎの
ように解析できる。

贈＝■・工＝　ＰＫ＋　Ｐｔｈ　十ＰＲ但し、 Ｐｗ：瞬時注入エネルギー ■　：アーク電圧 工　：電流 ■・工：アークに注入される瞬時電気エネルギーＰＫ：
金属粒子が持ち去る瞬時エネルギー消費量 ち夫る瞬時エネルギー消費量 ｍ−０ｐ−Ｔ：定圧比熱Ｏｐのガス（金属粒子のガス）
が温度Ｔにて逃げた時に持ち去る瞬時エネルギー消費量 ｐｔｈ　：アーク空間から、接触子へ熱伝導にて逃げ去
る瞬時エネルギー消費量 ＰＲ：光によシ、アークから直接放射される瞬時エネル
ギー消費量 上記の消費量は接触子形状やアーク長によって変化する
が、ｌＯ〜２０１１１のアークに対してはそれぞれＰＫ
　＝　Ｉ　Ｑ〜２０チ、　Ｐｔｈ　＝　５　％　、　Ｐ
Ｒ＝７５〜８５％である。

つぎにアークＡを容器（３）に閉じ込めた時の状況を第
５図に示す。アークＡを容器（３）に閉じ込めると、容
器（３）内空間は、金属粒子が充満しかつ高温の状態と
なる。とくに、アーク陽光柱Ａの周辺ガス空間Ｑ（図中
斜線で示した空間Ｑ）は、上おの状態が強い。さて、ア
ークＡを発した光は、アーク陽光柱Ａから放出され、容
器（３）の壁に照射され反射する。反射された光は散糺
され、再度、金属粒子の充満した高温空間を通過し、再
度、壁面に照射される、このような過程を光量が零にな
るまで繰シ返すのである。この間の、光の経路を図中Ｒ
ａ　−＋　Ｒｂ　−＋　Ｒｃ→Ｈにて示している。

上記の過程において、アークＡから発した光の消費はつ
ぎの２点である。

（１）壁面での吸収 （２）アーク空間および周辺（高温）ガス空間による吸
収、すなわちガス空間による吸収 またアークから発する光は、２０００Å以下の遠紫外か
ら、１μｍ以上の遠赤外までのすべての波長領域に渡シ
、連続スペクトルおよび線スペクトルからなる。一般の
容器壁面は、たとえ表頁が黒色をしておっても、４００
０λ〜５５００λ程度の範囲においてのみ、光の吸収能
力を有するのみで、その他の範囲においては、一部を吸
収するにとどま）はとんど反射してしまうものである。

ところが、アーク空間および周辺高温ガス空間での吸収
はつぎのようになる。

長さＬの一様な組成・温度を有するガス空間に波長λの
光を照射した時、ガス空間による光の吸収量は、つぎの
ように算定できる。

工ａ　　＝Ａθ・ｎ　−ＬＩｊ−ｎ　　　　　　　・・
・・・・・・・・（１）工ａ　：ガスによる吸収エネル
ギー Ａｅ：吸収確率 ■ｉｎ：照射する光エネルギー ｎ　：粒子密度 Ｌ　：光が通過する光路長 但し、（１）式は、特定波長λに対する吸収エネルギー
量を示す。Ａｅは特定波長χに対する吸収確率であシ、
波長ス、ガス温度、粒子の種類の関数である。

（１）式について、量子力学の教えに従えば、吸収係数
Ａｅは、連続・線スペク）／Ｌ／ともに、光を発する光
源ガスと同一状態のガス（すなわち、粒子の種類、温度
が同一）が最も大きな値を有することになる。すなわち
、アーク空間から発する光は、アーク空間およびその周
辺ガス空間が最も多く吸収するわけである。

（１）式において、光の吸収エネルギー量Ｉａは、光路
長りに比例する。第５図に示すように、アーク空間から
の光が壁面にて反射されると、（１）式中のＬは、その
反射回数倍だけ増大することになシ、アーク空間の高温
部で吸収される光エネルギー量が増大することになる。

これは、すなわち、アークＡの発する光のエネルギーが
結局、賽器内のガスに吸収され、これによってガスの温
度が上昇し、ガスの圧力が上昇することを意味している
。

そこでこの発明の前提としては、アークに注入されたエ
ネルギーの約７０％にも達する光のエネルギーを効果的
に吸収するために、特定の材料を使用するもので、開閉
器の春器内で、アークの光のエネルギーを受ける特定位
置に、アークの発する光を効果的に吸収する繊維、網お
よび見掛は気孔率３５チ以上の高多孔質材料のうちの１
種または２種以上を選択的に配置することによって、容
器内の光を多量にさせてガス空間の温度を低下させ、そ
れによシ圧力を低下させるものである。

上記繊維としては、無機系・金属？複合材・縁材および
不縁布などのうちから選択されるが、高温アークにさら
される空間に設置する関係上、熱的強度のあるものが必
要である。

また、網としては、無機系、金属および複合材などのほ
か、細線金網を多層に重ねたものや編素線などもその選
択の対象となシ得るものである。

この網の場合も、熱的強度のあるものが必要である。

上記繊維および網の材料のうち、無機系ではセラミック
、カーボン、アスベストなどが好適であり、金属ではＦ
θ、　Ｃｕが最適であり、Ｚｎ　、　Ｍなどにメッキを
施こしたものも適用可能である。

多孔質素材は、一般には固体構造内に多数の細孔を持つ
材料で、金属、無機系、有機質などの多くの範囲におけ
る材料に存在するもので、材質と細孔との関係において
、一つは固体粒子相互の接点で焼結固化したもの、他の
一つは孔が主体で孔を形成する隔壁が固体物質であるも
のに区別されている。なおこの発明で素材とは、形状に
とられれない、形状加工前のもとの材料をいう。

さらに細かく分類すると粒子間の隙間が細孔として存在
するもの、粒子間の隙間と粒子内の孔の細孔を共有する
もの、発泡性の孔を内部に包含するものなどに分けるこ
とができる。また通気性・通水性のあるものと、気孔が
内部に独立し通気性のないものとに大別することもでき
る。

上記の細孔の形状は非常圧複雑で、大きくは開孔と閉孔
に類別され、その構造は、細孔容積または気孔率、細孔
径および細孔径分布、比表面積などで表示する。

気孔率は多孔質素材に含まれる開孔と閉孔のすべての細
孔容積の割合を素材の全容積（カサ容積）に対する空隙
比、すなわち百分率で示したものを真の気孔率とし、測
定方法は液体または気体による置換法および吸収法など
によるが、簡便法として、Ｊ工５Ｒ２６１４の耐火断熱
レンガの比重および気孔率の測定方法に定義されるとお
シ、つぎのように計算される。

また開孔の容積の割合を素材の全容積（カサ容積）に対
する空隙比、すなわち百分率で示したものを見掛けの気
孔率とし、Ｊ工５Ｒ２２０５耐火レンガの見掛気孔率、
吸収率および比重の測定方法に定義されるとおシ、つぎ
のようにして計算される。

なお見掛は気孔率は有効気孔率ともいう。

細孔径は細孔容積および比表面積の測定値よシ求められ
るが、原子やイオンの大きさに近いものから粒子間の界
面間隙まで数人（オングストローム）から数ＭＭｉで分
布するが、一般に、その分布の平均値として定義される
。多孔質素材では顕微鏡による方法や水銀圧入法で気孔
の形状、大きさおよびその分布を測定することができる
。一般には複雑な気孔の形状や分布の状態を正確に知る
ためには顕微鏡を用いるのが直接的で好ましい。

比表面積の測定は各積吸着ガス質の各温度における吸着
等混線を利用して求められるＢＥＴ法が多く用いられ、
とくに窒素ガスが多く用いられる。

つぎにこの発明の前提である、特定の材料による光のエ
ネルギーの吸収とそれによるガスの圧力低下の模様を、
無機質高多孔材料を例に説明する。

第６図は無機質高多孔素材を示し九斜視図、第７図は第
６図の部分拡大断面図である。同図において、（ハ）は
無機質高多孔素材、（財）は無機質物表面に通じる開孔
を示している。開孔（ロ）の細孔径は数μから数關まで
大小さまざまな分布を示しているものである。

さて、この多孔素材に）に第７図のＲにて示すように、
光が入射した場合に光が開孔（ロ）に入射すると、光は
無機物の壁面に当シ、反射され、その細孔の内部で多重
反射され、ついには壁面に１００チ吸収されてしまう。

すなわち開孔■に入射した光は、無機物表面に直接吸収
され、細孔内で熱になるのである。

第８図は無機質高多孔材料をモデ１ｖ賽器内に入れたも
のにおいて、その無機質高多孔材料の見掛けの気孔率を
変化させた時のモデル容器内圧力変化の曲線図を示して
いる。第８図で横軸は見掛けの気孔率、縦軸は容器内壁
をＯｕ　、　Ｆｅ　、　ＡＩなどの金属で構成した時の
圧力を１として規格化しである。

実験条件としては、−辺１０菌の立方体の密閉容器内に
ＡｇＷ接点を１０１ＤＩの定ギャップに設置しピークｌ
　Ｑ　ＫＡの正弦波電流のアークを８ｍ５（ミリ秒）発
生させ、この時のエネルギーで生じる容器内圧力を測定
している。

上記実施例に使用した無機質高多孔材料としては、コー
ジフイト材質の陶磁器原料を可燃性もしくは発泡剤を加
えるなどの方法で成形し焼結して、多気孔にした多孔質
陶磁器で、平均細孔径範囲１０〜３００μ多孔質素材の
見掛は気孔率２（１，３０チ、３５％、４０％、４５％
、５０％、６０％。

７０％、８０％、８５％のもので、５０ｇｍ１Ｘ　５０
朋×３Ｉ１１ｔの各種サンプルを使用し、これを容器壁
面に配置し、容器内面の表面積の５０％を覆うようにし
た。

細孔径としては、吸収される光の波長領域を若干越える
程度の平均細孔径とその細孔が表面に占める割合、すな
わち細孔の比表面積の多少が問題となる。また光の細孔
内吸収においては、細孔の深いものが効果があシ、連通
気孔が好ましい。開閉器でアークＡから発生する光は数
百λ〜１００００Ａ（１μｍ）に分布するので、これを
若干越える程度、すなわち数千Ａ〜数１０００μｍの平
均細孔径のものが適しておシ、表面に占める孔の面積が
、見掛は気孔率３５チ以上となる高多孔質材料がアーク
の発する光の吸収に適している。とくに細孔径上限が１
０００μｍ以下の範囲にあシ、細孔の比表面が大きい程
効果がある。実験では平均細孔径５μ〜Ｉ　ＩＩＩでア
ークの発する光に対して、良好な吸収特性を示すことを
確認した。また材質がガラスで、平均細孔径が５μ、２
０μのものがアークの発する光に対して良好に光を吸収
することが観測された。

第８図の特性曲線ａかられかるように、無機質高多孔材
料の気孔は光エネルギーを吸収し、開閉器内部の圧力を
低下する効果があシ、これは多孔質素材の見掛は気孔率
の増大とともに大きくなり、とくに気孔率が３５％以上
から顕著になり８５％までの範囲で効果が確認された。

気孔率がさらに増大すれば、高多孔材料の厚さを一層増
加させることによシ対応させる必要がある。

ただし多孔質素材の見掛は気孔率と機械的強度の関係に
おいて、気孔率が大きくなると、もろくなったシ熱伝導
性が低下し高熱によ如溶融し易く、また気孔率が小さい
場合には、開閉器内減圧の効果が薄い。したがって実用
的には多孔質素材の見掛は気孔率が４０〜７０チの範囲
の高多孔質材料が最適である。

第８図の特性傾向は無機質多孔材料全般について言える
ことであって、これは光の吸収に関する以上の説明から
も推察できるところである。

従来の開閉器には無機質材料が使用されているものがあ
るが、その使用目的は、とくに有機物容器のアークＡか
らの保護が主であって、その特性は耐アーク性、寄合、
熱伝導、機械的強度、絶縁性、炭化対策が求められてお
シ、これらを満す無機質材料は必然的にち密化指向で構
成され、目的を異にするもので、その見掛は気孔率は２
０％前後となっている。

高多孔質素材としては無機、金属、有機系などがあるが
、中でも無機系は、絶縁物でかつ高融点材料として特徴
ずけられる。この２つの性質は、開閉器の容器内部に設
置する材料としては格好であシ、電気的に絶縁物なので
、しゃ断に対し悪影響を及ばずことがなく、また、高温
にさらされても、融けた如、ガスを出したシしないので
、圧力抑制材料としては最適である。

無機質多孔材料としては、多孔質の陶磁器、耐大物、ガ
ラス、セメント硬化体などがあシいずれも開閉器内のガ
スの圧力の低下をさせるために使用できる。なお有機系
の多孔質材料では、耐熱性およびガス発生に問題がアシ
、金属系の多孔質材料では、絶縁性、耐圧に問題がある
ので、それぞれ使用する場所が限定される。

つぎに、従来の消弧板とアークのかかわシを第９図（６
）、（ト）で説明する。

アークＡは消弧板０４）に磁気的に吸引されてこれに接
触し、電流零点にてしゃ断されるが、とくにアークＡを
駆動させる力を持たないもの、たとえば同図に示すよう
に、導体（５）　、　（８）を流れる電流の方向が同一
でほぼ直線をなし、導体（５）　、　（８）からの電磁
反撥力が生じないものにおいては、アークＡが消弧板ａ
４）の前端面に形成された切欠部（１４０）長時間滞在
し、この周辺のガスを高電離させ電流零点においてもア
ークＡをしゃ断できないことがあった。

この原因は、アークＡが滞在する空間すなわち、消弧板
α→の切欠部（１４０）近辺が高温、高電離し、電流零
点にても、熱の処理ができず、高温、高電離が保たれた
ままであること、さらに消弧板α４）の端部であること
から、不均衡な電界分布となシ、とくに端部に電界集中
が起シ絶縁破壊し易いことなどが考えられる。

この発明は、前述の特定の材料を特定の位置に設けて光
エネルギーを迅速に吸収させて効果的に内圧の抑制を図
るとともに、この材料が周辺空間のガス温度、電離度を
急激に低下させることを利用して絶縁破壊によるしゃ断
手能を確実に改善し得る開閉器を提供することを目的と
している。

以下、この発明の一実施例を図面にしたがって説明する
。

第１０図（６）、＠はとの発明に係る開閉器の一例にお
ける消弧板およびその近傍部分を示すものである。

同図において、α◆は前端面に略■状の切欠部（１４０
）を形成した消弧板、に）、（２）は消弧板α尋の左右
両側部を支持する側板である。（ハ）、に）は消弧板α
◆の前端両側部α４ａ）、α４ａ）に対応する位置から
消弧板の前方位置までにわたる立壁でアシ、見掛は気孔
率が３５％以上の無機質高多孔材料で構成されて上記消
弧板α→の両側端面側に設けられている。

これら両立壁（至）、に）は一部を画板αＧの前端部で
構成するようにしてもよい。

このようにすればアークＡの光エネルギーは、消弧板α
→の前端両側部α４ａ）　、　α４ａ）の周囲で多量吸
収されるから、内圧の抑制が図れるとともに消弧板α◆
周囲の空間のガスの温度分布は上記両側部α４ａ）　、
　α４ａ）周辺で低温となる傾向にある。このため、電
流零点において上記両側部α４ａ）　、　α４ａ）に不
平等電界による電界集中が起っても、両側部α４ａ）、
α４ａ）周辺は他の空間よシ温度が低くなる傾向を示す
ことによって、電離度も他の空間よシ低くなシ、絶縁破
壊も抑制することが可能となる。

第１１図はこの発明の実施例にもとづく実測例である。

同図において、横軸は見掛は気孔率、縦軸は標準品にお
けるアーク発生時の容器内圧力を規格値１として、これ
に対比して示す圧力値である。

実験条件はつぎの通シである。

５０Ａフレームの実機を使用した。内容積は２α×９ｃ
ｌＩＩ×深さ５ｃＩＩの密閉賽器で、この容器は有機物
であるフェノール樹脂で構成されたものである。この実
機の接点はＡｇＷからなるもので、これによシ通常のし
ゃ断動作を行ない、ピーク値が１４ｘＡの正弦半波電流
のアークをＢｍＳ（ｔり秒）発生させ、この時のエネル
ギーで生じる容器内圧を測定したものである。

上記立壁（ハ）、に）を構成する無機質高多孔材料とし
ては、前述のコージライトを使用した。平均細孔径範囲
１０μ〜３００μで見掛は気孔率２０％。

３０％、３５％、４０％、５０％、７０％（７）もので
、１０ｆｆｘ　２　Ｑ＋ｗｘ　３ＩｆｌＩ′′　のサン
プルを両側に１枚づつ合計２枚使用した。

同図中、曲線すが実測値から得られた特性曲線である。

黒点ａは第８図の測定値ａと同一である。

上記特性すからも明らかなような、無機質高多孔材料か
らなる立壁（ハ）、に）を設けることにより、容器内圧
を抑制できるとともに、絶縁破壊のおそれも解消できる
。

ところで、上記実施例では立壁（至）、（２）を見掛は
気孔率３５チ以上の無機質高多孔材料で構成したもので
あるが、無機質以外の多孔質材料で構成してもよく、ま
た多孔質材料に代えて繊維もしくは網で構成できるほか
、繊維、網および上記特定の多孔質材料のうち、２種以
上の複合材で構成することも可能である。

以上のように、この発明によれば、消弧板の切欠部内に
滞在するアークよ９光エネルギーを有効に吸収させて開
閉器の内部の圧力を抑制できるうえ、とくにしゃ断不能
現象を改善することが可能である。

【図面の簡単な説明】

第１図〜第３図は従来の回路しゃ断器の断面図で、それ
ぞれ異なった動作状態を示す。第４図は接触子間にアー
クが発生し九様子を示す説明図、第５図は容器内の接触
子間にアークが発生した様子を示す説明図、第６図は無
機質高多孔素材を示す斜視図、第７図は第６図の部分拡
大断面図、第８図はアークを発生させたときの、見掛け
の気孔率に対する容器内圧力変化を示す曲線図、第９図
（８）、＠はアークと消弧板とのがかわｐの説明図で、
同図（ト）は同図（６）のＢ−Ｂｇ断面図、第１０図（
６）はこの発明に係る開閉器の一例における要部の構成
を示す平面図、第１０図０は同図（ト）のＢ−Ｂ、＄Ｉ
Ｉ断面図、第１１図はとの発明の実施例にもとづく容器
内圧の実測例の特性図である。 （３）・・・容器、（４）　、　（７）・・・電気接触
子、（５）　、　（８）・・・導体、（６）　、　（９
）・・・接点、α→・・・消弧板、α４ａ）・・・前端
側部、に）・・・立壁、（１４０）・・・切欠部、Ａ・
・・アーク。 なお、図中同一符号は同一もしくは相当部分を示す。 代理人　葛野信−（外１名） 第１図 第２図 第３図 ２ 第４図 第９図 （Ａ） ／４１ ４ り　　　　Ａ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　４ｓ　　　　２　　　　７４θ Ｌゴ Ｘ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　５Ｌ−
一一一一一一一 第８図 清しｌｌ−１丁−２１李ムｆ１　（％う（Ｂ）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）導体およびこれに固着された接点によシ構成され
   て、容器内で開閉動作し、かつ同方向平行電流路を形成
   する少くとも１対の電気接触子と、これら電気接触子の
   開放動作時に生じるアークを消弧するために上記接点と
   対向する前端面に切欠部が形成された消弧板とを備え、
   上記消弧板の左右両側端面倒に、該消弧板の前端両側部
   に対応する位置から消弧板の前方位置までの間にわたる
   立壁をそれぞれ設け、繊維、網および見掛は気孔率３５
   チ以上の多孔質材料のうちの１種または２種以上の複合
   材で上記立壁を構成したことを特徴とする開閉器。 （２＞上記立壁が無機質高多孔材料で構成され、この無
   機質高多孔材料は、見掛は気孔率が４０％〜７０チであ
   る特許請求の範囲第１項記載の開閉器。 （３χ上上記機質高多孔材料は、高多孔度の陶磁器、耐
   火物、ガラス、およびセメント硬化体のうちから選択さ
   れている特許請求の範囲第２項記載の開閉器。 （４ＸＸ上記機質高多孔材料はその平均細孔径が数千人
   〜数１０００μｍである特許請求の範囲第２項ｔたは第
   ３項記載の開閉器。