JPS58181232A - 開閉器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は開閉器に関する。なおこの発明でいう開閉器
とは、特に回路しゃ断器、限流器、′電磁開閉器などを
さし、通常は小型容器内で了−りを生じる開閉器を意味
する。

以下この発明を回路しゃ断器を例に説明する。

第１図〜第６図は従来の回路しゃ断器を示す断面図で、
それぞれ異なった動作状態を示している。

（１）はカバー、（２１はベースで、カバー（１）とベ
ース（２）とで容器（８）を構成する。（４）は固定接
触子で、固定導体（５）を有し、その一端に固定接点（
６）を有し、他端は外部導体（図示せず）に接続される
ように端子部になっている。（７）は可動接触子で、可
動導体（８）ヲ有し、その一端に固定接点（６）に対向
した可動接点（９）ヲ有している。αＯ）は可動接触子
装置、（１１）は可動子腕でクロスバ−（ロ）に固定さ
れ、各極同時に開閉されるように成されている。（１８
１は消弧室で消弧板（ロ）が側板（Ｉ５１により保持さ
れている。（１６）はトグルリンク機構で上リンクαη
と下リンク（財）により構成されている。上リンクα力
の一端はフレドル０９）に、また他端は下リンク（１８
）の一端にそれぞれ軸（社）。

ψ０により連結されている。なお下リンク（ホ）の他端
は上記可動接触子装置α（２）の可動子腕（１１）に連
結されている。０層は起倒形操作ハンドル、（ハ）は作
動ばなでトグルリンク機構０６）の軸＠０と上記操作ハ
ンドル＠功との間に架張されている。Ｑ噂、に）は−そ
れぞれ熱動および電磁引きはずし機構で作動時には、そ
れぞれバイメタルに）および可動鉄心（財）によリドリ
ップバー（ハ）を反時計方向に回動させるようになって
いる。に）は一端が上記トリップバー（ハ）に係止され
他端はフレドル（１ｇ）と係止しているラッチである。

フレドル（埒がラッチに）に係止した状態で操作ハンド
ル（社）を閉路位置に倒せば、トグルリンク機構０６）
が伸長して軸（２１）がフレドル０９）に係止され可動
接点（９）は固定接点（６）に接合される。この状態が
第１図である。次いで操作ハンドルに）を開路位置に倒
せば、トグルリンク機構０６）は屈曲して可動接点（９
）を固定接点（６）より開離させて可動子腕（１１）を
フレドル軸Ｏ０に係止させる。この状態が第２図である
。また前記第１図に示す閉路状態で回路に過電流が流れ
ると、熱動引きはずし機構（ハ）あるいは電磁引きはず
し機構（ハ）が作動してフレドル（１９）とラッチに）
の係合を解除し−それにより、フレドル軸０（歩ヲ中心
に時計方向にフレドル（１９）が回転しストッパー軸０
０に係止される。フレドル（１９）と上リンクαηの連
結点が上記作動はね（ハ）の作用線を越えるため、作動
はね（社）のばね力によってトグルリンク機構０６）が
屈曲してクロスバ−（２）により各極連動して自動しゃ
断會行なう。この状態が第６図である。

次に回路しゃ断器において電流しゃ断時に発生する了−
りの振舞いについて説明する。

今−可動接点（９）と固定接点（６）とが接触している
場合においては、その電力は電源側より固定導体（５）
−固定接点（６）、可動接点（９）及び可動導体（８）
全順次経由して負荷側へ供給される。この状態において
、短絡電流などの大電流がこの回路に流れると、前述し
たように熱動引きはずし機構（ハ）あるいは電磁引きは
ずし機構（ハ）が作用して、可動接点（９）を固定接点
（６）から開離させる。この際、上記固定接点（６）お
よび可動接点（Ω）間にはアークに）が発生し、それに
伴ってアーク電圧が発生する。このアーク電圧は、固定
接点（６）からの可動接点（９）の開離距離が増大する
に従って上昇し、また、同時に７−り（ロ）が消弧板０
遍の方向へ磁気力によって引き付けられ伸長するために
、更に上昇する。このようにして、アーク電流は電流零
点を迎えてアークを消弧し、しゃ断が完結する。しかし
、この注入された美大なアークエネルギーは最終的には
熱エネルギーの形になり完全に容器外に逃げ去るが、そ
れまでの過渡時には限られた容器内のガスの温度を上昇
させ、引いてはガス圧力を急激に上昇させることになる
。これにより回路しゃ断器内部の絶縁劣化、回路しゃ断
器外部への放出火花量の増大による電源短絡事故、回路
しゃ断器本体の破壊などの重大な欠点があった。

詳述すれば、このような欠点が生ずる理由として、アー
クのエネルギー消費のメカニズムが関係している。即ち
、第４図は接触子（４１、（７）間に了−りＡが生じた
図である。図中Ｔは了−りから接触子に伝導して逃げる
熱エネルギーの流れ、ｍはアーク空間から逃げる金属粒
子のエネルギーの流れ−Ｒはアーク空間から逃げる光に
よるエネルギーの流れをそれぞれ示している。第６図に
おいて、アークに注入されたエネルギーは、上記の三つ
のエネルギーの流れ、Ｔ、ｍ、Ｈによって概ね消費され
てしまう。この内−電極への熱の逃げＴは微小であり、
大半のエネルギーはｍとＲにて持ち去られてしまう。さ
て、従来、アークのエネルギーの消費のメカニズムにお
いては、図中のｍが圧倒的であり、Ｒのエネルギーはほ
とんど無視されていたが、発明者等の最近の研究により
、只のエネルギー消費 注入されたエネルギーの約７０％にも達する程美大であ
ることがわかった。

即ちアークに注入されたエネルギーの消費は次のように
解析できる。

Ｐｗ＝Ｖ・ニーＰｋ＋Ｐｔｈ＋ＦＢ Ｐｋ＝’ｍＶ’　＋ｍ　−ｏｐ　、Ｔ 但し、 ＰＷ：瞬時注入エネルギー Ｖ　エアーり電圧 工　：電流 ■・１：アークに注入される瞬時電気エネルギーＰｋ：
金属粒子が持ち去る瞬時エネルギー消費量 ち去る瞬時エネルギー消費量 ｍ・０ｐ−Ｔ：定圧比熱Ｏｐのガス（金属粒子のガス）
が温度Ｔにて逃げた時に持ち去る瞬時エネルギー消費量 ｐｔｈ　；アーク空間から電極へ熱伝導にて逃げ去る瞬
時エネルギー消費量 Ｐ＆二二元より了−りから直接放射される瞬時エネルギ
ー消費量 上記の消費量は電極形状やアーク長によって変化スるが
、１０〜２０鴎のアークに対してはそれぞれｐｋ＝１０
〜２０％、　Ｐｔｈ＝５％、　ＰＲ＝７５〜８５％であ
る。

次にアークを容器に閉じ込めた時の状況を第５図に示す
。アークを容器に閉じ込めると・容器内空間は、電極の
金属粒子が充満しかつ高温の状態となる。特に、了−夕
陽先住Ａの周辺ガス空間Ｑ（図中斜線で示した空間Ｑ）
は、上記の状態が著しい。さて、アークから発した光は
、アーク陽光柱Ａから放出され、容器（８）の壁に照射
され反射する。反射された光は散乱され、再度、電極粒
子の充満した高温空間を通過し、再度、壁面に照射され
る、このような過程を光量が零になるまで繰り返すので
ある。この間の、光の経路を図中Ｒ＆→Ｒｂ　−ＳＲｏ
→Ｒｄにて示している。

上記の過程において、アークから発した光の消費は次の
二点である。

（１）壁面での吸収 （２）アーク空間及び周辺（高温）ガス空間による吸収
、すなわちガス空間による吸収。アークから発する光は
一２０００Ａ以下の遠紫外から、１μｍ以上の遠紫外ま
でのすべての波長領域に渡り、連続スペクトルおよび線
スペクトルからなる。一般の容Ｗ壁面は、たとえ表面が
黒色をしていても、４０００Ａ〜５５００Ａ程度の範囲
においてのみ、光の吸収能力を有するのみで、その他の
範囲においては、一部を吸収するにとどまりほとんど反
射してしまうものである。ところが、了−夕空間及び周
辺高温ガス空間での吸収は次のようになる。

長さＬの一様な組成・温度を有するガス空間に波長λの
光を照射した時におけるガス空間による光の吸収賞は、
次のように算定出来る。

工ａ＝Ａ−ｎ−Ｌｌｉｎ　　　　　　　　　　　−（１
）工ｓＬ＝ガスによる吸収エネルギー Ａ　：吸収確率 １１ｎ：照射する光エネルギー ｎ　二粒子密度 Ｌ　二元が通過する光路長 但し、（１）式は、特定波長λに対する吸収エネルギー
欺全示す。Ａは特定波長λに対する吸収確率であり、波
長λ、ガス温度、粒子の種粒の関数である。

（１）式について、量子力学の教えに従えば一吸収係数
ＡＧｊ、端続・線スペクトルともに、光を発する光源ガ
スと同一状態のガス（即ち、粒子の種類、温度が同一）
が最も大きな値を有することになる。

即ち、アーク空間から発する光は、アーク空間及びその
周辺ガス空間に最も多く吸収される。

（１）式において、光の吸収エネルギ１１ａは、光路長
りに比例する。第５図に示すように、了−夕空間からの
光が壁面にて反射されると、（１）式中のＬは、その反
射回数の倍数だけ増大することになり、アーク空間の高
温部で吸収される光エネルギー量が増大することになる
。

これは、即ち、了−りの発する光のエネルギーが結局、
容器内のガスに吸収され、これによってガスの温度が上
昇し、ガスの圧力が上昇することを意味している。

この発明は一前述した諸欠点を解消すべくなされたもの
であって、導体とこれに固着された接点とからなり−か
つ互いに開閉動作をする少なくとも１対の固定および可
動接触子と、接点に対向する前端面に切欠部を有し、開
放動作時に両接触千間に生ずるアークを消弧する消弧板
と一上記接触子や上記消弧板を収納する容器とを備えた
開閉器において、少なくとも上記切欠部内壁と接点との
間の空隙を覆うパネルを上記消弧板の上方に配設し、繊
維、網および見掛は気孔率が６５％以上の多孔質材料の
うちの１種または２種以上の複合材で、上記パネルを構
成した開閉器を提供することを目的とするものである。

つまり、この発明においては、アークに注入されたエネ
ルギーの約７０％にも達する光のエネルギーを効果的に
吸収するため、特定の材料を使用する。詳述すれば、開
閉器の容器内でアークの光のエネルギーを受ける特定位
置に、アークの発する光を効果的に吸収する繊維、網お
よび見掛は気孔率３５％以上の高多孔質材料のうちの１
種もしくは２種以上を選択的に配置することによって、
容器内の光を多量に吸収させてが大空間の湿度を低下さ
せ、それにより田力を低下させるものである。

上記繊維とし、では、無機系、金属、複合材、織材およ
び不織布などのうちから選択されるが、高温アークにさ
らされる空間に設置する関係上、熱的強度のあるものが
必要である。

また、網と１．では、無機糸、金属および複合材などの
はか、細線金網を多層に重ねたものや網素線などもその
選択の対象となり得るものである。

この網の場合も、熱的強度のあるものが必要である。

上記繊維および網の材料のうち、無機系ではセラミック
、カーボン、アスベストなどが好適であり、金属ではＸ
Ｐｅ　、　Ｏｕが最適であり−Ｚｎ、Ｎｉなどにメッキ
を施こしたものも適用可能である。

多孔質素材とは、一般には固体構造内に多数の細孔を持
つ材料で、金属、無機系有機質などの多くの範囲におけ
る材料に存在するもので、材質と細孔との関係において
、一つは固体粒子相互の接点で焼結固化したもの、他の
一つは孔が主体で孔を形成する隔壁が固体物質であるも
のに区別されている。なおこの発明で素材とは、形状に
とられれない、形状カロエ前のもとの材料をいう。

さらに細かく分類すると粒子間の隙間が細孔として存在
するもの、粒子間の隙間と粒子内の孔の細孔を共有する
もの、発泡性の孔を内部に包含するものなどに分けるこ
とができる。また通気性・通水性のあるものと、気孔が
内部に独立し通気性のないものとに大別することもでき
る。

上記の細孔の形状は非常に複雑で、広義的に開孔と閉孔
に類別され、その構造は、細孔容積または気孔率、細孔
径および細孔径分布、比表面積などで表示する。

気孔率には真の気孔率と見掛は気孔率とがあって、多孔
質素材に含まれる開孔と閉孔のすべての細孔容積の割合
を素材の全容４ｉｌＩ（カサ容積）に対する空隙比すな
わち百分率で示したものを真の気孔率とし、測定方法は
液体または気体による置換法および吸収法などによるが
、簡便法としてＪ工５Ｒ２６１４の耐火断熱レンガの比
重および気孔率の測定方法に定義されるとおり次のよう
に計算される。

カサ比重 他方、見掛は気孔率とは一開孔の容積の割合を素材の全
容積（カサ容積）に対する空隙比すなわち百分率で示し
たものであって、ＴＸＳＲ２２０”４ｆ火レンガの見掛
は気孔率、吸収率及び比重の測定方法に定義されるとお
り、次のようにして計算される。なお見掛は気孔率は有
効気孔率ともいう。

細孔径は細孔容積および比表面積の測定値より求められ
るが、原子やイオンの大きさに近いものから粒子間の界
面間隙まで数Ａ（オングストローム）から敷部まで分布
するが、一般に、その分布の平均値として定義される。

多孔質素材では顕微鏡による方法や水銀圧入法で気孔の
形状、大きさおよびその分布′ｆｔ′／ｉ！Ｊ定するこ
とができるわ一般には複雑な気孔の形状や分布の状態を
正確に知るたメニは顕微鏡を用いるのが直接的で好まし
い。

比表面積の測定には一各種吸着ガス質の各温度における
吸着等温線を利用して求めるＢＦＩＴ法が多く用いられ
、特に窒素ガスが多く用いられる。

次にこの発明の前提である、高多孔質材料による光のエ
ネルギーの吸収とそれによるガスの圧力低下の模様を、
無機質高多孔材料を例に説明する。

第６図は無機質高多孔素材を示した斜視図、第７図は第
６図の部分拡大断面図である。図において−は無機質高
多孔素材、■は無機質物表面に通じる開孔を示している
。開孔０４の細孔径は数μから＠閣まであって、大小さ
まざまな分布を示しているものである。

さて、この多孔素材−に第７図のＲにて示すように、光
が開孔■に入射すると、光は無機物の壁面に当ると反射
される。これが細孔の内部で繰返して起り、ついには壁
面に１００％吸収されてしまう。即ち開孔−に入射した
光は、無機物表面に直接吸収され、細孔内で熱になるの
である。

第８図は無機質高多孔材料をモデル容器内に入れたもの
において、その無機質高多孔材料の見掛けの気孔率を変
化させた時のモデル容器内圧力変化の曲線図を示してい
る。第８図で横軸は見掛けの気孔率、縦軸は容器内壁’
ｋ　ＯｕＩ”＊”などの金属で構成した時の圧力を１と
して規格化しである。

実験条件としては、−辺１０ｃｒｎの立方体の密閉容器
内にＡｇＷ接点全１０閣の定ギャップに設置しピーク１
０ＫＡの正弦波電流のアーク１８ｍ５（ミリ秒）発生さ
せ、この時のエネルギーで生じる容器内圧力を測定して
いる。

上記実施例に使用した無機質高多孔材料としては、コー
ジライト材質の陶磁器原料を可燃性もしくは発泡剤を加
えるなどの方法で成形し焼結して一多気孔にした多孔質
陶磁器で、平均細孔径が１０〜６００μの範囲、多孔質
素材の見掛は気孔率がそれぞれ２０％、６０％、３５％
、４０％、４５％、５０％、６０％、７０％、８０％、
８５％のもので、５０＋＋ＩＩ＋＋×５０閣Ｘ３ｍｍの
各種サンプルを使用しこれを容器壁面に配置し、容器内
面の表面積の５０％’ａｄｉｔうようにした。

細孔径としては、吸収される光の波長領域を若干越える
程度の平均細孔径と、その細孔が表面に占める割合、即
ち、細孔の比表面積の多少が問題となる。また、光の細
孔的吸収においては、細孔の深いものが効果があり、連
通気孔が好ましい。

さらに、開閉器でアークから発生する光は数百Ａ〜１０
０００Ａ（１μｍ）に分布するので、これを若干越える
程度−即ち数千Ａ〜数１０００μｍの平均細孔径のもの
が適しており、表面に占める穴の面積が、見かけ気孔率
６５％以上となる高多孔質材料がアークの発する光の吸
収に適している。特に、細孔径上限が１０００μｍ以下
の範囲にある細孔の比表面積が大きい程効果がある実験
では平均細孔径５μ〜１咽の高多孔質材料を用いればア
ークの発する光に対して、良好な吸収特性を示すことを
確認つ＼ した。また、材＊、ｐラスで、平均細孔径が５μ。

２０μである場合、アークの発する光に対して良好な光
の吸収を観測した。

第８図の特線曲線ａかられかるように、無機質高多孔材
料の気孔は光エネルギーを吸収し、開閉器内部の圧力を
低下する効果がある。これは多孔質素材の見かけ気孔率
の増大とともに太きくなり、特に気孔率が６５％以上で
あれば顕著になり、８５％までの範囲で効果が確認され
た。気孔率がさらに増大すれば、高多孔材料の厚さを一
層増加させることによ如対応させる必要がある。

ただし多孔質素材の見掛は気孔率と機械的強度の関係に
おいて、気孔率が太き（なると、もろくなったり、熱伝
導性が吐下し高熱により溶融し易く、反対に気孔率が小
さい場合には、開閉器内減圧の効果が薄い。従って実用
的には多孔質素材の見掛は気孔率が４０〜７０％の範囲
の高多孔質材料が最適である。

第８図の特性傾向は無機質多孔材料全般について言える
ことであって、これは光の吸収に関する以上の説明から
も推察できるところである。

従来の開閉器には無機質材料が使用されているものがあ
るが、その使用目的は、特に有機物容器のアークからの
保護が主であって、そのため、無鉛 礫質材料の選定にあたっては、へアーク性、寿命、熱伝
導、機械的強度、絶縁性−炭化対策などの特性が重視さ
れている。これらの特性を満す無機質材料は必然的にち
密化指向で構成されており、従って本発明とは目的を異
にするもので、その見掛は気孔率は２０％前後となって
いる。

高多孔質素材としては無機、金属、有機系などがあるが
一中でも無機系は一絶縁物でかつ高融点材料として特徴
ずけられる。この２つの性質は、開閉器の容器内部に設
置する材料としては好適であり、電気的に給縁物なので
、しゃ断に対し悪影１ｉａｌｌヲ及ぼすことはなく、又
、高温にさらされても、融けたり、ガスを出したりしな
いので、圧力抑制材料としては最適である。

無機質多孔材料としては、多孔質の陶磁器、耐火物、ガ
ラス、セメント硬化体などがあり、いずれも開閉器内の
ガスの圧力の氏上をさせるために使用できる。なお、有
機系の多孔質材料では、耐熱性およびガス発生に問題が
あり、金属系の多孔質材料では、絶縁性、耐用に問題が
あるので、それぞれ使用する場所が限定される。

以後、この発明の好ましい一実施例を第９図と第１０図
とを参照して説明する。尚、この発明による開閉器の主
要構成は、回路しゃ断器を例にとれば、第１図から第３
図に示したものと同一構成であっても良いので、第９図
と第１０図にはこの発明の要部のみ示す。

第９図と第１０図とにおいて、各消弧板０４１には、接
点（６）　、　（９）と対向する前端面にほぼＵ字状の
切欠部（１４０）が形成されていて、この切欠部（１４
１ｎ内を可動接触子（γ）の可動導体（８）が、開閉動
作時に移動する。ところが、この可動導体（８）が固定
導体（５）から開離すると、前述したようにアークが発
生するが、夫々の消弧板０４１における切欠部（１４０
）の内壁面（１４Ｑａ）と可動導体（８）の接点（６）
との間の空隙、即ち、第１０図において斜線を施した空
間Ｖは・アーク発生に伴って生ずる発光ガス体ｆの流路
となる。詳述すれば、アーク発生に伴って生ずるこのガ
ス体ｆは、四方大吉に放出されるものの、大部分は上記
流路を介して、第９図において上方へと強烈な勢いで吹
き上げられる。そして、この流路におけるガス流の勢い
は接点（６）、（９）間の開離距離にかかわらず強烈で
ある。

そこで、無機質高多孔材料からなり、上記空隙ｖｔ覆う
パネル−を第９図に示したように、可動導体（８）の上
方であり、かつ、最上部の消弧板（ロ）の上方に配置し
て、前述した流路を上方へと流れているガス流ｆが直撃
するようにする。こうすれば、ガス流ｆは無機質高多孔
材料からなるパネルーと接触して吸収される。ガス流ｆ
がこのように吸収されるメカニズムは前述した通りであ
り、従って了−りＡからの光エネルギー吸収効果が発揮
されるのは言うまでもない。しかも、パネル−が無機質
であるから、無機質の特有の金属に匹敵する熱吸収能に
よって、直接熱エネルギーまで奪われることになる。同
時に、パネル（ト）が多孔性であるがために、高熱ガス
との接触面積は大きく、シたがって、熱交換作用も著し
い効果がある。この熱交換作用は同じ多孔性であっても
、通気孔よりなる細孔を有するものであれば、一層促進
させるこ左ができるのは言うまでもない。

第１１図はこの発明の実施例にもとづく実測例である。

同図において、横軸は見掛は気孔率、縦軸は標準品にお
けるアーク発生時の容器内圧力を規格値１として、これ
に対比して示す圧力値である。

実験条件はつぎの通りである。

５０Ａフレームの実機を使用した。内容積は２ｃｍ　Ｘ
　９　ｃｍ　Ｘ深さ５ｃｒｎの密閉容器で、この容器は
有機物であるフェノール樹脂で構成されたものである。

この実機の接点はＡｇＷからなるもので、これにより通
常のしゃ断動作を行ない、ピーク値が１４ＫＡの正弦半
波電流のアーク１５ｍ５（ミ！Ｊ秒）発生させ、この時
のエネルギーで生じる容器内圧を測定したものである。

上記立壁（ハ）を構成する無機質高多孔材料としては一
前述のコージライトを使用した。平均細孔径範囲１０μ
〜３００μで見掛は気孔率２０％、６０％、６５％、４
０％、５０％、７０％のもので、２０　ａｍ　Ｘ　２０
順×６閣のサンプルを１枚使用した。

同図中、曲線すが実測値から得られた特性曲線である。

黒点ａは第８図の測定値ａと同一である。

上記特性曲線すからも明らかなように、無機質高多孔材
料からなるパネル−を消弧板０薊上に特定して設けて、
アークＡｉ上記パネル−に接触させるだけで、前述した
容器（８）内の温度上昇、しいては圧力の増加を抑制す
ることができ、したがって開閉器の破裂を防ぐことがで
きる。これは、開閉器の寿命の延長をもたらすことにも
なって非常に有用なものである。

ところで、上記実施例では、接点（ａ）　、　ｔｏ）の
配置位置から消弧板−の後端部まで及ぶパネル−で、上
記接点（６）　、　ｔＱ）と消弧板０編の切欠部内壁（
１４０ａ）との空隙Ｖを覆った例で説明したが、パネル
形状については限定されるものではなく、たとえば第１
２図に示すな馬てい形状のパネル（３５０）により少な
（とも上記空隙Ｖ’ｅ’＆うものであればよい。

また、上記実施例ではパネル−を見掛は気孔率６５％以
上の無機質高多孔材料で構成したものであるが、無機質
以外の多孔質材料で構成してもよく、また多孔質材に代
えて繊維気しく番ゴ網で構成することもできるほか、繊
維、網および特定の気孔率の多孔質材料のうち、２種以
上の複合材で構成することも可能である。

以上のように、この発明は特定の材料で構成したパネル
を消弧板上に特定して設け、アークの発生するガスの流
れを利用して発光ガスを上記パネルに直接衝突させるよ
うにしたから、内圧の抑制を効果的に行なわせることが
できる。

【図面の簡単な説明】

第１図〜第６図は従来の回路しゃ断器の断面図で、それ
ぞれ異なった動作状態を示す。第４図は接触子間に了−
りが発生した様子を示す説明図、第５図は容器内の接触
子間にアークが発生した様子を示す説明図、第６図は無
機質高多孔素材を示す斜視図、第７図は第６図の部分拡
大断面図、第８図はアークを発生させたときの、見かけ
の気孔率に対する容器内用力変化を示す曲線図第９図は
、この発明の一実施例による開閉器の要部断面図であり
、第１０図は第９図の要部の上面図、第１１図はこの発
明の一実施例による内圧実測値から求めた特性図、第１
２図はこの発明の要部の変形構造を示す上面図である。 （８）・・・容器、（４）・・・固定電気接触子、（５
）・・・固定導体、（６）・・・固定接点、（７）・・
・可動電気接触子、（８）・・・可動導体、（９）・・
・可動接点、０（転）・・・消弧板、−・・・ノセネル
、（１４０）・・・切欠部、（１４０ａ）・・・内壁面
、Ａ・・・アーク、Ｖ・・・空隙。 なお、図中同一符号は同一もしくは相当部分を示す。 代理人葛野信−（外１名） （ハ） 第１図 第２図 −ｌ’ｌ勾　１７１１　　規　６５

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）、導体およびこれに固着された接点により構成さ
   れて、容器内で開閉動作する少なくとも１対の固定およ
   び可動電気接触子と、上記接点と対向する前端面に切欠
   部を有し、両液触子の開放動作時に生じるアークを消弧
   する消弧板とを備え、少なくとも上記切欠部内壁面と接
   点との空隙を覆うパネルを上記消弧板の上方に配設し、
   繊維、網および見掛は気孔率６５％以上の多孔質材料の
   うちの１種または２種以上の複合材で上記パネルを構成
   したことを特徴とする開閉器。
2. （２）、上記パネルが無機質高多孔材料で構成され、こ
   の無機質高多孔材料は見掛は気孔率が４０％〜７０％で
   ある特許請求の範囲第１項記載の開閉器。
3. （３）、上記無機質高多孔材料は一高多孔度の陶磁器〜
   耐大物、ガラスおよびセメント硬化体のうちから選択さ
   れている特許請求の範囲第２項記載の開閉器。
4. （４）、上記無機質高多孔材料はその平均細孔径が数千
   へ〜数１０００μｍである特許請求の範囲第２項または
   第５項記載の開閉器。